На главную
На главную

СНиП 2.11.04-85 «Подземные хранилища нефти, нефтепродуктов и сжиженных газов»

Настоящие нормы распространяются на проектирование новых, расширяемых и реконструируемых подземных хранилищ нефти, нефтепродуктов и сжиженных углеводородных газов (СУГ), сооружаемых геотехнологическими и горными способами в непроницаемых для этих продуктов массивах горных пород. Настоящие нормы не распространяются на проектирование хранилищ с подземными резервуарами: металличексими и железобетонными; низкотемпературными ледопородными для нормального бутана; для сжиженных газов; сооружаемыми методами камуфлетных взрывов; используемыми в качестве технологических аппаратов.

Обозначение: СНиП 2.11.04-85
Название рус.: Подземные хранилища нефти, нефтепродуктов и сжиженных газов
Статус: не действующий (ВНЕСЕНЫ Мингазпромом.)
Заменяет собой: СН 486-76 «Инструкция по проектированию подземных низкотемпературных хранилищ сжиженных углеводородных газов» СН 315-81 «Инструкция по проектированию и строительству подземных хранилищ светлых нефтепродуктов и газового конденсата в вечномерзлых грунтах» СН 310-65 «Временные указания по проектированию подземных хранилищ в устойчивых горных породах (для светлых нефтепродуктов и сжиженных газов)» СН 320-65 «Временные указания по проектированию и строительству подземных хранилищ в отложениях каменной соли (для нефти, нефтепродуктов и сжиженных газов)»
Заменен: СНиП 34-02-99 «Подземные хранилища газа, нефти и продуктов их переработки»
Дата актуализации текста: 01.01.2009
Дата добавления в базу: 10.11.2009
Дата введения в действие: 01.01.1987
Дата окончания срока действия: 01.07.1999
Разработан: ПНИИИС Госстроя СССР 105058, г. Москва, Окружной пр., 18
ВНИИпромгаз Мингазпрома
Утвержден: Госстрой СССР (18.12.1985)
Опубликован: ЦИТП Госстроя СССР № 1988

СТРОИТЕЛЬНЫЕ НОРМЫ И ПРАВИЛА

ПОДЗЕМНЫЕХРАНИЛИЩА НЕФТИ, НЕФТЕПРОДУКТОВ И СЖИЖЕННЫХ ГАЗОВ

СНиП2.11.04-85

ГОССТРОЙ СССР

Москва 1988

СОДЕРЖАНИЕ

1. ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ

2. ГЕНЕРАЛЬНЫЙ ПЛАН

3. ТРЕБОВАНИЯ К ИНЖЕНЕРНО-ГЕОЛОГИЧЕСКИМ УСЛОВИЯМ УЧАСТКОВ СТРОИТЕЛЬСТВА ПОДЗЕМНЫХ РЕЗЕРВУАРОВ

ПОДЗЕМНЫЕ РЕЗЕРВУАРЫ В УСТОЙЧИВЫХ ГОРНЫХ ПОРОДАХ С ПОЛОЖИТЕЛЬНОЙ ТЕМПЕРАТУРОЙ

4. ПОДЗЕМНЫЙ КОМПЛЕКС ХРАНИЛИЩ

5. НАЗЕМНЫЙ КОМПЛЕКС ПОДЗЕМНЫХ ХРАНИЛИЩ

6. ТЕХНОЛОГИЧЕСКОЕ ОБОРУДОВАНИЕ ХРАНИЛИЩ

ПРИЛОЖЕНИЕ 1

ПРИЛОЖЕНИЕ 2

ПРИЛОЖЕНИЕ 3

ПРИЛОЖЕНИЕ 4

ПРИЛОЖЕНИЕ 5

ПРИЛОЖЕНИЕ 6

ПРИЛОЖЕНИЕ 7

ПРИЛОЖЕНИЕ 8

ПРИЛОЖЕНИЕ 9

ПРИЛОЖЕНИЕ 10

ПРИЛОЖЕНИЕ 11

ПРИЛОЖЕНИЕ 12

ПРИЛОЖЕНИЕ 13

ПРИЛОЖЕНИЕ 14

ПРИЛОЖЕНИЕ 15

ПРИЛОЖЕНИЕ 16

ПРИЛОЖЕНИЕ 17

 

РАЗРАБОТАНЫ ВНИИпромгазом Мингазпрома (д-р техн.наук, проф. В.А. Мазуров, В.А. Грохотов, канд. техн. наук В.И. Смирнов -руководители темы; Ю.А. Берестянский, канд. техн. наук Ю.С. Васюта, канд.геол.-минералог. Наук П.И. Калашников, канд. физ.-мат. Наук Л.Н. Кислер; А.Г.Никишова; канд. техн. наук А.Г. Поздняков; Т.Н. Самолаева, кандидаты техн. наукЛ.К. Сильвестров, Т.В. Скосарева, В.Б. Сохренский, Е.М. Шафаренко; В.П.Шустров) с участием ПНИИИСа Госстроя СССР (канд. техн. наук Р.М. Саркисян).

ВНЕСЕНЫ Мингазпромом.

ПОДГОТОВЛЕНЫ К УТВЕРЖДЕНИЮ ГлавтехнормированиемГосстроя СССР (И.В. Сессин, В.П. Бовбель).

С введением в действием СНиП 2.11.04-85 «Подземныехранилища нефти, нефтепродуктов и сжиженных газов» утрачивают силу: «Временныеуказания по проектированию подземных хранилищ в устойчивых горных породах (длясветлых нефтепродуктов и сжиженных газов)» - СН 310-65; «Временные указания попроектированию и строительству подземных хранилищ в отложениях каменной соли(для нефти, нефтепродуктов и сжиженных газов)» - СН 320-65; «Инструкция попроектированию подземных низкотемпературных хранилищ сжиженных углеводородныхгазов» - СН 486-76; «Инструкция по проектированию и строительству подземныххранилищ светлых нефтепродуктов и газового конденсата в вечномерзлых грунтах» -СН 315-81.

Припользовании нормативным документом следует учитывать утвержденные изменениястроительных норм и правил и государственных стандартов, публикуемые в журнале«Бюллетень строительной техники», «Сборнике изменений к строительным нормам иправилам» Госстроя СССР и информационном указателе «Государственные стандартыСССР» Госстандарта.

Госстрой ссср

Строительные нормы и правила

СНиП 2.11.04-85

Подземные хранилища нефти, нефтепродуктов и сжиженных газов

Взамен

СН 310-65, СН 320-65, СН 486-76, СН 315-81

Настоящиенормы распространяются на проектирование новых, расширяемых и реконструируемыхподземных хранилищ нефти, нефтепродуктов и сжиженных углеводородных газов(СУГ), сооружаемых геотехнологическими и горными способами в непроницаемых дляэтих продуктов массивах горных пород.

Настоящиенормы не распространяются на проектирование хранилищ с подземными резервуарами:

металлическимии железобетонными;

низкотемпературнымиледопородными для нормального бутана;

для сжатыхгазов;

сооружаемымиметодами камуфлетных взрывов;

используемымив качестве технологических аппаратов.

1. ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ

1.1. Всостав подземных хранилищ входят: подземный комплекс, включающий подземныерезервуары (выработки-емкости), вскрывающие и вспомогательные горные выработки,буровые скважины; наземный комплекс, состоящий из наземных технологическихсооружений, производственных и административных зданий, инженерных коммуникацийи других сооружений, а также подземные или наземные рассолохранилища.

1.2.Подземные резервуары, входящие в состав подземного комплекса хранилищ,подразделяются на следующие типы:

бесшахтные,сооружаемые через буровые скважины геотехнологическим способом в каменной солиили вечномерзлых горных породах;

шахтные,сооружаемые горным способом в породах с положительной температурой и ввечномерзлых горных породах;

траншейные,сооружаемые открытым способом в вечномерзлых горных породах;

низкотемпературныеледопородные, сооружаемые открытым способом в искусственно замороженных горныхпородах.

1.3.Подземные бесшахтные резервуары, сооружаемые в каменной соли, и шахтныерезервуары, сооружаемые горным способом в породах с положительной температурой,следует предусматривать для хранения нефти, светлых и темных нефтепродуктов иСУГ. Сроки хранения светлых нефтепродуктов в подземных резервуарах, сооруженныхв каменной соли, допускается определять согласно рекомендуемому приложению 1.

Подземныерезервуары всех типов, сооружаемые в вечномерзлых горных породах, следуетпредусматривать для хранения нефтепродуктов и нефти с вязкостью не более 15 мПа.с(15 сП) при температуре минус 10 С, а бесшахтные резервуары - также дляхранения СУГ.

Подземныенизкотемпературные ледопородные резервуары, сооружаемые в искусственно замороженныхгорных породах, следует предусматривать для хранения пропана, пропилена придавлении насыщенных паров газа от 1,02.105 до 1,05.105Па (от 765 до 788 мм рт. ст.) и соответствующей этому давлению температурекипения.

1.4.Герметичность подземных резервуаров следует определять согласно ВСН 515-85,утвержденным Мингазпромом.

1.5.Подземные резервуары следует размещать в специально сооруженных илиобразовавшихся при добыче полезного ископаемого и проведении других горныхработ выработках с учетом требований охраны недр.

1.6.Проектирование подземных хранилищ, в том числе выбор типа резервуаров, следуетвыполнять на основании результатов инженерно-геологических изысканий иобследования существующих горных выработок. Объем этих работ для проектированияконкретных объектов должен определяться проектной организацией в зависимости отстепени изученности района строительства. При этом на площадке одногоподземного хранилища допускается располагать резервуары нескольких типов.

1.7. Приразмещении подземного хранилища вблизи или на территории горного отводапредприятия по добыче полезных ископаемых следует предусматривать охранныецелики, обеспечивающие сохранность подземных и наземных сооружений хранилища.Размеры охранных целиков следует определять расчетом в соответствии стребованиями СНиП II-8-78.

1.8. Земельные участки длястроительства подземных хранилищ следует выбирать в соответствии с требованиямиОснов земельного законодательства Союза ССР и союзных республик с учетомтребований охраны окружающей среды и другого действующего законодательства поэтому вопросу.

Внесены Министерством газовой промышленности

Утверждены постановлением Государственного комитета СССР по делам строительства от 18 декабря 1985 г. №235

Срок введения в действие

1 января 1987 г.

1.9.Объемно-планировочные схемы подземных хранилищ должны обеспечивать наилучшееиспользование вмещающей толщи горных пород (максимальное использование мощностии минимальное - площади), а также минимально возможный объем и протяженностьвскрывающих и вспомогательных выработок.

Выборобъемно-планировочных схем подземных хранилищ должен производиться с учетом:

горногеологическихусловий места строительства;

назначенияхранилища;

заданнойвместимости хранилища; ассортимента предназначенных к хранению продуктов и ихобъемного соотношения;

типа иколичества основного технологического оборудования (продуктовые насосы,трубопроводы, контрольно-измерительные приборы и др.) ;

характерахранимых продуктов (жидкие, вязкие и др.);

давленияпаровой фазы в резервуарах; температуры хранения продуктов; принятой технологиисооружения резервуара.

1.10.Конструкция скважин подземных резервуаров должна исключать возможность утечкипродукта в водоносные горизонты в случае пересечения их указанными скважинами(промежуточные обсадные колонны, сварные соединения, прошедшие контрольнеразрушающими физическими методами и пр.) .

1.11. Дляконтроля за режимом водоносных горизонтов, содержащих пресные воды, пригодныедля хозяйственно-питьевого водоснабжения, и лечебные воды, в проекте следуетпредусматривать гидронаблюдательные скважины на площадке размещения подземныхрезервуаров, сооружаемых через буровые скважины геотехнологическим способом вкаменной соли и горным способом в породах с положительной температурой.Гидронаблюдательные скважины должны быть пробурены, оборудованы и опробованы доначала сооружения подземных резервуаров. Число скважин, их глубины, конструкцияи схема размещения определяются проектом.

1.12.Здания и сооружения наземного комплекса подземных хранилищ для нефти,нефтепродуктов и СУГ следует проектировать в соответствии с требованиями СНиПII-106-79, СНиП II-37-76, СНиП II-60-75* СНиП 2.03.11-85, СНиПII-2-80, СНиП II-90-81, СНиП II-92-76. СНиПII-91-77, СН433-79, СН 245-71и других нормативных документов, утвержденных в установленном порядке.

2. ГЕНЕРАЛЬНЫЙ ПЛАН

2.1.Подземные хранилища для нефти и нефтепродуктов следует размещать в соответствиис требованиями СНиП II-106-79, а для СУГ - с требованиями СНиП II-37-76.

Подземныерезервуары необходимо располагать за пределами II пояса зон санитарной охраныдействующих и проектируемых подземных и поверхностных источников водоснабженияс учетом перспектив их развития.

2.2.Минимальные расстояния от оголовков скважин, стволов, эксплуатационных колодцевподземных резервуаров всех типов, предназначенных для хранения нефти инефтепродуктов, кровля которых размещена на глубине, превышающей два максимальныхпролета (ширину, диаметр) выработки, до зданий и сооружений, не относящихся кхранилищу, и других объектов, а также до зданий и сооружений подземногохранилища следует принимать в соответствии с требованиями СНиП II-106-79.

2.3.Минимальные расстояния от оголовков скважин, стволов, эксплуатационных колодцевподземных резервуаров всех типов, предназначенных для хранения СУГ, до зданий исооружений, не относящихся к хранилищу, и других объектов следует принимать по табл. 1, а до зданий и сооружений наземногокомплекса подземных хранилищ - по табл. 2.

Расстоянияот зданий и сооружений наземного комплекса, не приведенные в табл. 1 и 2, дозданий, сооружений и других объектов (относящихся и не относящихся к подземнымхранилищам СУГ) следует принимать в соответствии с требованиями СНиП II-37-76.

2.4.Расстояние от трубы свечи для сжигания газа до зданий и сооружений любойкатегории по взрыво - и пожароопасности следует принимать не менее 100 м.

2.5. Дляподземных хранилищ независимо от их вместимости следует предусматривать двавыезда на автомобильные дороги общей сети или на подъездные пути хранилища.

2.6.Оголовки технологических скважин, шахтных стволов и эксплуатационных колодцевподземных резервуаров, а также низкотемпературные ледопородные резервуары СУГдолжны иметь ограждения из негорючих материалов высотой не менее 2 м. Размерограждаемого участка следует назначать из условия возможности проведенияремонтных работ (монтаж и демонтаж оголовков и коммуникаций, спуск и подъемтруб и т. д.) .

Ограждениеоголовков скважин бесшахтных подземных резервуаров в каменной соли взависимости от соотношения площадей ограждения и обвалования допускаетсяразмещать как внутри обвалованной площади, так и вне -его.

2.7.Площадка, на которой предусматривается размещение подземных резервуаров ввечномерзлых породах, должна быть надежно защищена от временных поверхностныхводотоков искусственными сооружениями (обвалования, водоотводы).

2.8. Наплощадке размещения подземных резервуаров следует предусматривать закладкуреперов для наблюдения за смещением земной поверхности в зоне влияния подземныхвыработок.

2.9.Минимальные расстояния от низкотемпературных ледопородных до металлическихрезервуаров СУГ следует принимать по табл. 3.

Таблица I

Здания и сооружения

Расстояние, м

от оголовков скважин бесшахтных резервуаров (в каменной соли)

от ледопородных низкотемпературных резервуаров; оголовков стволов, скважин бесшахтных (в вечномерзлых породах) и шахтных (в породах с положительной температурой) резервуаров вместимостью

до50 тыс. м3

св. 50 тыс. м3

Общественные здания

500

300

500

Жилые здания

300

250

300

Здания и сооружения соседних предприятий

250

200

250

Лесные массивы:

 

 

 

а) хвойных пород

100

50

50

б) лиственных пород

30

20

30

Железные дороги:

 

 

 

а) станции

500

300

500

б) разъезды и платформы

100

60

80

в) перегоны

80

40

50

Автодороги:

 

 

 

а) I—III категории

60

30

50

б) IV и V категории

50

25

25

Склады лесных материалов, торфа, сена, волокнистых веществ, соломы, а также участки открытого залегания торфа

100

100

100

Воздушные линии электропередач

По ПУЭ

По ПУЭ

По ПУЭ

Примечания: 1. Расстояние от оголовка технологической скважиныбесшахтного резервуара в каменной соли следует отсчитывать от внутреннейповерхности гребня обвалования вокруг оголовка скважины. Объем обвалованиядопускается определять согласно рекомендуемому приложению 2.

2. Расстояние отледопородного низкотемпературного резервуара необходимо отсчитывать от наружнойповерхности узла сопряжения перекрытия с грунтом.

3.Расстояния от стволов и скважин подземных резервуаров необходимо отсчитывать отих центральных осей.

Таблица 2

Здания и сооружения

Расстояние, м

от оголовков скважин бесшахтных резервуаров (в каменной соли)

от ледопородных низкотемпературных резервуаров

от оголовков стволов и скважин шахтных(в породах с положительной температурой) и бесшахтных (в вечномерзлых породах) резервуаров

Сливо-наливные причалы и пирсы

100

100

50

Железнодорожные сливо-наливные эстакады, складские здания для нефтепродуктов в таре

40

40

20

Сливо-наливные устройства для автоцистерн, продуктовые насосные станции, компрессорные, канализационные насосные станции производственных сточных вод разливочные, расфасовочные и раздаточные установки для испарения и смешения газов

40

40

20

Водопроводные и противопожарные насосные станции, пожарные депо и посты, противопожарные водоемы (до люка резервуара или места забора воды из водоема)

40

40

40

Здания и сооружения I и П степени огнестойкости с применением открытого огня

60

60

50

Прочие здания и сооружения

40

30

40

Рассолохранилища (открытые)

40

Ограждение резервуаров

15

15

15

Воздушные линии электропередач

По ПУЭ

По ПУЭ

По ПУЭ

Примечание. Примеч.1 - 3к табл. 1 распространяются и на даннуютаблицу.

Таблица 3

Металлический резервуар

Общая вместимость резервуаров, м3

Расстояние, м

Наземный

До 500

150

 

Св. 500 до 1000

200

Подземный

До 500

75

 

Св. 500 до 1000

100

 

„ 1000 „ 2000

150

3. ТРЕБОВАНИЯ К ИНЖЕНЕРНО-ГЕОЛОГИЧЕСКИМ УСЛОВИЯМУЧАСТКОВ СТРОИТЕЛЬСТВА ПОДЗЕМНЫХ РЕЗЕРВУАРОВ

ПОДЗЕМНЫЕ РЕЗЕРВУАРЫ В КАМЕННОЙ СОЛИ

3.1.Подземные резервуары допускается сооружать в соляных залежах всехморфологических типов (пластовых, пластово-линзообразных, линзообразных,куполах и штоках). При этом мощность соляной залежи для создания подземныхрезервуаров через вертикальные скважины должна быть не менее 10 м, а черезвертикально-горизонтальные и наклонно-горизонтальные скважины - не менее 5 м,исходя из технико-экономических предпосылок.

3.2. Глубину заложения подземных резервуаров следует принимать от60 до 2500 м.

3.3.Содержание рассеянных включений нерастворимых пород в каменной соли а интервалеглубин заложения резервуара не должно превышать 35 % (по массе) , а содержаниеNaCL - не менее 64 % (по массе).

3.4.Мощность единичных прослоев нерастворимых пород в каменной соли в интервалахглубин заложения подземных резервуаров не должна превышать 2.5 м.

3.5. Каменная соль в интервале глубин заложения подземныхрезервуаров не должна содержать прослоев калийных, магниевых м других легко растворимыхсолей, а также включений битумоидов, серы и газа.

3.6.Передача строительного рассола солепотребляющему предприятию допускается приусловии, если химический состав каменной соли в интервалах заложения подземныхрезервуаров удовлетворяет требованиям, предъявляемым к горнохимическому сырьюсолепотребляющим предприятием.

3.7.Закачка строительного рассола, получаемого в процессе сооружения подземныхрезервуаров, допускается в глубокие водоносные горизонты, надежно изолированныеводоупорами от водоносных горизонтов с пресными и другими ценными для народногохозяйства подземными водами и содержащие непригодные для использованияподземные воды с минерализацией более 35 г/л,. а также в водоносные горизонты спромышленными и лечебными водами, химический состав которых аналогичен составузакачиваемого рассола.

3.8.Параметр проводимости водоносного горизонта, в который предусматриваетсязакачка строительного рассола, должен быть, как правило, не меньше 10-11 м3(10м.Д).

3.9.Подземные выработки рассолодобывающих предприятий допускается использовать вкачестве резервуаров подземного хранилища, если эти выработки соответствуюттребованиям п.п.3.2, 3.5и 4.3и условиям:

скважины иподземные выработки герметичны (если скважины, используемые при рассолодобыче,пробурены более 25 лет назад, следует проводить их дополнительное креплениеобсадными колоннами меньшего диаметра);

над кровлейвыработки имеется целик соли мощностью не менее 10м;

ширинацелика соли между соседними выработками равна или более предусмотреннойпроектом отработки месторождения соли.

При этомпри наличии отработанных через одну скважину нескольких пластов соли,разделенных между собой пластами нерастворимых пород мощностью более 2,5 м,хранение продуктов следует предусматривать, как правило, только в выработке,образованной в верхнем пласте, а максимальный диаметр этой выработки не долженпревышать установленных для камер рассолодобычи проектных размеров в интервалехранения продуктов.

ПОДЗЕМНЫЕ РЕЗЕРВУАРЫ В УСТОЙЧИВЫХ ГОРНЫХ ПОРОДАХ СПОЛОЖИТЕЛЬНОЙ ТЕМПЕРАТУРОЙ

3.10.Прочность и устойчивость горных пород, в которых допускается размещениеподземных резервуаров, должны отвечать условию сооружения выработок-емкостей,как правило, без применения крепи.

Допускается сооружать выработки-емкости сприменением крепи в непроницаемых породах III категории устойчивости согласнотребованиям СНиП II-94-80 .

3.11.Выработки-емкости следует размещать в горных породах, непроницаемых для продуктов,предназначенных к хранению, или трещиноватых породных массивах с напорнымиводами.

При этомэкранирующую способность (непроницаемость) горных пород по отношению кпродуктам допускается определять согласно рекомендуемому приложению3, а степень обводненности породных массивов и величина напора подземныхвод должны отмечать условию обеспечения подпора на поверхностьвыработок-емкостей при постоянно действующем водоотливе.

3.12. Мощностьтолщи непроницаемых для продуктов горных пород т, м, в которой допускаетсярасполагать выработки-емкости, должна быть не менее

m =mr + h + is + mg                                                                                    (1)

где mr - минимально допустимаямощность непроницаемых пород над кровлей выработки-емкости, м;

i - уклон почвывыработки-емкости;

s -протяженность выработки-емкости, м;

mg-минимальнодопустимая мощность непроницаемых пород толщи под почвой выработки-емкости, м;

mr, mg-определяются из условия устойчивостивыработок, но принимаются не менее 5 м каждая.

Остальныеосновные буквенные обозначения данной и других формул приведены в справочном приложении17.

3.13.Глубина залегания толщи пород, вмещающей выработки-емкости, должнасоответствовать требованиям п. 4.62.

3.14. Присоздании хранилищ в отработанных горных выработках естественные породныемассивы, в которых они пройдены, и глубина их заложения должны соответствоватьтребованиям п.п.3.10- 3.13.

Кпереоборудованию под подземные резервуары допускаются отработанные горныевыработки любой конфигурации и независимо от способа их вскрытия, нопреимущественно горные выработки рудников и шахт по добыче полезных ископаемыхс камерной и камерно-столбовой системами разработки.

Выработки, непригодные к использованию в качестве резервуаров, должны быть изолированы отостальных выработок герметичными перемычками.

ПОДЗЕМНЫЕ РЕЗЕРВУАРЫ ВВЕЧНОМЕРЗЛЫХ ГОРНЫХ ПОРОДАХ

3.15.Вечномерзлые горные породы, в которых предусматривается размещениевыработки-емкости, должны удовлетворять следующим требованиям:

находиться вестественном твердомерзлом состоянии;

иметьэкранирующую способность (непроницаемость) ;

быть химическинейтральными по отношению к продукту, предназначенному для хранения.

Вечномерзлыегорные породы, вмещающие бесшахтный резервуар, а дополнение к указаннымтребованиям должны быть дисперсными в талом состоянии, иметь скорость тепловогоразрушения не менее 10-6 м/с и не содержать неразрушающихся приоттаивании включений размером более 0,1 м в количестве более 1 % (по объему) .

3.16.Максимальная естественная температура вечномерзлых горных пород, при которойдопускается размещать в них подземные резервуары, должна быть ниже температурыих оттаивания при проектировании резервуаров:

бесшахтных -на2°С;

шахтных итраншейных:

в скальныхпородах -на 1°С;

„ дисперсных « -на 3°С.

3.17.Экранирующую способность вечномерзлых горных пород следует определять с помощьюопытных наливов в разведочные скважины керосина, зимнего дизельного топлива илиподлежащего хранению продукта.

Допускаетсяоценивать экранирующую способность вечномерзлых пород согласно рекомендуемомуприложению 4.

ПОДЗЕМНЫЕ НИЗКОТЕМПЕРАТУРНЫЕ ЛЕДОПОРОДНЫЕ РЕЗЕРВУАРЫ СУГ

3.18. Размещениеподземных низкотемпературных ледопородных резервуаров следует предусматривать врыхлых, однородных по литологии, выдержанных по мощности породах скоэффициентом водонасыщения не менее 0,8, подстилаемых, как правило, слоемводоупорных пород.

Допускаетсяразмещение резервуаров в рыхлых породах с коэффициентом водонасыщения менее 0,8при условии их искусственного обводнения.

3.19. Мощностьпород, вмещающих резервуар, должна быть не менее 8,0 м.

3.20.Минимальную мощность водоупорного слоя, подстилающего замороженные водоносныепороды, следует определять согласно ВСН 189-78, утвержденным Минтрансстроем.

4. ПОДЗЕМНЫЙ КОМПЛЕКС ХРАНИЛИЩ

ПОДЗЕМНЫЕ РЕЗЕРВУАРЫ ВКАМЕННОЙ СОЛИ

4.1.Подземные резервуары следует закладывать по глубине, как правило, на одномуровне.

4.2.Минимальную глубину заложения подземных резервуаров следует определять согласнообязательному приложению 5.

4.3. Максимальный пролет (диаметр) резервуара по условиям прочностидопускается определять расчетом по методике, приведенной в рекомендуемом приложении 6.

4.4.Коэффициент использования резервуара за счет изменения объема продукта отдействия температуры при наличии защитной колонны следует принимать:

длярезервуаров под нефть и нефтепродукты - 0,985;

длярезервуаров под СУГ - 0,95 вместимости подземного резервуара, рассчитанной вышебашмака (нижнего торца) промежуточной защитной колонны.

4.5. Приотсутствии защитной колонны коэффициент использования резервуара следуетпринимать:

длярезервуаров под нефть и нефтепродукты - 0,95;

длярезервуаров под СУГ-0,9.

 4.6. Определение расстояния между устьямисоседних технологических скважин следует производить согласно обязательному приложению7.

Минимальнодопускаемое расстояние между оголовками скважин соседних подземных резервуаровдолжно составлять 50 м.

4.7. Приотсутствии водоупоров, исключающих проникновение подземных вод в соляную толщу,в кровле резервуара должны оставляться охранные целики каменной соли мощностью,обоснованной расчетом. Расчет допускается производить по формуле, приведенной врекомендуемом приложении8.

4.8. Вокругоголовка скважины следует предусматривать обвалование высотой не менее 1 м ишириной по верху вала не менее 0,5 м. Вместимость обвалования и величинувозможного изливав случае повреждения оголовка допускается определять расчетомпо формуле, приведенной в рекомендуемом приложении2.

4.9. Привытеснении продуктов хранения из подземных резервуаров следует использовать,как правило, насыщенный рассол. Допускается применение ненасыщенного рассолапри эксплуатации с запланированным увеличением вместимости подземныхрезервуаров.

4.10.Конструкция технологической скважины должна обеспечивать: герметичностьподземного резервуара; надежное разобщение и изоляцию вскрытых подземныхводоносных горизонтов;

создание иэксплуатацию подземного резервуара по заданным проектным параметрам.

4.11. Дляуточнения геологических условий, определения химического состава, количестванерастворимых включений и физико-механических свойств соли в проекте на бурениетехнологических скважин следует предусматривать сплошной отбор керна винтервале предполагаемого заложения резервуара и 50 м над ним. В процессебурения технологических скважин следует уточнять положение водоносныхгоризонтов.

4.12.Отклонение оси скважины от вертикали не должно выходить за пределы конусасредних отклонений, образующая которого составляет угол 1° с вертикалью,проходящей через устье скважины. Допускается искривление скважины на отдельныхинтервалах в пределах конуса средних отклонений не более 4°.

4.13.Конструкция обсадных колонн скважины должна приниматься исходя из конкретныхгорно-геологических условий и состоять, как правило. из кондуктора и основнойобсадной колонны. В условиях сложного геологического разреза и наличияводоносных горизонтов следует предусматривать применение промежуточных обсадныхколонн. Затрубное пространство всех обсадных колонн должно цементироваться повсей глубине их до устья скважины.

4.14.Толщину стенки обсадных труб следует определять расчетом. В интервалахзалегания пород. склонных к текучести, внешнюю нагрузку на обсадную колоннуследует определять по полному горному давлению. При комплектовании колонн дляобсадки скважин в коррозионно-активных средах следует предусматриватьмероприятия по защите труб: противокоррозионные покрытия, электрозащиту,ингибиторы или применение труб из специальных сталей, стойких в коррозионнойсреде.

4.15.Диаметр трубы основной обсадной колонны следует определять расчетом исходя изусловий эксплуатации резервуара с учетом требований настоящих норм ивозможности дополнительного крепления скважины обсадной колонной меньшегодиаметра в период эксплуатации.

4.16.Диаметр труб подвесной рабочей колонны следует определять из условия равенствагидравлических сопротивлений движения рассола и хранимого продукта в периодэксплуатации, а диаметр труб подвесных рабочих колонн в период растворения солипри создании резервуара - из равенства гидравлических сопротивлений движенияводы и рассола.

Скоростидвижения жидкостей в подвесных колоннах, не оборудованных специальнымидемпфирующими устройствами, не должна превышать значений, приведенных в табл. 4.

Таблица 4

Диаметр подвесных колонн, мм

Скорость движения жидкостей в подвесных колоннах, м/с, при длине свободно висящих труб в резервуаре, м

100

150

200

114; 127; 140; 146; 168

3,5

2,5

1,5

178; 194; 219; 245

4,0

3,0

2.0

4.17. Обсадная колонна должна заглубляться, как правило, в толщукаменной соли. Между кровлей резервуара и башмаком основной обсадной колонныдолжна оставляться, как правило, не обсаженная часть скважины длиной от 5 до 15м.

4.18.Глубина спуска в скважину подвесных рабочих колонн перед началом сооружениярезервуара принимается в соответствии с выбранным интервалом заложениярезервуара и принятой технологической схемой ее создания.

Основнаярабочая колонна на период эксплуатации резервуара устанавливается, как правило,не менее, чем на 1,5 м выше дна резервуара.

Длярезервуаров СУГ, а при кооперации с рассоло-промыслами - резервуаров нефти инефтепродуктов следует предусматривать установку двух подвесных соосных рабочихколонн. При этом башмак центральной рабочей колонны необходимо устанавливатьниже башмака внешней защитной рабочей колонны. Межтрубное пространство междуподвесными рабочими колоннами следует использовать для контроля ипредотвращения переполнения резервуара. Расстояние между башмаками подвесныхрабочих колонн определяется расчетом из условия недопущения переполнения резервуараза время срабатывания контрольной системы и автоматического прекращения закачкипродукта.

4.19.Создание резервуаров подземных хранилищ в каменной соли следует предусматриватьциркуляционным растворением соли водой, нагнетаемой в скважину, с одновременнымвытеснением образующегося при этом рассола на земную поверхность. Дляуправления формообразованием резервуара при растворении солей следуетпредусматривать ввод в скважину нерастворителя (нефтепродукта, сжатого газа иливоздуха) .

4.20.Создание резервуаров подземных хранилищ следует предусматривать, как правило,через одну скважину.

4.21. Пристроительстве резервуаров через одну скважину следует принимать одну изследующих технологических схем растворения соли водой:

снизу вверхс перемещением внешней рабочей колонны на каждом этапе (черт. 1,а) ;

снизу вверхбез перемещения внешней рабочей колонны (черт. 1,б) ;

с подачейрастворителя через перфорированную колонну (черт. 1,в);

сверху внизна сближенном противотоке с постепенным накоплением нерастворителя в верхнейчасти растворяемой выработки (черт. 1, г) ;

„комбинированная"схема, когда нижняя часть выработки создается по схеме „снизу вверх", аверхняя - по схеме ..сверху вниз" (черт. 1,д)

с применением энергии„затопленных струй" с вводом растворителя в нижнюю часть выработки черезспециальные насадки (черт. 1,е).

Черт.1. Технологическиесхемы сооружения подземных резервуаров

I-VII - ступени сооружения резервуара

4.22.При строительстве резервуаров через две скважины (черт. 1,ж) следует предусматривать как независимую, так и совместную подачу воды.Соединение выработок следует предусматривать сбойкой гидроврубов или с помощьюспециальных устройств.

4.23. Выборсхемы создания резервуаров следует производить на основании сравнения вариантовс учетом следующих факторов:

техническойвозможности применения выбираемой схемы в конкретных горно-геологическихусловиях;

планируемогосрока строительства;

формы ивместимости резервуара;

 допустимых размеров резервуара по условию егопрочности;

количестванерастворимых включений, вида нерастворителя и его влияния на чистоту продукта.

4.24. Подземныерассолохранилища в каменной соли, следует проектировать аналогично подземнымрезервуарам, предназначенным для хранения продукта.

4.25.Подземное рассолохранилище в каменной соли и резервуар, предназначенный дляхранения продукта, могут быть размещены на одной скважине.

4.26. Отборрассола из подземных рассолохранилищ в каменной соли следует, как правило,предусматривать:

вытеснениемводой с постепенным увеличением вместимости подземного рассолохранилища;

вытеснениемсжатыми газами;

погружныминасосами или другими специальными устройствами;

за счетразности отметок расположения подземных резервуаров и подземныхрассолохранилищ.

4.27.Удаление рассола с площадок подземных хранилищ следует предусматривать одним изследующих способов:

передачейрассола солепотребляющим предприятиям;

сбросомрассола в отработанные горные выработки;

естественнойвыпаркой рассола;

передачейрассола в системы заводнения нефтяных месторождений;

сбросомрассола в глубокие водоносные горизонты ;

сбросомрассола в поверхностные акватории.

Присоответствующем технико-экономическом обосновании допускается предусматриватьодновременно несколько способов удаления рассола.

4.28. Сбросрассола в глубокие водоносные горизонты следует предусматривать приневозможности использования иных решений по его удалению.

4.29.Комплекс по удалению рассола включает, как правило, следующие сооружения:рассолопроводы, насосные станции, буферные резервуары, очистные сооружения. Взависимости от способа удаления рассола в комплекс сооружений могут также входитьнагнетательные скважины и испарительные карты для рассола.

4.30.Проектирование сооружений по очистке рассола от нерастворимой взвеси следуетосуществлять в соответствии с требованиями СНиП 2.04.03-85 и СН496-77.

4.31.Проектирование рассолопроводов должно производиться в соответствии стребованиями СНиП2.04.03-85, СН527-80, СН550-82.

Определениетехнических характеристик сооружений по закачке рассола в глубокие водоносныегоризонты допускается осуществлять в соответствии с рекомендуемым приложением9.

4.32. Длясброса рассола в глубокие водоносные горизонты следует использовать вновьпроектируемые и существующие (разведочные, отработанные нефтегазовые и др.)скважины.

4.33. Дляподдержания фактической приемистости нагнетательных скважин на уровне расчетнойв проекте по сбросу рассола в глубокие водоносные горизонты следуетпредусматривать восстановление их приемистости.

4.34.Конструкция нагнетательной скважины, предназначенной для сброса рассола вглубокие водоносные горизонты, должна обеспечивать:

надежнуюизоляцию поглощающего водоносного горизонта от вышележащих водоносныхгоризонтов с пресными и другими ценными для народного хозяйства подземнымиводами;

оптимальноевскрытие поглощающего водоносного горизонта;

возможностьпроведения работ по восстановлению приемистости нагнетательной скважины;

возможностьзамера устьевого давления и расхода закачиваемого в скважину рассола.

4.35. Воизбежание загрязнения поверхностных и подземных вод и засоления почв у каждойнагнетательной скважины для сброса рассола следует предусматриватьпроектирование прудов-отстойников с противофильтрационными экранами для сборарассола, извлекаемого на поверхность при восстановлении приемистостинагнетательных скважин.

4.36. Присогласовании с соответствующими органами государственного надзора допускаетсяпредусматривать сброс рассола в соленые озера и моря и, в порядке исключения, вкрупные водотоки.

4.37.Естественную выпарку рассола следует предусматривать в районах с ариднымклиматом при наличии малоценных земель (солонцы, солончаки, развеваемые пески ит. п.) для размещения испарительных карт.

4.38. Поокончании строительства подземных резервуаров комплекс сооружений по удалениюрассола должен быть передан заказчику или другой заинтересованной организации.При невозможности или нецелесообразности дальнейшего использования этихсооружений необходимо их ликвидировать и осуществить рекультивацию нарушенныхземель.

ПОДЗЕМНЫЕ РЕЗЕРВУАРЫ, СООРУЖАЕМЫЕ ГОРНЫМ СПОСОБОМ ВПОРОДАХ С ПОЛОЖИТЕЛЬНОЙ ТЕМПЕРАТУРОЙ

4.39. Вкачестве выработок-емкостей следует предусматривать, как правило, подземныегоризонтальные выработки камерного типа.

4.40. Привыборе схемы вскрытия число вскрывающих выработок должно быть минимальным.

4.41. При штольневом вскрытии устья штолен должнырасполагаться выше максимального уровняхранимых продуктов в выработках-емкостях. При невозможностисоблюдения этого требования в штольнях и подходных выработках следует возводить дополнительные герметичныеперемычки и предусматривать другие необходимые мероприятия, исключающиевытекание продукта на поверхность земли вслучае аварийной разгерметизации выработок-емкостей.

4.42.Продольные уклоны почвы подземных выработок должны предусматриватьсяв зависимости от применяемого при проходкеэтих выработок транспорта.

4.43.Ширина целиков между отдельнымивыработками-емкостями должна приниматься по расчету на прочность, но не менееутроенной ширины выработок-емкостей.

4.44.Расстояния между сбойками в спаренных выработках-емкостях должны приниматься взависимости от технологии проходки, но неменее удвоенной ширины целиков междувыработками-емкостями.

4.45. Вобособленных выработках-емкостях допускаетсяустройство ниш для укрытия проходческогооборудования, при этом глубина ниш должна бытьминимально возможной (по габаритам оборудования),а породные целики между нишами и смежной выработкой-емкостью должны быть неменее расчетной ширины целика.

4.46.Заборные зумпфы подземного резервуара должны располагаться в наиболее низкихточках профиля выработок-емкостей.

Числозумпфов должно соответствовать числу изолированныхвыработок-емкостей. В спаренных выработках-емкостях следует предусматривать,как правило, один зумпф.

4.47. В хранилищах,предназначенных для одновременного хранениянескольких видов продуктов, следует предусматривать специальную околоствольную(коллекторную) выработку.

4.48. Дляпрокладки дыхательных и технологических трубопроводовдопускается использовать скважины, пробуренные с поверхности земли ввыработки-емкости.

4.49. Прииспользовании непогружных насосов в хранилищахнескольких видов продуктов подземные насосные станции следует предусматривать как в специальных камерах, так ив коллекторных или подходных выработках.

4.50. Вхранилищах нескольких видов продуктовразмещение погружных насосов следуетпредусматривать в скважинах, пробуренных с поверхности земли в заборные зумпфывыработок-емкостей (черт.2).

4.51. Прииспользовании непогружных насосов в хранилищах на один вид продукта насосные станции допускается располагатьнепосредственно во вскрывающих выработках либо в камерах, пройденных вблизи вскрывающих выработок и соединенных с ними.При использовании погружных насосов их следуетрасполагать непосредственно в вертикальных стволах или технологическихскважинах.

4.52. Специальные строительные выработки (заезды, сбойки,камеры различного назначения, скважины и др.),необходимые для проходки выработок-емкостей, оставляются открытыми илиизолируются перемычками, если они усложняют условия эксплуатации хранилища (поусловиям вентиляции, безопасности и др.).

4.53. Числоспециальных строительных выработок должно быть минимальным.

4.54. Выборформы поперечного сечения вскрывающихвыработок, их армирование, а также расчетнагрузок на крепь и выбор типа крепи следует производить в соответствии стребованиями СНиП II-94-80.

4.55.Площадь поперечного сечения вскрывающих выработок подземных резервуаров должнаприниматься минимальной, исходя из условий:

размещенияпостоянного эксплуатационного оборудования;

размещениягорнопроходческого оборудования;

пропусканеобходимого количества воздуха при скоростиего движения не более 8 м/с;

возможностиспуска оборудования или его узлов, имеющих наибольшие габариты.

4.56.Сечения вскрывающих выработок при размещении в них стационарногоэксплуатационного оборудования следует принимать с учетом:

устройствалестничного отделения для вертикальных и наклонных выработок с углом наклона более 45° или свободного людскогопрохода для горизонтальных и наклонных выработок с углом наклона до 45° в соответствии с требованиямиЕдиных правил безопасности при разработке рудных, нерудных и россыпныхместорождений подземным способом, утвержденных ГосгортехнадзоромСССР;

устройства грузолюдского подъемав вертикальных и наклонных выработках;

оставленияпроема для спуска-подъема длинномерных предметовв вертикальных выработках;

прокладкитруб принудительной вентиляции;

проведенияремонтно-восстановительных работ;

прокладкипродуктовых и других трубопроводов и кабелей.

4.57. Вустьях вертикальных стволов на необходимой глубинеследует предусматривать проемы (ниши) дляввода и вывода трубопроводов и кабелей, имея в виду следующее:

ввод ивывод трубопроводов и кабелей в вертикальный ствол на отметках ниже верха устьядолжен осуществляться через уплотнительные устройства, препятствующиепоступлению в ствол поверхностных и грунтовых вод;

частьтрубопроводов допускается вводить через верх устья,но водопровод, подающий в ствол воду, и кабели любого назначения должны вводиться толькониже верха устья;

водоотливныетрубы допускается выводить из ствола на отметках выше устья при условии сбросаводы из них в водоприемный колодец вблизи ствола.

4.58. Вовскрывающих выработках, используемых полностью или частично для хранения продуктов, крепь должна бытьнепроницаемой для хранимых продуктов и воды.

Черт. 2. Схема подземного резервуара с погружными непогружным насосами

1- выработка-емкость; 2 - зумпф; 3 - герметичнаяперемычка; 4- непогружные насосы; 5 - насоснаякамера; 6 - подходная выработка; 7-коллекторная выработка; 8-трубопроводы длязалива продуктов;9- трубопроводы дляотбора продуктов; 10 - ствол; 11 - технологическаяскважина; 12 - погружной насос

4.59.Во вскрывающих выработках, закрепленных водопроницаемыми видами крепи,необходимо предусматривать мероприятия поподавлению притока воды, исходя из следующих условий:

остаточныйприток воды во вскрывающие выработки не долженпревышать 1 м3/ч на каждые 100 м их длины;

свободный капеж воды во всех типах вскрывающих выработок недопускается.

4.60. Объемзумпфов вертикальных и наклонных стволовподземных хранилищ следует устанавливать а зависимости от ожидаемого притокаподземных вод в период строительства. При использовании зумпфов в качествеединственного водосборника их объем долженрассчитываться на двухчасовой ожидаемый притокводы.

4.61. Приразмещении герметичной перемычки горизонтального типа в нижней частивертикального ствола устройство опорного венцапроизводится над перемычкой и не менее чем на 5 м ниже кровли непроницаемойтолщи пород.

Присооружении подземного резервуара в трещиноватом массиве с напорными водамиопорный венец должен устанавливатьсявыше перемычки на участках пород с наиболее высокимипрочностными характеристиками.

4.62. Глубина заложения кровли выработок-емкостей определяетсявидом хранимого продукта и ожидаемым внутренним давлением в подземномрезервуаре, определяемым согласно обязательному приложению 5.

4.63.Размеры поперечного сечения выработок-емкостей должны приниматьсямаксимальными для конкретных горно-геологических условий при возможно большемотношении высоты выработок к их ширине.

Форма иразмеры выработок-емкостей должны исключатьвозможность сдвижения вышележащих пород навесь период эксплуатации.

4.64.Определение полезных (заполняемых) объемов выработок-емкостей производится сучетом коэффициента использования резервуара, который для нефти и нефтепродуктов следуетпринимать не более 0,97, для сжиженных газов - не более0,9.

4.65.Выработки-емкости следует проектировать, какправило, без крепи или с применением анкерной крепи. Сплошную несущую крепь следует предусматривать на участкахгеологических нарушений в комбинации с тампонажем породного массива в целях егоукрепления и снижения проницаемости.

4.66. Прирасчете размеров и устойчивости незакрепленных выработок-емкостей и выработоквспомогательного назначения следует руководствоваться требованиями СНиП II-94-80 и СНиП2.01.07-85.

В составе длительных временных нагрузок необходимо учитыватьвнутреннее давление нефти, нефтепродуктов исжиженных газов в выработках.

Постоянныеи временные нагрузки и воздействия (за исключением нагрузки от внутреннегодавления) следует определять в соответствии с требованиями СНиП 2.06.09-84.

Временныенагрузки от внутреннего давления хранимыхпродуктов следует определять исходя из гидростатического давления продуктов иупругости их паров при максимально возможной температуре в выработках-емкостях.

Расчетыкрепей следует выполнять по методу предельных состояний в соответствии с требованиями СНиП 2.06.09-84.

4.67.Заборные зумпфы должны крепиться монолитным бетоном и облицовываться сварнымиметаллическими обечайками.

Вхранилищах сжиженных газов материал обечайки следует выбиратьс учетом минимальной температуры, которую приобретает подаваемый газ при первомзаполнении подземного резервуара.

4.68. Прииспользовании погружных насосов в подземныххранилищах сжиженных газов объем заборных зумпфов должен быть не менееудвоенного объема воды, необходимого для заполнения технологических скважин приизвлечении погружныхнасосов без разгерметизации выработок-емкостей.

4.69. Вподземных резервуарах, эксплуатируемых без постоянного притока подземных вод, для обеспечения полного стока продукта кзаборному зумпфу следует предусматривать устройство выравнивающих полов измонолитного бетона класса не ниже В7,5.

4.70.Околоствольные (коллекторные) и подходные выработки следует проектироватьминимальной длины и сечения с учетомразмещения в них технологического оборудования,а также с учетом проходов для людей и транспортирования оборудования.

4.71. Площадь поперечного сечения коллекторныхвыработок должна быть проверена на пропуск необходимого для вентиляции количества воздуха при скорости егодвижения не более 8 м/с.

4.72.Необходимость крепления коллекторных и подходных выработок должна решаться поаналогии с выработками-емкостями и с учетом устройства герметичных перемычек.

4.73. Вколлекторных и подходных выработках, по которым прокладываются продуктовыетрубопроводы, необходимо предусматриватьустройство выравнивающих полов из монолитногобетона класса не ниже В7,5.

4.74. Припроектировании электромашинных камер(распределительных подстанций и насосных) следуетруководствоваться требованиями СНиП II-94-80.

4.75. Прииспользовании для аварийного подъема людей технологических, вентиляционных илиспециальных скважин диаметр их должен определятьсяс учетом габаритов спасательной подъемной лестницы (или другого аналогичного устройства) , но не менее 600 мм в свету.

4.76.Продуктовые трубопроводы следует предусматривать внутри обсадных колонн скважинили в трубах большего диаметра, расположенных в стволе.

Запрещаетсяиспользовать в качестве эксплуатационныхтрубопроводов трубы обсадных колонн скважин.

4.77.Вертикальные стволы подземных резервуаров прирасположении герметичной перемычки в подходных выработках независимо от местаустановки насосов должны быть оборудованы при глубине:

до 25м-лестничным отделением и грузовым отсеком;

более 25 м- лестничным отделением и механическим грузолюдскимподъемом.

4.78.Грузовой отсек в стволе на уровне сопряжения сгоризонтальной выработкой или камерой (если она примыкает непосредственно кстволу) оборудуется приемной площадкой, имеющей звукосветовуюсигнализацию с поверхностью.

4.79. Вкачестве механического грузолюдского подъемана период эксплуатации хранилищ, как правило, должен применяться лифтовый подъемник.Устройство и ввод в эксплуатацию лифтовогоподъемника должны согласовываться с местными органами ГосгортехнадзораСССР.

4.80.Грузоподъемность лифтового подъемника должна определяться наибольшим весомтранспортируемого оборудования или его частей, но не менее 3500 Н (350 кгс) .

Управлениелифтовым подъемником должно обеспечиваться с земной поверхности и из кабинылифта.

4.81. Вподземных хранилищах, сооружаемых в трещиноватых породах с напорными водами,для откачки воды из выработок-емкостей должен быть предусмотренводоотлив.

Обустройствонасосных станций должно быть выполнено в соответствии с требованиями СНиП II-94-80 и других нормативныхдокументов, утвержденных в установленном порядке. Работа их должна бытьавтоматизирована.

4.82.Изоляция выработок-емкостей должна обеспечиваться герметичными перемычками,которые отделяют выработки-емкости, заполненные продуктами,от остальных выработок или от внешней среды.

4.83.Герметичные перемычки должны:

выдерживатьдавление, создаваемое хранимым продуктом;

бытьнепроницаемыми для хранимых продуктов, в томчисле и в местах контакта с вмещающими породами;

обеспечиватьпропуск необходимых технологических трубопроводови коммуникаций;

сооружаться из материалов, не подвергающихся агрессивному воздействию со стороны хранимых продуктов и неоказывающих влияний на их товарные качества;

перекрыватьзоны повышенной проницаемости пород вокруг выработок в месте сооружения перемычек (размеры этой зоны должны определятьсяэкспериментально в период строительства).

Конструкции перемычек и материалы для их сооружениядопускается принимать согласно рекомендуемому приложению10.

4.84.Герметичные перемычки, устанавливаемые в вертикальных и наклонных стволах, следует располагать на участках, пройденных понепроницаемой толще пород. При наличии в стволах продуктонепроницаемойкрепи перемычки допускается размещать в любой его части.

Вхранилищах на несколько видов продуктов герметичныеперемычки следует размещать в коллекторных иподходных выработках.

4.85. Придостаточной мощности непроницаемой толщивмещающих пород допускается герметичные перемычки размещать таким образом,чтобы они находились в паровой фазе безнепосредственного подпора их жидкой фазы хранимых продуктовпутем устройства наклонных участков подходных(коллекторных) выработок или „слепых"стволов.

4.86.Расчеты герметичных перемычек должны вестись по методу предельных состояний всоответствии с требованиями СНиП 2.03.01-84 и СНиП II-23-81.

Коэффициентынадежности по нагрузке, состояний и условий работы,а также предельную ширину раскрытия трещин в бетоне следует принимать в соответствии с требованиями СНиП 2.06.09-84.

Расчет напрочность должен производиться на давление,определяемое по упругости паров хранимых продуктов при максимальной возможнойтемпературе в выработках-емкостях, и ударную нагрузкуот аварийного взрыва паров в насосной станции или подходной выработке.

Стенкигерметичных перемычек должны рассчитываться на изгиб как плиты, нагруженные равномерно распределенной нагрузкой и проверятьсядополнительным расчетом на срез.

Дляпредварительного выбора толщины стенки при расчетах по предельным состояниямдопускается пользоваться графиком, приведеннымв рекомендуемом приложении11.

4.87. Длягерметизации выработок-емкостей. включающей тампонаж: затрубногопространства скважин, закрепного пространствавскрывающих выработок (если они используютсядля хранения продуктов), контура герметичныхперемычек и трещиноватых зон вмещающих пород, - допускается применять продуктонепроницаемые растворы и материалы согласно рекомендуемому приложению10.

ТРАНШЕЙНЫЕ РЕЗЕРВУАРЫ, СООРУЖАЕМЫЕ В ВЕЧНОМЕРЗЛЫХ ПОРОДАХ

4.88.Траншейный резервуар включает одну выработку-емкостьи технологическое оборудование. При строительстве траншейного резервуарабуровзрывным способом и транспортировании горной массы автотранспортом следуетпредусматривать пандус уклоном не более 1:10.После завершения проходки пандус должен бытьзасыпан извлеченной породой с послойным ее промораживанием.

4.89.Размеры целиков между выработками-емкостямиследует принимать не менее 15 м.

4.90.Траншейные резервуары следует располагатьпротяженной стороной в направлении господствующих зимних ветров с подветреннойстороны от ближайших зданий и сооружений. Глубиназаложения почвы траншейных резервуаров недолжна превышать, как правило, 15 м.

4.91.Траншейные резервуары следует проектировать ввиде протяженной выработки, разработанной открытым способом и снабженнойгерметичным перекрытием (черт. 3).

4.92.Размеры выработки-емкости следует принимать в зависимости от конкретных условий строительства,как правило, они не должны превышать: по длине 200 м, по ширине 20 м.

4.93. Вконструкции резервуара должны бытьпредусмотрены эксплуатационный колодец и сливные устройства, обеспечивающиеравномерное распределение продукта.

4.94. Почвавыработки-емкости должна, как правило, иметьуклон не менее 0,002 в сторону эксплуатационного колодца.

4.95. Подэксплуатационным колодцем в почве выработки-емкости следует предусматриватьзумпф, обеспечивающий полный отборнефтепродукта, также сбор и удаление воды, попавшей в резервуар.

4.96. Перекрытие выработки-емкости следуетпредусматривать из несгораемых строительных материалов.

4.97. Выборматериала перекрытия выработки-емкости, конструкции перекрытия и узла его сопряжения с горной породой следуетпроизводить с учетом конкретных условий строительстваи необходимости обеспечения герметичности резервуарав период его эксплуатации.

4.98. Прииспользовании для перекрытия сборных металлических или железобетонныхконструкций допускается применение промежуточныхнесущих опор, расположенных по оси траншеи.

4.99.Снаружи перекрытие следует покрывать стационарной или съемной теплоизоляцией изнесгораемого материала, толщина которой определяется из условия сохраненияотрицательной температуры под перекрытием.

4.100.Узел сопряжения перекрытия с грунтом, как правило, следует покрывать слоемнесгораемой теплоизоляции. Толщина теплоизоляции и размеры ее по площади определяются расчетом из условия сохранениягрунта в мерзлом состоянии.

Черт. 3. Подземный ледопородныйрезервуар траншейноготипа

1-вечномерзлая порода; 2-ледяная облицовка;3-резервуар с нефтепродуктом; 4- узел сопряженияперекрытия резервуарас мерзлой породой; 5-теплоизоляция; 6-трубопровод для залива; 7-перекрытие; 8- воздушный теплообменник;9- электродвигатель; 10-дыхательный клапан; 11-помещение насосной; 12- эксплуатационный колодец;13-насос; 14 - распределительное устройстводля слива нефтепродукта

4.101. Ледогрунтовое перекрытие допускается предусматриватьпри пролете выработки-емкости не более 6 м сустройством опоры на грунтовые бермы, расположенные по бортам траншеи. Толщинуполуциркульного ледяного свода траншейного резервуара допускается рассчитыватьсогласно рекомендуемому приложению12. На ледогрунтовое перекрытие следуетукладывать слой несгораемой теплоизоляции, пригруженнойдренирующей засыпкой из крупнозернистогоматериала (керамзитового щебня, гальки, гравия и др.)

4.102. На внутренней поверхности выработки-емкости должна бытьпредусмотрена ледяная облицовка толщиной неменее 5 см в соответствии с требованиями ВСН515-85, утвержденных Мингазпромом.

ПОДЗЕМНЫЕ ШАХТНЫЕ РЕЗЕРВУАРЫ. СООРУЖАЕМЫЕ ГОРНЫМ СПОСОБОМ 8 ВЕЧНОМЕРЗЛЫХПОРОДАХ

4.103.Шахтные резервуары следует предусматривать в виде системы горизонтальныхвыработок-емкостей, примыкающих с одной или двух сторон к коллекторной выработке (черт.4) .

4.104. При двустороннем примыкании выработок-емкостейк коллекторной выработке их следует располагать в шахматном порядке.

4.105. Ширину целиков между выработками-емкостямиследует принимать по расчетам на прочность, но не менее 15 м.

4.106. Глубину заложения кровли шахтных резервуаровследует выбирать от 10 до 40 м.

4.107.Число вскрывающих выработок следует принимать,как правило, не более одной. Допускается применение большего числа вскрывающихвыработок при обосновании этого решения технико-экономическим расчетом.

4.108. Вкачестве вскрывающей выработки следует предусматривать,как правило, наклонный ствол (черт. 5). Допускаетсявскрытие выработок-емкостей вертикальным стволом.

4.109. Вшахтном резервуаре следует предусматриватьэксплуатационный колодец и технологические скважины, оборудованные сливнымиустройствами, обеспечивающими рассредоточенный слив продуктав выработки-емкости.

4.110. Размеры и формы сечения вскрывающих выработок ивыработок-емкостей должны обеспечивать их устойчивость на период строительстваи эксплуатации. Выработки-емкости следует предусматривать, как правило, безпостоянного крепления.

4.111.Продольный уклон кровли выработки-емкости следует принимать не менее0,002 в противоположную сторону от ближайшегоэксплуатационного колодца.

Почву выработки-емкости следует предусматривать суклоном не менее 0.002 в сторону ближайшего эксплуатационного колодца.

4.112. В почве выработки-емкости под эксплуатационнымколодцем следует предусматривать зумпф. Объем иглубину зумпфов следует определять из условийнормальной работы насоса с заданной производительностью до полного отборапродукта, сбора и удаления воды из резервуара.

Черт. 4. Принципиальная схемамногокамерного подземного резервуара

1 - выработки-емкости; 2 - наклонный ствол; 3 -коллекторная выработка; 4 - эксплуатационный колодец: 5 - технологическиескважины

4.113.Технологические скважины для приема продукта с положительной температуройследует оборудовать двумя расположенными одна в другой трубами по всей глубине;внешняя труба является обсадной, а внутренняя предназначена для слива продуктав резервуар. В межтрубном пространстве следует предусматривать теплоизоляцию,толщину которой допускается определять согласно рекомендуемому приложению13.

4.114.Закрепное пространство вскрывающих выработок следует герметизировать послойнымнамораживанием снизу вверх водонасыщенного песка.

4.115. Устья вскрывающих выработок следует закреплять крепьюиз несгораемых материалов.

4.116. Длягерметизации вскрывающих выработок следует предусматривать перемычки (см. черт. 5).

4.117. Оголовки эксплуатационных колодцев,технологических скважин и вскрывающих выработок должны быть приподняты надокружающей местностью за счет рельефа или искусственнойподсыпки грунта из условия предотвращения затекания талых вод в выработки.

Вокругуказанных оголовков следует предусматриватьтеплоизоляцию из естественных или искусственныхматериалов из условия исключения оттаивания породы.

4.118. В резервуаре следует предусматривать хранение, как правило, продукта одного вида.

Принеобходимости хранения в резервуаре продуктовнескольких видов следует предусматриватьперемычки, изолирующие выработки-емкости.

4.119.Конструкцию и материал перемычек следуетпринимать из условия обеспечения герметичностирезервуара, пропуска технологических трубопроводов и сохранения качествапродукта.

Вперемычках следует предусматривать люки-лазы размером в светуне менее 0,6´0,7м.

Черт. 5. Принципиальная схемаоднокамерного шахтного резервуара

1- технологическая скважина; 2 -трубопровод для заливанефтепродукта; 3 - теплоизоляция оголовка; 4 -дыхательный клапан; 5 - оголовок колодца; 6 - эксплуатационный колодец; 7 - смотровойколодец наклонного ствола; 8 - перемычки; 9-наклонный ствол; 10-насос в зумпфе: 11-распределительное устройство для слива нефтепродукта;12- ледяная облицовка; 13 - выработка-емкость с нефтепродуктом

4.120.Внутренняя поверхность выработок-емкостей, как правило,должна иметь ледянуюоблицовку, которую следует предусматривать всоответствии с требованиями п.4.102.

Ледяную облицовку допускается не предусматривать для резервуаров,сооружаемых в скальных монолитных породах.

ПОДЗЕМНЫЕ РЕЗЕРВУАРЫ, СООРУЖАЕМЫЕ ГЕОТЕХНОЛОГИЧЕСКИМСПОСОБОМ В ВЕЧНОМЕРЗЛЫХ ПОРОДАХ (БЕСШАХТНЫЕ РЕЗЕРВУАРЫ)

4.121. В состав подземных резервуаров, сооружаемыхгеотехнологическим способом в вечномерзлых породах, входят подземная полость,технологическая скважина, эксплуатационные колонны и технологическое оборудование (черт.6) .

4.122. Подземные резервуары, сооружаемыегеотехнологическим способом в вечномерзлых породах, следует размещать по глубине и площади толщи вечномерзлых пород взависимости от геокриологическихусловий, объема хранилища и количествапродуктов, подлежащих хранению в этих резервуарах.

Минимальноерасстояние между устьями технологических скважин  м, соседнихрезервуаров следует определять по формуле

,                                                                                   (2)

где d1, d2 - максимальные диаметры смежныхподземных резервуаров, м.

Расстояниеот стенки резервуара до стенки соседнейскважины следует принимать не менее 10 м.

4.123. Глубину заложения бесшахтных резервуаров следуетпринимать в зависимости от глубины залегания и мощности толщи вечномерзлых пород, свойств покрывающих пород и видапродукта, предназначенного для хранения, но, как правило,не менее 10 м.

При выбореинтервалов глубин заложения бесшахтных резервуаров при прочих равных геокриологических условияхследует отдавать предпочтение:

минимальнымглубинам заложения, определяемым согласно обязательному приложению 5;

интервалам глубин, содержащим минимальное количество негабаритных и кольматирующихвключений и переслаивающихся пропластков, атакже неразмокающих после оттаивания и резко неоднородных пород;

интерваламглубин, содержащим породы, которые могут бытьиспользованы для попутной добычипесчано-гравийной смеси или других полезных ископаемых.

4.124. Допускается проектирование и сооружение подземных резервуаров в предохранительных и охранныхцеликах горнодобывающих предприятий и наземных сооружений присогласовании с местными органами ГосгортехнадзораСССР.

4.125.Число подземных резервуаров следует определятьв зависимости от объема предназначенных кхранению продуктов и максимального объема единичного резервуара. При этом дляодного вида продукта следует предусматривать,как правило, не менее двух резервуаров.

Черт. 6. Принципиальная схемабесшахтного резервуарав вечномерзлых породах

1-оголовок обсадной колонны; 2-обсаднаяколонна; 3 - цементное кольцо; 4 - трубопроводдля залива нефтепродукта; 5 - уровнемер; 6 - уровень нефтепродукта;7-парогазовоепространство; 8- нефтепродукт; 9-ледяная облицовка; 10 - насос для отбора нефтепродукта; 11 - струеотбойное устройство

4.126. Объем единичного резервуара для каждогохранимого продукта следует выбирать исходя из геокриологическихусловий площадки и максимально допустимых по условиям прочности размеров.

Приопределении объема бесшахтного резервуара, сооружаемого в вечномерзлых породах, следуетучитывать объемное расширение продукта, предназначенного к хранению, ипринимать коэффициент заполнения резервуара неболее 0,95 при хранении нефти, нефтепродуктов и не более 0,9 - при хранении сжиженных газов.

4.127. Втолщах мерзлых дисперсных пород мощностью не менее 70 м, разделенных пропластками скальных, вязких или содержащихнегабаритные включения пород, допускается двух- или многоярусное расположениерезервуаров по вертикали на одной технологической скважине.

4.128. Дноподземной выработки бесшахтного резервуара следуетпроектировать коническим с углом наклона образующей к горизонту, равным углуестественного откоса оттаявших пород под водой.

4.129.Бесшахтные резервуары следует проектировать с вертикальной осью симметрии исводчатой кровлей.

4.130.Максимальный диаметр подземного резервуара следует принимать в зависимостиот геокриологических условийвмещающих, покрывающих и подстилающих вечномерзлыхпород и режима эксплуатации, но, как правило,не более 40 м. Высоту резервуара следуетпринимать равной не менее половинымаксимального диаметра.

4.131. Внутреннююповерхность кровли подземного резервуара следует облицовывать слоем льдатолщиной не менее 0,01 м в соответствии стребованиями ВСН 515-85, утвержденных Мингазпромом.

Допускаетсяне предусматривать ледяной облицовки резервуара,предназначенного для хранения нетоварного продукта (конденсата, широкой фракции легких углеводородов, нефти).

4.132. Вбесшахтных резервуарах, предназначенных для хранения продуктов под избыточнымдавлением, намораживание ледяной облицовкиследует производить с постепенным увеличениемдавления в резервуаре от гидростатического домаксимального рабочего.

4.133.Сооружение резервуара следует предусматриватьчерез вертикальную технологическую скважину.

При соответствующемтехнико-экономическом обосновании (в зависимости от вмещающих пород,конструкции резервуара и пр.) допускается помимо технологических скважин предусматривать проходкудополнительных скважин, предназначенных только для эксплуатации резервуара.

4.134.Конструкция технологической скважины должна обеспечивать герметичность затрубного пространства от нижнего торца (башмака)обсадной колонны до устья скважины.

4.135.Технологические скважины следует крепить обсадной колонной, конструкция которойдолжна обеспечить ее охлаждение в период сооруженияи эксплуатации резервуара и поддержаниесредней температуры мерзлых пород в затрубном пространствене выше их естественнойтемпературы и максимального давления продукта в резервуаре.

4.136. Для сооружения резервуара следует предусматривать,как правило, три рабочие колонны: соосно-наружную(водовод) и промежуточную (пульповод), свободноподвешенную центральную (газовод).

При этом разность между внутренним диаметром пульповодаи наружным диаметром газовода следует принимать не менее 0,1 м, а площадьпоперечного сечения кольцевого зазора в свету между водоводоми пульповодом следует принимать, как правило, не менее площади поперечного сечения междупульповодом и газоводом.

4.137.Оголовок обсадной колонны технологической скважины следует предусматривать неменее чем на 0,5 м выше планировочной отметкиприлегающей к ней территории (в радиусе 6 м) на локальном повышении рельефаместности или на пологом склоне площади водосбора водоема, из которого предусматриваетсяводозабор для сооружения резервуара.

В радиуседо 1м от оголовка обсадной колонны технологической скважины следуетпредусматривать локальное понижение глубиной до 0,1 м (для временногозаполнения жидкостью при контроле герметичности затрубного пространстваскважин) .

4.138.Разработку выработки бесшахтного резервуараследует предусматривать,как правило, по схеме сближенного противотока,при котором башмаки водовода и пульповода следует размещать на одной отметке иприменять газлифт только на вертикальном участке пульповода.

4.139. Дляизменения положения башмаков водовода и пульповода следует предусматриватьустройство для подъема и спуска этих колонн навысоту не менее 0,02 их длины.

4.140.Концентрация выдаваемой пульпы не должнапревышать концентрацию, вызывающую закупорку пульповода.

4.141.Управление формообразованием бесшахтного резервуара в вечномерзлых породах ипроизводительность оттаивания вечномерзлых пород следует предусматривать спомощью нерастеплителя, закачиваемого в резервуар через кольцевой зазор между обсадной и наружнойрабочими колоннами.

4.142. Вкачестве нерастеплителя следует предусматривать химически инертное по отношениюк вмещающим породам и продукту, подлежащемухранению, вещество с меньшим удельным весом, чем упродукта, как правило, газообразное (воздух, природный газ).

4.143. Напериод сооружения резервуара для охлаждения обсадной колонны следуетпредусматривать парокомпрессионныеили другие холодильные установки.

4.144.Холодильные установки следует проектировать всоответствии с требованиями СНиП II-105-74, а для газовыххолодильных машин также и Правил безопасности в газовомхозяйстве, утвержденных ГосгортехнадзоромСССР.

Расчетохлаждения обсадной колонны допускается определять в соответствии с рекомендуемым приложением14.

4.145. Следует предусматриватьтеплоизоляцию соединительных трубопроводовхолодильной установки и обсадной колонны наоголовке технологической скважины.

4.146. В установках получения холода по газовым цикламследует предусматриватьустройства, позволяющие осуществить ввод в дроссели и технологические трубопроводы ингибиторов гидратообразования.

4.147. Припроектировании холодильной установки для строительства бесшахтного резервуара следует предусматривать возможность ее использования для охлаждения заливаемого продукта впериод эксплуатации резервуара, если этопредусмотрено технологической частью проекта.

ПОДЗЕМНЫЕ НИЗКОТЕМПЕРАТУРНЫЕ ЛЕДОПОРОДНЫЕ РЕЗЕРВУАРЫ СУГ

4.148. Резервуарыследует проектировать в видевертикально-цилиндрической выработки (черт.7), оборудованной перекрытием изискусственных материалов (сталь, бетон, железобетон).

4.149. Приналичии естественного водоупора под днищемрезервуара проходку выработки следует предусматриватьспособом предварительного замораживания пород по контуру ее стен в соответствии стребованиями ВСН189-78, утвержденных Минтрансстроем.

4.150. При отсутствииестественного водоупора в геологическомразрезе площадки строительства допускаетсясоздание искусственного водоупора способом предварительного замораживания породпочвы будущего котлована до смыкания его следопородными стенками. Толщину предварительно замороженного днища следуетопределять в соответствии с требованиями п.3.20.

Черт. 7. Подземный низкотемпературный ледопородный резервуар СУГ

1- водоупор; 2 - незамороженныйгрунт; 3 - замороженный грунт; 4 - замораживающаяколонка; 5 - резервуар; 6- перекрытие; 7-теплоизоляция; 8-узелсопряжения перекрытия резервуара с ледопородной стенкой; 9 - сжиженный газ

4.151. Для контроля за герметичностью ледопороднойстенки при эксплуатации резервуаров следует предусматривать наблюдательные скважины,расположенные по периметру резервуара в зонеталого грунта.

4.152.Размеры резервуара следует принимать в зависимости от глубины расположенияводоупорного пласта и объема хранения СУГ, ноне более 30 000 м3.

4.153. Ледопороднаяоболочка, перекрытие и узел сопряжения между ними должны обеспечиватьгерметичность резервуара. При невозможности обеспечить необходимуюгерметичность ледопородной оболочкидопускается применение металла для облицовки внутренних поверхностей выработки.

4.154.Перекрытие резервуара должно быть рассчитано на воспринятиевнешних нагрузок, рабочего давления паров СУГи разрежения в резервуаре. Нагрузки,воздействия и их сочетания следует принимать всоответствии с требованиями СНиП 2.01.07-85.

4.155. Рабочее давление газа в паровом пространствеледопородного резервуара не должно превышать5000 Па (0,05 кгс/см2),в разрежение - минус 250 Па (0,0025 кгс/см2).

4.156. Дляперекрытия резервуара следует предусматривать несгораемые и химическинейтральные по отношению к парам СУГ материалы.

4.157. Перекрытие резервуара следует предусматривать снаружной тепловой изоляцией из несгораемого материала, которую необходимозащищать от воздействия атмосферных осадков и солнечной радиации. Допускаетсяразмещать тепловую изоляцию с внутренней стороны перекрытия. При этом следуетпредусматривать ее защиту от паров СУГ.

4.158.Толщину тепловой изоляции перекрытия резервуара следует принимать не менее 25см.

4.159. Вкачестве материала для защиты тепловой изоляции перекрытия от атмосферныхосадков и паров СУГ следует предусматривать алюминий, оцинкованную или кровельную сталь, а для защиты от солнечной радиации -окраску в светлые тона.

5. НАЗЕМНЫЙ КОМПЛЕКС ПОДЗЕМНЫХ ХРАНИЛИЩ

5.1. В составе наземного комплекса подземных хранилищ взависимости от характера технологических процессовприема, хранения и выдачи нефти, нефтепродуктови СУГ следует предусматривать здания и сооружения основногопроизводственного назначения, вспомогательные здания и сооружения и внутриплощадочные инженерные сети.

Переченьзданий и сооружений, входящих в состав наземного комплекса конкретногоподземного хранилища, следует определять взависимости от его объема и назначения.

5.2. Зданияи сооружения наземного комплекса следует повозможности объединять (блокировать) по следующим группам:

оголовкистволов или скважин подземных резервуаров;

насосные икомпрессорные станции; операторные, подстанции, мастерские, лаборатории;

административно-хозяйственныепомещения;

гаражи,здания и сооружения пожарной и военизированнойохраны, проходные;

железнодорожныесливо-наливные эстакадыи другие сооружения, связанные со сливо-наливными операциями;

наземныепарки для нефти, нефтепродуктов и СУГ;

сетиводоснабжения, канализации и другие инженерные коммуникации.

5.3. Зданияи сооружения наземного комплекса подземных хранилищ (наземные резервуары, здания и сооружения для хранения продукта в таре,железнодорожные сливо-наливные эстакады, сливо-наливныепричалы и пирсы, разливочные, расфасовочные и раздаточные пункты, насосные икомпрессорные станции, административно-хозяйственные здания или помещения идр.) следует проектировать в соответствии с требованиями СНиП II-106-79, СНиП II-37-76, СНиП II-90-81, СНиП II-91-77, СНиПII-92-76, СНиП II-2-80 и других нормативных документов на проектированиесоответствующих зданий и сооружений, утвержденных в установленном порядке, атакже с требованиями настоящих норм.

5.4.Проектирование фундаментов зданий и сооружений наземного комплекса подземныххранилищ, размещаемых на территории распространения вечномерзлых грунтов,следует осуществлять согласно требованиям СНиП II-18-76. При этом грунты оснований следует использовать в мерзлом состоянии, сохраняемом впроцессе строительства и в течение всего заданного периода эксплуатациихранилища.

5.5. Припроектировании фундаментов зданий, сооружений и оборудования наземного комплексаподземных хранилищ, которые могут оказаться в зоне распространения границыпромерзания пород от низкотемпературного ледопородного резервуара ирасполагаться на участках, сложенных пучинистымигрунтами, следует предусматривать специальные решения согласно СНиП II-18-76,осуществление которых исключает возможностьпроявления недопустимых деформаций под основаниями.

5.6.Эстакады, предназначаемые для транспортирования пульпы к гидроотвалу при сооружении бесшахтных резервуаров в вечномерзлых породах, следуетпредусматривать с уклоном, величина которогодолжна обеспечивать удаление пульпы пооткрытым лоткам самотеком, но не менее 0,05.

Конструкцияэстакады должна предусматривать возможностьпереноса места сброса пульпы.

5.7.Расстояние от оголовка бесшахтного резервуарав вечномерзлых породах до места сброса пульпы, следует принимать не менее радиуса гидроотвала r, м, определяемого по формуле

,                                                                                           (3)

где  - угол откоса отвала, принимается, как правило, не более 5°.

5.8. Времяслива и налива продукта на железнодорожныхэстакадах следует принимать в соответствии стребованиями Правил перевозки отдельных грузов и Устава железных дорог,утвержденных МПС в установленном порядке.

5.9. Наливнефти, нефтепродуктов и СУГ в речные и морскиесуда следует предусматривать, как правило,средствами подземных хранилищ, а слив вхранилище - средствами судов или береговыми насосными станциями.

5.10. Длявыполнения технологических операций по сливу иналиву продуктов, отстою воды, охлаждению продукта при его низкотемпературном хранении и при необходимости обеспечениястабильной эксплуатации всех типов хранилищ в условиях неравномерностипоступления и отбора продукта допускается предусматриватьназемные (буферные) резервуары.

5.11. Объем и количество наземных резервуаров следуетопределять на основании технико-экономических расчетов в зависимости от режимаэксплуатации подземных хранилищ,производительности налива и отгрузки, но не менее двухрезервуаров для каждого вида продукта.

5.12. Для низкотемпературногоподземного хранилища СУГ допускаетсяпредусматривать напорные металлические (буферные) резервуары суммарным объемомдо 1000 м3 при наземном и до 2000 м3 - при подземном расположении. При этомобъем единичного цилиндрического металлического резервуара не должен превышать200 м3 , а давление в нем 1,6 МПа (16 кгс/см2).При соответствующем технико-экономическом обосновании допускается увеличиватьсуммарный объем буферных резервуаров, устанавливаемых на территориинизкотемпературного хранилища СУГ, до значений, приведенных в СНиП II-37-76.

5.13. Приразмещении подземных резервуаров СУГ следует предусматривать возможностьподъезда пожарной техники к каждому резервуару.

5.14. Дляперемещения СУГ по трубопроводам следуетпредусматривать насосы, компрессоры и холодильные турбоагрегаты,предназначенные для работы в среде углеводородных газов.

5.15. Приналичии буферных резервуаров в насосных станциях следует предусматривать две группы насосов как низкого, так и высокого давления.

5.16. Дляпредотвращения выпадения жидкости и конденсатообразованияиспарительные установки следует предусматривать,как правило, с пароперегревателями.

5.17. Трубопроводы подземных хранилищ следует проектировать в соответствии с требованиями СНиПII-106-79, СНиП II-37-76, СН527-80, СН550-82 и других нормативных документов на соответствующиетрубопроводы, утвержденных в установленномпорядке, а также указаний настоящих норм.

5.18. Для рассолопроводов, в которых по условиям ихпрокладки возможно образование льда и выпадение гидратов, следуетпредусматривать одно из решений:

возможностьслива рассола из трубопровода при прекращенииего перекачки;

подогреврассола и теплоизоляцию трубопровода;

принудительную постоянную циркуляцию рассола.

5.19. Длятрубопроводов, расположенных в вертикальных стволах хранилищ, следует предусматриватьустройства, исключающие возникновениегидравлических ударов.

5.20.Трубопроводы, предусматриваемые для транспортирования продукта от холодильныхустановок до подземных резервуаров, следует проектировать с теплоизоляцией, выполняемой изнегорючих материалов.

5.21.Надземные трубопроводы, предусматриваемые для перекачки вязких и высокозастывающих нефти и нефтепродуктов, следует проектировать с теплоизоляцией и степловым спутником.

5.22.Защиту от коррозии наружной поверхноститрубопроводов следует осуществлять:

приподземной прокладке - в соответствии с требованиями ГОСТ 9.015-74;

принадземной прокладке - в соответствии с требованиями СНиП 2.05.06-85;

припрокладке трубопроводов с тепловым спутником -в соответствии с требованиями СНиП II-Г.10-73*.

5.23.Запорная арматура, устанавливаемая на технологических трубопроводах, должнапредусматриваться с автоматикой, обеспечивающейотключение отдельных звеньев технологического комплекса в случае утечкипродукта или понижения давления в трубопроводах.

5.24.Насосные, компрессорные и другие помещения, вкоторых может образоваться взрывоопасная концентрация паров, следуетоборудовать сигнализаторами взрывоопасных концентраций, срабатывающими придостижении концентрации паров газа в воздухе не более 20 % нижнего пределавоспламеняемости.

5.25.Запорная и регулирующая арматура,устанавливаемая на трубопроводах для СУГ и легковоспламеняющихся жидкостей, должна быть,как правило, стальной и соответствовать первому классу герметичности затвора поГОСТ9544-75.

5.26. Проектированиерассолохранилищ следует осуществлять всоответствии с требованиями СНиП II-16-76, СНиП 2.06.05-84, СНиП 2.06.06-85, СНиПII-56-77 и настоящих норм.

5.27. Припроектировании рассолохранилищ следует принимать один из следующих типов:

открытый -наземный (образуемый с помощью насыпных дамб),полузаглубленный (образуемый частично за счетвыемок и частично за счет отсыпки дамб) и заглубленный (в виде выемок наполную глубину рассолохранилища, без защитных дамб) ;

закрытый -в виде наземных железобетонных или металлических резервуаров (как исключение,например, в случае необходимости хранениянебольших объемов рассола или расположенияхранилища в зоне полупустынь);

подземный -в виде выработки, созданной растворениемкаменной соли через скважину или сооруженной горным способом.

5.28. Объемрассолохранилища следует предусматривать равным, как правило, объему подземного хранилища.При соответствующем технико-экономическомобосновании допускается уменьшать объемрассолохранилища, но во всех случаях он должен быть не менее объема самого крупного подземного резервуара. Прикооперировании подземных хранилищ с рассолопромыслами следует предусматривать проектирование буферного рассолохранилища, объем которогоопределяется на основаниитехнико-экономического анализа.

Рассолохранилищаоткрытого типа для районов распространениявечномерзлых грунтов допускается проектировать только при соответствующемтехнико-экономическом обосновании.

5.29. Дляконтроля за утечкой рассола по контуру рассолохранилища следует предусматриватьгидронаблюдательные скважины.

5.30.Коэффициент фильтрации гидроизоляционных экранов рассолохранилищ не долженпревышать 10-11 м/с.

5.31. Уклоноткосов следует рассчитывать в соответствии соСНиП 2.06.05-84.При этом уклон внутренних откосов рассолохранилищаследует назначать исходя из технологии укладки пленочного экрана 1:2,5-1:3. Внутренние откосы дамб должны защищаться отволнового воздействия в соответствии с требованиями СНиП2.06.04-82. Ширину гребня дамбы следует устанавливать в зависимости от условий производства работ иэксплуатации, но не менее 3 м.

5.32. Глубинурассолохранилища следует принимать с учетомвеличины испарения и количества атмосферных осадков, а также „мертвого"объема, заиления и условий эксплуатациирассолохранилища.

5.33.Основные размеры рассолохранилища следует определять для каждой конкретнойплощадки в зависимости от климатических условий:

в районах спревышением испарения над осадками минимальные размеры в плане - за счетувеличения глубины рассолохранилища;

в районах спревышением осадков над испарением - исходя из наивыгоднейшего объема земляныхработ.

5.34. Нарассолохранилищах открытого типа следует предусматриватьрешения по стабилизации объема и концентрации оперативного рассола.

5.35.Территория рассолохранилища должна быть ограждена.

5.36. Прирасположении рассолохранилища в зоне пустыньили полупустынь полевые откосы дамб рассолохранилищаследует защищать от ветровой эрозии обработкойих полиакриламидом (состоит из 8% полиакриламида и 92 % воды)и последующим посевом растительного покрова.

5.37.Проектирование внешних сетей и инженерного оборудования зданий и сооружений (водопровода,канализации, отопления, вентиляции, энергоснабжения и других коммуникаций)подземных хранилищ следует осуществлять в соответствии с требованиями СНиП 2.04.03-85,СНиП2.04.01-85. СНиП П-37-76, СНиП II-106-79,СНиП II-33-75*, СНиП II-Г.10-73*, ГОСТ12.1073-78. ГОСТ 12.1005-76 и другихнормативных документов, утвержденных вустановленном порядке, а также настоящих норм.

5.38. Впроектах сетей канализации и водоснабжения, прокладываемых в зонетемпературного влияния подземных низкотемпературных ледопородных резервуаров,следует предусматривать решения по исключениювозможности замерзания перекачиваемых сред.

5.39. Прирасчете систем отопления и вентиляции их следуетотносить к параметру „Б" в соответствии стребованиями СНиП II-33-75*. Проектирование вентиляции подземных выработок хранилищ в устойчивых горных породах с положительной температурой следует осуществлять в соответствии с требованиями СНиП II-33-75* и дополнительными указаниямиобязательного приложения 15.

5.40.Категории электроприемников подземных хранилищ в отношении обеспечениянадежности электроснабжения следует принимать;

дляхранилищ нефти и нефтепродуктов - согласно требованиямСНиП II-106-79;

дляхранилищ СУГ (противопожарных и продуктовых насосныхстанций) - первой категории.

5.41. Производственные здания и сооружения подземныххранилищ СУГ в отношении опасности при применении электрооборудования следуетклассифицировать в соответствии с требованиями СНиП II-37-76.

5.42. Вовсех взрывопожароопасных помещениях исооружениях подземных хранилищ следует предусматривать рабочее и аварийноеосвещение, а у оголовков эксплуатационныхколодцев и скважин - рабочее освещение, оборудованное светильниками в противовзрывоопасномисполнении.

5.43. Дляподземных хранилищ следует предусматривать,как правило, следующие виды связи и сигнализации:

административно-хозяйственнуютелефонную связь, осуществляемую через автоматическуютелефонную станцию предприятия;

прямуюсвязь диспетчера хранилищ с железнодорожным узломи водным причалом;

громкоговорящую производственную связь изоператорной хранилищ; пожарную и охранную сигнализацию; радиофикацию.

5.44. Молниезащиту наземныхзданий и сооружений подземных хранилищ следует проектировать в соответствии стребованиями СН 305-77 и Правил устройстваэлектроустановок (ПУЭ),утвержденных Минэнерго СССР.

5.45. Пожаротушение наземных зданий и сооружений подземных хранилищвсех типов следует проектировать всоответствии с требованиями СНиП 2.04.02-84, СНиПII-37-76, СНиП II-106-79,СНиП 2.04.09-84, СНиП2.04.01-85, СНиП II-89-80 и другихнормативных документов, утвержденных в установленном порядке.

5.46. Для низкотемпературных ледопородных резервуаров СУГ следует предусматривать термодатчики, устройство которых обеспечивает подачу сигнала на щит операторной приповышении температуры в паровом пространстверезервуара (непосредственно под перекрытием) выше минус3°С.

5.47.Водоснабжение на наружное пожаротушение подземных низкотемпературныхледопородных хранилищ СУГ следует предусматривать, как правило,от противопожарного водопровода высокого давления.

Присоответствующем технико-экономическом обосновании допускается предусматривать для этой цели подачу воды из водоемов или от гидрантов водопровода низкогодавления при условии, что расчетные расходы воды не превышают 20 л/с.

5.48. Припроектировании противопожарного водоснабжения для подземных хранилищ СУГследует учитывать расход воды на охлаждениеперекрытий подземных низкотемпературных ледопородных резервуаров, расположенныхближе двух нормативныхрасстояний от горящего резервуара.

Расход водына охлаждение перекрытий этих резервуаров следует принимать из расчета 0,05л/(м2 с). Расчетное времяохлаждения следует принимать равным 3 ч. За расчетную площадь орошенияперекрытия резервуара следует принимать проекцию перекрытия на горизонтальнуюплоскость.

5.49.Подача воды для охлаждения перекрытия подземного низкотемпературного ледопородного резервуара СУГ должнапредусматриваться, как правило, с помощью стационарной системы, подающей тонкодисперсную воду.Для этих резервуаров с диаметром перекрытияболее 15 м следует предусматривать подачу распыленной воды из стационарныхустановок.

5.50. Зарасчетный расход воды на наружное пожаротушениеподземных низкотемпературных ледопородныххранилищ СУГ следует принимать один из наибольших расходов:

на наружное пожаротушение напорных металлическихрезервуаров, определяемый согласно требованиям СНиП II-37-76;

наохлаждение перекрытий подземных низкотемпературныхледопородных резервуаров или наибольший суммарный расход на наружное и внутреннее пожаротушение одного из зданийхранилища.

5.51. Сетьпротивопожарного водопровода подземных хранилищ следуетпроектировать кольцевой. Прокладка противопожарных водопроводов вблизиподземных резервуаров (за исключением шахтных и траншейных резервуаров ввечномерзлых породах) должна предусматриваться в талом грунте.

6.ТЕХНОЛОГИЧЕСКОЕ ОБОРУДОВАНИЕ ХРАНИЛИЩ

ПОДЗЕМНЫЕ РЕЗЕРВУАРЫ, ПРЕДНАЗНАЧЕННЫЕ ДЛЯ ЭКСПЛУАТАЦИИ МЕТОДОМЗАМЕЩЕНИЯ ПРОДУКТА РАССОЛОМ, ГАЗОМ ИЛИ ВОДОЙ

6.1. Оголовки скважин подземных резервуаров,эксплуатация которых будет осуществлятьсяметодом замещения продукта рассолом, газом иливодой, должны обеспечивать:

пристроительстве - раздельную закачку в скважины воды и нерастворителя с одновременнойвыдачей рассола, переключение на различные режимы перекачек жидкостей(прямоток-противоток), пропуск в скважиныгеофизических приборов, замеры давлений и температурна водяных и рассольных линиях и на линиях нерастворителя, отбор проб воды,рассола и нерастворителя;

приэксплуатации - закачку продукта в резервуары содновременной выдачей рассола (газа) и, наоборот, пропуск в скважины геофизическихприборов, предотвращение попадания продукта вназемные рассольные трубопроводы, аварийныйсброс СУГ на свечучерез продуктовуюи рассольную (водяную) часть оголовка, замеры давлений и температур на всехкоммуникациях, отбор проб продукта, рассола(воды) и газа (вытесняющего агента).

6.2.Оголовки технологических скважин должны соответствовать требованиям Правилустройства и безопасной эксплуатации сосудов, работающих под давлением,утвержденных Госгортехнадзором СССР.

6.3.Оголовки скважин всех типов подземных резервуаров следует проектировать сборно-разборными с учетом максимальногоиспользования их узлов при строительстве и эксплуатации резервуаров.

6.4. Длякомпенсации уменьшения объема продукта хранения и рассола в резервуарах отснижения температуры и донасыщения рассола в резервуаре следует предусматривать устройства,автоматически пополняющие подземные резервуары рассолом.

6.5. На рассолопроводах хранилищ СУГследует предусматривать устройство дляотделения и отвода на свечу растворенного в рассоле или попавшего в негосжиженного газа.

6.6. Приотборе СУГ из подземных резервуаров безнасоснымспособом следует предусматривать установку разделительных аппаратов(дегазаторы, адсорберы, газосепараторы и др.) для сепарации газожидкостных и парогазовых смесей и выделения воды из сжиженныхгазов.

6.7.Резервуары, отбор продукта из которых осуществляется методом вытеснения газом, следует оборудовать предохранительнымиклапанами, обеспечивающими сброс паровой фазыиз резервуаров при достижении в них давлениясвыше 10% рабочего.

ПОДЗЕМНЫЕ РЕЗЕРВУАРЫ, ПРЕДНАЗНАЧЕННЫЕ ДЛЯ ЭКСПЛУАТАЦИИ БЕЗ ЗАМЕЩЕНИЯ ПРОДУКТА ХРАНЕНИЯ

6.8. Технологическоеоборудование подземных резервуаров, эксплуатация которых будет осуществлятьсябез замещения продукта хранения другой средой, должно обеспечивать:

налив и отбор продуктов и откачку воды, замеры уровнейпродукта и воды (с сигнализацией минимально имаксимально допускаемых уровней), давления(или разрежения в низкотемпературныхледопородных резервуарах СУГ) и температуры жидкой и паровой фаз продуктов;

„дыхание"и сброс аварийногодавления СУГ на свечу.

6.9. Для выдачи вязких и высокозастывающихпродуктов из подземных резервуаров присоответствующем обосновании допускается предусматривать системы общего и местногоподогрева.

6.10. Для обеспечения рассредоточенного залива продукта в резервуар допускается разводкараспределительных устройств внутри выработок-емкостей.

6.11. Вертикальные и горизонтальные участки подземноготрубопровода, по которому производится залив продукта вподземный резервуар, следует предусматривать разъемными.

6.12. Погружныенасосы, предназначенные для откачки нефтепродуктов из подземного резервуара,сооружаемого в вечномерзлых породах, следуетоборудовать системой обогрева. В этом случае установку электродвигателей погружных насосов следуетпредусматривать в обогреваемых помещениях или под обогреваемыми колпаками.

РАССОЛОХРАНИЛИЩА

6.13. Рассолохранилища следуетоборудовать устройствами, предотвращающимипопадание в них нефтепродуктов и сжиженных газов с рассолом.

6.14. Наземные рассолохранилища открытого типаследует, как правило, оборудовать устройствамистабилизации объема и концентрации оперативного рассола. Эти устройства должныобеспечивать отбор разбавленного водой рассола с зеркала его переменного уровняпри преобладании осадков над испарением идобавление пресной воды на поверхность зеркаларассола при превышении испарения над осадками.

НАЗЕМНЫЕ ТЕХНОЛОГИЧЕСКИЕУСТАНОВКИ

6.15. Припроектировании оборудования наземных технологических установок подземныххранилищ следует руководствоваться требованиями СНиП II-37-76, СНиП II-106-79. Системаавтоматизации и телемеханизации технологических процессов подземных хранилищ должна предусматривать автоматический учет получаемого и отпускаемого продукта, запись температуры, давления в парогазовом пространстве и, как правило, уровняпродукта в подземных резервуарах.

6.16. При проектировании закачки рассола в поглощающиеводоносные горизонты, сложенные неустойчивыми породами, в насосных станциях помимоосновных следует предусматривать дополнительные насосы с производительностью 5-10 м3 для поддержания избыточного давленияв нагнетательных скважинах во время перерывов в сбросе рассола. Не допускаетсяустановка насосов с характеристиками по давлению нагнетания, превышающими расчетные более чем на 15 %.

6.17. Дляподдержания проектного температурного режима в подземном резервуаре траншейногои шахтного типа, сооружаемых в вечномерзлыхпородах, а также для охлаждения СУГ перед сливом в низкотемпературный ледопородныйрезервуар, в составе наземного комплекса хранилища следует, как правило, предусматривать охлаждающее устройство. Допускается непредусматривать охлаждающие устройства для подземных резервуаров:

сооружаемыхв мерзлых монолитных скальных породах, нетеряющих экранирующих свойств при оттаивании;

предназначаемыхдля нефтепродуктов, температура которых присливе не превышает температуру таяния вмещающих пород и если среднегодоваятемпература внутренних поверхностей подземного резервуара не превышает минус 3°С.

6.18. Охлаждающее устройство для резервуаров, сооружаемых в вечномерзлых породах, следует проектировать, какправило, с использованием естественного холодаатмосферного воздуха при температуре ниже минус 15°С.

6.19. Производительностьи конструктивные параметры охлаждающего устройства для траншейных и шахтныхрезервуаров следует рассчитывать из условия восстановления естественнойтемпературы вмещающего выработки-емкости массива вечномерзлых пород к очередному заполнениюрезервуара топливом.

6.20.Мощность и количество холодильных установок следует определять в зависимости отзаданной производительности слива газа и скорости его испарения в периодхранения.

В качествехладагента в холодильной установке следует применять хранимый внизкотемпературном резервуаре сжиженный газ.При соответствующем технико-экономическом обосновании допускается применениехолодильно-технологических схем, использующих другие хладагенты.

6.21. Холодопроизводительностьохлаждающей установки бесшахтного резервуараследует принимать из условия исключения возможности оттаивания ледянойоблицовки или породных стенок резервуара влюбой период эксплуатации, включая период заполнения хранимым продуктом, иподдержания среднегодовой температуры продукта и стенок емкостей не вышеестественной температуры вмещающихвечномерзлых пород.

Холодопроизводительностьохлаждающего устройства следует определять в соответствии с рекомендуемым приложением 16.

ПРИЛОЖЕНИЕ 1

Рекомендуемое

ДОПУСКАЕМЫЕ СРОКИ ХРАНЕНИЯСВЕТЛЫХ НЕФТЕПРОДУКТОВ

 

Светлые нефтепродукты

Допускаемые сроки хранения, лет, при температуре вмещающей каменной соли, С

 

 

от 15 до 20

от 20 до 26

от 26 до 30

 

Бензин авиационный

5

5

3

Бензин автомобильный этилированный

12

10

6

То же, неэтилированный

11

9

5

Дизельное топливо

12

10

8

Топливо для реактивных двигателей

5

5

3

ПРИЛОЖЕНИЕ 2

Рекомендуемое

ОПРЕДЕЛЕНИЕ ОБЪЕМА ВЫБРОСАНЕФТЕПРОДУКТОВ И СУГ ПРИ РАЗГЕРМЕТИЗАЦИИОГОЛОВКА СКВАЖИН ПОДЗЕМНЫХ РЕЗЕРВУАРОВ В КАМЕННОЙ СОЛИ

Объем выбросапродукта хранения Ve, м3, допускается вычислять по формуле

,

где - изменение давления внутри резервуара при разгерметизацииоголовка. Па;

 - степеньзаполнения резервуара продуктами (в долях единицы);

 -изотермический коэффициент сжимаемости рассола, 1/Па, для насыщенногорассола допускается принимать равным 2,3 • 10 1/Па;

- изотермический коэффициент сжимаемости продукта. 1/Па, допускаетсяпринимать равным (8-12)101/Па, где нижние значения коэффициента относятся к дизельнымтопливам, верхние - к бензинам;  для сжиженных газовследует принимать по имеющимся справочным данным;

 - коэффициентконцентрации напряжений на контуре резервуара,принимаемый равным:

для резервуаров сферической или близкой к сферической формы -1,5;

длярезервуаров, вытянутых вдоль оси скважины(цилиндрической или близкой к ней формы) , -2;

Е - модуль упругости каменной соли. Па. Для каменной соли можно принимать Е = 1,8 .10 Па.

Примечание. При расчете объема обвалования уровень разлившейся жидкости при максимальном объеме изливаследуетпринимать нижеверхней отметки гребня обвалования на 0,2 м.

ПРИЛОЖЕНИЕ 3

Рекомендуемое

ОЦЕНОЧНАЯ КЛАССИФИКАЦИЯГОРНЫХ ПОРОД ПО ЭКРАНИРУЮЩЕЙ СПОСОБНОСТИ

Экранирующая способность горных пород

Давление прорыва через водонасыщенную породу, МПа (кгс/см2)

Коэффициент проницаемости по газу 108, мкм2(108, мД)

Коэффициент водонасыщенности породы, %

Высокая

Св. 7 (70)

Менее 1(1)

85 и более

Повышенная

Св. 4(40) до 7(70)

Св.10(10) до 1(1)

То же

Средняя

" 1,5(15) " 4(40)

" 102 (102) до 10 (10)

"

Пониженная

" 0,5(5) " 1,5(15)

" 103(103) "102(102)

"

Низкая

" 0,1(1) "0,5(5)

" 104(104) "103(103)

"

Очень низкая

" 0,01 (0.1) " 0,1(1)

" 105(105) "104(104)

25 и более

Примечания: Коэффициенты проницаемости по газу  и водонасыщенностипород определяются при инженерно-геологических изысканиях.

2. Оценку пригодностипород следует производить по величине давления прорыва через водонасыщеннуюпороду. При этом давление прорыва должно быть не менее избыточного давления ввыработках-емкостях, определяемого технологической частью проекта.

ПРИЛОЖЕНИЕ 4

Рекомендуемое

ОЦЕНКА ЭКРАНИРУЮЩИХ СВОЙСТВ ВЕЧНОМЕРЗЛЫХ ПОРОД

1.Экранирующие свойства массивов вечномерзлых пород, предназначаемых длястроительства подземных резервуаров, рекомендуется оценивать по данным опытныхналивов светлых нефтепродуктов в разведочные скважины.

2. Припроведении опытных наливов в разведочные скважины в качестве испытательнойжидкости следует использовать светлый нефтепродукт, подлежащий хранению.Допускается в качестве испытательной жидкости, использовать керосин иреактивное топливо независимо от видов подлежащих хранению светлыхнефтепродуктов.

3.Испытываемый интервал в разведочной скважине перед заливом испытательнойжидкости должен быть проработан буровым инструментом „всухую". Диаметрбурового инструмента должен быть равен или больше диаметра ствола скважины.

4. Замерыглубины уровня испытательной жидкости в разведочной скважине следуетпроизводить один раз в сутки.

5.Вечномерзлые породы в испытанном интервале глубин считаются пригодными длястроительства подземных резервуаров, если понижение уровня испытательной жидкостиа разведочной скважине за 10 сут, не считая первых, составило менее 5 см.

6. Поокончании опытных наливов испытательная жидкость из разведочной скважинывытесняется водой, собирается или сжигается на месте.

ПРИЛОЖЕНИЕ 5

Обязательное

ОПРЕДЕЛЕНИЕ МИНИМАЛЬНОЙ ГЛУБИНЫ ЗАЛОЖЕНИЯ РЕЗЕРВУАРОВ

1. Минимальную глубину заложения кровли подземныхрезервуаров, эксплуатирующихся в условиях избыточного давления, Hmin, м, при сооружениирезервуаров в непроницаемых породах следует определять по формуле

                                                                                           (1)

где Pmax - максимальное давлениепродукта, Па, принимаемое: для бесшахтных резервуаров на уровне башмакаосновной обсадной колонны; для резервуаров, сооружаемых горным способом впородах с положительной температурой, - на уровне кровли резервуара;

n - коэффициент условия работы, принимаемый:

1.0 - длябесшахтных резервуаров в вечномерзлых породах;

0,9 - длярезервуаров в каменной соли при спокойном пластовом или пластово-линзообразномзалегании соли, когда надсолевая толща представлена плотными непроницаемымипородами;

0,8 - длярезервуаров, сооружаемых горным способом в породах с положительнойтемпературой;

0,7 - востальных случаях;

 - длинанеобсаженной части скважины, м, принимаемая для резервуаров: в каменной соли -согласно п.4.17; сооружаемых горным способом в породах с положительной температурой -равной нулю:

 - усредненнаяплотность пород, залегающих выше кровли выработок, кг/м3;

,                                                                                                (2)

здесь - плотность пород соответствующих слоев, кг/м3;

 - мощностьслоев, м;

n - число слоев.

Втрещиноватом массиве с напорными подземными водами глубину заложения кровлирезервуаров, сооружаемых горным способом в породах с положительной температурой,следует выбирать с таким расчетом, чтобы величина подпора подземных вод накровлю выработок-емкостей превышала внутреннее давление в резервуаре не менеечем на 0,05 МПа (0,5 кгс/см2 ) .

2. Глубинузаложения кровли выработок-емкостей подземных резервуаров для нефти инефтепродуктов, сооружаемых горным способом в породах с положительнойтемпературой, следует определять:

присооружении хранилищ в непроницаемых породах - из условия максимальногоприближения выработок-емкостей к поверхности с обеспечением устойчивостикровли, но не менее 20 м;

присооружении хранилищ в трещиноватом водоносном массиве - из условия размещениякровли выработок-емкостей не менее чем на 5 м ниже местного статического уровняподземных вод.

ПРИЛОЖЕНИЕ 6

Рекомендуемое

МЕТОДИКА ОЦЕНКИ УСТОЙЧИВОСТИ РЕЗЕРВУАРОВ В КАМЕННОЙ СОЛИ

Устойчивостьподземного резервуара следует обеспечивать выбором рациональной формы и такихгеометрических размеров, при которых:

не всяповерхность резервуара принадлежит области запредельного деформирования (ОЗД);

объемкаждой ОЗД не превышает некоторого заданного значения Vmax;

максимальныйразмер ОЗД в направлении, нормальном поверхности резервуара, не превышает 0,04 l, где l - пролет резервуара;

растягивающиенапряжения в породном массиве не превышают прочности породы.

Напряженноесостояние породного массива и положение ОЗД определяются путем решениясоответствующей задачи механики горных пород (по программе для ЭВМ,разработанной специализированной организацией) при уравнении состояния каменнойсоли:

;                                                                   (1)

;                                                                                              (2)

где;

;

;

;

.

В формулах(1) и (2):

- интенсивность касательных напряжений;

- интенсивность касательных напряжений, соответствующаяпределу длительной прочности при заданной сумме главных напряжений ;

- интенсивность деформации сдвига;

- интенсивность деформации сдвига при  и бесконечно большомзначении времени;

Е - модуль деформации;

- коэффициент Пуассона;

- объемная деформация;

- главные напряжения;

 - главныедеформации.

ОЗДвключает точки породного массива, в которых значение интенсивности деформациисдвига , превысило величину .

Параметрыуравнений (1) и (2) ,, Е, определяются путем обработки результатов длительныхиспытаний (700 ч) образцов каменной соли при сжатии в условиях ползучести дляпостоянной суммы главных напряжений , Па, вычисляемой по формуле

,

где  - усредненнаяплотность пород, залегающих выше кровли резервуара, кг/м3.

Наибольшеезначение, при котором не наблюдается увеличение объема образца впроцессе деформирования каменной соли в условиях ползучести, есть величина ,. Для вычисления параметра  необходимоэкспериментально определить величину  при разрушении врезультате длительного действия (более 100 ч) интенсивности касательныхнапряжений . Тогда величина  вычисляется поформуле

.

Модульдеформации и коэффициент Пуассона определяются по полученным во время испытаниймгновенным продольным и поперечным деформациям при .

Дляцилиндрического резервуара пролет l,м, рекомендуется определять по формуле

,                                                                                                   (3)

где Vadm - допустимый объем ОЗД вокрестности потолочины, м";

Vr— объем ОЗД а окрестности потолочины для резервуара с пролетом l = 1, определяемый поформуле

,                                                                                (4)

 — безразмерные параметры,значения которых приведены в таблице в зависимости от безразмерной величины , определяемой по формуле

,                                                                                           (5)

и от отношения высоты h к пролету l (см. таблицу)

3 и более

1,105

1.073

1,04

29,6

19,1

4,9

4,8

5,13

6,19

1

1,105

1.073

1,04

22,3

10

1,1

4,63

5,32

7,23

1,105

1,073

1,04

4,5

1,5

 0,72

6,41

7,34

7,37

Наосновании опыта эксплуатации подземных хранилищ рекомендуется принимать Vadm = 700 м3, Vr1,37•10-3 .Если вычисленное поформуле (4) значение Vr меньше 1.37 • 10-3,то следует принимать Vr = 1,37•10-3

При значениях , отличающихся от приведенных в таблице, по формуле (4) вычисляются объемы ОЗД для двухближайших , линейной интерполяцией находится необходимое значение Vr и по формуле (3) определяется пролет резервуара.

ПРИЛОЖЕНИЕ 7

Обязательное

ОПРЕДЕЛЕНИЕ РАССТОЯНИЯ МЕЖДУУСТЬЯМИ СОСЕДНИХ ТЕХНОЛОГИЧЕСКИХ СКВАЖИН

Расстояние междуустьями соседних технологических скважин, следует определять по формуле

,

где r - радиус подземного резервуара*,м;

z - коэффициент, учитывающий минимальную величину целикамежду резервуарами в зависимости от их формы, принимаемый равным длярезервуаров:

шарообразнойформы ............................. 2

 в виде тел вращения, вытянутых

вдоль осискважины............................... 2,5

n - коэффициент, учитывающий погрешности контроля приформообразовании, принимаемый равным:

для схемырастворения соли

сверху вниз.............................................. 0,1

то же, снизувверх ....................................0,5

длякомбинированной и иных схем ...... 0,2

k - коэффициент, учитывающий расстояниеот стенок резервуара до оси скважины и возможную асимметричность формырезервуара, образуемого а процессе растворения соли, определяемый по таблице.

* Если соседние резервуары имеют разные размеры, то значение r в формуле принимается равным большемурадиусу.

Формукровли подземного резервуара рекомендуется принимать куполообразной иликонусообразной, кровлю резервуара допускается проектировать с верхней плоскойчастью диаметром до 30 м.

Морфологический тип месторождения

Значение коэффициента k при схеме растворения

сверху вниз

снизу вверх

комбинированной и иной

Пластовый

2.2

2.7

2,4

Пластово-линзообразный

2,2

2,7

2.4

Куполо - и штокообразный

2,5

3,5

3

Вмощных соляных залежах расстояние между устьями скважин допускается уменьшатьза счет двух- или многоярусного расположения резервуаров. При этом величинацелика между соседними подземными резервуарами по кратчайшему расстоянию должнасоответствовать требованиям формулы, а расстояние от стенки резервуара дососедней скважины должно быть не менее 50 м.

Принеобходимости вытеснения продукта из подземного резервуара ненасыщеннымрассолом или водой следует произвести расчет до размыва подземного резервуара впроцессе эксплуатации и определение ее конечной конфигурации. Значение r в формуле принимается в соответствии сконечной конфигурацией. Доразмыв резервуара может быть запланирован на стадиипроектирования в соответствии с потребностями в расширении объема хранения безкапитальных затрат.

ПРИЛОЖЕНИЕ 8

Рекомендуемое

РАСЧЕТ РАЗМЕРА ОХРАННОГОЦЕЛИКА СОЛИ В КРОВЛЕ РЕЗЕРВУАРА ПО УСЛОВИЯМ ФИЛЬТРАЦИИ ПРОДУКТА (ПРИ ОТСУТСТВИИВОДОУПОРОВ)

Мощность целика соли в кровле резервуара m, м, допускается определять по формуле

,

нопринимать не менее 20 м по конструктивным соображениям,

где  - коэффициентпроницаемости затрубного цементного кольца в пределах целика, м2;

А - средняя площадь затрубногоцементного кольца в пределах целика, м2;

Нr - расстояние отповерхности земли до кровли пласта каменной соли, в котором создается камера,м;

Pb - статическое давление пластовой жидкости науровне кровли пласта каменной соли, Па;

 - коэффициент,учитывающий время закачки продукта в резервуар по отношению к общему временихранения (в долях от единицы);

Pr - сумма гидравлических сопротивлении вцентральной колонне технологической скважины и противодавления рассола наоголовке при движении рассола в процессе закачки продукта в резервуар. Па;

-динамическая вязкость хранимого продукта, Па с;

Qp -допускаемый объемныйрасход хранимого продукта через затрубное цементное кольцо в пределах целикасоли, м3/с, который следует определять в соответствии с действующимисанитарными нормами охраны подземных вод от загрязнения и согласовывать сорганами охраны природы в установленном порядке, в расчетах рекомендуется Qp= 4-10-11 м3/с.

Если поусловиям прочности подземного резервуара размер целика соли превышает размерцелика по условиям фильтрации хранимого продукта через затрубное цементноекольцо обсадной колонны, то принимается большая величина.

ПРИЛОЖЕНИЕ 9

Рекомендуемое

ОПРЕДЕЛЕНИЕ ТЕХНИЧЕСКИХХАРАКТЕРИСТИК СООРУЖЕНИЙ ПО ЗАКАЧКЕ РАССОЛА В ГЛУБОКИЕ ВОДОНОСНЫЕ ГОРИЗОНТЫ

1. РАСЧЕТ ОЧИСТНЫХСООРУЖЕНИЙ

1.1. Допускаемое содержание нерастворимой взвеси(НВ) в закачиваемом рассоле рекомендуется определять в зависимости отпроницаемости и вида водоносного коллектора поглощающего горизонта всоответствии с данными табл. 1.

Таблица1

Коллектор водоносного горизонта

Коэффициент проницаемости,

Допускаемое содержание НВ с гидравлической крупностью до 0.02 мм/с в рассоле, мг/л

Трещинный

1,0 и более

150

 

0,5-1,0

100

 

Менее 0,5

15

Поровый сцементированный

0,5 и более

50

 

0,25-0.5

25

Поровый рыхлый

0,5 и более

25

 

0,25-0.5

15

Всех видов

Менее 0,25

10

1.2. При выборе способа очистки рассола от НВследует руководствоваться данными табл. 2.

Таблица2

Содержание НВ с гидравлической крупностью до 0,02 мм/с в неочищенном рассоле, мг/л

Допускаемое содержание НВ в очищенном (закачиваемом) рассоле, мг/л

Рекомендуемый способ очистки рассола

Св. 200

Менее 150

Коагуляция

125-200

50-100

Отстаивание

125-200

25-50

Коагуляция

65-125

10-25

Отстаивание с фильтрацией

Менее 65

C8.25

Отстаивание

 

15-25

Коагуляция

 

10-15

Отстаивание с фильтрацией

1.3. Средняя концентрация взвеси (твердая фаза) вуплотненном шламе  принимается взависимости от содержания НВ в исходном рассоле по табл. 3.

Таблица3

Содержание НВ в исходном

Средняя концентрация уплотненного шлама, кг/м3, через

24 ч

720 ч.

До 100

10

25

100-400

10-20

25-65

400-1000

20-100

65-200

1000-2500

100-400

200-600

1.4. Продолжительность отстаивания рассола должнабыть не менее 6 ч. Глубина зоны осаждения в отстойных картах не должнапревышать 1,5 м.

1.5. Очистка рассола коагуляцией производится спомощью поочередного ввода в рассол водных растворов сернокислого закисногожелеза (FeSO4), силиката натрия (Na2Si03) иполиакриламида (ПАА), при рН рассола в пределах от 6 до 8. При других значенияхрН следует предусматривать нейтрализацию рассола.

2. РАСЧЕТ ЧИСЛАНАГНЕТАТЕЛЬНЫХ СКВАЖИН В РАССОЛОСБРОСЕ

2.1. Удельную приемистость одиночной нагнетательнойскважины qs3/(ч • МПа), следует рассчитывать по формуле

,                                                                                         (1)

где-коэффициент снижения приемистости нагнетательной скважины за счет кольматациипризабойной зоны принимается равным 0,25;

 - коэффициентпроницаемости водоносного горизонта, м2 ;

m - мощность вскрытых водоносных пород, м;

 - динамическаявязкость рассола в пластовых условиях, Па • с;

- коэффициент пьезопроводности, м2 /сут;

t -общая продолжительность закачкирассола, сут;

rs - радиус рассолоприемной части скважины, м.

2.2.Допустимый перепад давлений , Па, при нагнетании рассола в одиночную скважину следуетрассчитывать по формуле

,                                                                                        (2)

где - усредненная плотность пород кровли водоносного горизонта,кг/м3;

Нr- глубина кровливскрытого интервала водоносного горизонта, м;

Pb, - статическоепластовое давление в водоносном горизонте, Па.

2.3. Приопределении расчетного числа нагнетательных скважин в рассолосбросе следуетучитывать гидравлическое взаимодействие между ними.

Снижениеперепада давлений , Па в скважине i от влияния скважины j следует рассчитывать по формуле

,                                                                                       (3)

где i, j - номера скважин;

rij - расстояние междускважинами i и j, м.

2.4.Расчетное число нагнетательных скважин n в рассолосбросе должно удовлетворять условию

                                                                               (4)

где Q -требуемая производительность закачки рассола, м3/ч.

2.5.При n2 следует предусматривать одну резервную нагнетательную скважину.

3. РАСЧЕТ ВЫСОКОНАПОРНЫХРАССОЛОПРОВОДОВ

3.1. Расчетное давление в высоконапорномрассолопроводе Pp, Па, следуетопределять по формуле

Pp=Ph+Pbr+Ploc,                                                                                          (5)

где Ph - максимально допустимое давление на устьенагнетательной скважины, Па;

Pbr,Ploc -соответственно линейное и местное сопротивления в рассолопроводе, Па,рассчитываются по общеизвестным формулам гидравлики.

3.2.Максимально допустимое давление на устье нагнетательной скважины Рh, Па, следуетрассчитывать по формуле

,                                                                (6)

где- коэффициент гидравлических сопротивлений, принимаемыйравным 0,024;

 - скорость движениярассола, м/с (принимается не более 2 м/с) ;

r - гидравлическийрадиус канала в нагнетательной скважине, по которому ведется закачка рассола,м.

4. РАСЧЕТ НАСОСНОГООБОРУДОВАНИЯ

4.1.Производительность насосного оборудования для закачки рассола следует приниматьравной производительности подземного растворения соли.

4.2.Давление нагнетания насосного оборудования следует рассчитывать по формуле (5).

4.3.Паспортное давление нагнетания насоса для закачки рассола в нагнетательныескважины не должно превышать расчетное давление более чем на 10%.

ПРИЛОЖЕНИЕ10

Рекомендуемое

КОНСТРУКЦИИ ГЕРМЕТИЧНЫХ ПЕРЕМЫЧЕК И МАТЕРИАЛЫ ДЛЯГЕРМЕТИЗАЦИИ ВЫРАБОТОК-ЕМКОСТЕЙ

1. Длягерметизации выработок-емкостей следует предусматривать следующие конструкциигерметичных перемычек:

бетонная сконтурным гидрозатвором (черт. 1) - длянефти и нефтепродуктов;

двойнаябетонная с гидрозатвором (черт. 2) - дляСУГ;

двойнаяметаллическая (черт.3 и 4)-для СУГ;

одинарнаяметаллическая - для нефти и нефтепродуктов.

Вперемычках следует предусматривать проем диаметром в свету не менее 600 мм,перекрываемый герметичным люком.

Черт.1. Бетонная перемычка с контурным гидрозатвором

1 - выработка-емкость; 2 - напорная стенка; 3 - полостьконтурного гидрозатвора; 4, 5 - система трубопроводов для залива иперемешивания изолирующей жидкости; 6 - металлический лист

Черт. 2. Двойная бетонная перемычка с гидрозатвором

1- выработка-емкость; 2 - напорные стенки герметичной перемычки; 3 - полостьгидрозатвора с изолирующей жидкостью; 4 - штроба; 5 - трубопровод для выпускавоздуха из гидрозатвора; 6 - трубопровод для заполнения гидрозатвора

Черт. 3. Двойная металлическая перемычка, расположенная вверхней части ствола

1, 2 - металлические перемычки в обсадной трубе; 3 - устьествола; 4 - продуктонепроницаемый раствор; 5 - обсадная труба; 6 -выработка-емкость; 7 - зумпф

Черт. 4. Двойная металлическая перемычка, расположеннаяв нижней части ствола

1- опорный венец крепи ствола; 2 - кольцевые металлические воротники; 3 -металлические перемычки; 4- продуктонепроницаемый раствор; 5 - металлическаясварная обечайка; 6 - железобетонная рубашка; 7 - выработка-емкость; 8- зумпф

2. Вкачестве материалов для герметичных перемычек следует предусматривать бетон,железобетон (в случае необходимости - в комбинации с листовой сталью) и металл.

3. Бетоны,используемые для сооружения герметичных перемычек, должны иметь:

классы попрочности на сжатие В35;

классы попрочности на осевое растяжение Вt2,4;

марки поморозостойкости F100;

марки поводонепроницаемости не ниже W12;

коэффициентпроницаемости по газу не более 10-8 мкм2 (10-5мД);

коэффициентагрессивной стойкости к углеводородным средам не ниже 0,80.

4. Дляприготовления бетона допускается применять напрягающий цемент, а также бетоны ирастворы. приготовленные на основе или с введением различных химическихдобавок, при условии соблюдения требований, изложенных в п. 3 настоящегоприложения.

5. Длязаполнения полостей гидрозатворов следует применять изолирующие жидкости, какправило, на основе глинистого раствора из бентонитового порошка ПБВ по ТУ39-01-08-658-81.

Заполнениеполости гидрозатвора производится поэтапно в соответствии с ВСН 515-85,утвержденными Мингазпромом, при этом изолирующие жидкости должны иметьразличную водоотдачу (2-6 см3 и 15-18 см3 по прибору дляизмерения водоотдачи глинистых растворов) и не расслаиваться.

В качестведобавок к изолирующей жидкости допускается применять жидкое стекло,карбоксиметилцеллюлозу, щелочь, гипан и другие добавки, обеспечивающиестабильность раствора.

Давлениеизолирующей жидкости в полости гидрозатвора должно превышать на 0,05-0,1 МПа(0,5-1,0 кгс/см2) давление хранимых продуктов в выработках-емкостях.

6. Длятампонажа затрубного пространства скважин, закрепного пространства выработок,контура перемычек и трещиноватых зон следует применять растворы, приготовленныена основе цементов и смол с различными добавками.

7. К тампонажнымрастворам на основе цементов предъявляются следующие требования:

прочностьпри изгибе в возрасте 2 сут - не менее 2.7 МПа (27 кгс/см2);

коэффициентпроницаемости по газу - не более 10-8 мкм2 (10-5мД);

деформациирасширения - не менее 4 и не более 14 мм/м;

коэффициентагрессивной стойкости к углеводородным средам - не менее 0,85.

Ктампонажным растворам на основе смол предъявляются следующие требования:

коэффициентпроницаемости по газу - не более 10-8 мкм2 (10-5мД);

 вязкость 14-18 с (по ГОСТ8420-74);

коэффициентагрессивной стойкости к углеводородным средам - не менее 0,85;

безусадочность.

ПРИЛОЖЕНИЕ11

Рекомендуемое

ГРАФИК ЗАВИСИМОСТИ ТОЛЩИНЫСТЕНКИ ГЕРМЕТИЧНЫХ ПЕРЕМЫЧЕК  ОТ НАГРУЗКИ Р ПРИ СЕЧЕНИИ ПОДХОДНОЙ ВЫРАБОТКИ 3.8 х3,8 м

(на основе расчетов свободноопертых плит)

I - для бетона класса В25;

II - то же,                         В30;

III- " " В40.

ПРИЛОЖЕНИЕ12

Рекомендуемое

ОПРЕДЕЛЕНИЕ ТОЛЩИНЫ ПОЛУЦИРКУЛЬНОГО ЛЕДЯНОГО СВОДАТРАНШЕЙНОГО РЕЗЕРВУАРА

Толщину h,м, полуциркульного ледяного свода (черт. 1) , обеспечивающую устойчивостьсвода, следует определять из формулы для расчета осадки замка полуциркульногосвода s, м, за время t, с

,                                                           (1)

где  - вязкость льда. Па •с;

 - плотностьзасыпки, кг/м3;

 - высотазасыпки, м;

, - платность льда, кг/м3;

r - радиус свода, м.

Черт.1. Схема траншейного резервуара с ледяным полуциркульным сводом

По формуле (1) построена номограмма (черт. 2) дляопределения величины h/r при принятыхзначениях hf, r и коэффициента k, вычисляемого поформуле

.                                                                                                   (2)

Черт.2. Номограмма для определения толщины полуциркульного ледяного сводатраншейного резервуара

h - толщина свода; hf- высота засыпки; r- радиус свода

Дляпостроения номограммы принято  = 2. При заданном r по величине  находим толщину сводаh.

Примечание. Для вычисления k рекомендуются следующие значения входящих в формулу(2) величин:

Па.с; = 900 кг/м3; s/r= 0,01 -при условии t =3,15.107с (1 год).

ПРИЛОЖЕНИЕ13

Рекомендуемое

РАСЧЕТ ТОЛЩИНЫТЕПЛОИЗОЛЯЦИИ ТЕХНОЛОГИЧЕСКИХ СКВАЖИН ШАХТНЫХ РЕЗЕРВУАРОВ

Минимально допустимую (из условия сохранения породыв мерзлом состоянии) толщину теплоизоляции технологической скважины d, м, рекомендуется определять согласноуравнению

,                                  (1)

где - температура фазовых переходов воды в лед, ° С;

tr - естественная температура вечномерзлой породы.°С;

tp -средняя за период заполнения температурапродукта, °С;

erf- функция ошибок Гаусса, затабулирована иприводится в справочной литературе ;

b и- коэффициенты, определяемые по формулам:

;                                                                                              (2)

,                                                                                    (3)

здесь -коэффициент температуропроводности теплоизоляции, м2/с;

Q - скорость заполнения резервуара, м3/с;

 - коэффициенттеплопроводности теплоизоляции, Вт/(м3•°С) ;

сi-объемнаятеплоемкость теплоизоляции, Дж/( м3•°С);

-коэффициент теплопроводности вечномерзлой породы,Вт/(м • °С);

cr - объемная теплоемкость вечномерзлой породы,Дж/ (м3 • ° С) .

Уравнениерешается графоаналитическим способом. Задаваясь значениями d, м, в диапазоне 0,01 - 0,2 м с шагом 0,02 - 0,05 м, расчетнымпутем определяется правая часть уравнения и строится ее график. Расчетомопределяется левая часть уравнения и в виде прямой, параллельной оси абсцисс,наносится на предыдущий график. Точка пересечения графиков левой и правойчастей уравнения является его решением, определяющим минимально допустимуютолщину теплоизоляции технологической скважины.

ПРИЛОЖЕНИЕ14

Рекомендуемое

РАСЧЕТ ОХЛАЖДЕНИЯ ОБСАДНОЙ КОЛОННЫ БЕСШАХТНОГО РЕЗЕРВУАРА

Расчет требуемойхолодопроизводительности Q, кВт, дляохлаждения обсадной колонны производится по формуле

,

где  - поправочныйкоэффициент, определяемый по табл. 1 в зависимости от отношения Нс к глубине заложения Н;

Q -теплоприток к охлаждаемой колонне в расчетноминтервале высот без учета потерь от самонагревания хладоносителя и давлениягазовой прослойки в межтрубном пространстве, кВт;

q - удельные потери холода с учетом давления вмежтрубном пространстве, самонагревания хладоносителя и других видов потерь,кВт/м;

Нс - длина охлаждаемой колонны, м.

Значения Qс и q в зависимости от наружных диаметров и величины Нс приведены в табл. 2.

Таблица1

0,20

0,30

0,40

0,50

0,60

0,70

0,80

0,90

1,00

0,30

0,45

0,60

0,72

0,85

0,90

1,00

1,10

1,20

Таблица 2

Наружный диаметр обсадной колонны, м

Нс

Qc. кВт

q, кВт/м

3,525

От 10 до 20

3,0

0,450

 

Св. 20 " 50

3,3

0,433

 

" 50" 120

10,7

0,285

 

"120" 300

15,0

0,250

0,425

От 10 до 20

2,0

0,400

 

Св. 20 " 50

4,7

0,266

 

" 50" 150

8,0

0,200

 

"120" 300

10,0

0,183

ПРИЛОЖЕНИЕ 15

Обязательное

ТРЕБОВАНИЯ К СИСТЕМАМ ВЕНТИЛЯЦИИ ПОДЗЕМНЫХВЫРАБОТОК-ХРАНИЛИЩ, СООРУЖАЕМЫХ ГОРНЫМ СПОСОБОМ В ПОРОДАХ С ПОЛОЖИТЕЛЬНОЙТЕМПЕРАТУРОЙ

1. Вовскрывающих, коллекторных и подходных выработках и подземных насосных следуетпредусматривать системы приточной и вытяжной вентиляции с искусственнымпобуждением. При этом должно быть предусмотрено резервирование всех приточных ивытяжных вентиляторов.

2. Вхранилищах, предназначенных для нескольких видов продуктов, объединять междусобой вытяжные системы вентиляции, обслуживающие подземные насосные камеры дляперекачки различных видов продукта, не допускается.

3. Часовуюкратность воздухообмена следует принимать:

в подземныхнасосных камерах и в зонах перемычек - 20;

в стволах иколлекторных выработках - 6.

Прихранении этилированных продуктов указанные кратности воздухообмена должны бытьувеличены на 50 %.

4.Приточную вентиляцию вскрывающих и коллекторных выработок следует осуществлятьпутем подачи воздуха непосредственно в ствол.

Расчетноесечение выработок для пропуска приточного воздуха следует принимать за вычетомплощади, занятой подъемно-транспортным оборудованием, лестничным отделением,технологическими и вентиляционными трубопроводами, при этом скорость движениявоздуха в выработках не должна превышать 8 м/с.

5. Подачуприточного воздуха в подземные насосные камеры следует предусматривать врабочую зону этих помещений.

6. Вподземных насосных камерах в дополнение к обще обменной вентиляции следуетпредусматривать устройство местных отсосов в местах возможных утечек паровхранимых продуктов.

7. Вытяжныевентиляторы, обеспечивающие воздухообмен подземной части хранилищ, следуетустанавливать наземной в специальных помещениях. Включение и выключениевентиляторов должно осуществляться дистанционно с диспетчерского пункта.

Всевентиляционные установки должны быть сблокированы с технологическимоборудованием, с тем чтобы исключить работу последнего при недействующейвентиляции.

8.Соединение вытяжных воздуховодов следует предусматривать на сварке сминимальным количеством разъемных соединений, с тем, чтобы свести к минимумупопутные подсосы воздуха.

9. Дляобеспечения проектных тепловлажностных параметров воздуха в подземныхвыработках хранилищ следует предусматривать системы подогрева и кондиционированияприточной вентиляции.

ПРИЛОЖЕНИЕ16

Рекомендуемое

РАСЧЕТ ОХЛАЖДАЮЩЕГОУСТРОЙСТВА БЕСШАХТНЫХ РЕЗЕРВУАРОВ

1. Расчетследует производить для двух случаев:

для периодазаполнения резервуара;

длягодового цикла эксплуатации.

2. Дляпериода заполнения резервуара нефтепродуктом с положительной температуройдопустимую максимальную температуру сливаемого продукта tmax,°С, рекомендуется определять в зависимости от производительности слива,геометрических характеристик резервуара и теплофизических свойств мешающихмерзлых пород и сливаемого продукта по формуле

,                                                                  (1)

- температура таяния льда вмещающих пород, °С;

- естественная температура вмещающих пород, °С;

Aw-площадь внутренних поверхностей резервуара,смоченных нефтепродуктом при заливе, м2;

Ср - объемная теплоемкостьнефтепродукта, Дж/(м3 • °С);

- коэффициент теплопроводности и объемная теплоемкостьвмещающих пород, Вт/(м•°С) и Дж/(м3•°С);

Q - производительность сливанефтепродукта, м3/с;

Vp - объем сливаемого нефтепродукта, м3.

3. Еслифактическая температура нефтепродукта tpпревышает допустимую tmax, то необходимоуменьшить производительность заполнения в соответствии с формулой (1) либообеспечить предварительное охлаждение нефтепродукта холодильной машиной,холодопроизводительность Nс,Вт, которой определяют по формуле

.                                                                                 (2)

4. Расчетохлаждающего устройства для поддержания температурного режима годового циклаэксплуатации бесшахтного резервуара сводится к определению площади поверхностиаппарата воздушного охлаждения А, м2,по формуле

,                                                                                  (3)

где tg - естественная температурамассива, °С;

k - коэффициент теплопередачи системыпродукт—атмосферный воздух, Вт/(м2.°С); минимальное значение этого коэффициента можно принимать 35 Вт/(м2. °С);

tm- усредненная за время охлаждения , с, температура атмосферного воздуха, °С.

 Оптимальные соотношения A, и k следует выбирать на основаниитехнико-экономических расчетов.

ПРИЛОЖЕНИЕ17

Справочное

ОСНОВНЫЕ БУКВЕННЫЕ ОБОЗНАЧЕНИЯ ВЕЛИЧИН

h - высота подземного резервуара, м;

V- объем подземного резервуара, м3;

Hd - расстояние от поверхности земли до забояскважины, м;

Н- расстояние от поверхности земли докровли резервуара, м;

g - ускорение силы тяжести, м/с2;

- плотность рассола, кг/м3;

- плотность продукта, кг/м3;

- усредненная плотность пород, кг/м3.

18
Мне нравится
Комментировать Добавить в закладки

Комментарии могут оставлять только зарегистрированные пользователи.

Пожалуйста зарегистрируйтесь или авторизуйтесь на сайте.