На главную
На главную

СНиП 2.04.03-85 «Канализация. Наружные сети и сооружения»

Настоящие нормы и правила должны соблюдаться при проектировании вновь строящихся и реконструируемых систем наружной канализации постоянного назначения для населенных пунктов и объектов народного хозяйства

Обозначение: СНиП 2.04.03-85
Название рус.: Канализация. Наружные сети и сооружения
Статус: действующий
Заменяет собой: СНиП II-32-74 «Канализация. Наружные сети и сооружения»
Дата актуализации текста: 01.01.2009
Дата добавления в базу: 10.11.2009
Дата введения в действие: 01.01.1986
Разработан: НИИОСП им. Н.М. Герсеванова Госстроя СССР 109428, г. Москва, 2-я Институтская, 6
МИСИ им. В.В. Куйбышева Минвуза СССР
ВНИИ ВОДГЕО Госстроя СССР
Союзводоканалпроект
Донецкий Промстройниипроект Госстроя СССР
НИИ коммунального водоснабжения и очистки воды 123371, Москва, Волоколамское шоссе, 87
Гипрокоммунводоканал Минжилкомхоза РСФСР
ЦНИИЭП инженерного оборудования Госгражданстроя 117853, г. Москва, ул. Профсоюзная, 93А
МосводоканалНИИпроект
Мосинжпроект Мосгорисполкома
Институт механики и сейсмостойкости сооружений им. М.Т. Уразбаева
ЛИСИ Минвуза РСФСР 198005, Ленинград, 2-я Красноармейская ул., д. 4
УкркоммунНИИпроект Минжилкомхоза УССР
Утвержден: Госстрой СССР (21.05.1985)
Опубликован: ЦИТП Госстроя СССР № 1986

СТРОИТЕЛЬНЫЕ НОРМЫ И ПРАВИЛА

КАНАЛИЗАЦИЯ.
НАРУЖНЫЕ СЕТИ И СООРУЖЕНИЯ

СНиП 2.04.03-85

ГОСУДАРСТВЕННЫЙ КОМИТЕТ СССРПО ДЕЛАМ СТРОИТЕЛЬСТВА

МОСКВА 1986

РАЗРАБОТАНЫСоюзводоканалпроектом (Г. М. Мирончик - руководитель темы; Д.А. Бердичевский, А. Е. Высота, Л. В.Ярославский) с участием ВНИИ ВОДГЕО, Донецкого ПромстройНИИпроекта и НИНОСПим. Н. М. Герсеванова Госстроя СССР, НИИ коммунального водоснабжения и очисткиводы Академии коммунального хозяйства им. К. Д. Памфилова иГипрокоммунводоканала Минжилкомхоза РСФСР, ЦНИИЭП инженерного о6орудованияГосгражданстроя, МосводоканалНИИпроекта и Мосинжпроекта Мосгорисполкома,Научно-исследовательского и конструкторско-технологического институтагородского хозяйства и УкркоммунНИИпроекта Минжилкомхоза УССР, Института механикии сейсмостойкости сооружений им. М. Т. Уразбаева Академии наук УзССР,Московского инженерно-строительного института им. В. В. Куйбышева Минвуза СССР,Ленинградского инженерно-строительного института Минвуза РСФСР.

ВНЕСЕНЫ Союзводоканалпроектом Госстроя СССР.

ПОДГОТОВЛЕНЫ К УТВЕРЖДЕНИЮГлавтехнормированием Госстроя СССР (Б.В.Тамбовцев).

Согласованы Минздравом СССР (письмо от24.10.83 № 121-12/1502-14), Минводхозом СССР (письмо от 15.04.85 №13-3-05/366), Минрыбхозом СССР (письмо от 26.04.85 № 30-11-9).

С введением в действие СНиП2.04.03-85 «Канализация. Наружные сети и сооружения» утрачивает силу СНиП II-32-74«Канализация. Наружные сети и сооружения».

При пользовании нормативнымдокументом следует учитывать утвержденные изменения строительных норм и правили государственных стандартов, публикуемые в журнале «Бюллетень строительнойтехники», «Сборнике изменений к строительным нормам и правилам» Госстроя СССР иинформационном указателе «Государственные стандарты СССР» Госстандарта.

Государственный комитет СССР
по делам строительства
(Госстрой СССР)

Строительные нормы и правила

СНиП 2.04.03-85

Канализация.
Наружные сети и сооружения

Взамен
СНиП II-32-74

Настоящие нормы и правиладолжны соблюдаться при проектировании вновь строящихся и реконструируемыхсистем наружной канализации постоянного назначения для населенных пунктов иобъектов народного хозяйства.

При разработке проектов канализации надлежитруководствоваться «Основами водного законодательства Союза ССР и союзныхреспублик», соблюдать «Правила охраны поверхностных вод от загрязнения сточнымиводами» и «Правила санитарной охраны прибрежных вод морей» Минводхоза СССР,Минрыбхоза СССР и Минздрава СССР, требования «Положения о водоохранных иприбрежных полосах малых рек страны» и «Инструкции о порядке согласования ивыдачи разрешений на специальное водопользование» Минводхоза СССР, а такжеуказания других нормативных документов, утвержденных или согласованныхГосстроем СССР.

Внесены
Союзводоканалпроектом
Госстроя СССР

Утверждены
постановлением
Государственного комитета СССР
по делам строительства
от 21 мая 1985 г. № 71

Срок
введения
в действие
1 января 1986 г.

1. ОБЩИЕ УКАЗАНИЯ

1.1.Канализацию объектов надлежит проектировать на основе утвержденных схемразвития и размещения отраслей народного хозяйства и промышленности, схемразвития и размещения производительных сил по экономическим районам и союзнымреспубликам, генеральных, бассейновых и территориальных схем комплексногоиспользования и охраны вод, схем и проектов районной планировки и застройкигородов и других населенных пунктов, генеральных планов промышленных узлов.

При проектированиинеобходимо рассматривать целесообразность кооперирования систем канализацииобъектов независимо от их ведомственной принадлежности, а также учитыватьтехническую, экономическую и санитарную оценки существующих сооружений,предусматривать возможность их использования и интенсификацию их работы.

Проекты канализации объектовнеобходимо разрабатывать, как правило, одновременно с проектами водоснабжения собязательным анализом баланса водопотребления и отведения сточных вод. При этомнеобходимо рассматривать возможность использования очищенных сточных и дождевыхвод для производственного водоснабжения и орошения.

1.2.В системе дождевой канализации должна быть обеспечена очистка наиболеезагрязненной части поверхностного стока, образующегося в период выпадениядождей, таяния снега и мойки дорожных покрытий, т.е. не менее 70 % годовогостока для селитебных территорий и площадок предприятий, близких к ним по загрязненности,и всего объема стока для площадок предприятий, территория которых может бытьзагрязнена специфическими веществами с токсичными свойствами или значительнымколичеством органических веществ.

1.3.Основные технические решения, принимаемые в проектах, и очередность ихосуществления должны быть обоснованы сравнением возможных вариантов.Технико-экономические расчеты следует выполнять по тем вариантам, достоинства инедостатки которых нельзя установить без расчетов.

Оптимальный вариант долженопределяться наименьшей величиной приведенных затрат с учетом сокращениятрудовых затрат, расхода материальных ресурсов, электроэнергии и топлива, атакже исходя из санитарно-гигиенических и рыбохозяйственных требований.

1.4.При проектировании сетей и сооружений канализации должны быть предусмотреныпрогрессивные технические решения, механизация трудоемких работ, автоматизациятехнологических процессов и максимальная индустриализация строительно-монтажныхработ за счет применения сборных конструкций, стандартных и типовых изделий идеталей, изготавливаемых на заводах и в заготовительных мастерских.

1.5.Очистные сооружения производственной и дождевой канализации следует, какправило, размещать на территории промышленных предприятий.

1.6.При присоединении канализационных сетей промышленных предприятий к уличной иливнутриквартальной сети населенного пункта следует предусматривать выпуски сконтрольными колодцами, размещаемыми за пределами предприятий.

Необходимо предусматриватьустройства для замера расхода сбрасываемых сточных вод от каждого предприятия.

Объединениепроизводственных сточных вод нескольких предприятий допускается послеконтрольного колодца каждого предприятия.

1.7.Условия и места выпуска очищенных сточных вод и поверхностного стока в водныеобъекты следует согласовывать с органами по регулированию использования иохране вод, исполнительными комитетами местных Советов народных депутатов,органами, осуществляющими государственный санитарный надзор, охрану рыбныхзапасов, и другими органами в соответствии с законодательством Союза ССР исоюзных республик, а места выпуска в судоходные водоемы, водотоки и моря -также с органами управления речным флотом союзных республик и Министерствомморского флота.

1.8. Приопределении надежности действия системы канализации и отдельных ее элементовнеобходимо учитывать технологические, санитарно-гигиенические и водоохранныетребования.

В случае недопустимостиперерывов в работе системы канализации или отдельных ее элементов должны бытьпредусмотрены мероприятия, обеспечивающие бесперебойность их работы.

1.9.При аварии или ремонте одного сооружения перегрузка остальных сооруженийданного назначения не должна превышать 8-17 % расчетной их производительностибез снижения эффективности очистки сточных вод.

1.10. Санитарно-защитныезоны от канализационных сооружений до границ зданий жилой застройки, участковобщественных зданий и предприятий пищевой промышленности с учетом ихперспективного расширения следует принимать:

от сооружений и насосныхстанций канализации населенных пунктов - по табл. 1;

от очистных сооружений инасосных станций производственной канализации, не расположенных на территориипромышленных предприятий как при самостоятельной очистке и перекачкепроизводственных сточных вод, так и при совместной их очистке с бытовыми - всоответствии с СН 245-71такими же, как для производств, от которых поступают сточные воды, но не менееуказанных в табл.1

2. РАСЧЕТНЫЕ РАСХОДЫ СТОЧНЫХ ВОД.ГИДРАВЛИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ КАНАЛИЗАЦИОННЫХ СЕТЕЙ

УДЕЛЬНЫЕ РАСХОДЫ, КОЭФФИЦИЕНТЫНЕРАВНОМЕРНОСТИ И РАСЧЕТНЫЕ РАСХОДЫ СТОЧНЫХ ВОД

2.1. Припроектировании систем канализации населенных пунктов расчетное удельноесреднесуточное (за год) водоотведение бытовых сточных вод от жилых зданийследует принимать равным расчетному удельному среднесуточному (за год)водопотреблению согласно СНиП2.04.02-84 без учета расхода воды на полив территорий и зеленых насаждений.

2.2.Удельное водоотведение для определения расчетных расходов сточных вод ототдельных жилых и общественных зданий при необходимости учета сосредоточенныхрасходов следует принимать согласно СНиП 2.04.01-85.

Таблица 1

Сооружения

Санитарно-защитная зона, м, при расчетной производительности сооружений, тыс. м3/сут

до 0,2

св. 0,2 до 5

св. 5 до 50

св. 50 до 280

Сооружения механической и биологической очистки с иловыми площадками для сброженных осадков, а также отдельно расположенные иловые площадки

150

200

400

500

Сооружения механической и биологической очистки с термомеханической обработкой осадков в закрытых помещениях

100

150

300

400

Поля фильтрации

200

300

500

-

Земледельческие поля орошения

150

200

400

-

Биологические пруды

200

200

300

300

Сооружения с циркуляционными окислительными каналами

150

-

-

-

Насосные станции

15

20

20

30

Примечания: 1.Санитарно-защитные зоны канализационных сооружений производительностью свыше280 тыс. м3/сут, а также при отступлении от принятой технологииочистки сточных вод и обработки осадка устанавливаются по согласованию сглавными санитарно-эпидемиологическими управлениями министерств здравоохранениясоюзных республик.

2.Санитарно-защитные зоны, указанные в табл. 1, допускаетсяувеличивать, но не более чем в 2 раза в случае расположения жилой застройки сподветренной стороны по отношению к очистным сооружениям или уменьшать не болеечем на 25 % при наличии благоприятнойрозы ветров.

3. Приотсутствии иловых площадок на территории очистных сооруженийпроизводительностью свыше 0,2 тыс. м3/сут размер зоны следуетсокращать на 30 %.

4.Санитарно-защитную зону от полей фильтрации площадью до 0,5 га и от сооружениймеханической и биологической очистки на биофильтрах производительностью до 50 м3/сутследует принимать 100 м.

5.Санитарно-защитную зону от полей подземной фильтрации производительностью менее15 м3/сут следует принимать 15 м.

6.Санитарно-защитную зону от фильтрующих траншей и песчано-гравийных фильтровследует принимать 25 м, от септиков и фильтрующих колодцев - соответственно 5 и8 м, от аэрационных установок на полное окисление с аэробной стабилизацией илапри производительности до 700 м3/сут - 50 м.

7.Санитарно-защитную зону от сливных станций следует принимать 300 м.

8.Санитарно-защитную зону от очистных сооружений поверхностных вод с селитебныхтерриторий следует принимать 100 м, от насосных станций - 15 м, от очистныхсооружений промышленных предприятий - по согласованию с органамисанитарно-эпидемиологической службы.

9.Санитарно-защитные зоны от шламонакопителей следует принимать в зависимости отсостава и свойств шлама по согласованию с органами санитарно-эпидемиологическойслужбы.

Таблица 2

Общий коэффициент неравномерности притока сточных вод

Средний расход сточных вод, л/с

5

10

20

50

100

300

500

1000

5000 и более

Максимальный Кgen. max

2,5

2,1

1,9

1,7

1,6

1,55

1,5

1,47

1,44

Минимальный Kgen. min

0,38

0,45

0,5

0,55

0,59

0,62

0,66

0,69

0,71

Примечания: 1.Общие коэффициенты неравномерности притока сточных вод, приведенные в табл. 2,допускается принимать при количестве производственных сточных вод, непревышающем 45 % общего расхода. При количестве производственных сточных водсвыше 45 % общие коэффициенты неравномерности следует определять с учетомнеравномерности отведения бытовых и производственных сточных вод по часам сутоксогласно данным фактического притока сточных вод и эксплуатации аналогичныхобъектов.

2. Присредних расходах сточных вод менее 5 л/с расчетные расходы надлежит определятьсогласно СНиП2.04.01-85.

3. Припромежуточных значениях среднего расхода сточных вод общие коэффициентынеравномерности следует определять интерполяцией.

2.3.Расчетные среднесуточные расходы производственных сточных вод от промышленных исельскохозяйственных предприятий и коэффициенты неравномерности их притокаследует определять на основе технологических данных. При этом необходимопредусматривать рациональное использование воды за счет применения маловодных технологическихпроцессов, водооборота повторного использования воды и т.п.

2.4.Удельное водоотведение в неканализованных районах следует принимать 25 л/сут наодного жителя.

2.5. Расчетныйсреднесуточный расход сточных вод в населенном пункте следует определять каксумму расходов, устанавливаемых по пп. 2.1-2.4.

Количество сточных вод отпредприятий местной промышленности, обслуживающих население, а также неучтенныерасходы допускается принимать дополнительно в размере 5 % суммарногосреднесуточного водоотведения населенного пункта.

2.6.Расчетные суточные расходы сточных вод следует определять как суммупроизведений среднесуточных (за год) расходов сточных вод, определенных по п. 2.5,на коэффициенты суточной неравномерности, принимаемые согласно СНиП 2.04.02-84.

2.7. Расчетныемаксимальные и минимальные расходы сточных вод следует определять какпроизведения среднесуточных (за год) расходов сточных вод, определенных по п. 2.5, на общие коэффициентынеравномерности, приведенные в табл. 2.

2.8. Расчетные расходыпроизводственных сточных вод промышленных предприятий следует принимать:

для наружных коллекторовпредприятия, принимающих сточные воды от цехов, - по максимальным часовымрасходам;

для общезаводских ивнеплощадочных коллекторов предприятия - по совмещенному часовому графику;

для внеплощадочногоколлектора группы предприятий - по совмещенному часовому графику с учетомвремени протекания сточных вод по коллектору.

2.9.При разработке схем, перечисленных в п. 1.1. удельное среднесуточное(за год) водоотведение допускается принимать по табл. 3.

Объем сточных вод отпромышленных и сельскохозяйственных предприятий должен определяться наосновании укрупненных норм или имеющихся проектов-аналогов.

Таблица 3

Объекты канализования

Удельное среднесуточное (за год) водоотведение на одного жителя в населенных пунктах, л/сут

до 1990 г.

до 2000 г.

Города

500

550

Сельские населенные пункты

125

150

Примечания: 1.Удельное среднесуточное водоотведение допускается изменять на 10-20 % взависимости от климатических и других местных условий и степениблагоустройства.

2. Приотсутствии данных о развитии промышленности за пределами 1990 г. допускаетсяпринимать дополнительный расход сточных вод от предприятий в размере 25 %расхода, определенного по табл. 3.

2.10.Самотечные линии, коллекторы и каналы, а также напорные трубопроводы бытовых ипроизводственных сточных вод следует проверять на пропуск суммарного расчетногомаксимального расхода по пп. 2.7 и 2.8 идополнительного притока поверхностных и грунтовых вод в периоды дождей иснеготаяния, неорганизованно поступающего в сети канализации через неплотностилюков колодцев и за счет инфильтрации грунтовых вод. Величину дополнительногопритока qad, л/с, следует определять наоснове специальных изысканий или данных эксплуатации аналогичных объектов, апри их отсутствии - по формуле

                                                         (1)

где L- общая длина трубопроводов до рассчитываемого сооружения [створатрубопроводов) , км;

тd - величина максимального суточного количества осадков, мм, определяемаясогласно СНиП2.01.01-82.

Проверочный расчетсамотечных трубопроводов и каналов поперечным сечением любой формы на пропускувеличенного расхода должен осуществляться при наполнении 0,95 высоты.

РАСЧЕТНЫЕ РАСХОДЫ ДОЖДЕВЫХ ВОД

2.11. Расходыдождевых qr, л/с, следуетопределять по методу предельных интенсивностей по формуле

                                                    (2)

где zmid - среднее значениекоэффициента, характеризующего поверхность бассейна стока, определяемоесогласно п.2.17;

А, п - параметры, определяемые согласно п. 2.12;

F -расчетная площадь стока, га, определяемая согласно п. 2.14;

tr - расчетнаяпродолжительность дождя, равная продолжительности протекания поверхностных водпо поверхности и трубам до расчетного участка, мин, и определяемая согласно п. 2.15.

Расчетный расход дождевыхвод для гидравлического расчета дождевых сетей qcal, л/с, следует определять по формуле

                                                         (3)

где b- коэффициент,учитывающий заполнение свободной емкости сети в момент возникновения напорногорежима и определяемый по табл. 11.

Примечания: 1.При величине расчетной продолжительности протекания дождевых вод, меньшей 10мин, в формулу(2) следует вводить поправочный коэффициент рваный 0,8 при tr = 5 мин и 0,9 при tr = 7 мин.

2. Прибольшом заглублении начальных участков коллекторов дождевой канализации следуетучитывать увеличение их пропускной способности за счет напора, создаваемогоподъемом уровни воды в колодцах.

2.12. Параметры А и пнадлежит определять по результатам обработки многолетних записей самопишущихдождемеров, зарегистрированных в данном конкретном пункте. При отсутствииобработанных данных допускается параметр Аопределять по формуле

                                               (4)

где q20- интенсивностьдождя, л/с на 1 га, для данной местности продолжительностью 20 мин при Р= 1 год, определяемая по черт. 1;

п - показатель степени, определяемый по табл. 4;

тr - средние количество дождей за год, принимаемое по табл. 4;

Р - периододнократного превышения расчетной интенсивности дождя, принимаемый по п. 2.13;

g - показатель степени,принимаемый по табл.4.

Черт. 1.Значения величин интенсивности дождя q20

Таблица 4

Район

Значение n при

mr

g

Р ³ 1

Р < 1

Побережья Белого и Баренцева морей

0,4

0,35

130

1,33

Север европейской части СССР и Западной Сибири

0,62

0,48

120

1,33

Равнинные области запада и центра европейской части СССР

0,71

0,59

150

1,54

Равнинные области Украины

0,71

0,64

110

1,54

Возвышенности европейской части СССР. западный склон Урала

0,71

0,59

150

1,54

Восток Украины, низовье Волги и Дона, Южный Крым

0,67

0,57

60

1,82

Нижнее Поволжье

0,66

0,66

50

2

Наветренные склоны возвышенностей европейской части СССР и Северное Предкавказье

0,7

0,66

70

1,54

Ставропольская возвышенность, северные предгорья Большого Кавказа, северный склон Большого Кавказа

0,63

0,56

100

1,82

Южная часть Западной Сибири, среднее течение р. Или, район оз. Але-Куль

0,72

0,58

80

1,54

Центральный и Северо-Восточный Казахстан, предгорья Алтая

0,74

0,66

80

1,82

Северные склоны Западных Саян, Заилийского Алатау

0,57

0,57

80

1,33

Джунгарский Алатау, Кузнецкий Алатау, Алтай

0,61

0,48

140

1,33

Северный склон Западных Саян

0,49

0,33

100

1,54

Средняя Сибирь

0,69

0,47

130

1,54

Хребет Хамар-Дабан

0,48

0,35

130

1,82

Восточная Сибирь

0,6

0,52

90

1,54

Бассейны Шилки и Аргуни, долина Среднего Амура

0,65

0,54

100

1,54

Бассейны Колымы и рек Охотского моря, северная часть Нижнеамурской низменности

0,36

0,48

100

1,54

Побережье Охотского моря, бассейны рек Берингова моря, центр и запад Камчатки

0,35

0,31

80

1,54

Восточное побережье Камчатки южнее 56° с. ш.

0,28

0,26

110

1,54

Побережье Татарского пролива

0,35

0,28

110

1,54

Район оз. Ханка

0,65

0,57

90

1,54

Бассейны рек Японского моря, о. Сахалин, Курильские о-ва

0,45

0,44

110

1,54

Юг Казахстана, равнина Средней Азии и склоны гор до 1500 м, бассейн оз. Иссык-Куль до 2500 м

0,44

0,4

40

1,82

Склоны гор Средней Азии на высоте 1500-3000 м

0,41

0,37

40

1,54

Юго-Западная Туркмения

0,49

0,32

20

1,54

Черноморское побережье и западный склон Большого Кавказа до Сухуми

0,62

0,58

90

1,54

Побережье Каспийского моря и равнина от Махачкалы до Баку

0,51

0,43

60

1,82

Восточный склон Большого Кавказа, Кура-Араксинская низменность до 500 м

0,58

0,47

70

1,82

Южный склон Большого Кавказа выше 1500 м, южный склон выше 500 м, ДагАССР

0,57

0,52

100

1,54

Побережье Черного моря ниже Сухуми, Колхидская низменность, склоны Кавказа до 2000 м

0,54

0,5

90

1,33

Бассейн Куры, восточная часть Малого Кавказа, Талышский хребет

0,63

0,52

90

1,33

Северо-западная и центральная части Армении

0,67

0,53

100

1,33

Ленкорань

0,44

0,38

171

2,2

2.13. Периододнократного превышения расчетной интенсивности дождя необходимо выбирать взависимости от характера объекта канализования, условий расположения коллекторас учетом последствий, которые могут быть вызваны выпадением дождей, превышающихрасчетные, и принимать по табл. 5 и 6 или определять расчетом взависимости от условий расположения коллектора, интенсивности дождей, площадибассейна и коэффициента стока по предельному периоду превышения.

При проектировании дождевойканализации у особых сооружений (метро, вокзалов, подземных переходов и др.), атакже для засушливых районов, где значение q20 менее 50 л/(с×га), при Р, равном единице, период однократногопревышения расчетной интенсивности дождя следует определять только расчетом сучетом предельного периода превышения расчетной интенсивности дождя, указанногов табл. 7.При этом периоды однократного превышения расчетной интенсивности дождя,определенные расчетом, не должны быть менее указанных в табл. 5 и 6.

При определении периодаоднократного превышения расчетной интенсивности дождя расчетом следуетучитывать, что при предельных периодах однократного превышения, указанных в табл. 7,коллектор дождевой канализации должен пропускать лишь часть расхода дождевогостока, остальная часть которого временно затопляет проезжую часть улиц и приналичии уклона стекает по ее лоткам, при этом высота затопления улиц не должнавызывать затопления подвальных и полуподвальных помещений; кроме того, следуетучитывать возможный сток с бассейнов, расположенных за пределами населенногопункта.

Таблица 5

Условия расположения коллекторов

Период однократного превышения расчетной интенсивности дождя Р, годы, для населенных пунктов при значениях q20

местного значения

на магистральных улицах

до 60

св. 60 до 80

св. 80 до 120

св. 120

Благоприятные и средние

Благоприятные

0,33-0,5

0,33-1

0,5-1

1-2

Неблагоприятные

Средние

0,5-1

1-1,5

1-2

2-3

Особо неблагоприятные

Неблагоприятные

2-3

2-3

3-5

5-10

-

Особо неблагоприятные

3-5

3-5

5-10

10-20

Примечания: 1.Благоприятные условия расположения коллекторов:

бассейнплощадью не более 150 га имеет плоский рельеф при среднем уклоне поверхности0,005 и менее;

коллекторпроходит по водоразделу или в верхней части склона на расстоянии от водоразделане более 400 м/

2. Средниеусловия расположения коллекторов:

бассейнплощадью свыше 150 га имеет плоский рельеф с уклоном 0,005 м и менее;

коллекторпроходит d нижней частисклона по тальвегу с уклоном склонов 0,02 м и менее, при этом площадь бассейнане превышает 150 га.

3.Неблагоприятные условия расположения коллекторов:

коллекторпроходит в нижней части склона, площадь бассейна превышает 150 га;

коллекторпроходит по тальвегу с крутыми склонами при среднем уклоне склонов свыше 0,02.

4. Особонеблагоприятные условия расположения коллекторов: коллектор отводит воду иззамкнутого пониженного места (котловины).

Таблица 6

Результат кратковременного переполнения сети

Период однократного превышения расчетной интенсивности дождя Р, годы, для территории промышленных предприятий при значениях q20

до 70

св. 70 до 100

св. 100

Технологические процессы предприятия:

 

 

 

не нарушаются

0,33-0,5

0,5-1

2

нарушаются

0,5-1

1-2

3-5

Примечание. Для предприятий,расположенных в замкнутой котловине, период однократного превышения расчетнойинтенсивности дождя следует определять расчетом или принимать рваным не менеечем 5 годам.

Таблица 7

Характер бассейна, обслуживаемого коллектором

Значение предельного периода превышения интенсивности дождя Р, годы, в зависимости от условий расположения коллектора

благоприятных

средних

неблагоприятных

особо неблагоприятных

Территории кварталов и проезды местного значения

10

10

25

50

Магистральные улицы

10

25

50

100

2.14. Расчетнуюплощадь стока для рассчитываемого участка сети необходимо принимать равной всейплощади стока или части ее, дающей максимальный расход стока.

В тех случаях, когда площадьстока коллектора составляет 500 га и более, в формулы (2) и (3) следует вводить поправочный коэффициент К,учитывающий неравномерность выпадения дождя по площади и принимаемый по табл. 8.

Таблица 8

Площадь стока, га

800

1000

2000

4000

6000

8000

10 000

Значение коэффициента К

0,95

0,90

0,85

0,8

0,7

0,6

0,55

Расчетные расходы дождевыхвод с незастроенных площадей водосборов свыше 1000 га, не входящих в территориюнаселенного пункта, следует определять по соответствующим нормам стока длярасчета искусственных сооружений автомобильных дорог согласно ВСН 63-76Минтрансстроя.

2.15. Расчетнуюпродолжительность протекания дождевых вод по поверхности и трубам tr, мин, следует принимать поформуле

                                                        (5)

где tcon - продолжительность протекания дождевых вод до уличного лотка или приналичии дождеприемников в пределах квартала до уличного коллектора (времяповерхностной концентрации), мин, определяемая согласно п. 2.16;

tcan - то же, по уличным лоткам до дождеприемника (при отсутствии их впределах квартала), определяемая по формуле (6);

tp - то же, по трубам дорассчитываемого сечения, определяемая по формуле (7).

2.16. Времяповерхностной концентрации дождевого стока следует определять по расчету илипринимать в населенных пунктах при отсутствии внутриквартальных закрытыхдождевых сетей равным 5-10 мин или при наличии их равным 3-5 мин.

При расчетевнутриквартальной канализационной сети время поверхностной концентрациинадлежит принимать равным 2-3 мин.

Продолжительность протеканиядождевых вод по уличным лоткам tcan, мин, следует определять по формуле

                                                          (6)

где lcan - длина участков лотков, м;

vcan - расчетная скоростьтечения на участке, м/с.

Продолжительность протеканиядождевых вод по трубам до рассчитываемого сечения tp, мин, следует определять по формуле

                                                            (7)

где lp - длина расчетных участков коллектора, м;

vp - расчетная скоростьтечения на участке, м/с.

2.17. Среднеезначение коэффициента стока zmid следует определять как средневзвешенную величину в зависимости откоэффициентов z, характеризующихповерхность и принимаемых по табл. 9 и 10.

Таблица 9

Поверхность

Коэффициент z

Кровля зданий и сооружений, асфальтобетонные покрытия дорог

Принимается по табл. 10

Брусчатые мостовые и черные щебеночные покрытия дорог

0,224

Булыжные мостовые

0,145

Щебеночные покрытия, не обработанные вяжущими

0,125

Гравийные садово-парковые дорожки

0,09

Грунтовые поверхности (спланированные)

0,064

Газоны

0,038

Примечание. Указанные значениякоэффициента z допускается уточнятьпо местным условиям на основании соответствующих исследований.

Таблица10

Параметр А

Коэффициент z для водонепроницаемых поверхностей

300

0,32

400

0,30

500

0,29

600

0,28

700

0,27

800

0,26

1000

0,25

1200

0,24

1500

0,23

2.18.При расчете стока с бассейнов площадью свыше 50 га с разным характеромзастройки или с резко различными уклонами поверхности земли следует производитьпроверочные определения расходов дождевых вод с разных частей бассейна инаибольший из полученных расходов принимать за расчетный. При этом еслирасчетный расход дождевых вод с данной части бассейна окажется меньше расхода,по которому рассчитан коллектор на вышележащем участке, следует расчетныйрасход для данного участка коллектора принимать равным расходу на вышележащемучастке.

Территории садов и парков,не оборудованные дождевой закрытой или открытой канализацией, в расчетнойвеличине площади стока и при определении коэффициента z не учитываются. Если территория имеет уклон поверхности0,008-0,01 и более в сторону уличных проездов, то в расчетную площадь стоканеобходимо включать прилегающую к проезду полосу шириной 50-100 м.

Озелененные площади внутрикварталов (полосы бульваров, газоны и т.п.) следует включать в расчетнуювеличину площади стока и учитывать при определении коэффициента поверхностибассейна стока z.

2.19.Значения коэффициента b следует определять по табл. 11.

Таблица 11

Показатель степени п

£ 0,4

0,5

0,6

³ 0,7

Значение коэффициента b

0,8

0,75

0,7

0,65

Примечания: 1.При уклонах местности 0,01-0,03 указанные значения коэффициента bследует увеличивать на 10-15 % и при уклонах местности свыше 0,03 приниматьравными единице.

2. Если общеечисло участков на дождевом коллекторе или на притоке менее 10, то значение bпри всех уклонах допускается уменьшать на 10 % при числе участков 4-10 и на 15% при числе участков менее 4.

РАСЧЕТНЫЕ РАСХОДЫ СТОЧНЫХ ВОД ПОЛУРАЗДЕЛЬНОЙСИСТЕМЫ КАНАЛИЗАЦИИ

2.20.Расчетный расход смеси сточных вод qmix, л/с, в общесплавныхколлекторах полураздельной системы канализации следует определять по формуле

                                                           (8)

где qcit-  максимальный расчетный расход производственныхи бытовых сточных вод с учетом коэффициента неравномерности, л/с;

åqlim -   максимальный,подлежащий очистке расход дождевого стока, равный сумме предельных расходовдождевых вод qlim, подаваемых в общесплавнойколлектор от каждой разделительной камеры, расположенной до рассчитываемогоучастка, л/с.

Расход стока от предельногодождя qlim следует определять согласноп. 2.11при периоде однократного превышения интенсивности предельного дождя Plim= (0,05 - 0,1)года, обеспечивающем отведение на очистку не менее 70 % годового объемаповерхностных сточных вод.

Указанные значения Plim допускается уточнять поместным условиям.

2.21.Предельный расход дождевых вод qlim, подаваемый в общесплавной коллектор полураздельной системыканализации от разделительной камеры, допускается определять путем расчетастока дождевых вод согласно п. 2.12 при значении коэффициента b= 1 посуществующей или запроектированной дождевой канализационной сети припредельном, не сбрасываемом в водоем дожде, пользуясь метеорологическимипараметрами для дождей частой повторяемости. Предельный расход дождевых водследует определять по формуле

                                                              (9)

где Кdiv -  коэффициент, показывающий часть расхода дождевых вод, направляемуюна очистку, и определяемый по п. 2.22;

qr -  расходподходящих к разделительной камере дождевых вод, определяемый согласно п. 2.11без учета коэффициента b.

2.22. Значениякоэффициента разделения Кdiv следует определять по табл. 12 в зависимости от отношения

 

где mr, g - параметры, определяемыепо п. 2.12.

Таблица12

Показатель степени nlim

Значения коэффициента Kdiv при Kdiv, равных

0,05

0,1

0,15

0,2

0,25

0,3

0,35

0,4

0,45

0,5

0,75

0,02

0,04

0,07

0,1

0,15

0,19

0,24

0,3

0,36

0,42

0,5

0,025

0,05

0,08

0,12

0,16

0,21

0,26

0,31

0,37

0,43

0,3

0,03

0,06

0,09

0,13

0,18

0,22

0,27

0,32

0,38

0,43

Примечание.Принятые в табл.12 значения Kdiv справедливы дляпродолжительности протока tr, равной 20мин, а также разности показателей степени в формуле (2) п - nlim =0 при любой продолжительности протока.

В техслучаях, когда расчетная продолжительность протока до разделительной камеры tr ¹ 20 мин и разностьпоказателей степени n ¹0, к значению коэффициента разделения, принятому по табл. 12, следует вводитьпоправочный коэффициент, определяемый по табл. 13, в зависимости отпродолжительности протока до разделительной камеры и разности показателейстепени п.

Таблица13

Разность показателей степени n - nlim

Значение поправочного коэффициента к коэффициенту разделения Kdiv при продолжительности протока tr, мин

10

30

60

90

120

0,03 и менее

1

1

1

1,1

1,1

0,07

0,9

1

1,1

1,2

1,2

0,15

0,9

1,1

1,2

1,3

1,3

0,2

0,8

1,1

1,4

1,6

1,7

0,3

0,8

1,2

1,6

1,9

2,1

2.23.Расчетный расход смеси сточных вод на участках общесплавной канализационнойсети до первого ливнеспуска следует определять как сумму расходовпроизводственно-бытовых сточных вод qcit с учетом коэффициента неравномерности и дождевых вод от дождярасчетной интенсивности.

2.24.Расчетный расход смеси сточных вод на участках общесплавной канализационнойсети после первого и каждого последующего ливнеспуска следует определить каксумму расходов производственно-бытовых сточных вод с учетом коэффициентанеравномерности и дождевых вод от дождя расчетной интенсивности qqen, л/с, по формуле

                                                         (10)

где qcit - расход производственных и бытовых сточных вод, л/с;

qr- расходдождевых вод с бассейна стока между последним ливнеспуском и расчетнымсечением, л/с.

2.25.Общесплавные коллекторы полураздельной системы канализации следует рассчитыватьна пропуск расходов при полном их заполнении.

Участки общесплавныхколлекторов полураздельной системы канализации, где расходпроизводственно-бытовых сточных вод qcit превышает 10 л/с, следует проверять на условия пропуска этого расхода,при этом наименьшие скорости следует принимать по табл. 14 при наполнении, равном0,3.

Таблица14

Глубина слоя воды в трубопроводах общесплавной сети при расчетных расходах в сухую погоду, см

Наименьшая скорость течения сточных вод, м/с

31 - 40

1

41 - 60

1,1

61 - 100

1,2

101 - 150

1,3

Св. 150

1,4

РЕГУЛИРОВАНИЕ СТОКА ДОЖДЕВЫХ ВОД

2.26.Регулирование стока дождевых вод следует предусматривать с целью уменьшения ивыравнивания расхода, поступающего на очистные сооружения или насосные станции.Регулирование стока следует также применять перед отводными коллекторамибольшой протяженности для уменьшения диаметров труб.

Для регулирования стокадождевых вод следует устраивать пруды или резервуары, а также использоватьукрепленные овраги и существующие пруды, не являющиеся источниками питьевоговодоснабжения, непригодные для купания и спорта и не используемые врыбохозяйственных целях.

2.27.В регулирующие пруды и резервуары, как правило, следует направлять черезразделительные камеры лишь дождевые воды при возникновении больших расходовстока. При этом все талые воды и сток от часто повторяющихся дождей необходимопропускать в обход пруда.

В случае целесообразностииспользования регулирующего пруда как очистного сооружения в него должен бытьнаправлен весь поверхностный сток, при этом следует предусматривать специальноеоборудование для удаления осадка, мусора и нефтепродуктов.

2.28.Период однократного превышения расчетной интенсивности дождей для водосбросов ивыпусков в пруды следует устанавливать для каждого объекта с учетом местныхусловий и возможных последствии в случае выпадения дождей с интенсивностью вышерасчетной.

ГИДРАВЛИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ КАНАЛИЗАЦИОННЫХ СЕТЕЙ

2.29.Гидравлический расчет канализационных самотечных трубопроводов (лотков,каналов) надлежит производить на расчетный максимальный секундный расходсточных вод по таблицам и графикам, составленным по формуле

                                                              (11)

где v - скорость движения жидкости, м/с;

С - коэффициент,зависящий от гидравлического радиуса и шероховатости смоченной поверхностиканала или трубопровода и определяемый по формуле

                                                                 (12)

здесь

n1 -    коэффициент шероховатости, принимаемый для самотечных коллекторовкруглого сечения 0,014, для напорных трубопроводов - 0,013;

R - гидравлический радиус, м;

i -гидравлический уклон.

Гидравлический уклон i для самотечных трубопроводов, лотков иканалов допускается определять по формуле

                                                                (13)

где g - ускорение силы тяжести, м/с2;

l - коэффициент сопротивлениятрению по длине, который следует определять по формуле, учитывающей различнуюстепень турбулентности потока:

                                                     (14)

здесь D - эквивалентнаяшероховатость, см;

R -гидравлический радиус, см;

a2 - коэффициент, учитывающийхарактер шероховатости труб и каналов;

Re - число Рейнольдса.

Значения D и а2следует принимать по табл. 15.

Таблица15

Трубы и каналы

D, см

а2

Трубы:

 

 

бетонные и железобетонные

0,2

100

керамические

0,135

90

чугунные

0,1

83

стальные

0,08

79

асбестоцементные

0,06

73

Каналы:

 

 

из бута, тесаного камня

0,635

150

кирпичные

0,315

110

бетонные и железобетонные монолитные

0,3

120

то же, сборные (заводского изготовления)

0,08

50

2.30.Гидравлический расчет канализационных напорных трубопроводов надлежитпроизводить согласно СНиП 2.04.02-84.

2.31.Гидравлический расчет напорных илопроводов, транспортирующих сырые и сброженныеосадки, а также активный ил, следует производить с учетом режима движения,физических свойств и особенностей состава осадков.

При влажности 99 % и болееосадок подчиняется законам движения сточной жидкости.

2.32.Гидравлический уклон iпри расчете напорных илопроводов следует определять по формуле

                                        (15)

где rmud - влажность осадка, %;

l - коэффициент сопротивления трению по длине,определяемый по формуле

                                                  (16)

v-скорость движения ила, м/с;

D - диаметр трубопровода, см.

Для илопроводов диаметром150 мм значение l следует увеличивать на0,01.

НАИМЕНЬШИЕ ДИАМЕТРЫ ТРУБ

2.33.Наименьшие диаметры труб самотечных сетей следует принимать, мм:

для уличной сети - 200, длявнутриквартальной сети бытовой и производственной канализации - 150;

для дождевой и общесплавнойуличной сети - 250, внутриквартальной - 200.

Наименьший диаметр напорныхилопроводов - 150 мм.

Примечания: 1. Внаселенных пунктах с расходом до 300 м3/сут для внутриквартальной иуличной сетей допускается применение труб диаметром 150 мм.

2. Дляпроизводственной канализации при соответствующем обосновании допускаетсяприменение труб диаметром менее 150 мм.

РАСЧЕТНЫЕ СКОРОСТИ И НАПОЛНЕНИЯ ТРУБ ИКАНАЛОВ

2.34. Воизбежание заиливания канализационных сетей расчетные скорости движения сточныхвод следует принимать в зависимости от степени наполнения труб и каналов икрупности взвешенных веществ, содержащихся в сточных водах.

При наибольшем расчетномнаполнении труб в сети бытовой и дождевой канализации наименьшие скоростиследует принимать по табл. 16.

Таблица16

Диаметр, мм

Скорость vmin, м/с, при наполнении H/D

0,6

0,7

0,75

0,8

150-250

0,7

-

-

-

300-400

-

0,8

-

-

450-500

-

-

0,9

-

600-800

-

-

1

-

900

-

-

1,15

-

1000-1200

-

-

-

1,15

1500

-

-

-

1,3

Св. 1500

-

-

-

1,5

Примечания: 1.Для производственных сточных вод наименьшие скорости следует принимать всоответствии с указаниями по строительному проектированию предприятий отдельныхотраслей промышленности или по эксплуатационным данным.

2. Дляпроизводственных сточных вод, близких по характеру взвешенных веществ кбытовым, наименьшие скорости надлежит принимать как для бытовых сточных вод.

3. Длядождевой канализации при Р = 0,33 года наименьшую скоростьследует принимать 0,6 м/с.

2.35.Минимальную расчетную скорость движения осветленных или биологически очищенныхсточных вод в лотках и трубах допускается принимать 0,4 м/с.

2.36.Наибольшую расчетную скорость движения сточных вод следует принимать, м/с: дляметаллических труб - 8, для неметаллических - 4, для дождевой канализации -соответственно 10 и 7.

2.37.Расчетную скорость движения неосветленных сточных вод в дюкерах необходимопринимать не менее 1 м/с, при этом в местах подхода сточных вод к дюкерускорости должны быть не более скоростей в дюкере.

2.38.Наименьшие расчетные скорости движения сырых и сброженных осадков, а такжеуплотненного активного ила в напорных илопроводах следует принимать по табл. 17.

2.39.Наибольшие скорости движения дождевых и допускаемых к спуску в водоемыпроизводственных сточных вод в каналах следует принимать по табл. 18.

Таблица17

Влажность осадка, %

vmin, м/с, при

Влажность осадка, %

vmin, м/с, при

D = 150 - 200 мм

D = 250 - 400 мм

D = 150 - 200 мм

D = 250 - 400 мм

98

0,8

0,9

93

1,3

1,4

97

0,9

1,0

92

1,4

1,5

96

1,0

1,1

91

1,7

1,8

95

1,1

1,2

90

1,9

2,1

94

1,2

1,3

 

 

 

Таблица18

Грунт или тип крепления

Наибольшая скорость движения в каналах, м/с, при глубине потока от 0,4 до 1 м

Крепление бетонными плитами

4

Известняки, песчаники средние

4

Одерновка:

 

плашмя

1

в стенку

1,6

Мощение:

 

одинарное

2

двойное

3-3,5

Примечание. При глубине патока менее0,4 м значения скоростей движения сточных вод следует принимать с коэффициентом0,85, при глубине свыше 1 м - с коэффициентом 1,25.

2.40.Расчетное наполнение трубопроводов и каналов с поперечным сечением любой формынадлежит принимать не более 0,7 высоты.

Расчетное наполнение каналовпрямоугольного поперечного сечения допускается принимать не более 0,75 высоты.

Для трубопроводов дождевой иобщесплавной систем водоотведения следует принимать полное расчетноенаполнение.

УКЛОНЫ ТРУБОПРОВОДОВ, КАНАЛОВ И ЛОТКОВ

2.41.Наименьшие уклоны трубопроводов и каналов следует принимать в зависимости отдопустимых минимальных скоростей движения сточных вод.

Наименьшие уклонытрубопроводов для всех систем канализации следует принимать для трубдиаметрами: 150 мм - 0,008, 200 мм - 0,007.

В зависимости от местныхусловий при соответствующем обосновании для отдельных участков сети допускаетсяпринимать уклоны для труб диаметрами: 200 мм - 0,005, 150 мм - 0,007.

Уклон присоединения отдождеприемников следует принимать 0,02.

2.42.В открытой дождевой сети наименьшие уклоны лотков проезжей части, кюветов иводоотводных канав следует принимать по табл. 19.

Таблица19

Лотки, кюветы, канавы

Наименьший уклон

Лотки проезжей части при:

 

покрытии асфальтобетонном

0,003

брусчатом или щебеночном покрытии

0,004

булыжной мостовой

0,005

Отдельные лотки и кюветы

0,005

Водоотводные канавы

0,003

2.43.Наименьшие размеры кюветов и канав трапецеидального сечения следует принимать:ширину по дну 0,3 м, глубину 0,4 м.

3. СХЕМЫ И СИСТЕМЫ КАНАЛИЗАЦИИ

СХЕМЫ И СИСТЕМЫ КАНАЛИЗАЦИИ НАСЕЛЕННЫХПУНКТОВ

3.1.Канализование населенных пунктов следует предусматривать по системам:раздельной - полной или неполной, полураздельной, а также комбинированной.

Отведение поверхностных водпо открытой системе водостоков допускается при соответствующем обосновании исогласовании с органами санитарно-эпидемиологической службы, по регулированию иохране вод, а также с органами охраны рыбных запасов.

3.2.Выбор системы канализации следует производить с учетом требований к очисткеповерхностных сточных вод, климатических условий, рельефа местности и другихфакторов.

В районах с интенсивностьюдождей q20 менее 90 л/с на 1 гаследует рассматривать возможность применения полураздельной системыканализации.

СИСТЕМЫ КАНАЛИЗАЦИИ МАЛЫХ НАСЕЛЕННЫХ ПУНКТОВ(ДО 5000 ЧЕЛ.) И ОТДЕЛЬНО СТОЯЩИХ ЗДАНИЙ

3.3.Канализацию малых населенных пунктов следует предусматривать, как правило, понеполной раздельной системе.

3.4.Для малых населенных пунктов следует предусматривать, как правило,централизованные схемы канализации для одного или нескольких населенныхпунктов, отдельных групп зданий и производственных зон.

Централизованные схемыканализации следует проектировать объединенными для жилых и производственныхзон, исключая навозсодержащие сточные воды, при этом объединениепроизводственных сточных вод с бытовыми должно производиться с учетом п. 3.18.

Устройство централизованныхсхем раздельно для жилой и производственной зон допускается притехнико-экономическом обосновании.

3.5.Децентрализованные схемы канализации допускается предусматривать:

при отсутствии опасностизагрязнения используемых для водоснабжения водоносных горизонтов;

при отсутствиицентрализованной канализации в существующих или реконструируемых населенныхпунктах для объектов, которые должны быть канализованы в первую очередь(больниц, школ, детских садов и яслей, административно-хозяйственных зданий,отдельных жилых домов промышленных предприятий и т.п.), а также для первойстадии строительства населенных пунктов при расположении объектов канализованияна расстоянии не менее 500 м;

при необходимостиканализования групп или отдельных зданий.

3.6.Для очистки сточных вод при централизованной схеме канализации следуетприменять сооружения:

естественной биологическойочистки (поля фильтрации, биологические пруды);

искусственной биологическойочистки (аэротенки и биофильтры различных типов, циркуляционные окислительныеканалы);

физико-химической очисткидля вахтовых поселков с временным пребыванием персонала и для других объектов спериодическим пребыванием людей.

3.7.Для очистки сточных вод при децентрализованной схеме канализации следуетприменять фильтрующие колодцы, поля подземной фильтрации, песчано-гравийныефильтры, фильтрующие траншеи, аэротенки на полное окисление, сооруженияфизико-химической очистки для объектов периодического функционирования(пионерских лагерей, туристских баз и т.п.).

3.8.Для очистки сточных вод малых населенных пунктов целесообразно применениеустановок заводского изготовления по ГОСТ25298-82.

3.9.Для отдельно стоящих зданий при расходе бытовых сточных вод до 1 м3/сутдопускается устройство люфт-клозетов или выгребов.

3.10.Обработку сточных вод прачечных, загрязненных синтетическимиповерхностно-активными веществами (СПАВ), допускается производить совместно сбытовыми сточными водами при отношении их количеств 1:9. Для банно-прачечныхсточных вод это отношение следует принимать 1:4, для банных - 1:1. Приобосновании допускается применение регулирующих резервуаров.

При большом количествебанно-прачечных сточных вод следует предусматривать их обработку дляобеспечения допустимой концентрации СПАВ.

3.11.По подаче сточных вод на очистные сооружения насосами расчет очистныхсооружений малых населенных пунктов следует производить на расход, равныйпроизводительности насосных установок.

СХЕМЫ И СИСТЕМЫ КАНАЛИЗАЦИИ ПРОМЫШЛЕННЫХПРЕДПРИЯТИЙ

3.12.Система водного хозяйства промышленных предприятий должна быть с максимальнымповторным (последовательным) использованием производственной воды в отдельныхтехнологических операциях и с оборотом охлаждающей воды для отдельных цехов иливсего предприятий в целом. Безвозвратные потери воды должны восполняться засчет аккумулирования поверхностных сточных вод, бытовых, городских ипроизводственных сточных вод после их очистки и обеззараживания (обезвреживания).

Прямоточная система подачиводы на производственные нужды со сбросом очищенных сточных вод в водныеобъекты допускается лишь при обосновании и согласовании с органами порегулированию использования и охране под и органами рыбоохраны.

3.13.При выборе схемы и системы канализации промышленных предприятий необходимоучитывать:

возможность исключенияобразования загрязненных сточных вод в технологическом процессе за счетвнедрения безотходных и безводных производств, использования сухих процессов,устройства замкнутых систем водного хозяйства, применений воздушных методовохлаждения и т.п.;

требования к качеству воды,используемой в различных технологических процессах, и ее количество;

количество и характеристикусточных вод, образующихся в различных технологических процессах. ифизико-химические свойства присутствующих в них загрязняющих веществ,материальный и энергетический балансы водопотребления и водоотведения;

возможность локальнойочистки потоков сточных вод с целью извлечения отдельных компонентов иповторного использования воды, а также создания локальных замкнутых системпроизводственного водоснабжения;

возможностьпоследовательного использования воды в различных технологических процессах сразличными требованиями к ее качеству;

возможность вывода отдельнымпотоком сточных вод, требующих локальной очистки;

возможность объединениясточных вод с идентичной качественной характеристикой;

возможность использования впроизводстве очищенных бытовых и городских сточных вод, а также поверхностныхсточных вод и создания замкнутых систем водного хозяйства без сброса сточныхвод в водные объекты;

возможность протекания втрубопроводах химических процессов с образованием газообразных или твердыхпродуктов при поступлении в канализацию различных сточных вод;

условия спускапроизводственных сточных вод в водные объекты или в систему канализациинаселенного пункта или другого водопользователя.

3.14.Канализование промышленных предприятий надлежит предусматривать, как правило,по полной раздельной системе.

3.15.Сточные воды, требующие специальной очистки с целью их возврата в производствоили для подготовки перед спуском в водные объекты или в систему канализациинаселенного пункта или другого водопользователя, следует отводитьсамостоятельным потоком.

3.16.Объединение потоков производственных сточных вод с различными загрязняющимивеществами допускается при целесообразности их совместной очистки.

3.17.Очистка производственных и городских сточных вод на внеплощадочных очистныхсооружениях может производиться совместно или раз дельно в зависимости отхарактеристики поступающих сточных вод и условий их повторного использования.

3.18.Производственные сточные воды, подлежащие совместному отведению и очистке сбытовыми сточными водами населенного пункта, не должны:

нарушать работу сетей исооружений;

содержать вещества, которыеспособны засорять трубы канализационной сети или отлагаться на стенках труб;

оказывать разрушающеедействие на материал труб и элементы сооружений канализации;

содержать горючие примеси ирастворенные вещества, способные образовывать взрывоопасные и токсичные газы вканализационных сетях и сооружениях;

содержать вредные вещества вконцентрациях, нарушающих работу очистных сооружений или препятствующихиспользованию их в системах технического водоснабжения или сбросу в водныеобъекты (с учетом эффекта очистки).

Производственные сточныеводы, не отвечающие указанным требованиям, должны подвергаться предварительнойочистке. Степень их предварительной очистки должна быть согласована сорганизациями, проектирующими очистные сооружения населенного пункта илидругого водопользователя.

3.19.Сточные воды, не загрязненные в процессе производства, должны быть использованыв смете мах производственного водоснабжения предприятия или переданы другомупотребителю, в том числе на орошение.

3.20.Количество сточных вод промышленных предприятий необходимо определять потехнологическим данным с анализом водохозяйственного баланса в части возможногоувеличения водооборота и повторного использования сточных вод. при отсутствииданных - по укрупненным нормам расхода воды на единицу продукции или сырья, поданным аналогичных предприятий. Из общего количества сточных вод промышленныхпредприятий следует выделять количество, принимаемое в канализацию населенногопункта или другого водопользователя.

СХЕМА КАНАЛИЗОВАНИЯ ПОВЕРХНОСТНЫХ СТОЧНЫХВОД С ТЕРРИТОРИЙ НАСЕЛЕННЫХ ПУНКТОВ И ПРОМЫШЛЕННЫХ ПРЕДПРИЯТИЙ

3.21.При раздельной системе канализации очистку поверхностных сточных вод стерритории города следует осуществлять на локальных или централизованныхочистных сооружениях поверхностного стока. При этом в зависимости отпредъявляемых требований следует, как правило, применять сооружениямеханической очистки (решетки, песколовки, отстойники, фильтры). В некоторыхслучаях возможна совместная очистка поверхностных, бытовых и производственныхсточных вод на общих очистных сооружениях, при этом поверхностные сточные водыследует аккумулировать в накопителях и подавать в систему канализации в часыминимального притока городских сточных вод.

3.22.При полураздельной системе канализации очистку смеси поверхностных вод сбытовыми и производственными сточными водами следует осуществлять по полнойсхеме очистки, принятой для городских сточных вод.

Для снижения гидравлическойнагрузки на очистные сооружения допускается использование регулирующихемкостей.

3.23.Поверхностные сточные воды с территорий промышленных предприятий следуетподвергать очистке.

Разработка мероприятий поочистке поверхностных сточных вод на предприятиях должна основываться нанатурных данных об источниках загрязнения территории и воздуха, характеристикеводосборного бассейна, сведениях об атмосферных осадках, выпадающих в данномрайоне, режимах полива и мойки территории.

Если территория предприятияпо составу и количеству накапливающихся на поверхности примесей мало отличаетсяот селитебной, поверхностные сточные воды могут быть направлены в дождевуюканализацию населенного пункта.

3.24.Выбор схемы отведения поверхностных сточных вод на очистку долженосуществляться на основе оценки технической возможности и экономическойцелесообразности:

использования, как правило,поверхностных сточных вод в системах производственного водоснабжения;

самостоятельной очисткиповерхностных сточных вод.

3.25.При разработке схемы отведения и очистки поверхностных сточных вод взависимости от конкретных условий (источников загрязнения, размеров,расположения и рельефа водосборного бассейна и др.) следует учитыватьнеобходимость локализации отдельных участков производственной территории, на которыемогут попадать вредные вещества, с отводом стока в производственную канализациюили после предварительной очистки в дождевую канализацию. В ряде случаевнеобходимо оценивать целесообразность раздельной очистки стоков спроизводственных площадей, отличающихся по характеру и степени загрязнениятерритории.

3.26.Для очистки поверхностных сточных вод рекомендуется предусматривать простые вэксплуатации и надежные в работе сооружения механической и физико-химическойочистки. Во всех случаях следует применять отстойные сооружения. Дляинтенсификации процесса очистки и обеспечения более глубокой степени очистки,чем та, которая достигается в отстойных сооружениях, рекомендуется применятьфильтрацию, коагуляцию, флотацию.

При необходимости снижениясодержания органических примесей осветленные сточные воды следует направлять насооружения биологической очистки. Для интенсификации биологической очисткигородских и поверхностных сточных вод допускается применятьконтактно-стабилизационный метод (на аэротенках).

4. КАНАЛИЗАЦИОННЫЕ СЕТИ И СООРУЖЕНИЯ НА НИХ

УСЛОВИЯ ТРАССИРОВАНИЯ СЕТЕЙ И ПРОКЛАДКИТРУБОПРОВОДОВ

4.1.Расположение сетей на генеральных планах, а также минимальные расстояния вплане и при пересечениях от наружной поверхности труб до сооружений иинженерных коммуникаций должны приниматься согласно СНиП II-89-80.

4.2.При параллельной прокладке нескольких напорных трубопроводов расстояние междунаружной поверхностью труб следует принимать из условия производства работ,обеспечения защиты смежных трубопроводов при аварии на одном из них, взависимости от материала труб, внутреннего давления и геологических условийсогласно СНиП2.04.02-84.

4.3.Проектирование коллекторов, прокладываемых щитовой проходкой или горнымспособом, в том числе коллекторов глубокого заложения, необходимо выполнятьсогласно СНиП II-91-77 и Указаниям по производству и приемке работ посооружению коллекторных тоннелей способом щитовой проходки в городах ипромышленных предприятиях (СН322-74).

При параллельной прокладкедвух коллекторов расстояние между ними следует принимать равным пяти диаметрамнаибольшего из коллекторов, но не менее 10 м.

4.4.Надземная и наземная прокладка канализационных трубопроводов на территориинаселенных пунктов не допускается.

При пересечении глубокиховрагов, водотоков и водоемов, а также при укладке канализационныхтрубопроводов за пределами населенных пунктов допускается наземная и надземнаяпрокладка трубопроводов.

ПОВОРОТЫ, СОЕДИНЕНИЯ И ГЛУБИНА ЗАЛОЖЕНИЯТРУБОПРОВОДОВ

4.5.Угол между присоединяемой и отводящей трубами должен быть не менее 90°.

Примечание. Любой угол междуприсоединениями и отводящими трубопроводами допускается при устройстве вколодце перепада в виде стояка и присоединении дождеприемников с перепадом.

4.6.Повороты на коллекторах надлежит предусматривать в колодцах; радиус кривойповорота лотка необходимо принимать не менее диаметра трубы, на коллекторахдиаметром 1200 мм и более - не менее пяти диаметров и предусматривать смотровыеколодцы в начале и конце кривой.

Повороты коллекторов,сооружаемых с помощью щитовой проходки или горным способом, надлежит приниматьсогласно СНиП II-91-77.

4.7.Соединения трубопроводов разных диаметров следует предусматривать в колодцах пошелыгам труб. При обосновании допускается соединение труб по расчетному уровнюводы.

4.8.Наименьшую глубину заложения канализационных трубопроводов необходимо приниматьна основании опыта эксплуатации сетей в данном районе. При отсутствии данных поэксплуатации минимальную глубину заложения лотка трубопровода допускаетсяпринимать, для труб диаметром до 500 мм - на 0,3 м; для труб большего диаметра- на 0,5 м менее большей глубины проникания в грунт нулевой температуры, неменее 0,7 м до верха трубы, считая от отметок поверхности земли или планировки.Наименьшую глубину заложения коллекторов с постоянным (малоколеблющимся)расходом сточных вод необходимо определять теплотехническим и статическимрасчетами.

Минимальную глубинузаложения коллекторов, прокладываемых щитовой проходкой, необходимо приниматьне менее 3 м от отметок поверхности земли или планировки до верха щита.

Трубопроводы, укладываемыена глубину 0,7 м и менее, считая от верха трубы, должны быть предохранены отпромерзания и повреждения наземным транспортом.

Максимальную глубинузаложения труб, а также коллекторов, прокладываемых щитовой проходкой илигорным способом, надлежит определять расчетом в зависимости от материала труб,грунтовых условий, метода производства работ.

ТРУБЫ, УПОРЫ, АРМАТУРА И ОСНОВАНИЯ ПОД ТРУБЫ

4.9.Для канализационных трубопроводов следует применять:

самотечных - безнапорныежелезобетонные, бетонные, керамические, чугунные, асбестоцементные,пластмассовые трубы и железобетонные детали;

напорных - напорныежелезобетонные, асбестоцементные, чугунные, стальные и пластмассовые трубы.

Примечания: 1.Применение чугунных труб для самотечной и стальных для напорной сетейдопускается при прокладке в труднодоступных пунктах строительства, ввечномерзлых, просадочных грунтах, на подрабатываемых территориях, в местахпереходов через водные преграды, под железными и автомобильными дорогами, вместах пересечения с сетями хозяйственно-питьевого водопровода, при прокладкетрубопроводов по опорам эстакад, в местах, где возможны механическиеповреждения труб.

2. Приукладке трубопроводов в агрессивных средах следует применять трубы, стойкие ккоррозии.

3. Стальныетрубопроводы должны быть покрыты снаружи антикоррозионной изоляцией. Научастках возможной электрокоррозии надлежит предусматривать катодную защитутрубопроводов.

4.10.Тип основания под трубы необходимо принимать в зависимости от несущейспособности грунтов и нагрузок.

Во всех грунтах, заисключением скальных, плывунных, болотистых и просадочных I типа,необходимо предусматривать укладку труб непосредственно на выровненное иутрамбованное дно траншеи.

В скальных грунтахнеобходимо предусматривать укладку труб на подушку толщиной не менее 10 см изместного песчаного или гравелистого грунта, в илистых, торфянистых и другихслабых грунтах - на искусственное основание.

4.11.На напорных трубопроводах в необходимых случаях надлежит предусматриватьустановку задвижек, вантузов, выпусков и компенсаторов в колодцах.

4.12.Уклон напорных трубопроводов по направлению к выпуску следует принимать неменее 0,001.

Диаметр выпусков следуетназначать из условия опорожнения участка трубопроводов в течение не более 3 ч.

Отвод сточной воды,выпускаемой из опорожняемого участка, надлежит предусматривать без сброса вводный объект в специальную камеру с последующей перекачкой в канализационнуюсеть или с вывозом сточных вод автоцистерной.

4.13.На поворотах напорных трубопроводов в вертикальной или горизонтальнойплоскости, когда возникающие усилия не могут быть восприняты стыками труб,должны предусматриваться упоры согласно СНиП 2.04.02-84.

СМОТРОВЫЕ КОЛОДЦЫ

4.14.Смотровые колодцы на канализационных сетях всех систем надлежитпредусматривать:

в местах присоединений;

в местах изменениянаправления, уклонов и диаметров трубопроводов;

на прямых участках нарасстояниях в зависимости от диаметра труб: 150 мм - 35 м, 200-450 мм - 50 м,500-600 мм - 75 м, 700-900 мм - 100 м, 1000-1400 мм - 150 м, 1500-2000 мм - 200м, свыше 2000 мм - 250-300 м.

4.15.Размеры в плане колодцев или камер бытовой и производственной канализациинадлежит принимать в зависимости от трубы наибольшего диаметра D:

на трубопроводах диаметромдо 600 мм - длину и ширину 1000 мм;

на трубопроводах диаметром700 мм и более - длину D + 400 мм, ширину D +500 мм.

Диаметры круглых колодцевследует принимать на трубопроводах диаметрами: до 600 мм - 1000 мм; 700 мм -1250 мм; 800-1000 мм - 1500 мм; 1200 мм - 2000 мм.

Примечания: 1.Размеры в плане колодцев на поворотах необходимо определять из условияразмещения в них лотков поворота.

2. Натрубопроводах диаметром не более 150 мм при глубине заложения до 1,2 мдопускается устройство колодцев диаметром 700 мм.

3. Приглубине заложения свыше 3 м диаметр колодцев следует принимать не менее 1500мм.

4.16.Высоту рабочей части колодцев (от попки или площадки до покрытия), как правило,необходимо принимать 1800 мм; при высоте рабочей части колодцев менее 1200 ммширину их допускается принимать равной D + 300 мм, но не менее 1000 мм.

4.17. Врабочей части колодцев надлежит предусматривать:

установку стальных скоб илинавесных лестниц для спуска в смотровой колодец;

на трубопроводах диаметромсвыше 1200 мм при высоте рабочей части свыше 1500 мм - ограждение рабочейплощадки высотой 1000 мм.

4.18.Полки лотка смотровых колодцев должны быть расположены на уровне верха трубыбольшего диаметра.

В колодцах на трубопроводахдиаметром 700 мм и более допускается предусматривать рабочую площадку с однойстороны лотка и полку шириной не менее 100 мм с другой. На трубопроводахдиаметром свыше 2000 мм допускается устройство рабочей площадки на консолях,при этом размер открытой части лотка следует принимать не менее 2000 ´ 2000 мм.

4.19.Размеры в плане колодцев дождевой канализации следует принимать: натрубопроводах диаметром до 600 мм включ. - диаметром 1000 мм; на трубопроводахдиаметром 700 мм и более - круглыми или прямоугольными с лотковой частью длиной1000 мм и шириной, равной диаметру наибольшей трубы.

Высоту рабочей частиколодцев на трубопроводах диаметром от 700 до 1400 мм включ. надлежит приниматьот лотка трубы наибольшего диаметра; на трубопроводах диаметром 1500 мм и болеерабочие части не предусматриваются.

Полки лотков колодцев должныбыть предусмотрены только на трубопроводах диаметром до 900 мм включ. на уровнеполовины диаметра наибольшей трубы.

4.20.Горловины колодцев на сетях канализации всех систем надлежит приниматьдиаметром 700 мм; размеры горловины и рабочей части колодцев на поворотах, атакже на прямых участках трубопроводов диаметром 600 мм и более на расстоянияхчерез 300-500 м следует предусматривать достаточными для опусканияприспособлений для прочистки сети.

4.21.Установку люков необходимо предусматривать: в одном уровне с поверхностьюпроезжей части дорог при усовершенствованном покрытии; на 50-70 мм вышеповерхности земли в зеленой зоне и на 200 мм выше поверхности земли нанезастроенной территории. В случае необходимости надлежит предусматривать люкис запорными устройствами.

4.22.При наличии грунтовых вод с расчетным уровнем выше дна колодца необходимопредусматривать гидроизоляцию дна и стен колодца на 0,5 м выше уровня грунтовыхвод.

4.23.На коллекторах, прокладываемых щитовой проходкой или горным способом,необходимо предусматривать устройство смотровых шахтных стволов или скважиндиаметром не менее 0,9 м. Расстояние между смотровыми шахтными стволами илискважинами не должно превышать 500 м.

4.24.Оборудование шахтных стволов должно соответствовать требованиям правилбезопасности при строительстве подземных гидротехнических сооружений и правилбезопасности для угольных, сланцевых или рудных шахт.

В смотровых скважинахнеобходимо предусматривать площадки с люком, расстояние между которыми повысоте должно быть не более 6 м, а также устройство металлических лестниц илискоб. Люк в плане должен быть размером не менее 600 ´ 700 мм или диаметром неменее 700 мм.

ПЕРЕПАДНЫЕ КОЛОДЦЫ

4.25.Перепадные колодцы следует предусматривать:

для уменьшения глубинызаложения трубопроводов;

во избежание превышениямаксимально допустимой скорости движения сточной воды или резкого измененияэтой скорости;

при пересечении с подземнымисооружениями;

при затопленных выпусках впоследнем перед водоемом колодце.

Примечание. На трубопроводах диаметромдо 600 мм перепады высотой до 0,5 м допускается осуществлять без устройстваперепадного колодца - путем слива в смотровом колодце.

4.26.Перепады высотой до 3 м на трубопроводах диаметром 600 мм и более надлежитпринимать в виде водосливов практического профиля.

Перепады высотой до 6 м натрубопроводах диаметром до 500 мм включ. следует осуществлять в колодцах в видестояка сечением не менее сечения подводящего трубопровода.

В колодцах над стоякомнеобходимо предусматривать приемную воронку, под стояком - водобойный приямок сметаллической плитой в основании.

Для стояков диаметром до 300мм допускается установка направляющего колена взамен водобойного приямка.

4.27.На коллекторах дождевой канализации при высоте перепадов до 1 м допускаетсяпредусматривать перепадные колодцы водосливного типа, при высоте перепада 1-3 м- водобойного типа с одной решеткой из водобойных балок (плит), при высотеперепада 3-4 м - с двумя водобойными решетками.

ДОЖДЕПРИЕМНИКИ

4.28.Дождеприемники по ГОСТ26008-83 следует предусматривать:

на затяжных участках спусков(подъемов);

на перекрестках и пешеходныхпереходах со стороны притока поверхностных вод;

в пониженных местах в концезатяжных участков спусков;

в пониженных местах при пилообразномпрофиле лотков улиц;

в местах улиц, дворовых ипарковых территорий, не имеющих стока поверхностных вод.

В пониженных местах наряду сдождеприемниками, имеющими горизонтальное перекрытое решеткой отверстие вплоскости проезжей части, допускается также применение дождеприемников свертикальным в плоскости бордюрного камня отверстием и комбинированного типа сотверстием как горизонтальным, так и вертикальным.

На участках с затяжнымпродольным уклоном следует применять дождеприемники с горизонтальнымотверстием.

4.29.Дождеприемники с горизонтальным отверстием в пониженных местах лотков спилообразным продольным профилем и на участках с продольным уклоном менее 0,005оборудуются малой прямоугольной дождеприемной решеткой.

На участках улиц с продольнымуклоном 0,005 или более и в пониженных местах в конце затяжных участков спусковдождеприемники с горизонтальным отверстием должны быть оборудованы большойпрямоугольной решеткой.

4.30.Расстояния между дождеприемниками при пилообразном продольном профиле лотканазначаются в зависимости от значений продольного уклона лотка и глубины воды влотке в точке изменения направления продольного уклона и у дождеприемника.

Расстояния междудождеприемными решетками на участке улиц с продольным уклоном одного направленияустанавливаются расчетом исходя из условия, что ширина потока в лотке передрешеткой не превышает 2 м.

4.31.Длина присоединения от дождеприемника до смотрового, колодца на коллекторедолжна быть не более 40 м, при этом допускается установка не более одногопромежуточного дождеприемника. Диаметр присоединения назначается по расчетномупритоку воды к дождеприемнику при уклоне 0,02, но должен быть не менее 200 мм.

4.32.К дождеприемнику допускается предусматривать присоединения водосточных трубзданий, а также дренажных трубопроводов.

4.33.При полураздельной системе канализации надлежит предусматривать дождеприемникис приямком глубиной 0,5-0,7 м для осадка и гидравлическим затвором высотой неменее 0,1 м.

4.34.При раздельной системе канализации дождеприемники следует предусматривать сплавным очертанием дна без приямка для осадка.

4.35.Присоединение канавы к закрытой сети надлежит предусматривать через колодец сотстойной частью.

В оголовке канавы необходимопредусматривать решетки с прозорами не более 50 мм; диаметр соединительноготрубопровода следует принимать по расчету, но не менее 250 мм.

дюкеры

4.36.Диаметры труб дюкеров следует принимать не менее 150 мм.

4.37.Дюкеры при пересечении водоемов и водотоков необходимо принимать не менее чем вдве рабочие линии из стальных труб с усиленной антикоррозионной изоляцией,защищенной от механических повреждений. Каждая линия дюкера должна проверятьсяна пропуск расчетного расхода с учетом допустимого подпора.

При расходах сточных вод, необеспечивающих расчетных скоростей (см. п. 2.34), одну из двух линийнадлежит принимать резервной (нерабочей).

Проекты дюкеров через водныеобъекты, используемые для хозяйственно-питьевого водоснабжения ирыбохозяйственных целей, должны быть согласованы с органамисанитарно-эпидемиологической службы и охраны рыбных запасов, через судоходныеводотоки - с органами управления речным флотом союзных республик.

При пересечении оврагов исуходолов допускается предусматривать дюкеры в одну линию.

4.38.При проектировании дюкеров необходимо принимать:

глубину заложения подводнойчасти трубопровода от проектных отметок или возможного размыва дна водотока доверха трубы - не менее 0,5 м, в пределах фарватера на судоходных водныхобъектах - не менее 1 м;

угол наклона восходящейчасти дюкеров - не более 20° к горизонту;

расстояние между ниткамидюкера в свету - не менее 0,7-1,5 м в зависимости от давления.

4.39.Во входной и выходной камерах дюкера надлежит предусматривать затворы.

4.40.Отметку планировки у камер дюкера при расположении их в пойменной части водногообъекта следует принимать на 0,5 м выше горизонта высоких вод с обеспеченностью3 %.

ПЕРЕХОДЫ ЧЕРЕЗ ДОРОГИ

4.41.Переходы трубопроводов через железные и автомобильные дороги следуетпроектировать согласно СНиП 2.04.02-84.

ВЫПУСКИ, ЛИВНЕОТВОДЫ И ЛИВНЕСПУСКИ

4.42.Выпуски в водные объекты надлежит размещать в местах с повышеннойтурбулентностью потока (сужениях, протоках, порогах и пр.).

В зависимости от условийсброса очищенных сточных вод в водотоки следует принимать береговые, русловыеили рассеивающие выпуски. При сбросе очищенных сточных вод в моря иводохранилища необходимо предусматривать, как правило, глубоководные выпуски.

4.43.Трубопроводы русловых и глубоководных выпусков необходимо принимать из стальныхс усиленной изоляцией или пластмассовых труб с прокладкой их в траншеях.Оголовки русловых, береговых и глубоководных выпусков надлежит предусматриватьпреимущественно бетонными.

Конструкцию выпусковнеобходимо принимать с учетом требований судоходства, режимов уровней, волновыхвоздействий, а также геологических условий и русловых деформаций.

4.44.Ливнеотводы следует предусматривать в виде:

выпусков с оголовками вформе стенки с открылками - при неукрепленных берегах;

отверстия в подпорной стенке- при наличии набережных.

Во избежание подтоплениятерритории в случае периодических подъемов уровня воды в водном объекте взависимости от местных условий необходимо предусматривать специальные затворы.

4.45.Ливнеспуски следует принимать в виде камеры с водосливным устройством,рассчитанным на сбрасываемый в водный объект расход воды. Конструкцияводосливного устройства должна определяться в зависимости от местных условий(местоположения ливнеспуска на главном коллекторе или притоке, максимальногоуровня воды в водном объекте и т.п.).

ОСОБЕННОСТИ ПРОЕКТИРОВАНИЯ СЕТЕЙ КАНАЛИЗАЦИИПРОМЫШЛЕННЫХ ПРЕДПРИЯТИЙ

4.46.Число сетей производственной канализации на промышленной площадке необходимоопределять исходя из состава сточных вод, их расхода и температуры, возможностиповторного использования воды, необходимости локальной очистки и строительствабессточных систем водообеспечения.

4.47.На промышленных площадках в зависимости от состава сточных вод допускаетсяпредусматривать прокладку канализационных трубопроводов в открытых и закрытыхканалах, лотках, тоннелях, а также по эстакадам.

4.48.Расстояния от трубопроводов, отводящих сточные воды, содержащие агрессивные,летучие токсичные и взрывоопасные вещества (с удельным весом газов и паровменее 0,8 по отношению к воздуху), до наружной стенки проходных тоннелейследует принимать не менее 3 м, до подвальных помещений - не менее 6 м.

При наружной прокладкенапорных трубопроводов, транспортирующих агрессивные сточные воды, их следуетукладывать в вентилируемых проходных или полупроходных каналах. Допускаетсяпрокладка в непроходных каналах при устройстве на них смотровых камер.

4.49.Для запорных, ревизионных и соединительных устройств на трубопроводах сточныхвод, содержащих летучие токсичные и взрывоопасные вещества, необходимопредусматривать повышенную герметичность.

4.50.Для транспортирования агрессивных производственных сточных вод в зависимости отсостава и концентрации, а также от температуры необходимо применять трубы,стойкие к воздействию транспортируемых по ним веществ.

4.51.Заделку стыков раструбных труб, предназначенных для отвода агрессивных сточныхвод, следует предусматривать материалами, стойкими к воздействию этихжидкостей. Для трубопроводов с жесткими стыками надлежит предусматриватьоснование, исключающее возможность просадки.

4.52.Сооружения на сети канализации агрессивных сточных вод должны быть защищены откоррозионного воздействия жидкостей и их паров.

4.53.Лотки колодцев для кислых сточных вод следует предусматривать из кислотоупорныхматериалов; в таких колодцах не допускается установка металлических скоб илестниц.

При диаметре трубопровода до500 мм необходимо предусматривать облицовку прямолинейных лотков половинкамикерамических труб.

4.54.На выпусках из зданий сточных вод, содержащих легковоспламеняющиеся, горючие ивзрывоопасные вещества, необходимо предусматривать камеры с гидравлическимзатвором.

4.55.Отвод дождевых вод с площадок открытого резервуарного хранения горючих,легковоспламеняющихся и токсичных жидкостей, кислот, щелочей и т.п., несвязанных с регулярным сбросом загрязненных сточных вод, надлежитпредусматривать через распределительный колодец с задвижками, позволяющиминаправлять воды при нормальных условиях в систему дождевой канализации, а припоявлении течи в резервуарах-хранилищах - в технологические аварийныеприемники, входящие в состав складского хозяйства.

ВЕНТИЛЯЦИЯ СЕТЕЙ

4.56.Вытяжную вентиляцию сетей бытовой и общесплавной канализации следуетпредусматривать через стояки внутренней канализации зданий.

4.57.Специальные вытяжные устройства надлежит предусматривать во входных камерахдюкеров, в смотровых колодцах (в местах резкого снижения скоростей течения водыв трубах диаметром свыше 400 мм) и в перепадных колодцах при высоте перепадасвыше 1 м и расходе сточной воды свыше 50 л/с.

4.58.В отдельных случаях при соответствующем обосновании допускается проектироватьискусственную вытяжную вентиляцию сетей.

4.59.Для естественной вытяжной вентиляции наружных сетей, отводящих сточные воды.содержащие летучие токсичные и взрывоопасные вещества, на каждом выпуске изздания следует предусматривать вытяжные стояки диаметром не менее 200 мм,размещаемые в отапливаемой части здания, при этом они должны иметь сообщение снаружной камерой гидравлического затвора и должны быть выведены выше конькакрыши не менее чем на 0,7 м.

На участках сети, к которымвыпуски не присоединяются, вытяжные стояки необходимо предусматривать не менеечем через 250 м. При отсутствии зданий следует предусматривать стояки диаметром300 мм и высотой не менее 5 м.

4.60.Вентиляцию канализационных коллекторов, прокладываемых щитовым или горнымспособом, следует предусматривать через вентиляционные киоски, устанавливаемые,как правило, над шахтными стволами.

Допускается устройствовентиляционных киосков над смотровыми скважинами.

СЛИВНЫЕ СТАНЦИИ

4.61.Прием сточных вод от неканализованных районов надлежит осуществлять черезсливные станции.

4.62.Сливные станции следует размещать вблизи канализационного коллектора диаметромне менее 400 мм, при этом количество сточных вод, поступающих от сливнойстанции, не должно превышать 20 % общего расчетного расхода по коллектору.

4.63.Сточная вода, поступающая от сливной станции, не должна содержать крупныхмеханических примесей, песка и БПКполн свыше 1000 мг/л.

4.64.Отношение количества добавляемой воды к количеству жидких отбросов надлежитпринимать 1:1. Следует предусматривать: 30 % общего расхода - на мойкутранспортных средств брандспойтами, 25 % - на разбавление отбросов в канале уприемных воронок и 45 % - вотделении решеток и на создание водяной завесы.

Вода должна подаваться отводопроводной сети с разрывом струи.

5. НАСОСНЫЕ И ВОЗДУХОДУВНЫЕ СТАНЦИИ

ОБЩИЕ УКАЗАНИЯ

5.1. Насосные ивоздуходувные станции по надежности действия подразделяются на три категории,указанные в табл. 20.

Таблица20

Категория надежности действия

Характеристика режима работы насосных станций

Первая

Не допускающие перерыва или снижения подачи сточных вод

Вторая

Допускающие перерыв подачи сточных вод не более 6 ч; воздуходувные станции

Третья

Допускающие перерыв подачи сточных вод не более суток

Примечание. Перерыв в работе насосныхстанций второй и третьей категорий возможен при учете требований п. 1.8,технологических условий производства или прекращении водоснабжения населенныхпунктов не более суток при численности жителей до 5000.

5.2.Требования к компоновке насосных и воздуходувных станций, определению размеровмашинных залов, подъемно-транспортному оборудованию, размещению насосныхагрегатов, арматуры и трубопроводов, мероприятиям против затопления машинныхзалов надлежит принимать согласно СНиП 2.04.02-84.

5.3.При проектировании насосных станций для перекачки производственных сточных вод,содержащих горючие, легковоспламеняющиеся, взрывоопасные и токсичные вещества,кроме настоящих норм следует учитывать соответствующие отраслевые нормы,указания, инструкции, а также Правила устройства электроустановок (ПУЭ-76) Минэнерго СССР.

НАСОСНЫЕ СТАНЦИИ

5.4.Насосы, оборудование и трубопроводы следует выбирать в зависимости отрасчетного притока и физико-химических свойств сточных вод и осадков, высотыподъема и с учетом характеристик насосов и напорных трубопроводов, а такжеочередности ввода в действие объекта. Число резервных насосов надлежит приниматьпо табл. 21.

Примечания: 1.Производительность насосов для перекачки дождевых вод необходимо принимать сучетом незатопляемости пониженных территорий при установленном периодеоднократного переполнения сети и регулирования стока.

2. Дляперекачки канализационных илов, осадков и песка допускается применятьгидроэлеваторные и эрлифтные установки.

3. В насосныхстанциях первой категории перекачки производственных вод при невозможностиобеспечения электропитания от двух источников допускается устанавливатьрезервные насосные агрегаты с двигателями тепловыми, внутреннего сгорания и т.д.

4. Принеобходимости перспективного увеличения производительности заглубленныхнасосных станций допускается предусматривать возможность замены насосовнасосами большей производительности или устройство резервных фундаментов дляустановки дополнительных насосов.

Таблица21

Бытовые и близкие к ним по составу производственные сточные воды

Агрессивные сточные воды

Число насосов

рабочих

резервных при категории надежности действия насосных станций

рабочих

резервных при всех категориях надежности действия насосных станций

первой

второй

третьей

1

2

1

1

1

1 и 1 на складе

2

2

1

1

2-3

2

3 и более

2

2

1 и 1 на складе

4

3

-

-

-

-

5 и более

Не менее 50 %

Примечания: 1. Внасосных станциях дождевой канализации резервные насосы, как правило,предусматривать не требуется, за исключением случаев, когда аварийный сбросдождевых вод в водные объекты невозможен.

2. Приреконструкции, связанной с увеличением производительности, допускается дляперекачки бытовых и близких к ним по составу производственных сточных вод внасосных станциях третьей категории не устанавливать резервные агрегаты,предусматривая хранение их на складе.

5.5.Насосные станции для перекачки бытовых и поверхностных сточных вод следуетрасполагать в отдельно стоящих зданиях.

Насосные станции дляперекачки производственных сточных вод допускается располагать в блоке спроизводственными зданиями или в производственных помещениях. В общем машинномзале насосных станций допускается предусматривать установку насосов,предназначенных для перекачки сточных вод различных категорий, кроме содержащихгорючие, легковоспламеняющиеся, взрывоопасные и летучие токсичные вещества.

Допускается установканасосов для перекачки бытовых сточных вод в производственных помещениях станцийочистки сточных вод.

5.6.На подводящем коллекторе насосной станции следует предусматривать запорноеустройство с приводом, управляемым с поверхности земли.

5.7.К каждому насосу, как правило, надлежит предусматривать самостоятельныйвсасывающий трубопровод.

5.8.Число напорных трубопроводов от насосных станций первой категории необходимопринимать не менее двух с устройством в случае необходимости между ними переключений,расстояния между которыми следует определять из условия обеспечения при авариина одном из них пропуска 100 %-ного расчетного расхода, при этом следуетпредусматривать использование резервных насосов.

Для насосных станций второйи третьей категорий допускается предусматривать один напорный трубопровод.

5.9.Насосы, как правило, необходимо устанавливать под заливом. В случаерасположения корпуса насоса выше расчетного уровня сточных вод в резервуареследует предусматривать мероприятия для обеспечения запуска насоса. Установкунасосов для перекачки шламов и илов надлежит предусматривать только подзаливом.

5.10.Скорости движения сточных вод или осадков во всасывающих и напорныхтрубопроводах должны исключать осаждение взвесей. Для бытовых сточных воднаименьшие скорости следует принимать согласно требованиям п. 2.34.

5.11.В насосных станциях для шламов или илов необходимо предусматривать возможностьпромывки всасывающих и напорных трубопроводов.

В отдельных случаяхдопускается предусматривать механические средства прочистки шламопроводов.

5.12. Принеобходимости защиты насосов от засорения в приемных резервуарах насосныхстанций следует предусматривать решетки с механизированными граблями илирешетки-дробилки.

При количестве отбросовменее 0,1 м3/сут допускается принимать решетки с ручной очисткой.Ширину прозоров решеток необходимо принимать на 10-20 мм менее диаметровпроходных сечений устанавливаемых насосов.

При установке решеток смеханизированными граблями или решеток-дробилок число резервных решетокнеобходимо принимать по табл. 22.

Таблица22

Тип решетки

Число решеток

рабочих

резервных

С механизированными граблями и с прозорами шириной, мм:

 

 

св. 20

1 и более

1

16-20

До 3

1

Св. 3

2

Решетки-дробилки, устанавливаемые:

 

 

на трубопроводах

До 3

1

(с ручном очисткой)

на каналах

До 3

1

Св. 3

2

С ручной очисткой

1

-

5.13.Количество отбросов, задерживаемых решетками из бытовых сточных вод, следуетпринимать по табл.23. Средняя плотность отбросов - 750 кг/м3, коэффициентчасовой неравномерности поступления - 2.

Таблица23

Ширина прозоров решеток, мм

Количество отбросов, снимаемых с решеток на 1 чел., л/год

16-20

8

25-35

3

40-50

2,3

60-80

1,6

90-125

1,2

5.14.Скорость движения сточных вод в прозорах решеток при максимальном притокеследует принимать в прозорах механизированных решеток 0,8-1 м/с, в прозорахрешеток-дробилок - 1,2 м/с.

5.15.При механизированных решетках следует предусматривать установку дробилок дляизмельчения отбросов и подачи измельченной массы в сточную воду перед решеткойили установку герметичных контейнеров согласно требованиям п. 6.19.

При количестве отбросовсвыше 1 т/сут кроме рабочей необходимо предусматривать резервную дробилку.

5.16.Вокруг решеток должен быть обеспечен проход шириной, м, не менее:

с механизированными граблями- 1,2 (перед фронтом - 1,5);

с ручной очисткой - 0,7;

решеток-дробилок,устанавливаемых на каналах, - 1.

В заглубленных насосныхстанциях установку решеток-дробилок на трубопроводах допускаетсяпредусматривать на расстоянии не менее 0,25 м от стены.

5.17.Приемный резервуар и решетки, совмещенные в одном здании с машинным залом,должны быть отделены от него глухой водонепроницаемой перегородкой. Сообщениечерез дверь между машинным залом и помещением решеток допускается только внезаглубленной части здания при обеспечении мероприятий, исключающих переливсточных вод из помещения решеток в машинный зал при подтоплении сети.

5.18.Вместимость приемного резервуара насосной станции надлежит определять взависимости от притока сточных вод, производительности насосов и допустимойчастоты включения электрооборудования, но не менее 5-минутной максимальнойпроизводительности одного из насосов.

В приемных резервуарахнасосных станций производительностью свыше 100 тыс. м3/сутнеобходимо предусматривать два отделения без увеличения общего объема.

Вместимость приемныхрезервуаров насосных станций, работающих последовательно, следует определять изусловия их совместной работы. В отдельных случаях эту вместимость допускаетсяопределять исходя из условий опорожнения напорного трубопровода.

5.19.Вместимость резервуара иловой станции при перекачке осадка за пределы станцииочистки сточных вод необходимо определять исходя из условия 15-минутнойнепрерывной работы насоса, при этом допускается уменьшать ее за счетнепрерывного поступления осадка из очистных сооружений во время работы насоса.

Приемные резервуары иловыхнасосных станций допускается принимать с учетом возможности использования ихкак емкостей для воды при промывке илопроводов.

5.20.В приемных резервуарах надлежит предусматривать устройства для взмучивания осадкаи обмыва резервуара. Уклон дна резервуара к приямку следует принимать не менее0,1.

5.21.В резервуарах для приема сточных вод, смешение которых может вызватьобразование вредных газов, осаждающихся веществ, или при необходимостисохранения потоков сточных вод с различными загрязнениями следуетпредусматривать самостоятельные секции для каждого потока сточных вод.

5.22.Резервуары производственных сточных вод, содержащих горючие,легковоспламеняющиеся и взрывоопасные или летучие токсичные вещества, должныбыть отдельно стоящими. Расстояния от наружной стены этих резервуаров должныбыть, м, не менее: 10 - до зданий насосных станций, 20 - до другихпроизводственных зданий, 100 - до общественных зданий.

5.23.Резервуары производственных агрессивных сточных вод должны быть, как правило,отдельно стоящими. Допускается их размещение в машинном зале. Число резервуаровдолжно быть не менее двух при непрерывном поступлении сточных вод. Припериодических сбросах допускается предусматривать один резервуар, при этомпериодичность сбросов должна обеспечивать возможность проведения ремонтныхработ.

5.24.Укладку всасывающих трубопроводов между резервуарами и зданиями насосныхстанции для агрессивных производственных сточных вод следует предусматривать вканалах или тоннелях.

5.25.В насосных станциях перекачки сточных вод необходимо предусматривать укладкутрубопроводов и арматуры, как правило, над поверхностью пола.

Не допускается укладка вканалах трубопроводов, транспортирующих агрессивные сточные воды. Количество запорнойарматуры надлежит принимать минимальным.

5.26. В насосныхстанциях, как правило, надлежит предусматривать бытовые помещения (уборные сумывальниками, душевые, гардеробные) согласно СНиП II-92-76 в зависимости отчисленности обслуживающего персонала и группы производственных процессов, атакже вспомогательные помещения по табл. 24.

Таблица24

Производительность, м3/сут

Площадь помещений, м2

служебных

мастерских

кладовых

До 5000

-

-

-

От 5000 до 15 000

8

10

6

От 15 000 до 100 000

12

15

6

Св. 100 000

20

25

10

Примечания: 1.Состав бытовых и вспомогательных помещений в насосных станциях, располагаемыхна площадках предприятий и очистных сооружений, следует определять взависимости от наличия аналогичных помещений в близлежащих зданиях. Санитарныйузел надлежит предусматривать в случае расположения насосной станции нарасстоянии свыше 50 м от производственных зданий, имеющих санитарно-бытовыепомещения.

2. В насосныхстанциях с управлением без постоянного обслуживающего персонала служебныепомещения допускается не предусматривать.

ВОЗДУХОДУВНЫЕ СТАНЦИИ

5.27.Воздуходувные станции для аэрирования сточных вод следует размещать натерритории очистных сооружений в непосредственной близости от места потреблениясжатого воздуха и электрораспределительных устройств.

5.28.Воздуходувное оборудование должно выбираться на основании технологическогорасчета аэрационных сооружений с учетом прочих потребностей площадки в сжатомвоздухе.

5.29.Число рабочих агрегатов при производительности станции свыше 5000 м3воздуха в 1 ч надлежит принимать не менее двух, при меньшей производительностидопускается принимать один рабочий агрегат.

Число резервных агрегатовследует принимать при числе рабочих: до трех - один, четыре и более - два.

5.30.В здании воздуходувной станции допускается предусматривать размещение устройствдля очистки воздуха, насосов для производственной воды, активного ила,опорожнения аэротенков, а также центральной диспетчерской, распределительныхустройств, трансформаторной подстанции, вспомогательных и бытовых помещений.

5.31. Машинныйзал должен быть отделен от других помещений и иметь непосредственный выходнаружу.

Размеры машинного зала вплане следует определять согласно СНиП 2.04.02-84.

5.32.Устройство для забора атмосферного воздуха необходимо предусматривать согласноСНиП II-33-75.

Очистку воздуха следуетпредусматривать на рулонных и других фильтрах. Компоновка фильтров должна обеспечиватьвозможность отключения отдельных фильтров для замены при регенерации.

При числе рабочих фильтровдо трех необходимо предусматривать один резервный фильтр, свыше трех - дварезервных.

При использовании ваэротенках дырчатых труб допускается подача воздуха без очистки.

5.33.Скорость движения воздуха надлежит принимать, м/с: в камерах фильтров - до 4, вподводящих каналах - до 6, в трубопроводах - до 40.

5.34. Расчет,воздухопроводов следует производить с учетом сжатия воздуха, повышения его температурыи необходимости обеспечения минимальной разницы давления у отдельных секцийсооружений.

Расчетную величину потерьдавления в аэраторах (с учетом увеличения сопротивления за время эксплуатации)следует принимать, кПа (м вод. ст.):

для мелкопузырчатыхаэраторов - не более 7 (0,7);

для среднепузырчатых,заглубленных свыше 3 м, - 1,5 (0,15);

при низконапорной аэрации -0,15-0,5 (0,015-0,05).

5.35.При числе секций аэротенков свыше четырех подачу воздуха от воздуходувнойстанции необходимо предусматривать не менее чем по двум воздуховодам.

6. ОЧИСТНЫЕ СООРУЖЕНИЯ

ОБЩИЕ УКАЗАНИЯ

6.1.Степень очистки сточных вод необходимо определять в зависимости от местныхусловий и с учетом возможного использования очищенных сточных вод иповерхностного стока для производственных или сельскохозяйственных нужд.

Степень очистки сточных вод,сбрасываемых в водные объекты, должна отвечать требованиям «Правил охраныповерхностных вод от загрязнения сточными водами», утвержденных МинводхозомСССР, Минздравом СССР и Минрыбхозом СССР, и «Правил санитарной охраныприбрежных вод морей», утвержденных Минздравом СССР и согласованных ГосстроемСССР, повторно используемых - санитарно-гигиеническим, а также технологическимтребованиям потребителя.

Необходимо выявлять такжевозможность использования обезвреженных осадков сточных вод для удобрения идругих целей.

Степень смешения иразбавления сточных вод с водой водного объекта следует определять согласно«Методическим указаниям по применению правил охраны поверхностных вод отзагрязнения сточными водами».

6.2. Допустимыеконцентрации основных загрязняющих веществ в смеси бытовых и производственныхсточных вод при поступлении на сооружения биологической очистки (всреднесуточной пробе), а также степень их удаления в процессе очистки следуетпринимать согласно «Правилам приема производственных сточных вод в системыканализации населенных пунктов», утвержденным Минжилкомхозом РСФСР исогласованным ГСЭУ Минздрава СССР, Минрыбхозом СССР, Минводхозом СССР иГосстроем СССР.

Примечания: 1.При невозможности обеспечить предельно допустимую концентрацию (ПДК)загрязняющих веществ в воде водного объекта с учетом эффекта очистки и степениразбавления их водой водного объекта концентрацию этих веществ, поступающих неочистные сооружения. надлежит снижать за счет устройства локальных очистныхсооружений.

2. Содержаниебиогенных элементов ив должно быть менее 5 мг/л азота N и 1 мг/л фосфора Р на каждые 100 мг/лБПКполн.

6.3.Среднюю скорость окисления многокомпонентных смесей следует принимать поэкспериментальным данным; при отсутствии их допускается принимать скоростьокисления как средневзвешенную величину скоростей окисления веществ, входящих вмногокомпонентную смесь.

6.4.Количество загрязняющих воду веществ на одного жителя для определения ихконцентрации в бытовых сточных водах необходимо принимать по табл. 25.Концентрацию загрязняющих веществ надлежит определять исходя из удельноговодоотведения на одного жителя.

Таблица25

Показатель

Количество загрязняющих веществ на одного жителя, г/сут

Взвешенные вещества

65

БПКполн неосветленной жидкости

75

БПКполн осветленной жидкости

40

Азот аммонийных солей N

8

Фосфаты Р2О5

3,3

В том числе от моющих веществ

1,6

Хлориды Сl

9

Поверхностно-активные вещества (ПАВ)

2,5

Примечания: 1.Количество загрязняющих веществ от населения, проживающего в неканализованныхрайонах, надлежит учитывать в размере 33 % от указанных в табл. 25.

2. При сбросебытовых сточных вод промышленных предприятий в канализацию населенного пунктаколичество загрязняющих веществ от эксплуатационного персонала дополнительно неучитывается.

6.5.В составе и концентрации загрязняющих веществ в сточных водах необходимоучитывать их содержание в исходной водопроводной воде, а также загрязняющиевещества от сооружений по обработке осадков сточных вод, от промывных водсооружений глубокой очистки и т.п.

6.6.Расчет сооружений для очистки производственных сточных вод и обработки ихосадков следует выполнять на основании настоящих норм, норм строительногопроектирования предприятий, зданий и сооружений соответствующих отраслейпромышленности, данных научно-исследовательских институтов и опыта эксплуатациидействующих сооружений.

6.7.Расчетные расходы сточных вод необходимо определять по суммарному графикупритока как при подаче их насосами, так и при самотечном поступлении наочистные сооружения.

6.8.Расчет сооружений биологической очистки сточных вод надлежит производить насумму органических загрязнений, выраженных БПКполн (для бытовыхсточных вод величину БПКполн надлежит принимать равной БПК20).

6.9.При совместной биологической очистке производственных и бытовых сточных воддопускается предусматривать как совместную, так и раздельную их механическуюочистку.

Для взрывоопасныхпроизводственных сточных вод, а также при необходимости химической илифизико-химической очистки производственных сточных вод и при различных методахобработки осадков производственных и бытовых сточных вод надлежит применять раздельнуюмеханическую очистку.

6.10.Состав сооружений следует выбирать в зависимости от характеристики и количествасточных вод, поступающих на очистку, требуемой степени их очистки, методаобработки осадка и местных условий.

6.11.Площадку очистных сооружений сточных вод надлежит располагать, как правило, сподветренной стороны для господствующих ветров теплого периода года поотношению к жилой застройке и ниже населенного пункта по течению водотока.

6.12.Компоновка сооружений на площадке должна обеспечивать:

рациональное использованиетерритории с учетом перспективного расширения сооружений и возможностьстроительства по очередям;

блокирование сооружений изданий различного назначения и минимальную протяженность внутриплощадочныхкоммуникаций;

самотечное прохождениеосновного потока сточных вод через сооружения с учетом всех потерь напора и сиспользованием уклона местности.

6.13.В составе очистных сооружений следует предусматривать:

устройства для равномерногораспределения сточных вод и осадка между отдельными элементами сооружений, атакже для отключения сооружений, каналов и трубопроводов на ремонт, дляопорожнения и промывки;

устройства для измерениярасходов сточных вод и осадка;

аппаратуру и лабораторноеоборудование для контроля качества поступающих и очищенных сточных вод.

6.14.Каналы очистных сооружений канализации и лотки сооружений следует рассчитыватьна максимальный секундный расход сточных вод с коэффициентом 1,4.

6.15.Состав и площади вспомогательных и лабораторных помещений необходимо приниматьпо табл. 26.

Состав и площади помещенийгардеробных, душевых, санузлов и др. надлежит принимать согласно СНиП II-92-76в зависимости от численности обслуживающего персонала и группы санитарнойхарактеристики производственных процессов, принимаемой по табл. 65.

Таблица 26

Помещения

Площадь помещений, м2, при производительности очистных сооружений, тыс. м3/сут

от 1,4 до 10

св. 10 до 50

св. 50 до 100

св. 100 до 250

св. 250

Физико-химическая лаборатория по контролю:

20

25

25

40 (две комнаты по 20)

50 (две комнаты по 25)

сточных вод

 

 

 

 

 

осадков сточных вод

-

-

15

15

20

Бактериологическая лаборатория

-

20

22

33 (две комнаты 18 и 15)

35 (две комнаты 20 и 15)

Весовая

-

6

8

10

12

Моечная и автоклавная

-

10

12

15

15

Помещения для хранения посуды и реактивов

6

6

12

15

20

Кабинет заведующего лабораторией

-

10

12

15

20

Помещение для пробоотборников

-

-

6

8

8

Местный диспетчерский пункт

Назначается в зависимости от системы диспетчеризации и автоматизации

Кабинет начальника станции

10

15

15

25

25

Помещение для технического персонала

10

15

20

25 (две комнаты 10 и 15)

30 (две комнаты по 15)

Комната дежурного персонала

8

15

20

25

25

Мастерская текущего ремонта мелкого оборудования

10

15

20

25

25

Мастерская приборов

15

15

15

20

20

Библиотека и архив

-

-

10

20

30

Помещение для хозяйственного инвентаря

-

-

6

8

8

Примечания: 1.Вспомогательные помещения надлежит размещать в одном здании.

2. Размещениелаборатории в здании насосной и воздуходувной станций допускается при условиипринятия мер, исключающих передачу вибрации от оборудования на стены здания.

3. Длястанций производительностью менее 1,4 тыс. м3/сут состав и площадьпомещений устанавливаются в зависимости от местных условий.

СООРУЖЕНИЯ ДЛЯ МЕХАНИЧЕСКОЙ ОЧИСТКИ СТОЧНЫХВОД

Решетки

6.16.В составе очистных сооружений следует предусматривать решетки с прозорами неболее 16 мм, со стержнями прямоугольной формы или решетки-дробилки.

Примечание.Решетки допускается не предусматривать в случае подачи сточных вод на очистныесооружения насосами при установке перед насосами решеток с прозорами не более16 мм или решеток-дробилок, при этом:

длинанапорного трубопровода не должна превышать 500 м;

в насосныхстанциях предусматривается вывоз задержанных на решетках отбросов.

6.17.Число решеток и решеток-дробилок, скорости протекания жидкости в прозорах,нормы съема отбросов, расстояние между устанавливаемым оборудованием и т.д.следует определять согласно пп. 5.12-5.16.

6.18.Механизированная очистка решеток от отбросов и транспортирование их к дробилкамдолжны быть предусмотрены при количестве отбросов 0,1 м3/сут иболее. При меньшем количестве отбросов допускается установка решеток с ручнойочисткой.

6.19. Приобосновании отбросы с решеток допускается собирать в контейнеры с герметическизакрывающимися крышками и вывозить в места обработки твердых бытовых ипромышленных отходов.

6.20.Дробленые отбросы рекомендуется направлять для совместной переработки сосадками очистных сооружений.

6.21.Решетки-дробилки допускается устанавливать в каналах без зданий.

6.22.В здании решеток необходимо предусматривать мероприятия, предотвращающиепоступление холодного воздуха в помещение через подводящие и отводящие каналы.

6.23.Поп здания решеток надлежит располагать выше расчетного уровня сточной воды вканале не менее чем на 0,5 м.

6.24.Потери напора в решетках следует принимать в 3 раза большими, чем для чистыхрешеток.

6.25.Для монтажа и ремонта решеток, дробилок и другого оборудования необходимопредусматривать установку подъемно-транспортного оборудования согласно СНиП2.04.02-84.

Для перемещения контейнеровподъемно-транспортное оборудование должно быть с электроприводом.

Песколовки

6.26.Песколовки необходимо предусматривать при производительности очистныхсооружений свыше 100 м3/сут. Число песколовок или отделенийпесколовок надлежит принимать не менее двух, причем все песколовки илиотделения должны быть рабочими.

Тип песколовки(горизонтальная, тангенциальная, аэрируемая) необходимо выбирать с учетомпроизводительности очистных сооружении, схемы очистки сточных вод и обработкиих осадков, характеристики взвешенных веществ, компоновочных решений и т.п.

6.27.При расчете горизонтальных и аэрируемых песколовок следуют определять их длину Ls, м, по формуле

                                                       (17)

где Ks - коэффициент, принимаемый по табл. 27;

Hs - расчетная глубина песколовки, м, принимаемая дляаэрируемых песколовок равной половине общей глубины;

vs - скорость движения сточных вод, м/с, принимаемая по табл. 28;

u0 - гидравлическаякрупность песка, мм/с, принимаемая в зависимости от требуемого диаметразадерживаемых частиц песка.

Таблица27

Диаметр задерживаемых частиц песка, мм

Гидравлическая крупность песка u0, мм/с

Значение Ks в зависимости от типа песколовок и отношения ширины В к глубине Н аэрируемых песколовок

горизонтальные

аэрируемые

В:Н = 1

В:Н = 1,25

В:Н = 1,5

0,15

13,2

-

2,62

2,50

2,39

0,20

18,7

1,7

2,43

2,25

2,08

0,25

24,2

1,3

-

-

-

Таблица28

Песколовка

Гидравлическая крупность песка u0, мм/с

Скорость движения сточных вод vs, м/с, при притоке

Глубина Н, м

Количество задерживаемого песка, л/чел.-сут

Влажность песка, %

 

минимальном

максимальном

Горизонтальная

18,7-24,2

0,15

0,3

0,5-2

0,02

60

55-60

Аэрируемая

13,2-18,7

-

0,08-0,12

0,7-3,5

0,03

-

90-95

Тангенциальная

18,7-24,2

-

-

0,5

0,02

60

70-75

6.28.При проектировании песколовок следует принимать общие расчетные параметры дляпесколовок различных типов по табл. 28:

а) для горизонтальных песколовок- продолжительность протекания сточных вод при максимальном притоке не менее 30с;

б) для аэрируемыхпесколовок:

установку аэраторов издырчатых труб - на глубину 0,7 Hs вдоль одной из продольных стен над лотком для сбора песка;

интенсивность аэрациии - 3-5м3/(м2× ч);

поперечный уклон дна кпесковому лотку - 0,2-0,4;

впуск воды - совпадающий снаправлением вращения воды в песколовке, выпуск - затопленный;

отношение ширины к глубинеотделения - В:Н = 1:1,5;

в) для тангенциальныхпесколовок:

нагрузку - 110 м3/(м2× ч) при максимальномпритоке;

впуск воды - по касательнойна всей расчетной глубине;

глубину - равную половинедиаметра;

диаметр - не более 6 м.

6.29.Удаление задержанного песка из песколовок всех типов следует предусматривать:

вручную - при объеме его до0,1 м3/сут;

механическим илигидромеханическим способом с транспортированием песка к приямку и последующимотводом за пределы песколовок гидроэлеваторами, песковыми насосами и другимиспособами - при объеме его свыше 0,1 м3/сут.

6.30.Расход производственной воды qh, л/с, при гидромеханическом удалении песка (гидросмывом с помощьютрубопровода со спрысками, укладываемого в песковый лоток) необходимоопределять по формуле

                                                               (18)

где vh - восходящая скорость смывной воды в лотке,принимаемая равной 0,0065 м/с;

lsc - длина пескового лотка,равная длине песколовки за вычетом длины пескового приямка, м;

bsc - ширина пескового лотка,равная 0,5 м.

6.31.Количество песка, задерживаемого в песколовках, для бытовых сточных воднадлежит принимать 0,02 л/(чел×сут), влажность песка 60 %,объемный вес 1,5 т/м3.

6.32.Объем пескового приемка следует принимать не более двухсуточного объемавыпадающего песка, угол наклона стенок приямка к горизонту - не менее 60°.

6.33.Для подсушивания песка, поступающего из песколовок, необходимо предусматриватьплощадки с ограждающими валиками высотой 1-2 м. Нагрузку на площадку надлежитпредусматривать не более 3 м32 в год при условиипериодического вывоза подсушенного песка в течение года. Допускается применятьнакопители со слоем напуска песка до 3 м в год. Удаляемую с песковых площадокводу необходимо направлять в начало очистных сооружений.

Для съезда автотранспорта напесковые площадки надлежит устраивать пандус уклоном 0,12-0,2.

6.34.Для отмывки и обезвоживания песка допускается предусматривать устройствобункеров, приспособленных для последующей погрузки песка в мобильный транспорт.Вместимость бункеров должна рассчитываться на 1,5 - 5-суточное хранение песка.Для повышения эффективности отмывки песка следует применять бункера в сочетаниис напорными гидроциклонами диаметром 300 мм и напором пульпы передгидроциклоном 0,2 МПа (2 кгс/см2). Дренажная вода из песковыхбункеров должна возвращаться в канал перед песколовками.

В зависимости отклиматических условий бункер следует размещать в отапливаемом здании илипредусматривать его обогрев.

6.35.Для поддержания в горизонтальных песколовках постоянной скорости движениясточных вод на выходе из песколовки надлежит предусматривать водослив с широкимпорогом.

Усреднители

6.36.При необходимости усреднения состава и расхода производственных сточных воднадлежит предусматривать усреднители.

6.37.Тип усреднителя (барботажный, с механическим перемешиванием, многоканальный)следует выбирать с учетом характера колебаний концентрации загрязняющих веществ(циклические, произвольные колебания и залповые сбросы), а также вида иколичества взвешенных веществ.

6.38.Число секции усреднителей необходимо принимать не менее двух, причем оберабочие.

При наличии в сточных водахвзвешенных веществ следует предусматривать мероприятия по предотвращениюосаждения их в усреднителе.

6.39.В усреднителях с барботированием или механическим перемешиванием при наличии встоках легколетучих ядовитых веществ следует предусматривать перекрытие ивентиляционную систему.

6.40.Усреднитель барботажного типа необходимо применять для усреднения составасточных вод с содержанием взвешенных веществ до 500 мг/л гидравлическойкрупностью до 10 мм/с при любом режиме их поступления.

6.41.Объем усреднителя Wz, м3, при залповом сбросе следует рассчитывать по формулам:

при Kav до 5;                                              (19)

 при Kav = 5 и более,                                         (20)

где qw - расход сточных вод, м /ч;

tz - длительность залпового сброса, ч;

Kav - требуемый коэффициентусреднения, равный:

                                                               (21)

здесь Сmax- концентрациязагрязнений в залповом сбросе;

Сmid - средняя концентрация загрязнений в сточных водах;

Сadm - концентрация, допустимая по условиям работыпоследующих сооружений.

6.42.Объем усреднителя Wcir, м3, при циклических колебаниях надлежит рассчитывать поформулам:

 при Kav до 5;                                           (22)

 при Kav = 5 и более,                                       (23)

где tcir - период цикла колебаний, ч;

Kav - коэффициент усреднения,определяемый по формуле (21).

6.43.При произвольных колебаниях объем усреднителя Wes, м3, следует определять пошаговымрасчетом (методом последовательного приближения) по формуле

                                                         (24)

где Dtst - временной шаг расчета, принимаемый не более 1 ч;

DСex -  приращение концентрации на выходе усреднителя за текущий шаграсчета (может быть как положительным, так и отрицательным), г/м3 .

Расчет следует начинать снеблагоприятных участков графика почасовых колебаний.

Если получающийся врезультате расчета ряд Сex не удовлетворяеттехнологическим требованиям (например, по максимальной величине Сex), расчет следует повторить при увеличенном Wes. Начальную величину Wes необходимо назначатьориентировочно исходя из оценки общего характера колебаний Сex. График колебаний на входе в усреднитель Cen должен приниматься фактический (по данномупроизводству или аналогу) или по технологическому заданию.

6.44.Распределение сточных вод по площади усреднителя барботажного типа должно бытьмаксимально равномерным с использованием системы каналов и подающих лотков спридонными отверстиями или треугольными водосливами при скорости течения влотке не менее 0,4 м/с.

6.45.Барботирование следует осуществлять через перфорированные трубы, укладываемыестрого горизонтально вдоль резервуара. При пристенном расположении барботероврасстояние от них до противоположной стены следует принимать 1-1,5h, между барботерами - 2-3h, при промежуточном расположениирасстояние барботеров от стены 1-1,5h,где h - глубина погружения барботера.При переменной глубине воды в усреднителе h следует принимать примаксимальном уровне.

6.46.При расчете необходимо принимать:

интенсивность барботированияпри пристенных барботерах (создающих один циркуляционный поток) - 6 м3/чна 1 м, промежуточных (создающих два циркуляционных потока) - 12 м3/чна 1 м;

интенсивность барботированиядля предотвращения выпадения в осадок взвесей в пристенных барботерах - до 12 м3/чна 1 м, в промежуточных - до 24 м3/ч на 1 м;

перепад давления вотверстиях барботера - 1-4 кПа (0,1-0,4 м вод. ст.).

6.47.Усреднитель с механическим перемешиванием следует применять для усреднениясостава сточных вод с содержанием взвешенных веществ свыше 500 мг/л при любомрежиме их поступления. Подача осуществляется периферийным желобом равномерно попериметру усреднителя.

6.48.Объем усреднителя с механическим перемешиванием должен рассчитыватьсяаналогично объему усреднителя барботажного типа.

6.49.Многоканальные усреднители с заданным распределением сточных вод по каналамнадлежит применять для выравнивания залповых сбросов сточных вод с содержаниемвзвешенных веществ гидравлической крупностью до 5 мм/с при концентрации до 500мг/л.

6.50.Объем Wav, м3,многоканальных усреднителей при залповых сбросах высококонцентрированныхсточных вод следует рассчитывать по формуле

                                                          (25)

где qw - расход сточных вод, м3/ч;

tz - длительность залповогосброса, ч;

Kav - коэффициент усреднения.

6.51.Для снижения расчетных расходов сточных вод. поступающих на очистныесооружения, допускается устройство регулирующих резервуаров.

6.52.Регулирующие резервуары надлежит размещать после решеток и песколовок с подачейв них сточных вод через разделительную камеру, отделяющую расход, превышающийусредненный.

6.53.Конструкцию регулирующих резервуаров следует принимать аналогичной первичнымотстойникам с соответствующими устройствами для удаления осадка и перекачкойосветленной воды на последующие сооружения для ее очистки в часы минимальногопритока.

6.54.Оптимальную величину зарегулированного расчетного расхода следует определятьтехнико-экономическим расчетом, подбирая последовательно ряд значенийкоэффициентов неравномерности после регулирования Кreg, объемов регулирующего резервуара и объемов сооружений для очисткисточных вод и вспомогательных сооружений (воздуходувной и насосных станций и т.д.).

6.55.Подбор значений коэффициентов неравномерности после регулирования Кreg объемов регулирующего резервуара Wreg следует выполнять по соотношениям:

                                                              (26)

                                                                (27)

где Кgen- общийкоэффициент неравномерности поступления сточных вод;

qmid - среднечасовой расходсточных вод.

Зависимость между greg и treg допускается принимать по табл. 29.

Таблица 29

greg

1

0,95

0,9

0,85

0,8

0,75

0,67

0,65

treg

0

0,24

0,5

0,9

1,5

2,15

3,3

4,4

6.56.При необходимости усреднения расхода и концентрации сточных вод объемусреднителя и концентрацию загрязняющих веществ необходимо определять пошаговымрасчетом.

Приращенияобъема водной массы DW, м3, иконцентрации DС,г/м3, на текущем шаге расчета следует определять по формулам:

                                                          (28)

                                                     (29)

где qen, qex, Cen, Cex - расходы сточных вод иконцентрации загрязняющих веществ на предыдущем шаге расчета;

Wav - объем усреднителя вмомент расчета, м3.

Отстойники

6.57. Типотстойника (вертикальный, радиальный, с вращающимся сборно-распределительнымустройством, горизонтальный, двухъярусный и др.) необходимо выбирать с учетомпринятой технологической схемы очистки сточных вод и обработки их осадка,производительности сооружений, очередности строительства, числа эксплуатируемыхединиц, конфигурации и рельефа площадки, геологических условий, уровнягрунтовых вод и т.п.

6.58.Число отстойников следует принимать: первичных - не менее двух, вторичных - неменее трех при условии, что все отстойники являются рабочими. При минимальномчисле их расчетный объем необходимо увеличивать в 1,2-1,3 раза.

6.59.Расчет отстойников, кроме вторичных после биологической очистки, надлежитпроизводить по кинетике выпадения взвешенных веществ с учетом необходимогоэффекта осветления.

Желоба двухъярусныхотстойников следует рассчитывать из условия продолжительности отстаивания 1,5ч.

Расчет вторичных отстойниковнадлежит производить согласно пп. 6.160-6.163.

6.60.Расчетное значение гидравлической крупности u0, мм/с, необходимо определять по кривым кинетикиотстаивания Э = f(t),получаемым экспериментально, с приведением полученной в лабораторных условияхвеличины к высоте слоя, равной глубине проточной части отстойника, по формуле

                                                       (30)

где Hset - глубина проточной части в отстойнике, м;

Kset - коэффициент использованияобъема проточной части отстойника;

tset - продолжительностьотстаивания, с, соответствующая заданному эффекту очистки и полученная влабораторном цилиндре в слое h1;для городских сточных вод данную величину допускается принимать по табл. 30;

n2 -  показатель степени, зависящий от агломерации взвеси в процессеосаждения; для городских сточных вод следует определять по черт. 2.

Примечания: 1. Расчетотстойников для сточных вод, содержащих загрязняющие вещества легче воды(нефтепродукты, масла, жиры и т.п.), следует выполнять с учетом гидравлическойкрупности всплывающих частиц.

2. Приналичии в воде частиц тяжелей и легче воды за расчетную надлежит приниматьменьшую гидравлическую крупность.

3. В случае,когда температура сточной воды в производственных условиях отличается оттемпературы воды, при которой определялась кинетика отстаивания, необходимовводить поправку

                                                                                (31)

где mlab,mpr - вязкостьводы при соответствующих температурах в лабораторных и производственныхусловиях;

u0 - гидравлическая крупностьчастиц, полученная по формуле (30), мм/с.

Таблица30

Эффект осветления, %

Продолжительность отстаивания tset, с, в слое h1 = 500 мм при концентрации взвешенных веществ, мг/л

200

300

400

20

600

540

480

30

960

900

840

40

1440

1200

1080

50

2160

1800

1500

60

7200

3600

2700

70

-

-

7200

Черт. 2.Зависимость показателя степени n2 от исходнойконцентрации взвешенных веществ в городских сточных водах при эффектеотстаивания

1 - Э = 50 %; 2 - Э = 60 %; 3 - Э= 70 %

6.61. Основныерасчетные параметры отстойников надлежит определять по табл. 31.

Таблица31

Отстойник

Коэффициент использования объема Кset

Рабочая глубина части Hset, м

Ширина Bset, м

Скорость рабочего потока vw, мм/с

Уклон днища к иловому приямку

Горизонтальный

0,5

1,5-4

2Hset - 5Hset

5-10

0,005-0,05

Радиальный

0,45

1,5-5

-

5-10

0,005-0,05

Вертикальный

0,35

2,7-3,8

-

-

-

С вращающимся сборно-распределительным устройством

0,85

0,8-1,2

-

-

0,05

С нисходяще-восходящим потоком

0,65

2,7-3,8

-

2uo - 3uo

-

С тонкослойными блоками:

0,5-0,7

0,025-0,2

2-6

-

-

противоточная (прямоточная) схема работы

 

 

 

 

 

перекрестная схема работы

0,8

0,025-0,2

1,5

-

0,005

Примечания: 1.Коэффициент Кsetопределяет гидравлическую эффективность отстойника и зависит от конструкцииводораспределительных и водосборных устройств; указываетсяорганизацией-разработчиком.

2. Величинутурбулентной составляющей vtb, мм/с, в зависимости от скоростирабочего потока vw, мм/с, надлежитопределять по табл.32.

Таблица 32

vw, мм/с

5

10

15

vtb, мм/с

0

0,05

0,1

6.62.Производительность одного отстойника qset, м3/ч, следует определять исходя из заданных геометрическихразмеров сооружения и требуемого эффекта осветления сточных вод по формулам:

а) для горизонтальныхотстойников

                                                   (32)

б) для отстойниковрадиальных, вертикальных и с вращающимся сборно-распределительным устройством

                                                 (33)

в) для отстойников снисходяще-восходящим потоком

                                                          (34)

г) для отстойников стонкослойными блоками при перекрестной схеме работы

                                                      (35)

д) то же, при противоточнойсхеме

                                                      (36)

где Кset- коэффициентиспользования объема, принимаемый по табл. 31;

Lset - длина секции, отделения, м;

Lbl - длина тонкослойного блока (модуля), м;

Bset - ширина секции, отделения, м;

Bbl - ширина тонкослойного блока, м;

Dset - диаметр отстойника, м;

den - диаметр впускногоустройства, м;

u0 -  гидравлическаякрупность задерживаемых частиц, мм/с, определяемая по формуле (30);

vtb - турбулентная составляющая, мм/с, принимаемая по табл. 32в зависимости от скорости потока в отстойнике vw, мм/с;

Hbl - высотатонкослойного блока, м;

hti -  высота яруса тонкослойного блока (модуля), м;

Kdis- коэффициент сноса выделенных частиц, принимаемый приплоских пластинах равным 1,2, при рифленых пластинах - 1.

6.63.Основные конструктивные параметры следует принимать:

а) для горизонтальных ирадиальных отстойников:

впуск исходной воды и сборосветленной - равномерными по ширине (периметру) впускного и сборного устройствотстойника;

высоту нейтрального слоя дляпервичных отстойников - на 0,3 м выше днища (на выходе из отстойника), длявторичных - 0,3 м и глубину слоя ила 0,3-0,5 м;

угол наклона стенок иловогоприямка - 50-55°;

б) для вертикальныхотстойников:

длину центральной трубы -равной глубине зоны отстаивания;

скорость движения рабочегопотока в центральной трубе - не более 30 мм/с;

диаметр раструба - 1,35диаметра трубы;

диаметр отражательного щита- 1,3 диаметра раструба;

угол конусностиотражательного щита - 146°;

скорость рабочего потокамежду раструбом и отражательным щитом - не более 20 мм/с для первичныхотстойников и не более 15 мм/с для вторичных;

высоту нейтрального слоямежду низом отражательного щита и уровнем осадка - 0,3 м;

угол наклона коническогоднища - 50-60°;

в) для отстойников снисходяще-восходящим потоком:

площадь зоны нисходящегопотока - равной площади зоны восходящего;

высоту перегородки,разделяющей зоны, - равной 2/3 Hset;

уровень верхней кромкиперегородки - выше уровня воды на 0,3 м, но не выше стенки отстойника;

распределительный лотокпеременного сечения - внутри разделительной перегородки. Начальное сечениелотка следует рассчитывать на пропуск расчетного расхода со скоростью не менее0,5 м/с, в конечном сечении скорость - не менее 0,1 м/с.

Для равномерногораспределения воды кромку водослива распределительного лотка следует выполнятьв виде треугольных водосливов через 0,5 м;

г) для отстойников стонкослойными блоками - угол наклона пластин от 45 до 60°.

6.64.Для повышения степени очистки или для обеспечения возможности увеличенияпроизводительности эксплуатируемых станций существующие отстойники(горизонтальные, радиальные, вертикальные) могут быть дополнены блоками изтонкослойных элементов. В этом случае блоки необходимо располагать на выходеводы из отстойника перед водосборным лотком.

6.65. Количество осадка Qmud, м3/ч, выделяемогопри отстаивании, надлежит определять исходя из концентрации взвешенных веществв поступающей воде Cen и концентрации взвешенных веществ в осветленной воде Cex:

                                                   (37)

где qw - расход сточных вод, м3/ч;

rmud - влажность осадка, %;

gmud- плотностьосадка, г/см3.

6.66.Исходя из объема образующегося осадка и вместимости зоны накопления его вотстойнике, следует определять интервал времени между выгрузками осадка. Приудалении осадка под гидростатическим давлением вместимость приямка первичныхотстойников и вторичных отстойников после биофильтров надлежит предусматриватьравной объему осадка, выделенного за период не более 2 сут, вместимость приямкавторичных отстойников после аэротенков - не более двухчасового пребывания осадка.

При механизированномудалении осадка вместимость зоны накопления его в первичных отстойникахнадлежит принимать по количеству выпавшего осадка за период не более 8 ч.

6.67.Перемещение выпавшего осадка к приямкам надлежит предусматривать механическимспособом или созданием соответствующего наклона стенок (не менее 50°).

6.68.Удаление осадка из приямка отстойника надлежит предусматривать самотеком, подгидростатическим давлением, насосами, предназначенными для перекачки жидкости сбольшим содержанием взвешенных веществ, гидроэлеваторами, эрлифтами, ковшовымиэлеваторами, грейфером и т.д.

Гидростатическое давлениепри удалении осадка из отстойников бытовых сточных вод необходимо принимать, неменее, кПа (м вод. ст.): первичных - 15(1,5), вторичных - 12(1,2) послебиофильтров и 9 (0,9) - после аэротенков.

Для вторичных отстойниковрекомендуется предусматривать возможность изменения высоты гидростатическогонапора.

Диаметр труб для удаленияосадка необходимо принимать не менее 200 мм.

6.69.Для удержания всплывших загрязняющих веществ перед водосборным устройствомследует предусматривать полупогруженные перегородки и удаление накопленных наповерхности воды веществ.

Глубина погруженияперегородки под уровень воды должна быть не менее 0,3 м.

Высоту борта отстойника надповерхностью воды надлежит принимать 0,3 м.

6.70. Водоприемные лотки должныбыть оборудованы водосливами с тонкой стенкой. Крепление водослива к лотку должнообеспечивать возможность его регулирования по высоте. Водосливная кромка можетбыть прямой или с треугольными вырезами. Нагрузка на 1 м водослива не должнапревышать 10 л/с.

Двухъярусные отстойники иосветлители-перегниватели

6.71. Двухъярусныеотстойники надлежит предусматривать одинарные или спаренные. В спаренныхотстойниках следует обеспечивать возможность изменения направления движениясточных вод в осадочных желобах.

6.72.Двухъярусные отстойники надлежит проектировать согласно пп. 6.57-6.59, 6.65-6.70.При этом следует принимать:

свободную поверхностьводного зеркала для всплывания осадка - не менее 20 % площади отстойника вплане;

расстояние между стенкамисоседних осадочных желобов - не менее 0,5 м;

наклон стенок осадочногожелоба к горизонту - не менее 50°; стенки должны перекрыватьодна другую не менее чем на 0,15 м;

глубину осадочного желоба -1,2-2,5 м, ширину щели осадочного желоба - 0,15 м;

высоту нейтрального слоя отщели желоба до уровня осадка в септической камере - 0,5 м;

уклон конического днищасептической камеры - не менее 30°;

влажность удаляемого осадка- 90 %;

распад беззольного веществаосадка - 40 %;

эффективность задержаниявзвешенных веществ - 40-50 %.

6.73.Вместимость септической камеры двухъярусных отстойников надлежит определять по табл. 33.

Таблица 33

Среднезимняя температура сточных вод, °С

6

7

8,5

10

12

15

20

Вместимость септической камеры, л/чел.-год

110

95

80

65

50

30

15

Примечания: 1.Вместимость септической камеры двухъярусных отстойников должна быть увеличенана 70 % при подаче в нее ила из аэротенков на полную очистку ивысоконагружаемых биофильтров и на 30 % при подаче ила из отстойников послекапельных биофильтров и аэротенков на неполую очистку. Впуск ила долженпроизводиться на глубине 0,5 м ниже щели желобов.

2.Вместимость септической камеры двухъярусных отстойников для осветления сточнойводы при подаче ее на поля фильтрации допускается уменьшать не более чем на 20%.

6.74.При среднегодовой температуре воздуха до 3,5 °С двухъярусные отстойники спропускной способностью до 500 м3/сут должны быть размещены вотапливаемых помещениях, при среднегодовой температуре воздуха от 3,5 до 6 °С и пропускной способности до 100 м3/сут- в неотапливаемых помещениях.

6.75.Осветлители-перегниватели следует проектировать в виде комбинированногосооружения, состоящего из осветлителя с естественной аэрацией, концентрическирасполагаемого внутри перегнивателя.

6.76.Осветлители следует проектировать в виде вертикальных отстойников с внутреннейкамерой флокуляции, с естественной аэрацией за счет разности уровней воды враспределительной чаше и осветлителе.

При проектированииосветлителей необходимо принимать:

диаметр осветлителя - неболее 9 м;

разность уровней воды враспределительной чаше и осветлителе - 0,6 м без учета потерь напора вкоммуникациях;

вместимость камерыфлокуляции - на пребывание в ней сточных вод не более 20 мин;

глубину камеры флокуляции -4-5 м;

скорость движения воды взоне отстаивания - 0,8-1,5 мм/с, в центральной трубе - 0,5-0,7 м/с;

диаметр нижнего сечениякамеры флокуляции - исходя из средней скорости 8-10 мм/с;

расстояние между нижнимкраем камеры флокуляции и поверхностью осадка в иловой части - не менее 0,6 м;

уклон днища осветлителя - неменее 50;

снижение концентрациизагрязняющих веществ по взвешенным веществам - до 70 % и по БПКполн- до 15 %.

6.77.При проектировании перегнивателей надлежит принимать:

вместимость перегнивателя посуточной дозе загрузки осадка - в зависимости от влажности осадка исреднезимней температуры сточных вод;

суточную дозу загрузкиосадка - по табл.34;

Таблица34

Средняя температура сточных вод или осадка, °С

6

7

8,5

10

12

15

20

Суточная доза загрузки осадка, %

0,72

0,85

1,02

1,28

1,7

2,57

5

Примечания: 1.Суточная доза загрузки указана для осадка влажностью 95 %. При влажности Pmud, отличающейся от 95 %, суточная доза загрузкиуточняется умножением табличного значения на отношение

2. Суточныедозы загрузки осадка производственных сточных вод устанавливаютсяэкспериментально.

ширину кольцевогопространства между наружной поверхностью стен осветлителя и внутреннейповерхностью стен перегнивателя - не менее 0,7 м;

уклон днища - не менее 30°;

разрушение коркигидромеханическим способом - путем подачи осадка d кольцевой трубопровод поддавлением через сопла, наклоненные под углом 45° к поверхности осадка.

Септики

6.78.Септики надлежит применять для механической очистки сточных вод, поступающих наполя подземной фильтрации, в песчано-гравийные фильтры, фильтрующие траншеи ифильтрующие колодцы.

6.79.Полный расчетный объем септика надлежит принимать: при расходе сточных вод до 5м3/сут - не менее 3-кратного суточного притока, при расходе свыше 5м3/сут - не менее 2,5-кратного.

Указанные расчетные объемысептиков следует принимать исходя из условия очистки их не менее одного раза вгод.

При среднезимней температуресточных вод выше 10 °С или при нормеводоотведения свыше 150 л/сут на одного жителя полный расчетный объем септикадопускается уменьшать на 15-20 %.

6.80.В зависимости от расхода сточных вод следует принимать: однокамерные септики -при расходе сточных вод до 1 м3/сут, двухкамерные - до 10 итрехкамерные - свыше 10 м3/сут.

6.81.Объем первой камеры следует принимать: в двухкамерных септиках - 0,75, втрехкамерных - 0,5 расчетного объема. При этом объем второй и третьей камернадлежит принимать по 0,25 расчетного объема.

В септиках, выполняемых избетонных колец, все камеры следует принимать равного объема. В таких септикахпри производительности свыше 5 м3/сут камеры надлежитпредусматривать без отделений.

6.82.При необходимости обеззараживания сточных вод, выходящих из септика, следуетпредусматривать контактную камеру, размер которой в плане надлежит принимать неменее 0,75´1 м.

6.83.Лоток подводящей трубы должен быть расположен не менее чем на 0,05 м вышерасчетного уровня жидкости в септике. Необходимо предусматривать устройства длязадержания плавающих веществ и естественную вентиляцию.

6.84.Выпуски из зданий должны присоединяться к септикам через смотровые колодцы.

Гидроциклоны

6.85.Для механической очистки сточных вод от взвешенных веществ допускаетсяприменять открытые и напорные гидроциклоны.

6.86.Открытые гидроциклоны необходимо применять для выделения всплывающих иоседающих грубодисперсных примесей гидравлической крупностью свыше 0,2 мм/с искоагулированной взвеси.

Напорные гидроциклоныследует применять для выделения из сточных вод грубодисперсных примесей главнымобразом минерального происхождения.

Гидроциклоны могут бытьиспользованы в процессах осветления сточных вод, сгущения осадков, обогащенияизвесткового молока, отмывки песка от органических веществ, в том численефтепродуктов.

При осветлении сточных водаппараты малых размеров обеспечивают больший эффект очистки. При сгущенииосадков минерального происхождения следует применять гидроциклоны большихдиаметров (свыше 150 мм).

6.87.Удельную гидравлическую нагрузку qhc, м3/(м2×ч), для открытых гидроциклоновследует определять по формуле

                                                           (38)

где u0 -  гидравлическая крупность частиц, которые необходимо выделить дляобеспечения требуемого эффекта, мм/с;

Khc - коэффициентпропорциональности, зависящий от типа гидроциклона и равный для гидроциклонов:

без внутренних устройств -0,61;

с конической диафрагмой ивнутренним цилиндром - 1,98;

многоярусного с центральнымивыпусками

                                                     (39)

здесь nti - число ярусов;

Dhc - диаметр гидроциклона, м;

den -  диаметр окружности, на которой располагаются раструбы выпусков, м;многоярусного с периферийным отбором осветленной воды

                                                        (40)

здесь nti - число пар ярусов;

dd -диаметр отверстия средней диафрагмы пары ярусов, м.

6.88.Производительность одного аппарата Qhc, м3/ч, следует определять по формуле

                                                      (41)

6.89.Удаление выделенного осадка из открытых гидроциклонов следует предусматриватьнепрерывное под гидростатическим давлением, гидроэлеваторами илимеханизированными средствами.

Всплывающие примеси, масла инефтепродукты необходимо задерживать полупогруженной перегородкой.

6.90.Расчет напорных гидроциклонов надлежит производить исходя из крупностизадерживаемых частиц d и их плотности.

Диаметр гидроциклона Dhc следует определять по табл. 35.

6.91.Основные размеры напорного гидроциклона следует подбирать по даннымзаводов-изготовителей.

Давление на входе в напорныйгидроциклон надлежит принимать:

0,15-0,4 МПа (1,5-4 кгс/см2)- при одноступенчатых схемах осветления и сгущения осадков и многоступенчатыхустановках, работающих с разрывом струи;

0,35-0,6 МПа (3,5-6 кгс/см2)- при многоступенчатых схемах, работающих без разрыва струи.

Число резервных аппаратовследует принимать:

при очистке сточных вод иуплотнении осадков, твердая фаза которых не обладает абразивными свойствами, -один при числе рабочих аппаратов до 10, два - при числе до 15 и по одному накаждые десять при числе рабочих аппаратов свыше 15;

при очистке сточных вод и осадковс абразивной твердой фазой - 25 % числа рабочих аппаратов.

6.92.Производительность напорного гидроциклона Qhc, м3/ч, назначенных размеров следуетрассчитывать по формуле

                                              (42)

где g -ускорение силы тяжести, м/с2;

DP - потери давления вгидроциклоне, МПа;

den, dex - диаметры питающего и сливного патрубков, мм.

6.93.В зависимости от требуемой эффективности очистки сточных вод и степени сгущенияосадков обработка в напорных гидроциклонах может осуществляться в одну. Две илитри ступени путем последовательного соединения аппаратов с разрывом и безразрыва струи.

Для сокращения потерь воды судаляемым осадком шламовый патрубок гидроциклона первой ступени следуетгерметично присоединять к шламовому резервуару.

Таблица 35

Dhc, мм

25

40

60

80

100

125

160

200

250

320

400

500

d, мм

8-25

10-30

15-35

18-40

20-50

25-60

30-70

35-85

40-110

45-150

50-170

55-200

На первой ступени следуетиспользовать гидроциклоны больших размеров для задержания основной массывзвешенных веществ и крупных частиц взвеси, которые могут засорить гидроциклонымалых размеров, используемые на последующих ступенях установки.

Центрифуги

6.94.Осадительные центрифуги непрерывного или периодического действия следуетприменить для выделения из сточных вод мелкодисперсных взвешенных веществ,когда для их выделения не могут быть применены реагенты, а также принеобходимости извлечения из осадка ценных продуктов и их утилизации.

Центрифуги непрерывногодействия следует применять для очистки сточных вод с расходом до 100 м3/ч,когда требуется выделить частицы гидравлической крупностью 0,2 мм/с(противоточные) и 0,05 мм/с (прямоточные); центрифуги периодического действия -для очистки сточных вод, расход которых не превышает 20 м3/ч, принеобходимости выделения частиц гидравлический крупностью 0,05-0,01 мм/с.

Концентрация механическихзагрязняющих веществ не должна превышать 2-3 г/л.

6.95.Подбор необходимого типоразмера осадительной центрифуги необходимо производитьпо величине требуемого фактора разделения Fr, при котором обеспечивается наибольшая степень очистки. Факторразделения Fr и продолжительностьцентрифугирования tcf, с, следует определять по результатам экспериментальных данных,полученных в лабораторных условиях.

6.96.Объемную производительность центрифуги Qcf, м3/ч, надлежитрассчитывать по формуле

                                                     (43)

где Wcf - объем ванны ротора центрифуги, м3;

Kcf - коэффициент использованияобъема центрифуги, принимаемый равным 0,4-0,6.

Флотационные установки

6.97.Флотационные установки надлежит применять для удаления из воды взвешенныхвеществ, ПАВ, нефтепродуктов, жиров, масел, смол и других веществ, осаждениекоторых малоэффективно.

6.98.Флотационные установки также допускается применять:

для удаления загрязняющихвеществ из сточных вод перед биологической очисткой;

для отделения активного илаво вторичных отстойниках;

для глубокой очисткибиологически очищенных сточных вод;

при физико-химическойочистке с применением коагулянтов и флокулянтов;

в схемах повторногоиспользования очищенных вод.

6.99.Напорные, вакуумные, безнапорные, электрофлотационные установки надлежитприменять при очистке сточных вод с содержанием взвешенных веществ свыше100-150 мг/л (с учетом твердой фазы, образующейся при добавлении коагулянтов).При меньшем содержании взвесей для фракционирования в пену ПАВ, нефтепродуктови др. и для пенной сепарации могут применяться установки импеллерные,пневматические и с диспергированием воздуха через пористые материалы.

6.100.Для осуществления процесса разделения фаз допускается применять прямоугольные(с горизонтальным и вертикальным движением воды) и круглые (с радиальным ивертикальным движением воды) флотокамеры. Объем флотокамер складывается изобъемов рабочей зоны (глубина 1,0-3,0 м), зоны формирования и накопления пены(глубина 0,2-1,0 м), зоны осадка (глубина 0,5-1,0 м). Гидравлическая нагрузка -3-6 м3/(м2×ч). Число флотокамер должнобыть не менее двух, все камеры рабочие.

6.101.Для повышения степени задержания взвешенных веществ допускается использоватькоагулянты и флокулянты. Вид реагента и его доза зависят от физико-химическихсвойств обрабатываемой воды и требований к качеству очистки.

6.102.Влажность и объем пены (шлама) зависят от исходной концентрации взвешенных идругих загрязняющих веществ и от продолжительности накопления ее на поверхности(периодический или непрерывный съем). Периодический съем следует применять внапорных, безнапорных и электрофлотационных установках. Расчетную влажностьпены следует принимать, %: при непрерывном съеме - 96-98; при периодическом съемес помощью скребков транспортеров или вращающихся скребков - 94-95; при съемешнеками и скребковыми тележками - 92-93. В осадок выпадает от 7 до 10 %задержанных веществ при влажности 95-98 %. Объем пены (шлама) Wmud при влажности 94-95 % может быть определен по формуле (% кобъему обрабатываемой воды)

                                                              (44)

где Cen - исходная концентрация нерастворенных примесей, г/л.

6.103.При проектировании установок импеллерных, пневматических и с диспергированиемвоздуха через пористые материалы необходимо принимать:

продолжительность флотации -20-30 мин;

расход воздуха при работе врежиме флотации - 0,1-0,5 м33;

расход воздуха при работе врежиме пенной сепарации - 3-4 м33 (50-200 л на 1 гизвлекаемых ПАВ) или 30-50 м3/(м2×ч);

глубину воды в камерефлотации - 1,5-3 м;

окружную скорость импеллера- 10-15 м/с;

камеру для импеллернойфлотации - квадратную со стороной, равной 6D (D - диаметр импеллера 200-750мм);

скорость выхода воздуха изсопел при пневматической флотации -100-200 м/с;

диаметр сопел - 1-1,2 мм;

диаметр отверстий пористыхпластин - 4-20 мкм;

давление воздуха подпластинами - 0,1-0,2 МПа (1-2 кгс/см2).

6.104.При проектировании напорных флотационных установок следует принимать:

продолжительность флотации -20-30 мин;

количество подаваемоговоздуха, л на 1 кг извлекаемых загрязняющих веществ: 40 - при исходной ихконцентрации Cen < 200 мг/л, 28 - при Cen =500, 20 - при Cen = 1000 мг/л, 15 - при Cen= 3-4 г/л;

схему флотации - с рабочейжидкостью, если прямая флотация не обеспечивает подачу воздуха в нужномколичестве;

флотокамеры с горизонтальнымдвижением воды при производительности до 100 м3/ч, с вертикальным -до 200, с радиальным - до 1000 м3/ч;

горизонтальную скоростьдвижения воды в прямоугольных и радиальных флотокамерах - не более 5 мм/с;

подачу воздуха через эжекторво всасывающий патрубок насоса - при небольшой высоте всасывания (до 2 м) инезначительных колебаниях уровня воды в приемном резервуаре (0,5-1,0 м),компрессором в напорный бак - в остальных случаях.

Дегазаторы

6.105.Для удаления растворенных газов, находящихся в сточных водах в свободномсостоянии, надлежит применять дегазаторы с барботажным слоем жидкости, снасадкой различной формы и полые распылительные (разбрызгивающие) аппараты.

6.106.Работа дегазаторов допускается при атмосферном давлении или под вакуумом. Дляинтенсификации процесса в дегазатор следует вводить воздух или инертный газ.

6.107.Количество вводимого воздуха на один объем дегазируемой воды при работе подвакуумом или атмосферном давлении следует принимать соответственно дляаппаратов:

с насадкой - 3 и 5 объемов;

барботажного - 5 и 12-15объемов;

распылительного - 10 и 20объемов.

6.108.Высоту рабочего слоя насадки следует принимать от 2 до 3 м, барботажного слоя -не более 3 м, в распылительном аппарате - 5 м. В качестве насадки допускаетсяприменять кислотоупорные керамические кольца размером 25´25´4 мм или деревянные хордовыенасадки.

6.109.Для колонных дегазаторов отношение высоты рабочего слоя к диаметру аппаратадолжно быть не более 3 при работе под вакуумом и не более 7 при атмосферномдавлении, для барботажных аппаратов отношение длины к ширине не более 4.

6.110.Аппараты с насадкой надлежит применять при содержании взвешенных веществ вдегазируемой воде не более 500 мг/л, барботажные и распылительные - при большемих содержании.

6.111.Для распределения жидкости в аппаратах надлежит использовать центробежныенасадки с выходным отверстием 10´20 мм.

6.112.Количество удаляемого газа Wg, м3, следует определять по формуле

                                                           (45)

где Ff - общая поверхность контакта фаз, м2;

Kx - коэффициент массопередачи,отнесенный к единице поверхности контакта фаз или поперечного сечения аппаратаи принимаемый по данным научно-исследовательских организаций.

СООРУЖЕНИЯ ДЛЯ БИОЛОГИЧЕСКОЙ ОЧИСТКИ СТОЧНЫХВОД

Преаэраторы и биокоагуляторы

6.113.Преаэраторы и биокоагуляторы следует применять:

для снижения содержаниязагрязняющих веществ в отстоенных сточных водах сверх обеспечиваемогопервичными отстойниками;

для извлечения (за счетсорбции) ионов тяжелых металлов и других загрязняющих веществ, неблагоприятновлияющих на процесс биологической очистки.

6.114.Преаэраторы надлежит предусматривать перед первичными отстойниками в видеотдельных пристроенных или встроенных сооружений, биокоагуляторы - в видесооружений, совмещенных с вертикальными отстойниками.

6.115.Преаэраторы следует применять на станциях очистки с аэротенками, биокоагуляторы- на станциях очистки как с аэротенками, так и с биологическими фильтрами.

6.116.При проектировании преаэраторов и биокоагуляторов необходимо принимать:

число секций отдельностоящих преаэраторов - не менее двух, причем все рабочие;

продолжительность аэрациисточной воды с избыточным активным илом - 20 мин;

количество подаваемого ила -50-100 % избыточного, биологической пленки - 100 %;

удельный расход воздуха - 5м на 1 м3 сточных вод;

увеличение эффективностизадержания загрязняющих веществ (по БПКполн и взвешенным веществам)в первичных отстойниках - на 20-25 %;

гидравлическую нагрузку на зонуотстаивания биокоагуляторов - не более 3 м3/(м2×ч).

Примечания: 1. Впреаэратор надлежит подавать ил послерегенераторов. При отсутствии регенераторов необходимо предусматриватьвозможность регенерации активного ила в преаэраторах; вместимость отделений длярегенерации следует принимать равной 0,25-0,3 их общего объема.

2. Длябиологической пленки, подаваемой в биокоагуляторы, надлежит предусматриватьспециальные регенераторы с продолжительностью аэрации 24 ч.

Биологические фильтры

Общие указания

6.117.Биологические фильтры (капельные и высоконагружаемые) надлежит применять длябиологической очистки сточных вод.

6.118.Биологические фильтры для очистки производственных сточных вод допускаетсяприменять как основные сооружения при одноступенчатой схеме очистки или вкачестве сооружений первой или второй ступени при двухступенчатой схемебиологической очистки.

6.119.Биологические фильтры следует проектировать в виде резервуаров со сплошнымистенками и двойным дном: нижним - сплошным, а верхним - решетчатым(колосниковая решетка) для поддержания загрузки. При этом необходимо принимать:высоту междудонного пространства - не менее 0,6 м; уклон нижнего днища ксборным лоткам - не менее 0,01; продольный уклон сборных лотков - поконструктивным соображениям, но не менее 0,005.

6.120.Капельные биофильтры следует устраивать с естественной аэрацией,высоконагружаемые - как с естественной, так и с искусственной аэрацией(аэрофильтры).

Естественную аэрациюбиофильтров надлежит предусматривать через окна, располагаемые равномерно по ихпериметру в пределах междудонного пространства и оборудуемые устройствами,позволяющими закрывать их наглухо. Площадь окон должна составлять 1 -5 % площади биофильтра.

В аэрофильтрах необходимопредусматривать подачу воздуха в междудонное пространство вентиляторами сдавлением у ввода 980 Па (100 мм вод. ст.). На отводных трубопроводахаэрофильтров необходимо предусматривать устройство гидравлических затвороввысотой 200 мм.

6.121.В качестве загрузочного материала для биофильтров следует применить щебень илигальку прочных горных пород, керамзит, а также пластмассы, способные выдержатьтемпературу от 6 до 30 °С без потери прочности. Всеприменяемые для загрузки естественные и искусственные материалы, за исключениемпластмасс, должны выдерживать:

давление не менее 0,1 МПа (1кгс/см2) при насыпной плотности до 1000 кг/м3;

не менее чем пятикратнуюпропитку насыщенным раствором сернокислого натрия;

не менее 10 циклов испытанийна морозостойкость;

кипячение в течение 1 ч в 5%-ном растворе соляной кислоты, масса которой должна превышать массуиспытуемого материала в 3 раза.

После испытаний загрузочныйматериал не должен иметь заметных повреждений и его масса не должна уменьшатьсяболее чем на 10 % первоначальной.

Требования к пластмассовойзагрузке биофильтров следует принимать согласно п. 6.138.

6.122. Загрузкафильтров по высоте должна быть выполнена из материала одинаковой крупности сустройством нижнего поддерживающего слоя высотой 0,2 м, крупностью 70-100 мм.

Крупность загрузочногоматериала для биофильтров следует принимать по табл. 36.

6.123.Распределение сточных вод по поверхности биофильтров надлежит осуществлять спомощью устройств различной конструкции.

При проектированииразбрызгивателей следует принимать:

начальный свободный напор -около 1,5 м, конечный - не менее 0,5 м;

диаметр отверстий - 13-40мм;

высоту расположения головкинад поверхностью загрузочного материала - 0,15-0,2 м;

продолжительность орошенияна капельных биофильтрах при максимальном притоке воды - 5-6 мин.

При проектированииреактивных оросителей следует принимать:

число и диаметрраспределительных труб - по расчету при условии движения жидкости в начале трубсо скоростью 0,5-1 м/с;

число и диаметр отверстий враспределительных трубах - по расчету при условии истечении жидкости изотверстий со скоростью не менее 0,5 м/с, диаметры отверстий - не менее 10 мм;

напор у оросителя - порасчету, но не менее 0,5 м;

расположениераспределительных труб - выше поверхности загрузочного материала на 0,2 м.

6.124.Число секций или биофильтров должно быть не менее двух и не более восьми,причем все они должны быть рабочими.

6.125.Расчет распределительной и отводящей сетей биофильтров должен производиться помаксимальному расходу воды с учетом рециркуляционного расхода, определяемогосогласно п.6.132.

6.126. В конструкции оборудования фильтров должны быть предусмотреныустройства для опорожнения на случай кратковременного прекращения подачисточной воды зимой, а также устройства для промывки днища биофильтров.

6.127. В зависимости от климатических условий района строительства,производительности очистных сооружений, режима притока сточных вод, ихтемпературы биофильтры надлежит размещать либо в помещениях (отапливаемых илинеотапливаемых), либо на открытом воздухе.

Возможность размещениябиофильтров вне помещения или в неотапливаемом помещении должна быть обоснованатеплотехническим расчетом, при этом необходимо учитывать опыт эксплуатациисооружений, работающих в аналогичных условиях.

Таблица 36

Биофильтры (загружаемый материал)

Крупность материала загрузки, мм

Количество материала, % (по весу), остающегося на контрольных ситах с отверстиями диаметром, мм

70

55

40

30

25

20

Высоконагружаемые (щебень)

40-70

0-5

40-70

95-100

-

-

-

Капельные (щебень)

25-40

-

-

0-5

40-70

90-100

-

Капельные (керамзит)

20-40

--

-

0-8

Не нормируется

-

90-100

Примечание.Содержание кусков пластинчатой формы в загрузке не должно быть свыше 5 %.

Капельные биологическиефильтры

6.128.При БПКполн сточных вод Len > 220 мг/л, подаваемых на капельные биофильтры,надлежит предусматривать рециркуляцию очищенных сточных вод; при БПКполн220 мг/л и менее необходимость рециркуляции устанавливается расчетом.

6.129.Для капельных биофильтров надлежит принимать:

рабочую высоту Hbf = 1,5-2 м;

гидравлическую нагрузку qbf = 1-3 м3/(м2×сут);

БПКполн очищеннойводы Lex = 15 мг/л.

6.130.При расчете капельных биофильтров величину qbf при заданных Len и Lex, мг/л,температуре воды Tw следует определять по табл. 37,где .

Таблица37

Гидравлическая нагрузка qbf, м3/(м2×сут)

Коэффициент Kbf при температурах Tw, °С, и высоте Hbf, м

Tw = 8

Tw = 10

Tw = 12

Tw = 14

Hbf = 1,5

Hbf = 2

Hbf = 1,5

Hbf = 2

Hbf = 1,5

Hbf = 2

Hbf = 1,5

Hbf = 2

1

8

11,6

9,8

12,6

10,7

13,8

11,4

15,1

1,5

5,9

10,2

7

10,9

8,2

11,7

10

12,8

2

4,9

8,2

5,7

10

6,6

10,7

8

11,5

2,5

4,3

6,9

4,9

8,3

5,6

10,1

6,7

10,7

3

3,8

6

4,4

7,1

6

8,6

5,9

10,2

Примечание. Если значение Kbf превышает табличное, то необходимопредусмотреть рециркуляцию.

6.131.Количество избыточной биопленки, выносимой из капельных биофильтров, следуетпринимать 8 г/(чел×сут) по сухому веществу,влажность пленки - 96 %.

Высоконагружаемыебиологические фильтры

Аэрофильтры

6.132. БПКполнсточных вод, подаваемых на аэрофильтры, не должна превышать 300 мг/л. Прибольшей БПКполн необходимо предусматривать рециркуляцию очищенныхсточных вод. Коэффициент рециркуляции Krc следует определять по формуле

                                                       (46)

где Lmix - БПКполн смесиисходной и циркулирующей воды, при этом Lmix - не более 300 мг/л;

Len, Lex - БПКполн соответственноисходной и очищенной сточной воды.

6.133.Для аэрофильтров надлежит принимать:

рабочую высоту Haf = 2-4 м;

гидравлическую нагрузку qaf = 10-30 м3/(м2×сут);

удельный расход воздуха qa = 8-12 м33с учетом рециркуляционного расхода.

6.134.При расчете аэрофильтров допустимую величину qaf, м3/(м2×сут), при заданных qa и Haf следует определять по табл. 38,где .

Площадь аэрофильтров Faf, м2, при очисткебез рециркуляции необходимо рассчитывать по принятой гидравлической нагрузке qaf, м3/(м2×сут), и суточному расходусточных вод Q, м3/сут.

Таблица 38

qa, м33

Haf, м

Коэффициент Kaf при Tw, °С, Haf, м, и qaf, м3/(м2×сут)

Tw = 8

Tw = 10

Tw = 12

Tw = 14

qaf = 10

qaf = 20

qaf = 30

qaf = 10

qaf = 20

qaf = 30

qaf = 10

qaf = 20

qaf = 30

qaf = 10

qaf = 20

qaf = 30

8

2

3,02

2,32

2,04

3,38

2,55

2,18

3,76

2,74

2,36

4,3

3,02

2,56

3

5,25

3,53

2,89

6,2

3,96

3,22

7,32

4,64

3,62

8,95

5,25

4,09

4

9,05

5,37

4,14

10,4

6,25

4,73

11,2

7,54

5,56

12,1

9,05

6,54

10

2

3,69

2,89

2,58

4,08

3,11

2,76

4,5

3,36

2,93

5,09

3,67

3,16

3

6,1

4,24

3,56

7,08

4,74

3,94

8,23

5,31

4,36

9,9

6,04

4,84

4

10,1

6,23

4,9

12,3

7,18

5,68

15,1

8,45

6,88

16,4

10

7,42

12

2

4,32

3,88

3,01

4,76

3,72

3,28

5,31

3,98

3,44

5,97

4,31

3,7

3

7,25

5,01

4,18

8,35

5,55

4,78

9,9

6,35

5,14

11,7

7,2

5,72

4

12

7,35

5,83

14,8

8,5

6,2

18,4

10,4

7,69

23,1

12

8,83

Примечание. Для промежуточных значений qa, Haf и Twдопускается величину Kaf определятьинтерполяцией.

При очистке сточных вод срециркуляцией площадь аэрофильтра Faf, м2, надлежитопределять по формуле

                                                            (47)

6.135.Количество избыточной биологической пленки, выносимой из высоконагружаемыхбиофильтров, надлежит принимать 28 г/(чел×сут) по сухому веществу,влажность - 96 %.

6.136.Расчет биофильтров для очистки производственных сточных вод допускаетсявыполнять по табл.37 и 38 или по окислительноймощности, определяемой экспериментально.

Биофильтры спластмассовой загрузкой

6.137.БПКполн сточных вод, подаваемых на биофильтры с пластмассовойзагрузкой, допускается принимать не более 250 мг/л.

6.138. Длябиофильтров с пластмассовой загрузкой надлежит принимать:

рабочую высоту Hpf = 3-4 м;

в качестве загрузки - блокииз поливинилхлорида, полистирола, полиэтилена, полипропилена, полиамида,гладких или перфорированных пластмассовых груб диаметром 50-100 мм или засыпныеэлементы в виде обрезков груб длиной 50-150 мм, диаметром 30-75 мм сперфорированными, гофрированными и гладкими стенками;

пористость загрузочногоматериала - 93-96 %, удельнуюповерхность - 90-110 м23;

естественную аэрацию.

В случае возможногопрекращения притока сточных вод на биофильтр необходимо предусматриватьрециркуляцию сточных вод во избежание высыхания биопленки на поверхностизагрузки.

6.139.При расчете биофильтров с пластмассовой загрузкой надлежит определять:

гидравлическую нагрузку qpf, м3/(м3×сут) - в соответствии снеобходимым эффектом очистки Э, %,температурой сточных вод Tw, °С, и принятой высотой Hpf, м, по табл. 39;

объем загрузки и площадьбиофильтров - по гидравлической нагрузке и расходу сточных вод.

Таблица 39

Эффект очистки Э, %

Гидравлическая нагрузка qpf, м3/(м3×сут), при высоте загрузки Hpf, м

Hpf = 3

Hpf = 4

Температура сточных вод Tw, °С

8

10

12

14

8

10

12

14

90

6,3

6,8

7,5

8,2

8,3

9,1

10

10,9

85

8,4

9,2

10

11

11,2

12,3

13,5

14,7

80

10,2

11,2

12,3

13,3

13,7

15

16,4

17,9

Аэротенки

6.140.Аэротенки различных типов следует применять для биологической очистки городскихи производственных сточных вод.

Аэротенки, действующие попринципу вытеснителей, следует применять при отсутствии залповых поступленийтоксичных веществ, а также на второй ступени двухступенчатых схем.

Комбинированные сооружениятипа аэротенков-отстойников (аэроакселераторы, окситенки, флототенки,аэротенки-осветлители и др.) при обосновании допускается применять на любойступени биологической очистки.

6.141.Регенерацию активного ила необходимо предусматривать при БПКполнпоступающей в аэротенки воды свыше 150 мг/л, а также при наличии в воде вредныхпроизводственных примесей.

6.142.Вместимость аэротенков необходимо определять по среднечасовому поступлению водыза период аэрации в часы максимального притока.

Расход циркулирующегоактивного ила при расчете вместимости аэротенков без регенераторов и вторичныхотстойников не учитывается.

6.143.Период аэрации tatm, ч, в аэротенках, работающих по принципу смесителей, следуетопределить по формуле

                                                            (48)

где Len - БПКполн поступающей в аэротенксточной воды (с учетом снижения БПК при первичном отстаивании), мг/л;

Lex - БПКполночищенной воды, мг/л;

ai-  доза ила, г/л, определяемая технико-экономическимрасчетом с учетом работы вторичных отстойников;

s - зольность ила, принимаемая по табл. 40;

r- удельная скорость окисления, мг БПКполнна 1 г беззольного вещества ила в 1 ч, определяемая по формуле

                                           (49)

здесь rmax - максимальная скоростьокисления, мг/(г×ч), принимаемая по табл. 40;

CO - концентрация растворенного кислорода, мг/л;

Kl - константа, характеризующая свойства органическихзагрязняющих веществ, мг БПКполн/л, и принимаемая по табл. 40;

КО - константа,характеризующая влияние кислорода, мг О2/л, и принимаемая по табл. 40;

j -  коэффициент ингибирования продуктами распада активного ила, л/г,принимаемый по табл.40.

Примечания: 1. Формулы (48)и (49) справедливы при среднегодовой температуресточных вод 15 °С.При иной среднегодовой температуре сточных вод Twпродолжительность аэрации, вычисленная по формуле (48), должна бытьумножена на отношение 15/Tw.

2.Продолжительность аэрации во всех случаях не должна быть менее 2 ч.

Таблица40

Сточные воды

rmax, мг БПКполгн/(г×ч)

Kl, мг БПКполн

КО, мг О2

j, л/г

s

Городские

85

33

0,625

0,07

0,3

Производственные:

 

 

 

 

 

а) нефтеперерабатывающих заводов:

 

 

 

 

 

I система

33

3

1,81

0,17

-

II система

59

24

1,66

0,158

-

б) азотной промышленности

140

6

2,4

1,11

-

в) заводов синтетического каучука

80

30

0,6

0,06

0,15

г) целлюлозно-бумажной промышленности:

 

 

 

 

 

сульфатно-целлюлозное производство

650

100

1,5

2

0,16

сульфитно-целлюлозное производство

700

90

1,6

2

0,17

д) заводов искусственного волокна (вискозы)

90

35

0,7

0,27

-

е) фабрик первичной обработки шерсти:

 

 

 

 

 

I ступень

32

156

-

0,23

-

II ступень

6

33

-

0,2

-

ж) дрожжевых заводов

232

90

1,66

0,16

0,35

з) заводов органического синтеза

83

200

1,7

0,27

-

и) микробиологической промышленности:

 

 

 

 

 

производство лизина

280

28

1,67

0,17

0,15

производство биовита и витамицина

1720

167

1,5

0,98

0,12

к) свинооткормочных комплексов:

 

 

 

 

 

I ступень

454

55

1,65

0,176

0,25

II ступень

15

72

1,68

0,171

0,3

Примечание. Для других производствуказанные параметры следует принимать по данным научно-исследовательскихорганизаций.

6.144.Период аэрации tatv, ч, ваэротенках-вытеснителях надлежит рассчитывать по формуле

                   (50)

где Kp - коэффициент, учитывающий влияние продольного перемешивания: Kp = 1,5 при биологическойочистке до Lex = 15 мг/л; Kp =1,25 при Lex > 30 мг/л;

Lmix- БПКполн,определяемая с учетом разбавления рециркуляционным расходом:

                                                        (51)

здесь Ri- степень рециркуляции активного ила,определяемая по формуле (52); обозначения величин ai, rmax, CO,Len, Lex, Kl, KO, j, s,следует принимать по формуле (49).

Примечание. Режим вытесненияобеспечивается при отношении длины коридоров l к ширине b свыше 30. При l/b <30 необходимо предусматривать секционирование коридоров с числом ячеекпять-шесть.

6.145.Степень рециркуляции активного ила Ri, в аэротенках следует рассчитывать по формуле

                                                         (52)

где ai - доза ила в аэротенке, г/л;

Ji - иловый индекс, см3/г.

Примечания: 1.Формула справедлива при Ji <175 см3/г и ai до 5 г/л.

2. Величина Ri должна быть не менее 0,3 для отстойников силососами, 0,4 - с илоскребами, 0,6 - при самотечном удалении ила.

6.146.Величину илового индекса необходимо определять экспериментально при разбавлениииловой смеси до 1 г/л в зависимости от нагрузки на ил. Для городских и основныхвидов производственных сточных вод допускается определять величину Ji по табл. 41.

Таблица41

Сточные воды

Иловый индекс Ji, см3/г, при нагрузке на ил qi, мг/(г×сут)

100

200

300

400

500

600

Городские

130

100

70

80

95

130

Производственные:

 

 

 

 

 

 

а) нефтеперерабатывающих заводов

-

120

70

80

120

160

б) заводов синтетического каучука

-

100

40

70

100

130

в) комбинатов искусственного волокна

-

300

200

250

280

400

г) целлюлозно-бумажных комбинатов

-

220

150

170

200

220

д) химкомбинатов азотной промышленности

-

90

60

75

90

120

Примечание. Для окситенков величина Ji должна быть снижена в 1,3-1,5 раза.

Нагрузку на ил qi, мг БПКполн на 1г беззольного вещества ила в сутки, надлежит рассчитывать по формуле

                                                          (53)

где tat - период аэрации, ч.

6.147.При проектировании аэротенков с регенераторами продолжительность окисленияорганических загрязняющих веществ tO, ч, надлежит определять по формуле

                                                           (54)

где Ri- следует определять по формуле (52);

ar - доза ила в регенераторе,г/л, определяемая по формуле

                                                            (55)

r - удельная скоростьокисления для аэротенков - смесителей и вытеснителей, определяемая по формуле (49)при дозе ила ar.

Продолжительность обработкиводы в аэротенке tat, ч, необходимо определятьпо формуле

                                                              (56)

Продолжительностьрегенерации tr, ч, надлежит определять поформуле

                                                               (57)

Вместимость аэротенка Wat, м3, следуетопределять по формуле

                                                         (58)

где qw - расчетный расход сточных вод, м3/ч.

Вместимость регенераторов Wr, м3, следуетопределять по формуле

                                                              (59)

6.148.Прирост активного ила Pi, мг/л, в аэротенках надлежит определять по формуле

                                                          (60)

где Ccdp - концентрация взвешенныхвеществ в сточной воде, поступающей в аэротенк, мг/л;

Kg- коэффициентприроста; для городских и близких к ним по составу производственных сточных водKg= 0,3; приочистке сточных вод в окситенках величина Kg снижается до 0,25.

6.149.Необходимо предусматривать возможность работы аэротенков с переменным объемомрегенераторов.

6.150.Для аэротенков и регенераторов надлежит принимать:

число секций - не менеедвух;

рабочую глубину - 3-6 м,свыше - при обосновании;

отношение ширины коридора крабочей глубине - от 1:1 до 2:1.

6.151.Аэраторы в аэротенках допускается применять:

мелкопузырчатые - пористыекерамические и пластмассовые материалы (фильтросные пластины, трубы, диффузоры)и синтетические ткани;

среднепузырчатые - щелевые идырчатые трубы;

крупнопузырчатые - трубы соткрытым концом;

механические ипневмомеханические.

6.152.Число аэраторов в регенераторах и на первой половине длины аэротенков-вытеснителейнадлежит принимать вдвое больше, чем на остальной длине аэротенков.

6.153.Заглубление аэраторов следует принимать в соответствии с давлениемвоздуходувного оборудования и с учетом потерь в разводящих коммуникациях иаэраторах (см. п.5.34).

6.154.В аэротенках необходимо предусматривать возможность опорожнения и устройствадля выпуска воды из аэраторов.

6.155.При необходимости в аэротенках надлежит предусматривать мероприятия по локализациипены - орошение водой через брызгала или применение химическихантивспенивателей.

Интенсивность разбрызгиванияпри орошении следует принимать по экспериментальным данным.

Применение химическихантивспенивателей должно быть согласовано с органами санитарно-эпидемиологическойслужбы и охраны рыбных запасов.

6.156.Рециркуляцию активного ила следует осуществлять эрлифтами или насосами.

6.157. Удельныйрасход воздуха qair, м33 очищаемой воды, при пневматической системеаэрации надлежит определять по формуле

,                                                 (61)

где qO -  удельный расход кислорода воздуха, мг на 1 мг снятой БПКполн,принимаемый при очистке до БПКполн 15-20 мг/л - 1,1, при очистке доБПКполн свыше 20 мг/л - 0,9;

K1 -  коэффициент, учитывающий тип аэратора и принимаемый длямелкопузырчатой аэрации в зависимости от соотношения площадей аэрируемой зоны иаэротенка faz /fat по табл. 42; для среднепузырчатойи низконапорной K1= 0,75;

K2 -  коэффициент,зависимый от глубины погружения аэраторов ha и принимаемый по табл. 43;

KT - коэффициент, учитывающий температуру сточных вод. который следуетопределять по формуле

                                                      (62)

здесь Tw - среднемесячная температура воды за летний период, °С;

K3 - коэффициент качества воды, принимаемый длягородских сточных вод 0,85; при наличии СПАВ принимается в зависимости отвеличины faz/fat по табл. 44, для производственныхсточных вод - по опытным данным, при их отсутствии допускается принимать K3 = 0,7;

Ca - растворимость кислорода воздуха в воде, мг/л,определяемая по формуле

                                                        (63)

здесь CT -  растворимость кислорода в воде в зависимости от температуры и атмосферногодавления, принимаемая по справочным данным;

ha - глубина погруженияаэратора, м;

CO -  средняяконцентрация кислорода в аэротенке, мг/л; в первом приближении СО допускается принимать 2мг/л и необходимо уточнять на основе технико-экономических расчетов с учетом формул (48)и (49).

Площадь аэрируемой зоны дляпневматических аэраторов включает просветы между ними до 0,3 м.

Интенсивность аэрации Ja, м3/(м2×ч), надлежит определять поформуле

                                                             (64)

где Hat - рабочая глубина аэротенка, м;

tat - период аэрации, ч.

Если вычисленнаяинтенсивность аэрации свыше Ja,max для принятого значения K1, необходимо увеличитьплощадь аэрируемой зоны; если менее Ja,min для принятого значения K2 - следует увеличить расход воздуха, приняв Ja,min по табл. 43.

6.158.При подборе механических, пневмомеханических и струйных аэраторов следуетисходить из их производительности по кислороду, определенной при температуре 20°С и отсутствии растворенного в водекислорода, скорости потребления и массообменных свойств жидкости,характеризуемых коэффициентами KT и K3 и дефицитом кислорода (Ca - CO) /Ca иопределяемых по п. 6.157.

Число аэраторов Nma Для аэротенков ибиологических прудов следует определять по формуле

                                              (65)

где Wat - объем сооружения, м3;

Qma-производительность аэратора по кислороду, кг/ч, принимаемая по паспортнымданным;

tat -  продолжительность пребывания жидкости в сооружении,ч; значения остальных параметров следует принимать по формуле (61).

Примечание. При определенном числемеханических аэраторов необходимо проверять их перемешивающую способность поподдержанию активного ила во взвешенном состоянии. Зону действия аэратораследует определять расчетом; ориентировочно она составляет 5-6 диаметроврабочего колеса.

6.159.Окситенки рекомендуется применять при условии подачи технического кислорода откислородных установок промышленных предприятий. Допускается применение их и пристроительстве кислородной станции в составе очистных сооружений.

Окситенки должны бытьоборудованы механическими аэраторами, легким герметичным перекрытием, системойавтоматической подпитки кислорода и продувки газовой фазы, что должнообеспечивать эффективность использования кислорода 90 %.

Таблица 42

faz/fat

0,05

0,1

0,2

0,3

0,4

0,5

0,75

1

K1

1,34

1,47

1,68

1,89

1,94

2

2,13

2,3

Ja max, м3/(м2×ч)

5

10

20

30

40

50

75

100

Таблица43

ha, м

0,5

0,6

0,7

0,8

0,9

1

3

4

5

6

K2

0,4

0,46

0,6

0,8

0,9

1

2,08

2,52

2,92

3,3

Ja,min, м3/(м2×ч)

48

42

38

32

28

24

4

3,5

3

2,5

Таблица 44

faz /fat

0,05

0,1

0,2

0,3

0,4

0,5

0,75

1

K3

0,59

0,59

0,64

0,66

0,72

0,77

0,88

0,99

Для очистки производственныхсточных вод и их смеси с городскими сточными водами следует применятьокситенки, совмещенные с илоотделителем. Объем зоны аэрации окситенка надлежитрассчитывать по формулам (48) и (49).Концентрацию кислорода в иловой смеси окситенка следует принимать в пределах6-12 мг/л, дозу ила - 6-10 г/л.

Вторичные отстойники. Илоотделители

6.160. Нагрузкуна поверхность вторичных отстойников qssb, м3/(м2×ч), после биофильтров всех типов следует рассчитывать по формуле

                                                               (66)

где u0 - гидравлическая крупностьбиопленки; при полной биологической очистке u0 = 1,4 мм/с; значения коэффициента Kset, следует принимать по п. 6.61.

При определении площадиотстойников необходимо учитывать рециркуляционный расход.

6.161.Вторичные отстойники всех типов после аэротенков надлежит рассчитывать погидравлической нагрузке qssa3/(м2×ч), с учетом концентрации активного ила ваэротенке ai, г/л, его индекса Ji, см3/г, иконцентрации ила в осветленной воде at, мг/л, по формуле

                                                          (67)

где Kss -  коэффициент использования объема зоны отстаивания, принимаемый длярадиальных отстойников - 0,4, вертикальных - 0,35, вертикальных с периферийнымвыпуском - 0,5, горизонтальных - 0,45;

at - следует принимать не менее 10 мг/л,

ai - не более 15 г/л.

6.162.Конструктивные параметры отстойников надлежит принимать согласно пп. 6.61-6.63.

6.163.Нагрузку на 1 м сборного водослива осветленной воды следует принимать не более8-10 л/с.

6.164.Гидравлическую нагрузку на илоотделители для окситенков илиаэротенков-отстойников, работающих в режиме осветлителей со взвешенным осадком,зависящую от параметра aiJi, следует принимать по табл. 45.

Таблица45

aiJi

100

200

300

400

500

600

qms, м3/(м2×ч)

5,6

3,3

1,8

1.2

0,8

0,7

6.165.Расчет флотационных установок для разделения иловой смеси надлежит вести взависимости от требуемой степени осветления по содержанию взвешенных веществсогласно табл.46.

Таблица46

Параметр

Содержание взвешенных веществ, мг/л

15

10

5

Продолжительность флотации, мин

40

50

60

Удельный расход воздуха, л/кг взвешенных веществ ила

4

6

9

Давление в напорномрезервуаре следует принимать 0,6-0,9 МПа (6-9 кгс/см2),продолжительность насыщения 3-4 мин.

Аэрационные установки на полное окисление
(аэротенки с продленной аэрацией)

6.166.Аэрационные установки на полное окисление следует применять для биологическойочистки сточных вод.

Перед подачей сточных вод наустановку необходимо предусматривать задержание крупных механических примесей.

6.167.Продолжительность аэрации в аэротенках на полное окисление следует определятьпо формуле(48), при этом надлежит принимать:

r -среднюю скорость окисления по БПКполн - 6 мг/(г×ч);

ai - дозу ила - 3-4 г/л;

s -зольность ила - 0,35.

Удельный расход воздухаследует определять по формуле (61), при этом надлежит принимать:

qO - удельный расход кислорода, мг/мг снятой БПКполн - 1,25;

K1, K2, KT, K3, Ca- по данным,приведенным в п.6.157.

6.168.Продолжительность пребывания сточных вод в зоне отстаивания при максимальномпритоке должна составлять не менее 1 ,5 ч.

6.169.Количество избыточного активного ила следует принимать 0,35 кг на 1 кг БПКполн.Удаление избыточного ила допускается предусматривать как из отстойника, так ииз аэротенка при достижении дозы ила 5-6 г/л.

Влажность ила, удаляемого изотстойника, равна 98 %, из аэротенка - 99,4 %.

6.170.Нагрузку на иловые площадки следует принимать как для осадков, сброженных вмезофильных условиях.

Циркуляционные окислительные каналы

6.171.Циркуляционные окислительные каналы (ЦОК) следует предусматривать длябиологической очистки сточных вод в районах с расчетной зимней температуройнаиболее холодного периода не ниже минус 25 °С.

6.172.Продолжительность аэрации надлежит определять по формуле (48), при этом следуетпринимать r - среднюю скорость окисления по БПКполн 6 мг/(г×ч).

6.173.Для циркуляционных окислительных каналов следует принимать:

форму канала в планеО-образной;

глубину - около 1 м;

количество избыточногоактивного ила - 0,4 кг на 1 кг БПКполн;

удельный расход кислорода -1,25 мг на 1 мг снятой БПКполн.

6.174.Аэрацию сточных вод в окислительных каналах следует предусматриватьмеханическими аэраторами, устанавливаемыми в начале прямого участка канала.

Размеры аэраторов ипараметры их работы надлежит принимать по паспортным данным в зависимости отпроизводительности по кислороду и скорости воды в канале.

6.175.Скорость течения воды в канале vcc, м/с, создаваемую аэратором, надлежит определять по формуле

                                              (68)

где Jair - импульс давления аэратора, принимаемый по характеристике аэратора;

lair - длина аэратора, м;

vcc - площадь живого сеченияканала, м2;

n1 - коэффициентшероховатости; для бетонных стенок n1 = 0,014;

R - гидравлический радиус, м;

lcc - длина канала, м;

åx - сумма коэффициентов местных сопротивлений;для О-образного канала åx - 0,5.

Длину аэратора необходимопринимать не менее ширины канала по дну и не более ширины канала по зеркалуводы, число аэраторов - не менее двух.

6.176.Выпуск смеси сточных вод с активным илом из циркуляционных каналов во вторичныйотстойник следует предусматривать самотеком, продолжительность пребываниясточных вод во вторичном отстойнике по максимальному расходу - 1,5 ч.

6.177.Из вторичного отстойника следует предусматривать непрерывную подачу возвратногоактивного ила в канал, подачу избыточного ила на иловые площадки -периодически.

6.178.Иловые площадки следует рассчитывать исходя из нагрузок для осадка, сброженногов мезофильных условиях.

Поля фильтрации

6.179.Поля фильтрации для полной биологической очистки сточных вод надлежитпредусматривать, как правило, на песках, супесях и легких суглинках.

Продолжительностьотстаивания сточных вод перед поступлением их на поля фильтрации следуетпринимать не менее 30 мин.

6.180.Площадки для полей фильтрации необходимо выбирать: со спокойным ислабовыраженным рельефом с уклоном до 0,02; с расположением ниже течениягрунтового потока от сооружений для забора подземных вод на расстоянии, равномвеличине радиуса депрессионной воронки, но не менее 200 м для легких суглинков,300 м - для супесей и 500 м - для песков.

При расположении полейфильтрации выше по течению грунтового потока расстояние их до сооружений длязабора подземных вод следует принимать с учетом гидрогеологических условий итребований санитарной охраны источника водоснабжения.

На территориях, граничащих сместами выклинивания водоносных горизонтов, а также при наличии трещиноватыхпород и карстов, не перекрытых водоупорным споем, размещение полей фильтрациине допускается.

6.181.Нагрузку сточных вод на поля фильтрации надлежит принимать на основании данныхопыта эксплуатации полей фильтрации, находящихся в аналогичных условиях.

Нагрузку бытовых и близких кним по составу производственных сточных вод допускается принимать по табл. 47.

Таблица47

Грунты

Среднегодовая температура воздуха, °С

Нагрузка сточных вод, м3/(га×сут) при залегании грунтовых вод на глубине, м

1,5

2

3

Легкие суглинки

От 0 до 3,5

-

55

60

Св. 3,5 до 6

-

70

75

 « 6 « 11

-

75

85

Св. 11

-

85

100

Супеси

От 0 до 3,5

80

85

100

Св. 3,5 до 6

90

100

120

 « 6 « 11

100

110

130

Св. 11

120

130

150

Пески

От 0 до 3,5

120

140

180

Св. 3,5 до 6

150

175

225

 « 6 « 11

160

190

235

Св. 11

180

210

250

Примечания: 1.Нагрузка указана для районов со среднегодовым количеством атмосферных осадковот 300 до 500 мм.

2. Нагрузкунеобходимо уменьшать для районов со среднегодовым количеством атмосферныхосадков: 500-700 мм - на 15-25 %; свыше 700 мм, а также для I климатического района и IIIА климатического подрайона- на 25-30 %, при этом больший процент снижения нагрузки надлежит принимать прилегких суглинистых, а меньший - при песчаных грунтах.

6.182.Площадь полей фильтрации в необходимых случаях надлежит проверять нанамораживание сточных вод. Продолжительность намораживания следует приниматьравной числу дней со среднесуточной температурой воздуха ниже минус 10 °С.

Величину фильтрации сточныхвод в период их намораживания необходимо определять с уменьшением на величинукоэффициента, приведенного в табл. 48.

Таблица48

Грунты

Коэффициент снижения величины фильтрации в период намораживания

Легкие суглинки

0,3

Супеси

0,45

Пески

0,55

6.183.Необходимо предусматривать резервные карты, площадь которых должна быть обоснованав каждом отдельном случае и не должна превышать полезной площади полейфильтрации, %:

в III и IVклиматических районах           - 10;

во IIклиматическом районе                   -20;

в I « «                                                                         - 25.

6.184.Дополнительную площадь для устройства сетей, дорог, оградительных валиков,древесных насаждений допускается принимать в размере до 25 % при площади полейфильтрации свыше 1000 га и до 35 % при площади их 1000 га и менее.

6.185.Размеры карт полей фильтрации надлежит определять в зависимости от рельефаместности, общей рабочей площади полей, способа обработки почвы. При обработкетракторами площадь одной карты должна быть не менее 1 ,5 га.

Отношение ширины карты кдлине следует принимать от 1:2 до 1:4; при обосновании допускается увеличениедлины карты.

6.186.На картах полей фильтрации, предназначенных для намораживания сточных вод,следует предусматривать выпуски талых вод на резервные карты.

6.187.Устройство дренажа (открытого или закрытого) на полях фильтрации обязательнопри залегании грунтовых вод на глубине менее 1,5 м от поверхности картнезависимо от характера грунта, а также и при большей глубине залеганиягрунтовых вод, при неблагоприятных фильтрационных свойствах грунтов, когда одниосушительные канавы (без устройства закрытого дренажа) не обеспечивают необходимогопонижения уровня грунтовых вод.

6.188.При полях фильтрации надлежит предусматривать душевую, помещении для сушкиспецодежды, для отдыха и приема пищи. На каждые 75-100 га площади полейфильтрации следует предусматривать будки для обогрева обслуживающего персонала.

Поля подземной фильтрации

6.189.Поля подземной фильтрации следует применять в песчаных и супесчаных грунтах,при расположении оросительных труб выше уровня грунтовых вод не менее чем на 1м и заглублении их не более 1,8 м и не менее 0,5 м от поверхности земли.Оросительные трубы рекомендуется укладывать на слой подсыпки толщиной 20-50 смиз гравия, мелкого хорошо спекшегося котельного шлака, щебня иликрупнозернистого песка.

Перед полями подземнойфильтрации надлежит предусматривать установку септиков.

6.190.Общая длина оросительных труб определяется по нагрузке в соответствии с табл. 49.Длину отдельных оросителей следует принимать не более 20 м.

Таблица49

Грунты

Среднегодовая температура воздуха, °С

Нагрузка, л/сут на 1 м оросительных труб полей подземной фильтрации, в зависимости от глубины наивысшего уровня грунтовых вод от лотка, м

1

2

3

Пески

До 6

16

20

22

От 6,1 до 11

20

24

27

Св. 11,1

22

26

30

Супеси

До 6

8

10

12

От 6,1 до 11

10

12

14

Св. 11,1

11

13

16

Примечания: 1.Нагрузка указана для районов со среднегодовым количеством атмосферных осадковдо 500 мм.

2. Нагрузкунеобходимо уменьшать, для районов со среднегодовым количеством осадков 500-600мм - на 10-20 %, свыше 600 мм - на 20-30 %; для I климатического района и IIIАклиматического подрайона - на 15 %.При этом больший процент снижения надлежит принимать при супесчаных грунтах,меньший - при песчаных.

3. Приналичии крупнозернистой подсыпки толщиной 20-50 см нагрузку следует принимать скоэффициентом 1,2-1,5.

4. Приудельном водоотведении свыше 150 л/сут на одного жителя или для объектовсезонного действия нормы нагрузок следует увеличивать на 20 %.

6.191.Для притока воздуха следует предусматривать на концах оросительных труб стоякидиаметром 100 мм, возвышающиеся на 0,5 м над уровнем земли.

Песчано-гравийные фильтры и фильтрующиетраншеи

6.192.Песчано-гравийные фильтры и фильтрующие траншеи при количестве сточных вод неболее 15 м3/сут следует проектировать в водонепроницаемых ислабофильтрующих грунтах при наивысшем уровне грунтовых вод на 1 м ниже лоткаотводящей дрены.

Перед сооруженияминеобходимо предусматривать установку септиков.

Очищенную воду следует илисобирать в накопители (с целью использования ее на орошение), или сбрасывать вводные объекты с соблюдением «Правил охраны поверхностных вод от загрязнениясточными водами» и «Правил санитарной охраны прибрежных вод морей».

Расчетную длину фильтрующихтраншей следует принимать в зависимости от расхода сточных вод и нагрузки наоросительные трубы, но не более 30 м, ширину траншеи понизу - не менее 0,5 м.

6.193.Песчано-гравийные фильтры надлежит проектировать в одну или две ступени. Вкачестве загрузочного материала одноступенчатых фильтров следует принимать крупно-и среднезернистый песок и другие материалы.

Загрузочным материалом впервой ступени двухступенчатого фильтра могут быть гравий, щебень, котельныйшлак и другие материалы крупностью, принимаемой согласно п. 6.122,во второй ступени - аналогично одноступенчатому фильтру.

В фильтрующих траншеях вкачестве загрузочного материала следует принимать крупно- и среднезернистыйпесок и другие материалы.

6.194.Нагрузку из оросительные трубы песчано-гравийных фильтров и фильтрующихтраншей, а также толщину слон загрузки следует принимать по табл. 50.

Таблица50

Сооружение

Высота слоя загрузки, м

Нагрузка на оросительные трубы, л/(м×сут)

Одноступенчатый песчано-гравийный фильтр или вторая ступень двухступенчатого фильтра

1 - 1,5

80 - 100

Первая ступень двухступенчатого фильтра

1 - 1,5

150 - 200

Фильтрующая траншея

0,8 - 1

50 - 70

Примечания: 1.Меньшие нагрузки соответствуют меньшей высоте.

2. Нагрузкиуказаны для районов со среднегодовой температурой воздуха от 3 до 6 °С.

3. Длярайонов со среднегодовой температурой воздуха выше 6 °С нагрузку следуетувеличивать на 20-30 %, ниже 3 °С - уменьшать на 20-30 %.

4. Приудельном водоотведении свыше 150 л/(чел×сут) нагрузкуследует увеличивать на 20-30 %.

Фильтрующие колодцы

6.195.Фильтрующие колодцы надлежит устраивать только в песчаных и супесчаных грунтахпри количестве сточных вод не более 1 м3/сут. Основание колодцадолжно быть выше уровня грунтовых вод не менее чем на 1 м.

Примечания: 1.При использовании подземных вод для хозяйственно-питьевого водоснабжениявозможность устройства фильтрующих колодцев решается в зависимости отгидрогеологических условий и по согласованию с органами Министерства геологии исанитарно-эпидемиологической службой.

2. Передколодцами необходимо предусматривать септики.

6.196.Фильтрующие колодцы следует проектировать из железобетонных колец, кирпичаусиленного обжига или бутового камня. Размеры в плане должны быть не более 2´2 м, глубина - 2,5 м.

Ниже подводящей трубыследует предусматривать:

донный фильтр высотой до 1 миз гравия, щебня, спекшегося шлака и других материалов - внутри колодца;

обсыпку из тех же материалов- у наружных стенок колодца;

отверстия для выпускапрофильтровавшейся воды - в стенках колодца.

В покрытии колодца надлежитпредусматривать люк диаметром 700 мм и вентиляционную трубу диаметром 100 мм.

6.197.Расчетную фильтрующую поверхность колодца надлежит определять как суммуплощадей дна и поверхности стенки колодца на высоту фильтра. Нагрузка на 1 м2фильтрующей поверхности должна приниматься 80 л/сут в песчаных грунтах и 40л/сут в супесчаных.

Нагрузку следуетувеличивать: на 10-20 % - при устройстве фильтрующих колодцев в средне- икрупнозернистых песках или при расстоянии между основанием колодца и уровнемгрунтовых вод свыше 2 м; на 20 % - при удельном водоотведении свыше 150 л/(чел×сут) и среднезимнейтемпературе сточных вод выше 10 °С.

Для объектов сезонногодействия нагрузка может быть увеличена на 20 %.

Биологические пруды

6.198.Биологические пруды надлежит применять для очистки и глубокой очисткигородских, производственных и поверхностных сточных вод, содержащихорганические вещества.

6.199.Биологические пруды допускается проектировать как с естественной, так и сискусственной аэрацией (пневматической или механической).

6.200.При очистке в биологических прудах сточные воды не должны иметь БПКполнсвыше 200 мг/л - для прудов с естественной аэрацией и свыше 500 мг/л - дляпрудов с искусственной аэрацией.

При БПКполн свыше500 мг/л следует предусматривать предварительную очистку сточных вод.

6.201.В пруды для глубокой очистки допускается направлять сточную воду послебиологической или физико-химической очистки с БПКполн не более 25мг/л - для прудов с естественной аэрацией и не более 50 мг/л - для прудов сискусственной аэрацией.

6.202.Перед прудами для очистки надлежит предусматривать решетки с прозорами не более16 мм и отстаивание сточных вод в течение не менее 30 мин.

После прудов с искусственнойаэрацией необходимо предусматривать отстаивание очищенной воды в течение 2-2,5ч.

6.203.Биологические пруды следует устраивать на нефильтрующих или слабофильтрующихгрунтах. При неблагоприятных в фильтрационном отношении грунтах следуетосуществлять противофильтрационные мероприятия.

6.204.Биологические пруды следует располагать с подветренной по отношению к жилойзастройке стороны господствующего направления ветра в теплое время года.Направление движения воды в пруде должно быть перпендикулярным этомунаправлению ветра.

6.205.Биологические пруды следует проектировать не менее чем из двух параллельныхсекций с 3-5 последовательными ступенями в каждой, с возможностью отключениялюбой секции пруда для чистки или профилактического ремонта без нарушенияработы остальных.

6.206.Отношение длины к ширине пруда с естественной аэрацией должно быть не менее 20.При меньших отношениях надлежит предусматривать конструкции впускных ивыпускных устройств, обеспечивающие движение воды по всему живому сечениюпруда.

6.207.В прудах с искусственной аэрацией отношение сторон секций может быть любым, приэтом аэрирующие устройства должны обеспечивать движение воды в любой точкепруда со скоростью не менее 0,05 м/с. Форма прудов в плане зависит от типааэраторов: для пневматических или механических прудов могут бытьпрямоугольными, для самодвижущихся механических - круглыми.

6.208.Отметка лотка перепускной трубы из одной ступени в другую должна быть выше днана 0,3-0,5 м.

Выпуск очищенной водыследует осуществлять через сборное устройство, расположенное ниже уровня водына 0,15-0,2 глубины пруда.

6.209.Хлорировать воду следует, как правило, после прудов. В отдельных случаях (придлине прокладки трубопровода хлорной воды свыше 500 м или необходимостистроительства отдельной хлораторной и т.п.) допускается хлорирование передпрудами.

Концентрация остаточногохлора в воде после контакта не должна превышать 0,25-0,5 г/м3.

6.210.Рабочий объем пруда надлежит определять по времени пребывания в немсреднесуточного расхода сточных вод.

6.211.Время пребывания воды в пруде с естественной аэрацией tlag, сут, следует определять поформуле

                                  (69)

где N - число последовательных ступеней пруда;

Klag - коэффициент объемного использования каждой ступенипруда;

Klag- то же, последнейступени;

Klog и Klog   принимаются для искусственных прудов с отношением длины секций кширине 20:1 и более - 0,8-0,9, при отношении 1:1 - 3:1 или для прудов,построенных на основе естественных местных водоемов (озер, запруд и т.п.), -0,35, для промежуточных случаев определяются интерполяцией;

Len- БПКполнводы, поступающей в данную ступень пруда;

Len - то же, для последнейступени;

Lex - БПКполн воды, выходящей из даннойступени пруда;

Lex - то же, для последней ступени;

Lfin - остаточнаяБПКполн, обусловленная внутриводоемными процессами и принимаемаялетом 2-3 мг/л (для цветущих прудов - до 5 мг/л), зимой - 1-2 мг/л;

k -  константаскорости потребления кислорода, сут; для производственных сточных водустанавливается экспериментальным путем; для городских и близких к ним посоставу производственных сточных вод при отсутствии экспериментальных данных k для всех промежуточных секцийочистного пруда может быть принята равной 0,1 сут-1, для последнейступени k = 0,07 сут-1(при температуре воды 20 °С).

Для прудов глубокой очистки k следует принимать, сут-1:для 1-й ступени - 0,07; для 2-й ступени - 0,06; для остальных ступеней пруда -0,05-0,04; для одноступенчатого пруда k = 0,06 сут-1.

Для температур воды,отличающихся от 20 °С, значение k должно быть скорректированопо формулам:

для температуры воды от 5 до30 °С

                                                     (70)

для температуры воды от 0 до5 °С

                                                     (71)

где k - коэффициент, определяемыйв лабораторных условиях при температуре воды 20 °С.

6.212.Общую площадь зеркала воды пруда Flag, м2, сестественной аэрацией надлежит определять по формуле

                                                       (72)

где Qw - расход сточных вод, м3×сут;

Ca - следует определять по формуле (63);

Cex - концентрация кислорода, которую необходимоподдерживать в воде, выходящей из пруда, мг/л;

ra -   величина атмосферной аэрации при дефиците кислорода, равномединице, принимаемая 3-4 г/(м2×сут);

Len,, Lex, Klag - следует принимать по формуле (69).

6.213.Расчетную глубину пруда Hlag, м, с естественной аэрацией следует определять по формуле

                                                      (73)

Рабочая глубина пруда недолжна превышать, м: при Lenсвыше 100 мг/л - 0,5, при Lenдо 100 мг/л - 1; для прудов глубокой очистки с Len от 20 до 40 мг/л - 2, с Len до 20 мг/л - 3. При возможности замерзания прудазимой Н должна быть увеличена на 0,5м.

6.214.Время пребывания воды tlag, сут, глубокой очистки в пруде с искусственной аэрацией надлежитопределять по формуле

                                                 (74)

где kd - динамическая константа скорости потребления кислорода, равная:

kd = b1 k,                                                                (75)

здесь b1 -   коэффициент, зависящий от скорости vlag, м/с, движения воды в пруде, создаваемойаэрирующими устройствами или перемещением воды по коридорам лабиринтного типа;величина b1, определяется по формуле

                                                         (76)

Если vlag > 0,05 м/с, то b1 = 7.

6.215.Для повышения глубины очистки воды до БПКполн 3 мг/л и снижениясодержания в ней биогенных элементов (азота и фосфора) рекомендуется применениев пруде высшей водной растительности - камыша, рогоза, тростника и др. Высшаяводная растительность должна быть размешена в последней секции пруда.

Площадь, занимаемую высшейводной растительностью, допускается определять по нагрузке, составляющей 10 000м3/сут на 1 га при плотности посадки 150-200 растений на 1 м2.

СООРУЖЕНИЯ ДЛЯ НАСЫЩЕНИЯ ОЧИЩЕННЫХ СТОЧНЫХВОД КИСЛОРОДОМ

6.216. Принеобходимости дополнительного насыщения очищенных сточных вод кислородом передспуском их в водный объект следует предусматривать специальные устройства: приналичии свободного перепада уровней между площадкой очистных сооружений игоризонтом воды в водном объекте - многоступенчатые водосливы-аэраторы,быстротоки и др., в остальных случаях - барботажные сооружения.

6.217.При проектировании водосливов-аэраторов следует принимать:

водосливные отверстия - ввиде тонкой зубчатой стенки с зубчатым щитом над ней (зубья стенки и щитаобращены один к другому остриями);

высоту зубьев - 50 мм, уголпри вершине - 90°;

высоту отверстия междуостриями зубьев - 50 мм;

длину колодца нижнего бьефа- 4 м, глубину - 0,8 м;

удельный расход воды - qw = 120 - 160 л/с на 1 мдлины водослива;

напор воды на водосливе hw, м (от середины зубчатогоотверстия), - по формуле

                                                                 (77)

6.218. Числоступеней водосливов-аэраторов Nwa и величина перепада уровней zst, м, на каждой ступени, необходимые для обеспечения потребнойконцентрации кислорода Cex, мг/л, в сточной воде на выпуске в водный объект, определяютсяпоследовательным подбором из соотношения

                                                       (78)

где Ca - растворимость кислорода в жидкости, определяемая по п. 6.157;

Cex - концентрация кислорода в очищенной сточнойжидкости, которая должна быть обеспечена на выпуске в водоем;

Cs - концентрация кислорода всточной воде перед сооружением для насыщения; при отсутствии данных Cs =0;

Nwa- числоступеней водосливов;

KT, K3 - коэффициенты, принимаемыепо п. 6.157;

j20 -  коэффициент, учитывающий эффективность аэрации на водосливах взависимости от перепада уровней и принимаемый по табл. 51.

Таблица51

zst, м

0,4

0,5

0,6

0,7

0,8

j20

0,71

0,65

0,59

0,55

0,52

6.219.При проектировании барботажных сооружений надлежит принимать:

число ступеней - 3-4;

аэраторы - мелкопузырчатыеили среднепузырчатые;

расположение аэраторов -равномерное по дну сооружения;

интенсивность аэрации - неболее 100 м3/(м2×ч).

6.220.Удельный расход воздуха в барботажных сооружениях qb, м33, следует определять поформуле

                                                (79)

где Nb- число ступеней аэрации;

Ca, K1- следует принимать по п. 6.157;

K2, K3, KT,Cex, Cs -следует принимать по п. 6.218.

ОБЕЗЗАРАЖИВАНИЕ СТОЧНЫХ ВОД

6.221.Обеззараживание бытовых сточных вод и их смеси с производственными следуетпроизводить после их очистки.

При совместной биологическойочистке бытовых и производственных сточных вод, но раздельной их механическойочистке допускается при обосновании предусматривать обеззараживание толькобытовых вод после их механической очистки с дехлорированием их перед подачей насооружения биологической очистки.

6.222.Обеззараживание сточных вод следует производить хлором, гидрохлоритом натрия,получаемым на месте в электролизерах, или прямым электролизом сточных вод.

6.223.Расчетную дозу активного хлора следует принимать, г/м3:

после механической очистки -10;

после механохимическойочистки при эффективности отстаивания свыше 70 % и неполной биологическойочистки - 5;

после полной биологической,физико-химической и глубокой очистки - 3.

Примечания: 1.Дозу активного хлора надлежит уточнять в процессе эксплуатации, при этомколичество остаточного хлора в обеззараженной воде после контакта должно бытьне менее 1,5 г/м3.

2. Хлорноехозяйство очистных сооружений должно обеспечивать возможность увеличениярасчетной дозы хлора в 1,5 раза безизменения вместимости складов для реагентов.

6.224.Хлорное хозяйство и электролизные установки на очистных сооружениях следуетпроектировать согласно СНиП 2.04.02-84.

6.225.Установки прямого электролиза при обосновании допускается использовать послебиологической или физико-химической очистки сточных вод.

6.226.Электрооборудование и шкаф управления следует располагать в отапливаемомпомещении, которое допускается блокировать с другими помещениями очистныхсооружений.

6.227.Для смешения сточной воды с хлором следует применять смесители любого типа.

6.228.Продолжительность контакта хлора или гипохлорита со сточной водой в резервуареили в отводящих лотках и трубопроводах надлежит принимать 30 мин.

6.229.Контактные резервуары необходимо проектировать как первичные отстойники безскребков; число резервуаров - не менее двух. Допускается предусматриватьбарботаж воды сжатым воздухом при интенсивности 0,5 м3/(м2×ч).

6.230.При обеззараживании сточных вод после биологических прудов следует выделятьотсек для контакта сточной воды с хлором.

6.231.Количество осадка, выпадающего в контактных резервуарах, следует принимать, лна 1 м3 сточной воды, при влажности 98 %:

после механической очистки -1,5;

после биологической очисткив аэротенках и на биофильтрах - 0,5.

СООРУЖЕНИЯ ДЛЯ ГЛУБОКОЙ ОЧИСТКИ СТОЧНЫХ ВОД

Общие указания

6.232.Сооружения предназначены для обеспечения более глубокой очистки городских ипроизводственных сточных вод и их смеси, прошедших биологическую очистку, атакже для производственных сточных вод после механической, химической илифизико-химической очистки перед сбросом в водные объекты или повторнымиспользованием их в производстве или сельском хозяйстве.

6.233.В качестве сооружений для глубокой очистки сточных вод могут быть примененыфильтры с зернистой загрузкой различных конструкций, сетчатые барабанныефильтры, биологические пруды, сооружения для насыщения сточных вод кислородом.

Выбор типа сооружений надлежитпроизводить с учетом качества исходных сточных вод, требований к степени ихочистки, наличия фильтрующих материалов и т.п.

6.234.Проектирование биологических прудов надлежит производить согласно пп. 6.198-6.215.

Фильтры с зернистой загрузкой

6.235.Фильтры с зернистой загрузкой рекомендуются следующих конструкций: однослойные,двухслойные и каркасно-засыпные (КЗФ).

В зависимости от конструкциии климатических условий фильтры следует располагать на открытом воздухе или впомещении. При расположении фильтров на открытом воздухе трубопроводы, запорнаяарматура, насосы и прочие коммуникации должны располагаться в проходныхгалереях.

6.236.В качестве фильтрующего материала допускается использовать кварцевый песок,гравий, гранитный щебень, гранулированный доменный шлак, антрацит, керамзит,полимеры, а также другие зернистые загрузки, обладающие необходимымитехнологическими свойствами, химической стойкостью и механической прочностью.

6.237.Расчет конструктивных элементов фильтров надлежит производить согласно СНиП2.04.02-84 и настоящим нормам.

6.238.Расчетные параметры фильтров с зернистой загрузкой для глубокой очисткигородских и близких к ним по составу производственных сточных вод послебиологической очистки следует принимать по табл. 52.

Расчет площади фильтровнадлежит производить по максимальному часовому притоку за вычетом допустимойнеравномерности, равной 15 %.

6.239.При проектировании фильтров с зернистой загрузкой следует предусматривать:

при подаче сточных вод послебиологической очистки - установку перед фильтрами (кроме КЗФ) барабанных сеток;

водовоздушную промывку дляоднослойных, водяную - для двухслойных, водовоздушную или водяную - длякаркасно-засыпных фильтров; при этом промывку следует осуществлятьнехлорированной фильтрованной водой;


Таблица52

Фильтр

Параметры фильтрующей загрузки

Высота слоя, м

Скорость фильтрования, м/ч, при режиме

Интенсивность промывки, л/(с×м2)

Продолжительность этапа промывки, мин

Эффект очистки, %

Фильтрующий материал

гранулометрическая характеристика загрузки d, мм

по БПКполн

по взвешенным веществам

минимальная

максимальная

эквивалентная

нормальном

форсированном

Однослойный мелкозернистый с подачей воды сверху вниз

Кварцевый песок

1,2

2

1,5 - 1,7

1,2 - 1,3

6 - 7

7 - 8

Воздух (18-20)

2

50 - 60

70 - 75

Поддерживающие слои - гравий

2

5

-

0,15 - 0,2

Воздух (18-20) и вода (3-5)

10 - 12

5

10

-

0,1 - 0,15

10

20

-

0,1 - 0,15

Вода (7)

6 - 8

20

40

-

0,2 - 0,25

Однослойный крупнозернистый с подачей воды сверху вниз

Гранитный щебень

3

10

5,5

1,2

16

18

Воздух (16)

3

35 - 40

45 - 50

Воздух (16) и вода (10)

4

Вода (15)

3

Двухслойный с подачей воды сверху вниз

Антрацит или керамзит

1,2

2

-

0,4 - 0,5

7 - 8

9 -10

Вода (14-16)

10 - 12

60 - 70

70 - 80

Кварцевый песок

0,7

1,6

-

0,6 - 0,7

Поддерживающие слои - гравий

2

5

-

0,15 - 0,25

5

10

-

0,1 - 0,15

10

20

-

0,1 - 0,15

20

40

-

0,2 - 0,25

Каркасно-засыпной (КЗФ)

Кварцевый песок

0,8

1

-

0,9

10

15

Воздух (14-16) и вода (6-8)

5 - 7

70

70 - 80

Каркас - гравий

1

40

-

1,8

Вода (14-16)

3

40

60

-

0,5


вместимость резервуаровпромывной воды и грязных вод от промывки фильтров - не менее чем на двепромывки;

при необходимости -насыщение фильтрованной воды кислородом согласно пп. 6.216-6.220;

трубчатые распределительныедренажные системы большого сопротивления;

для фильтров с подачей водысверху вниз - устройство гидравлического или механического взрыхления верхнегослоя загрузки.

6.240.Для предотвращения биологического обрастания фильтров с зернистой загрузкойнеобходимо предусматривать предварительное хлорирование поступающих сточных воддозой до 2 мг/л и периодическую обработку фильтра (2-3 раза в год) хлорнойводой с содержанием хлора до 150 мг/л при периоде контакта 24 ч.

6.241.Проектирование фильтров с зернистой загрузкой для глубокой очисткипроизводственных сточных вод следует производить по данным технологическихисследований.

Фильтры с полимерной загрузкой

6.242.Фильтры «Полимер» следует применять для очистки производственных сточных вод отмасел и нефтепродуктов, не находящихся а них в виде стойких эмульсий.

Фильтры допускаетсяприменять для очистки дождевых вод.

6.243.Допустимая концентрация масел и нефтепродуктов в исходной воде до 150 мг/л,взвешенных веществ - до 100 мг/л. Концентрация этих веществ в очищенной воде -до 10 мг/л.

6.244.В качестве загрузки надлежит принимать пенополиуретан крупностью 20´20´20 мм, плотностью 46-50 кг/м3,высотой слоя 2 м. Скорость фильтрования до 25 м/ч.

6.245.Фильтры следует размещать в здании с температурой воздуха не ниже 5 °С.

Сетчатые барабанные фильтры

6.246.Сетчатые барабанные фильтры следует применять для механической очисткипроизводственных сточных вод, для установки перед фильтрами глубокой очисткисточных вод (барабанные сетки), а также в качестве самостоятельных сооруженийглубокой очистки (микрофильтры). Степень очистки сточных вод, достигаемую насетчатых барабанных фильтрах, допускается принимать по табл. 53.

Таблица53

Сетчатые барабанные фильтры

Снижение содержания загрязняющих веществ, %

по взвешенным веществам

по БПКполн

Микрофильтры

50-60

25-30

Барабанные сетки

20-25

5-10

6.247.При применении барабанных сеток для механической очистки сточных вод в исходнойводе должны отсутствовать вещества, затрудняющие промывку сетки (смолы, жиры,масла, нефтепродукты и пр.), а содержание взвешенных веществ не должнопревышать 250 мг/л.

При использованиимикрофильтров для глубокой очистки городских сточных вод содержание взвешенныхвеществ в исходной воде должно быть не более 40 мг/л.

6.248.Число резервных сетчатых барабанных фильтров надлежит принимать по табл. 54.

Таблица54

Барабанные фильтры

Число

рабочих

резервных

Микрофильтры

До 4

1

Св. 4

2

Барабанные сетки

До 6

1

Св. 6

2

6.249.При применении сетчатых барабанных фильтров надлежит:

производительность иконструкцию принимать по паспортным данным заводов-изготовителей или порекомендациям научно-исследовательских организаций;

предусматривать промывкуводой, прошедшей сетчатые барабанные фильтры при давлении 0,15 МПа (1,5 кгс/см2);

постоянную с расходом длямикрофильтров - 3-4 % расчетной производительности установки, барабанных сетокдля механической очистки сточных вод - 1-1,5 %;

периодическую для барабанныхсеток в схеме глубокой очистки сточных вод с числом промывок 8-12 раз в сутки,продолжительностью промывки 5 мин, расходом промывной воды 0,3-0,5 % расчетнойпроизводительности барабанной сетки.

СООРУЖЕНИЯ ДЛЯ ФИЗИКО-ХИМИЧЕСКОЙ ОЧИСТКИСТОЧНЫХ ВОД

Нейтрализация сточных вод

6.250.Сточные воды, величина рН которых ниже 6,5 или выше 8,5, перед отводом вканализацию населенного пункта или в водный объект подлежат нейтрализации.

Нейтрализацию следуетосуществлять смешением кислых и щелочных сточных вод, введением реагентов илифильтрованием их через нейтрализующие материалы.

6.251.Дозу реагентов надлежит определять из условия полной нейтрализации содержащихсяв сточных водах кислот или щелочей и выделения в осадок соединений тяжелыхметаллов по уравнению соответствующей реакции. Избыток реагента долженсоставлять 10 % расчетного количества.

При определении дозыреагента необходимо учитывать взаимную нейтрализацию кислот и щелочей, а такжещелочной резерв бытовых сточных вод или водоема (водотока).

6.252.В качестве реагентов для нейтрализации кислых сточных вод следует применятьгидроокись кальция (гашеную известь) в виде 5 % по активной окиси кальцияизвесткового молока или отходы щелочей (едкого натра или калия).

Проектирование установок дляприготовления известкового молока надлежит выполнять согласно СНиП 2.04.02-84.

6.253.Для подкисления и нейтрализации щелочных сточных вод рекомендуется применятьтехническую серную кислоту.

6.254.Для выделения осадка следует предусматривать отстойники со временем пребыванияв них сточных вод в течение 2 ч.

6.255.Количество сухого вещества осадка М, кг/м3, образующегося принейтрализации 1 м3 сточной воды, содержащей свободную серную кислотуи соли тяжелых металлов, надлежит определять по формуле

                                        (80)

где А - содержание активной СаО виспользуемой извести, %;

А1 - количество активной СаО,необходимой для осаждения металлов, кг/м3;

А2 - количествоактивной СаО, необходимой для нейтрализации свободной серной кислоты, кг/м3;

А3 - количество образующихсягидроксидов металлов, кг/м3;

Е1 - количество сульфатакальция, образующегося при осаждении металлов, кг/м3;

Е2 - количествосульфата кальция, образующегося при нейтрализации свободной кислоты, кг/м3.

Примечание. Третий член в формуле неучитывается, если его значение отрицательное.

6.256.Объем осадка, образующегося при нейтрализации 1 м3 сточной воды, Wmud, %, определяется по формуле

                                                     (81)

где Pmud - влажность осадка, %.

Влажность осадка должна бытьменее или равна разности 100 за вычетом количества сухого вещества, выраженногов процентах.

6.257.Осадок, выделенный в отстойниках, надлежит обезвоживать на шламовых площадках,вакуум-фильтрах или фильтр-прессах. При проектировании отстойников и сооруженийпо обезвоживанию следует руководствоваться требованиями соответствующихразделов настоящих норм.

6.258.Все резервуары, трубопроводы, оборудование, соприкасающиеся с агрессивнымисредами, должны быть защищены соответствующей изоляцией.

Реагентные установки

6.259.Реагентную обработку необходимо применять для интенсификации процессов удаленияиз сточных вод грубодисперсных, коллоидных и растворенных примесей в процессефизико-химической очистки, а также для обезвреживания хром- и циансодержащихсточных вод.

В случае содержаниябиогенных элементов в сточных водах, подлежащих биологической очистке, ниженорм, указанных в п. 6.2, следует предусматривать их искусственноепополнение (биогенную подпитку).

6.260.В качестве реагентов следует применять коагулянты (соли алюминия или железа),известь, флокулянты (водорастворимые органические полимеры неионогенного,анионного и катионного типов).

6.261.Вид реагента и его дозу надлежит принимать по данным научно-исследовательскихорганизаций в зависимости от характера загрязнений сточных вод, необходимойстепени их удаления, местных условий и т.п. Для сточных вод некоторых отраслейпромышленности и городских сточных вод дозы реагентов допускается принимать по табл. 55.

Таблица55

Сточные воды

Загрязняющие вещества

Концентрация загрязняющих веществ, мг/л

Реагенты

Доза реагента, мг/л

извести

солей алюминия

солей железа

анионного флокулянта по активному полимеру

катионного флокулянта по активному полимеру

Нефтеперерабытывающих заводов, нефтеперевалочных баз

Нефтепродукты

До 100

Соли алюминия совместно с анионным флокулянтом или без него, катионные флокулянты

-

50 - 75

-

0,5

2,5 - 5

100 - 200

-

75 - 100

-

1,0

5 - 10

200 - 300

-

100 - 150

-

1,5

10 - 15

Машиностроительных, коксохимических заводов

Масла

До 600

Соли алюминия или железа совместно с анионным флокулянтом или без него, катионные флокулянты

-

50 - 300

50 - 300

0,5 - 2

5 - 20

Пищевой промышленности, шерстомойных фабрик, заводов металлообрабатывающих, синтетических волокон

Эмульсии масел и жиров

100

Соли алюминия или железа совместно с анионным флокулянтом или без него

-

150

150

-

-

300

-

300

300

0,5 - 3

-

500

-

500

500

0,5 - 3

-

1000

-

700

700

0,5 - 3

-

Целлюлозно-бумажной промышленности

Цветность (сульфатный лигнин), град ПКШ

950

То же

-

250

250

-

-

1450

-

275

275

-

-

2250

-

400 - 500

400 - 500

-

-

Цветность (лигносульфат), град ПКШ

1000

Известь СаО

1000

-

-

-

-

2000

2500

-

-

-

-

Шламовые воды углеобогатительных фабрик, шахтные воды

Суспензия угольных частиц

До 100

Анионный флокулянт

-

-

-

2 - 5

-

100 - 500

-

-

-

5 - 10

-

500 - 1000

-

-

-

10 - 15

-

1000 - 2000

-

-

-

15 - 25

-

Бумажных и картонных фабрик

Суспензия целлюлозы

До 1000

Соли алюминия совместно с анионным флокулянтом

-

50 - 300

-

0,5 - 2

-

Катионный флокулянт

-

-

-

-

2,5 - 20

Городские и бытовые

БПКполн

До 300

Соли алюминия совместно с анионным флокулянтом или без него

-

30 - 40*

-

0,5 - 1,0

-

-

40 - 50*

-

-

-

Взвешенные вещества

До 350

Соли железа совместно с анионным флокулянтом или без него

-

-

40 - 50**

0,5 - 1,0

-

-

-

100 - 150***

0,5 - 1,0

-

-

-

50 - 70***

-

-

Катионный флокулянт

-

-

-

-

10 - 20

Примечание. Дозы реагентов приведены потоварному продукту, флокулянтов - по активному полимеру, за исключением: * - поAl2O3, ** - по FeSO4, *** - по FeCl3.

6.262.При обработке воды коагулянтами необходимо поддерживать оптимальное значение рНподкислением или подщелачиванием ее.

Для городских вод при рН до7,5 следует применять соли алюминия, при рН свыше 7,5 - соли железа.

6.263.Приготовление, дозирование и ввод реагентов в сточную воду надлежитпредусматривать согласно СНиП 2.04.02-84.

6.264.Смешение реагентов со сточной водой следует предусматривать в гидравлическихсмесителях или в подводящих воду трубопроводах согласно СНиП 2.04.02-84.

Допускается применятьсмешение в механических смесителях или в насосах, подающих сточную воду наочистные сооружения.

В случае использования вкачестве реагентов железного купороса следует использовать аэрируемыесмесители, аэрируемые песколовки или преаэраторы, обеспечивающие перевод закисижелеза в гидрат окиси. Время пребывания в смесителе в этом случае должно бытьне менее 7 мин, интенсивность подачи воздуха 0,7-0,8 м33обрабатываемой сточной воды в 1 мин, глубина смесителя 2-2,5 м.

6.265.В камерах хлопьеобразования надлежит применять механическое или гидравлическоеперемешивание.

Рекомендуется использоватькамеры хлопьеобразования, состоящие из отдельных отсеков с постепенноуменьшающейся интенсивностью перемешивания.

6.266.Время пребывания в камерах хлопьеобразования следует принимать, мин: приотделении скоагулированных взвешенных веществ отстаиванием дли коагулянтов -10-15, для флокулянтов - 20-30, при очистке сточной воды флотацией длякоагулянтов - 3-5, для флокулянтов - 10-20.

6.267.Интенсивность смешения сточных вод с реагентами в смесителях и камераххлопьеобразования следует оценивать по величине среднего градиента скорости,которая составляет, с-1:

для смесителей скоагулянтами - 200, с флокулянтами - 300-500;

для камер хлопьеобразования:при отстаивании для коагулянтов и флокулянтов - 25-50; при флотации - 50-75.

6.268.Отделение скоагулированных примесей от воды следует осуществлять отстаиванием,флотацией, центрифугированием или фильтрованием, проектируемыми согласнонастоящим нормам.

Обезвреживание циансодержащих сточных вод

6.269.Для обезвреживания сильнотоксических цианидов (простых цианидов, синильнойкислоты, комплексных цианидов цинка, меди, никеля, кадмия) следует применятьокисление их реагентами, содержащими активный хлор при величине рН 11-11,5.

6.270.К реагентам, содержащим активный хлор, относятся хлорная известь, гипохлоритыкальция и натрия, жидкий хлор.

6.271.Дозу активного хлора надлежит принимать из расчета 2,73 мг на 1 мг цианидовцинка, никеля, кадмия, синильной кислоты и простых цианидов и 3,18 мг/мг - длякомплексных цианидов меди с избытком не менее 5 мг/л.

6.272.Концентрация рабочих растворов реагентов должна быть 5-10 % по активному хлору.

6.273.Для обработки циансодержащих сточных вод следует, как правило, предусматриватьустановки периодического действия, состоящие не менее чем из двух камерреакции.

Время контакта сточных вод среагентами 5 мин - при окислении простых цианидов и 15 мин - при окислении комплексных цианидов.

6.274.После обработки сточных вод активным хлором их необходимо нейтрализовать до рН8-8,5.

6.275.Объем осадка влажностью 98 % при двухчасовом отстаивании составляет 5 % объемаобрабатываемой воды.

При введении передотстойниками полиакриламида (доза 20 мг/л 0,1 %-ного раствора) времяотстаивания надлежит сокращать до 20 мин.

Обезвреживание хромсодержащих сточных вод

6.276.Для обезвреживания хромсодержащих сточных вод следует применять бисульфит илисульфат натрия при рН 2,5-3.

6.277.Дозу бисульфита натрия надлежит принимать равной 7,5 мг на 1 мг шестивалентногохрома при концентрации его до 100 мг/л и 5,5 мг/мг - при концентрации хромасвыше 100 мг/л.

6.278.Перед подачей обезвреженных сточных вод на отстойники их надлежитнейтрализовать известковым молоком до рН 8,5-9.

Биогенная подпитка

6.279.Для биогенной подпитки в качестве биогенных добавок следует принимать:

фосфорсодержащие реагенты -суперфосфат, ортофосфорную кислоту;

азотсодержащие реагенты -сульфат аммония, аммиачную селитру, водный аммиак, карбамид;

азот- и фосфорсодержащиереагенты - диаммонийфосфат технический, аммофос.

6.280.Концентрацию рабочих растворов надлежит принимать до 5 % по P2O5 и до 15 % по N.

СООРУЖЕНИЯ ДЛЯ АДСОРБЦИОННОЙ ОЧИСТКИ СТОЧНЫХВОД

Общие указания

6.281.Для глубокой очистки сточных вод от растворенных органических загрязняющихвеществ методом адсорбции в качестве сорбента надлежит применять активные угли.

6.282.Активный уголь следует применять в виде слоя загрузки плотного (движущегося илинеподвижного), намытого на подложку из другого материала или суспензии всточной воде.

Адсорберы с плотным слоем загрузки активногоугля

6.283.В качестве адсорберов надлежит применять конструкции безнапорных открытых инапорных фильтров с загрузкой в виде плотного слоя гранулированного углякрупностью 0,8-5 мм.

6.284.Содержание взвешенных веществ в сточных водах, поступающих на адсорберы, недолжно превышать 5 мг/л.

6.285.Площадь загрузки адсорбционной установки Fads, м2, надлежит определять по формуле

                                                               (82)

где qw - среднечасовой расход сточных вод, м3/ч;

v -скорость потока, принимаемая не более 12 м/ч.

При выключении одногоадсорбера скорость фильтрования на остальных не должна увеличиваться более чемна 20 %.

6.286.Число последовательно работающих адсорберов Nads надлежит рассчитывать по формуле

                                                               (83)

где Hads - высота сорбционной загрузки одного фильтра, м, принимаемаяконструктивно;

Htot - общая высота сорбционного слоя, м, определяемая поформуле

                                                      (84)

здесь H1 - высота сорбционного слоя,м, в котором за период tads адсорбционная емкость сорбента исчерпывается до степени К, рассчитываемая по формуле

                                                          (85)

где gsb - насыпной вес активного угля, г/м3,принимаемый по справочным данным;

 -     минимальная доза активного угля, г/л, выгружаемого из адсорберапри коэффициенте исчерпания емкости Ksb, определяемая по формуле

                                                         (86)

здесь Cen, Cex - концентрации сорбируемоговещества до и после очистки, мг/л;

Ksb - принимается равным 0,6-0,8;

 - максимальная сорбционная емкость активного угля, мг/л, определяемаяэкспериментально;

H2 -    высота загрузки сорбционного слоя, обеспечивающая работуустановки до концентрации Cex в течение времени tads, принимаемого по условиям эксплуатации, и определяемая по формуле

                                                          (87)

где  - максимальная дозаактивного угля, г/л, определяемая по формуле

                                                                (88)

здесь  - минимальнаясорбционная емкость активного угля, мг/л, определяемая экспериментально;

H3 - резервный слой сорбента, рассчитанный на продолжительность работыустановки в течение времени перегрузки или регенерации слоя сорбента высотой Н1, м.

6.287.Потери напора в слое гранулированного угля при крупности частиц загрузки 0,8-5мм надлежит принимать не более 0,5 м на 1 м слоя загрузки.

6.288.Выгрузку активного угля из адсорбера следует предусматривать насосом,гидроэлеватором, эрлифтом и шнеком при относительном расширении загрузки на20-25 %, создаваемом восходящим потоком воды со скоростью 40-45 м/ч.

В напорных адсорберахдопускается предусматривать выгрузку угля под давлением не менее 0,3 МПа (3кгс/см2).

6.289.Металлические конструкции, трубопроводы. арматура и емкости, соприкасающиеся свлажным углем, должны быть защищены от коррозии.

Адсорберы с псевдоожиженным слоем активногоугля

6.290.Сточные воды, поступающие в адсорберы с псевдоожиженным слоем, не должнысодержать взвешенных веществ свыше 1 г/л при гидравлической крупности не более0,3 мм/с. Взвешенные вещества, выносимые из адсорберов, и мелкие частицы углянадлежит удалять после адсорбционных аппаратов.

6.291.Адсорбенты с насыпным весом свыше 0,7 т/м3 допускается дозировать вмокром или сухом виде, а менее 0,7 т/м3 - только в мокром виде.

6.292.По высоте адсорберов 0,5-1,0 м следует устанавливать секционирующие решетки скруглой перфорацией диаметром 10-20 мм и долей живого сечения 10-15 %.Оптимальное число секций - три-четыре.

6.293.Скорость восходящего потока воды в адсорбере надлежит принимать 30-40 м/чразмерами частиц 1-2,5 мм для активных углей и 10-20 м/ч для углей размерамичастиц 0,25-1 мм.

6.294.Дозу активного угля для очистки воды следует определять экспериментально.

СООРУЖЕНИЯ ДЛЯ ИОНООБМЕННОЙ ОЧИСТКИ СТОЧНЫХВОД

6.295.Ионообменные установки следует применять для глубокой очистки сточных вод отминеральных и органических ионизированных соединений и их обессоливания с цельюповторного использования очищенной воды в производстве и утилизации ценныхкомпонентов.

6.296.Сточные воды, подаваемые на установку, не должны содержать: солей - свыше 3000мг/л; взвешенных веществ - свыше 8 мг/л; ХПК не должна превышать 8 мг/л.

При большем содержании всточной воде взвешенных веществ и большей ХПК необходимо предусматривать еепредварительную очистку.

6.297. Объемкатионита Wkat, м3, в водород-катионитовых фильтрах следует определять поформуле

                                                     (89)

где qw - расход обрабатываемой воды, м3/ч;

 - суммарнаяконцентрация катионов в обрабатываемой воде, г×экв/м3;

 - допустимаясуммарная концентрация катионов в очищенной воде, г×экв/м3;

nreg -  числорегенераций каждого фильтра в сутки (выбирается в зависимости от конкретныхусловий, но не более двух);

 - рабочая обменная емкость катионита по наименее сорбируемому катиону,г×экв/м3:

                                                   (90)

здесь ak - коэффициент эффективности регенерации, учитывающий неполнотурегенерации и принимаемый равным 0,8-0,9;

 - полная обменная емкость катионита, г×экв/м3,определяемая по заводским паспортным данным, по каталогу на иониты или поэкспериментальным данным;

qk - удельный расход воды наотмывку катионита после регенерации, м3 на 1 м3катионита, принимаемый равным 3-4;

Kion - коэффициент, учитывающий тип ионита; длякатионита принимается равным 0,5;

 - суммарная концентрация катионов в отмывочной воде (при отмывкекатионита ионированной водой).

6.298.Площадь катионитовых фильтров Fk, м2, надлежит определять по формулам:

                                                                   (91)

                                                                   (92)

где Hk- высота слоякатионита в фильтре, принимаемая по каталогу ионообменных фильтров от 2 до 3 м;

qw - расход воды, м3/ч;

vf - скорость фильтрования, м/ч, принимаемая по п. 6.299.

При значительных отклоненияхплощадей, рассчитанных по формулам (91) и (92),следует в формуле(89) проводить корректировку числа регенераций nreg.

6.299. Скоростьфильтрования воды vf, м/ч, для напорных фильтров первой ступени не должна превышать приобщем солесодержании воды:

до 5 мг×экв/л - 20;

5-15      «       -15;

15-20    «       -10;

свыше 20   «       -8.

6.300.Число катионитовых фильтров первой ступени следует принимать: рабочих - неменее двух, резервных - один.

6.301.Потери напора в напорных катионитовых фильтрах надлежит принимать по табл. 56.

Таблица56

Скорость фильтрования vf, м/ч

Потери напора в фильтре, м, при размере зерен ионита, мм

0,3 - 0,8

0,5 - 1,2

при высоте слоя загрузки, м

2

2,5

4

2,5

5

5

5,5

4

4,5

10

5,5

6

5

5,5

15

6

6,5

5,5

6

20

6,5

7

6

6,5

25

9

10

7

7,5

6.302.Интенсивность подачи воды при взрыхлении катионита следует принимать 3-4 л/(с×м2)продолжительность взрыхления - 0,25 ч. Для взрыхления катионита передрегенерацией следует использовать последние фракции воды от отмывки катионита.

6.303.Регенерацию катионитовых фильтров первой ступени надлежит производить 7-10%-ными растворами кислот (соляной, серной). Скорость пропуска регенерационногораствора кислоты через слой катионита не должна превышать 2 м/ч. Последующаяотмывка катионита осуществляется ионированной водой, пропускаемой через слойкатионита сверху вниз со скоростью 6-8 м/ч. Удельный рас ход составляет 2,5-3 мна 1 м3 загрузки фильтра.

Первая половина объемаотмывочной воды сбрасывается в бак для приготовления регенерирующего растворакислоты, вторая половина - в бак воды для взрыхления катионита.

6.304.Водород-катионитовые фильтры второй ступени следует рассчитывать согласно пп. 6.297- 6.301и исходя из концентрации катионов щелочных металлов и аммония.

6.305.Регенерацию катионитовых фильтров второй ступени следует производить 7-10 %-нымраствором серной кислоты. Удельный расход кислоты составляет 2,5 мг×экв на 1 мг×экв рабочей обменной емкостикатионита.

6.306. Объем анионита Wan, м3, в анионитовых фильтрах надлежит определять по формуле

                                                 (93)

где qw - расход обрабатываемой воды, м3/ч;

 - суммарная концентрацияанионов в обрабатываемой воде, мг×экв/л;

 - допустимая суммарнаяконцентрация анионов в очищенной воде, мг×экв/л;

nreg- числорегенераций каждого фильтра в сутки (не более двух);

 - рабочая обменная емкостьанионита, мг×экв/л:

                                           (94)

где aan - коэффициент эффективности регенерации анионита, принимаемый дляслабоосновных анионитов равным 0,9;

 -  полнаяобменная емкость анионита, мг×экв/л, определяемая наосновании паспортных данных, по каталогу на иониты или экспериментальнымданным;

qan -  удельный расход воды на отмывку анионита после регенерации смолы,принимаемый равным 3-4 м3 на 1 м3 смолы;

Kion - коэффициент,учитывающий тип ионита; для анионита принимается равным 0,8;

 - суммарная концентрацияанионов в отмывочной воде, мг×экв/м3.

6.307. Площадь фильтрации Fan, м2,анионитовых фильтров первой ступени надлежит определять по формуле

                                                              (95)

где qw - расход обрабатываемой воды, м3/ч;

nreg - число регенераций анионитовых фильтров в сутки,принимаемое не более двух;

tf -     продолжительностьработы каждого фильтра, ч, между регенерациями, определяемая по формуле

                                                         (96)

здесь t1- продолжительность взрыхления анионита, принимаемая равной 0,25 ч;

t2 - продолжительностьпропускания регенерирующего раствора, определяемая исходя из количестварегенерирующего раствора и скорости его пропускания (1,5-2 м/ч);

t3 - продолжительность отмывки анионита после регенерации, определяемаяисходя из количества промывочной воды и скорости отмывки (5-6 м/ч);

vf - скорость фильтрования воды, м/ч, принимаемая в пределах 8-20 м/ч.

6.308.Регенерацию анионитовых фильтров первой ступени надлежит производить 4-6 %-нымирастворами едкого натра, кальцинированной соды или аммиака; удельный расходреагента на регенерацию равен 2,5-3 мг×экв на 1 мг×экв сорбированных анионов(на 1 мг×экв рабочей обменной емкостианионита).

В установках сдвухступенчатым анионированием для регенерации анионитовых фильтров первойступени следует использовать отработанные растворы едкого натра от регенерациианионитовых фильтров второй ступени.

6.309.Загрузку анионитовых фильтров второй ступени следует производить сильноосновныманионитом, высота загрузки 1,5-2 м. Расчет анионитовых фильтров второй ступениследует производить согласно пп. 6.306 и 6.307.

Скорость фильтрованияобрабатываемой воды следует принимать 12-20 м/ч.

6.310.Регенерацию анионитовых фильтров второй ступени надлежит производить 6-8 %-нымраствором едкого натра. Скорость пропускания регенерирующего раствора должнасоставлять 1-1,5 м/ч. Удельный расход едкого натра на регенерацию 7-8 г×экв на 1 г×экв сорбированных ионов (на1 г×экв рабочей обменной емкостианионита).

6.311.Фильтры смешанного действия (ФСД) следует предусматривать после одно- илидвухступенчатого ионирования воды для глубокой очистки воды и регулированиявеличины рН ионированной воды.

6.312.Расчет ФСД производится в соответствии с пп. 6.297-6.301, 6.306 и 6.307.Скорость фильтрования - до 50 м/ч.

6.313.Регенерацию катионита следует производить 7-10 %-ным раствором серной кислоты,анионита - 6-8 %-ным раствором едкого натра. Скорость пропусканиярегенерирующих растворов должна составлять 1-1,5 м/ч. Отмывку ионитов вфильтрах необходимо производить обессоленной водой. В процессе отмывки ионитыследует перемешивать сжатым воздухом.

6.314.Аппараты, трубопроводы и арматура установок ионообменной очистки иобессоливания сточных вод должны изготавливаться в антикоррозионном исполнении.

6.315.Регенерацию ионитов следует производить с фракционным отбором элюатов. Элюат следуетделить на 2-3 фракции.

Наиболее концентрированныепо извлекаемым компонентам фракции элюата следует направлять на обезвреживание,переработку, утилизацию, наименее концентрированные по извлекаемым компонентамфракции - направлять на повторное использование в последующих циклахрегенерации.

СООРУЖЕНИЯ ДЛЯ ЭЛЕКТРОХИМИЧЕСКОЙ ОЧИСТКИСТОЧНЫХ ВОД

6.316.Аппараты для электрохимической очистки сточных вод могут быть как с неподвергающимися (электролизеры), так и с подвергающимися электролитическомурастворению анодами (электрокоагуляторы).

Электролизеры для обработки циансодержащихсточных вод

6.317.Для обработки циансодержащих сточных вод надлежит применять электролизеры санодами, не подвергающимися электролитическому растворению (графит, титан сметаллооксидным покрытием и др.), и стальными катодами.

6.318.Электролизеры следует применять при расходе сточных вод до 10 м3/ч иисходной концентрации цианидов не менее 100 мг/л.

6.319.Корпус электролизера должен быть защищен изнутри материалами, стойкими к воздействиюхлора и его кислородных соединений, оборудован вентиляционным устройством дляудаления выделяющегося газообразного водорода.

6.320.Величину рабочего тока Icur, А, при работе электролизеров непрерывного и периодического действиянадлежит определять по формуле

 или                                   (97)

где Ccn - исходная концентрация цианидов в сточных водах, г/м3;

Wel - объем сточных вод в электролизере, м3;

hcur - выход по току, принимаемыйравным 0,6-0,8;

tel - время пребывания сточных вод в электролизере, ч;

2,06 - коэффициент удельногорасхода электричества, А×ч/г;

qw - расход сточных вод, м3/ч.

6.321.Общую поверхность анодов fan, м2, следует определять по формуле

                                                                      (98)

где ian - анодная плотность тока, принимаемая равной 100-150 А/м2.

Общее число анодов Nan следует определять поформуле

                                                                     (99)

где fan - поверхность одного анода, м2.

Электрокоагуляторы с алюминиевымиэлектродами

6.322.Электрокоагуляторы с алюминиевыми пластинчатыми электродами следует применятьдля очистки концентрированных маслосодержащих сточных вод (отработанныхсмазочно-охлаждающих жидкостей), образующихся при обработке металлов резанием идавлением, с концентрацией масел не более 10 г/л.

При обработке сточных вод с болеевысоким содержанием масел необходимо предварительное разбавлениепредпочтительно кислыми сточными водами. Остаточная концентрация масел вочищенных сточных водах должна быть не более 25 мг/л.

6.323.При проектировании электрокоагуляторов необходимо определять:

площадь электродов fek, м2, по формуле

                                                                  (100)

где qw- производительность аппарата, м3/ч;

qcur - удельный расходэлектричества, А×ч/м3, допускаетсяпринимать по табл.57;

ian - электродная плотность тока, А/м2;ian = 80-120 А/м2;

токовую нагрузку Icur, А, по формуле

                                                                  (101)

длину ребра электродногоблока lb, м, по формуле

                                                       (102)

где d - толщина электродныхпластин, мм; d = 4-8 мм;

b - величина межэлектродного пространства, мм; b = 12-15 мм.

Удельный расход алюминия наочистку сточной воды qAl, г/м3, следует принимать по табл. 57.

6.324.После электрохимической обработки сточные воды следует отстаивать не менее 60мин.

6.325.Предварительное подкисление сточных вод следует производить соляной(предпочтительно) или серной кислотой до величины рН 4,5-5,5.

6.326.Пластинчатые электроды следует собирать в виде блока. Электрокоагулятор должен бытьснабжен водораспределительным устройством, приспособлением для удаления пенногопродукта, устройствами для выпуска очищенной воды и шлама, прибором дляконтроля уровня воды, устройством для реверсирования тока.

Примечание. Электрокоагуляторснабжается устройством для реверсирования тока лишь в случае его отсутствия висточнике постоянного тока.

6.327.В качестве электродного материала следует применять алюминий или его сплавы, заисключением сплавов, содержащих медь.

6.328.Расчет производительности вытяжной вентиляционной системы следует производитьисходя из количества выделяющегося водорода, при этом производительностьвентилятора qfan, м3/ч, надлежитопределять по формуле

                                                (103)

где qH - удельный объемвыделяющегося водорода, л/м3, допускается принимать по табл. 57.

Таблица57

Технологический параметр

Содержание масел, г/м3

2000

2500

3000

3500

4000

4500

5000

5500

6000

8000

10 000

qcur, А×ч/м3

180

225

270

315

360

405

430

495

540

720

860

qAl, г/м3

60

75

92

106

121

136

151

166

182

242

302

qH, л/м3

85

95

113

132

151

170

184

208

227

303

368

Электрокоагуляторы со стальными электродами

6.329.Электрокоагуляторы со стальными электродами следует применять для очисткисточных вод предприятий различных отраслей промышленности от шестивалентногохрома и других металлов при расходе сточных вод не более 50 м3/ч,концентрации шестивалентного хрома до 100 мг/л, исходном общем содержании ионовцветных металлов (цинка, меди, никеля, кадмия, трехвалентного хрома) до 100мг/л, при концентрации каждого из ионов металлов до 30 мг/л, минимальном общемсолесодержании сточной воды 300 мг/л, концентрации взвешенных веществ до 50мг/л.

6.330.Величина рН сточных вод должна составлять при наличии в сточных водаходновременно:

шестивалентного хрома, ионовмеди и цинка:

4-6 при концентрации хрома50-100 мг/л;

5-6     «             «               «         20-50            «;

6-7     «             «               «         менее 20      «;

шестивалентного хрома,никеля и кадмия:

5-6 при концентрации хромасвыше 50 мг/л;

6-77   «             «               «          менее50      «;

ионов меди, цинка и кадмия(при отсутствии шестивалентного хрома) - свыше 4,5;

ионов никеля (при отсутствиишестивалентного хрома) - свыше 7.

6.331.Корпус электрокоагулятора должен быть защищен изнутри кислотостойкой изоляциейи оборудован вентиляционным устройством.

6.332.При проектировании электрокоагуляторов надлежит принимать:

анодную плотность тока -150-250 А/м2;

время пребывания сточных водв электрокоагуляторе - до 3 мин;

расстояние между соседнимиэлектродами - 5-10 мм;

скорость движения сточныхвод в межэлектродном пространстве - не менее 0,03 м/с;

удельный расходэлектричества для удаления из сточных вод 1 г Cr6+, Zn2+, Ni2+, Cd2+, Cu2+ при наличии в сточных водахтолько одного компонента - соответственно 3,1; 2-2,5; 4,5-5; 6-6,5 и 3-3,5 А×ч;

удельный расходметаллического железа для удаления из сточных вод 1 г шестивалентного хрома -2-2,5 г; удельный расход металлического железа для удаления 1 г никеля, цинка,меди, кадмия - соответственно 5,5-6; 2,5-3; 3-3,5 и 4-4,5 г.

6.333.При наличии в сточных водах одного компонента величину тока Icur, А, надлежит определять поформуле

                                                       (104)

где qw - производительность аппарата, м3/ч;

Cen - исходная концентрация удаляемого компонента всточных водах, г/м3;

qcur- удельныйрасход электричества, необходимый для удаления из сточных вод 1 г иона металла,А×ч/г.

При наличии в сточных водахнескольких компонентов и суммарной концентрации ионов тяжелых металлов менее 50% концентрации шестивалентного хрома величину тока надлежит определять по формуле (104),причем в формулу подставлять значения Cen и qcur для шестивалентного хрома. При суммарной концентрации ионов тяжелыхметаллов свыше 50 % концентрации шестивалентного хрома величину тока,определяемую по формуле (104), следует увеличивать в 1,2 раза, авеличины Cen и qcur принимать для одного изкомпонентов, для которого произведение этих величин является наибольшим.

6.334.Общую поверхность анодов fpl, м2, надлежит определять по формуле

                                                               (105)

где ian - анодная плотность тока, А/м2.

При суммарной концентрациишестивалентного хрома и ионов тяжелых металлов в сточных водах до 80 мг/л, винтервалах 80-100, 100-150 и 150-200 мг/л анодную плотность тока следуетпринимать соответственно 150, 200, 250 и 300 А/м2.

6.335.Поверхность одного электрода fpl, м2, следует определять по формуле

                                                              (106)

где bpl - ширина электродной пластины, м;

hpl - рабочая высота электродной пластины(высота части электродной пластины, погруженной в жидкость), м.

6.336.Общее необходимое число электродных пластин Npl надлежит определять по формуле

                                                               (107)

Общее число электродныхпластин в одном электродном блоке должно быть не более 30. При большемрасчетном числе пластин необходимо предусмотреть несколько электродных блоков.

6.337.Рабочий объем электрокоагулятора Wek, м3, следуетопределять по формуле

                                                               (108)

где b - расстояние между соседними электродами, м.

Расход металлического железадля обработки сточных вод QFe, кг/сут, при наличии в них только одного компонентанадлежит определять по формуле

                                                         (109)

где qFe- удельный расход металлического железа,г, для удаления 1 г одного из компонентов сточных вод;

Kek - коэффициент использования материала электродов, в зависимости оттолщины электродных пластин принимаемый равным 0,6-0,8;

Qw - расход сточных вод, м3/сут.

При одновременномприсутствии в сточных водах нескольких компонентов и суммарной концентрацииионов тяжелых металлов менее 50 % концентрации шестивалентного хрома расходметаллического железа для обработки сточных вод надлежит определять по формуле (109),в которую подставляются значения qFe и Cen для шестивалентного хрома.

При одновременномприсутствии в сточных водах нескольких компонентов и суммарной концентрацииионов тяжелых металлов свыше 50 % концентрации шестивалентного хрома расходметаллического железа надлежит определять по формуле (109) с коэффициентом1,2, а qFeи Cen относить к одному изкомпонентов сточных вод, для которого произведение этих величин являетсянаибольшим.

СООРУЖЕНИЯ ДЛЯ ОБРАБОТКИ ОСАДКА СТОЧНЫХ ВОД

Общие указания

6.338.Осадок, образующийся в процессе очистки сточных вод (сырой, избыточный активныйил и др.), должен подвергаться обработке, обеспечивающей возможность егоутилизации или складирования. При этом необходимо учитыватьнароднохозяйственную эффективность утилизации осадка и газа метана, организациюскладирования неутилизируемых осадков и очистку сточных вод, образующихся приобработке осадка.

6339.Выбор методов стабилизации, обезвоживания и обезвреживания осадка долженопределяться местными условиями (климатическими, гидрогеологическими,градостроительными, агротехническими и пр.), его физико-химическими итеплофизическими характеристиками, способностью к водоотдаче.

6.340.При обосновании по рекомендациям специализированных научно-исследовательскихорганизаций допускается совместная обработка обезвоженных осадков и твердыхбытовых отходов на территории очистных сооружений канализации илимусороперерабатывающих заводов.

6.341.Надлежит предусматривать использование обработанных осадков городских и близкихк ним по составу производственных сточных вод в качестве органоминеральныхудобрений.

Уплотнители и сгустители осадка передобезвоживанием или сбраживанием

6.342.Уплотнители и сгустители следует применять для повышения концентрации активногоила. Допускается подача в них иловой смеси их аэротенков, а также совместноеуплотнение сырого осадка и избыточного активного ила.

Для этой цели допускаетсяприменение илоуплотнителей гравитационного типа (радиальных, вертикальных,горизонтальных), флотаторов и сгустителей.

Данные по проектированиюуплотнителей аэробно стабилизированных осадков приведены в п. 6.367.

6.343.При проектировании радиальных и горизонтальных илоуплотнителей надлежитпринимать:

выпуск уплотненного осадкапод гидростатическим напором не менее 1 м;

илососы или илоскребы дляудаления осадка; подачу иловой воды из уплотнителей в аэротенки;

число илоуплотнителей неменее двух, причем оба рабочие.

6.344.Данные для расчета гравитационных илоуплотнителей следует принимать по табл. 58.

Таблица58

Характеристика избыточного активного ила

Влажность уплотненного активного ила, %

Продолжительность уплотнения, ч

Скорость движения жидкости в отстойной зоне вертикального илоуплотнителя, мм/с

Уплотнитель

вертикальный

радиальный

вертикальный

радиальный

Иловая смесь из аэротенков с концентрацией 1,5-3 г/л

-

97,3

-

5 - 8

-

Активный ил из вторичных отстойников с концентрацией 4 г/л

98

97,3

10 - 12

9 - 11

Не более 0,1

Активный ил из зоны отстаивания аэротенков-отстойников с концентрацией 4,5-6,5 г/л

98

97

16

12 - 15

То же

Примечание. Продолжительностьуплотнения избыточного активного ила производственных сточных вод допускаетсяизменять в зависимости от его свойств.

6.345.Для флотационного сгущения активного ила надлежит применять метод напорнойфлотации с использованием резервуаров круглой или прямоугольной формы.Флотационное уплотнение следует производить как при непосредственном насыщениивоздухом объема ила, так и с насыщением рециркулирующей части осветленной воды.

Влажность уплотненногоактивного ила в зависимости от типа флотатора и характеристики ила составляет94,5-96,5 %.

6.346.Расчетные параметры и схемы флотационных установок надлежит принимать по даннымнаучно-исследовательских организаций.

Метантенки

6.347. Метантенкиследует применять для анаэробного сбраживания осадков городских сточных вод сцелью стабилизации и получения метансодержащего газа брожения, при этомнеобходимо учитывать состав осадка, наличие веществ, тормозящих процесссбраживания и влияющих на выход газа.

Совместно с канализационнымиосадками допускается подача в метантенки других сбраживаемых органическихвеществ после их дробления (домового мусора, отбросов с решеток,производственных отходов органического происхождения и т.п.).

6.348.Для сбраживания осадков в метантенках допускается принимать мезофильный (Т = 33°С) либо термофильный (Т = 53 °С) режим. Выбор режима сбраживания следует производитьс учетом методов последующей обработки и утилизации осадков, а также санитарныхтребований.

6.349.Для поддержания требуемого режима сбраживания надлежит предусматривать:

загрузку осадка вметантенки, как правило, равномерную в течение суток;

обогрев метантенков острымпаром, выпускаемым через эжектирующие устройства, либо подогрев осадка,подаваемого в метантенк, в теплообменных аппаратах. Необходимое количествотепла следует определять с учетом теплопотерь метантенков в окружающую среду.

6.350.Определение вместимости метантенков следует производить в зависимости отфактической влажности осадка по суточной дозе загрузки, принимаемой для осадковгородских сточных вод по табл. 59, а для осадков производственных сточных вод - на основанииэкспериментальных данных; при наличии в сточных водах анионныхповерхностно-активных веществ (ПАВ) суточную дозу загрузки надлежит проверятьсогласно п. 6.351.

Таблица59

Режим сбраживания

Суточная доза загружаемого осадка Дmt, %, при влажности загружаемого осадка, %, не более

93

94

95

96

97

Мезофильный

7

8

8

9

10

Термофильный

14

16

17

18

19

6.351. Приналичии в сточных водах ПАВ величину суточной дозы загрузки Дmt, %, принятую по табл. 59, надлежит проверять по формуле

                                                  (110)

где Сdt -  содержание поверхностно-активных веществ (ПАВ) в осадке, мг/гсухого вещества осадка, принимаемое по экспериментальным данным или по табл. 60;

Pmud- влажностьзагружаемого осадка, %;

Дlim - предельно допустимаязагрузка рабочего объема метантенка в сутки, принимаемая, г/м3:

40 - дляалкилбензолсульфонатов с прямой алкильной цепью;

85 - дли других «мягких» ипромежуточных анионных ПАВ;

65 - для анионных ПАВ вбытовых сточных водах.

Если значение суточной дозы,определенное по формуле (110), менее указанного в табл. 59для заданной влажности осадка, то вместимость метантенка необходимооткорректировать с учетом дозы загрузки, если равно или превышает -корректировка не производится.

Таблица60

Исходная концентрация ПАВ в сточной воде, мг/л

Содержание ПАВ, мг/г сухого вещества осадка

осадок из первичных отстойников

избыточный активный ил

5

5

5

10

9

5

15

13

7

20

17

7

25

20

12

30

24

12

6.352. Распадбеззольного вещества загружаемого осадка Rr, %, в зависимости от дозы загрузки надлежит определять по формуле

                                                  (111)

где Rlim-  максимально возможное сбраживание беззольноговещества загружаемого осадка, %, определяемое по формуле (112);

Кr - коэффициент, зависящий от влажности осадка и принимаемый по табл. 61;

Дmt - доза загружаемого осадка, %, принимаемая согласно п. 6.350.

Таблица61

Режим сбраживания

Значение коэффициента Kr при влажности загружаемого осадка, %

93

94

95

96

97

Мезофильный

1,05

0,89

0,72

0,56

0,40

Термофильный

0,455

0,385

0,31

0,24

0,17

6.353.Максимально возможное сбраживание беззольного вещества загружаемого осадка Rlim, %, следует определять взависимости от химического состава осадка по формуле

                                           (112)

где Cfat, Cgl, Cprt-соответственно содержание жиров, углеводов и белков, г на 1 г беззольноговещества осадка.

При отсутствии данных охимическом составе осадка величину Rlim допускается принимать: для осадков из первичных отстойников - 53 %;для избыточного активного ила - 44 %; для смеси осадка с активным илом - посреднеарифметическому соотношению смешиваемых компонентов по беззольномувеществу.

6.354.Весовое количество газа, получаемого при сбраживании, надлежит принимать 1 г на1 г распавшегося беззольного вещества загружаемого осадка, объемный вес газа -1 кг/м3, теплотворную способность - 5000 ккал/м3.

6.365.Влажность осадка, выгружаемого из метантенка, следует принимать в зависимостиот соотношения загружаемых компонентов по сухому веществу с учетом распадабеззольного вещества, определяемого согласно п. 6.352.

6.356.При проектировании метантенков надлежит предусматривать:

мероприятия повзрывопожаробезопасности оборудования и обслуживающих помещений - всоответствии с ГОСТ12.3.006-75;

герметичные резервуарыметантенков, рассчитанные на избыточное давление газа до 5 кПа (500 мм вод.ст.);

число метантенков - не менеедвух, при этом все метантенки должны быть рабочими;

отношение диаметраметантенка к его высоте (от днища до основания газосборной горловины) - неболее 0,8-1;

расположение статическогоуровня осадка - на 0,2 - 0,3 м выше основания горловины, а верха горловины - на1,0 - 1,5 м выше динамического уровня осадка;

площадь газосборнойгорловины - из условия пропуска 600-800 м3 газа на 1 м2 всутки;

расположение открытых концовтруб для отвода газа из газового колпака - на высоте не менее 2 м отдинамического уровня;

загрузку осадка в верхнююзону метантенка и выгрузку из нижней зоны;

систему опорожнениярезервуаров метантенков - с возможностью подачи осадка из нижней зоны вверхнюю;

переключения, обеспечивающиевозможность промывки всех трубопроводов;

перемешивающие устройства,рассчитанные на пропуск всего объема бродящей массы в течение 5-10 ч;

герметически закрывающиеся люки-лазы,смотровые люки;

расстояние от метантенков доосновных сооружений станций, внутриплощадочных автомобильных дорог ижелезнодорожных путей - не менее 20 м, до высоковольтных линий - не менее 1,5высоты опоры;

ограждение территорииметантенков.

6.357.Газ, получаемый в результате сбраживания осадков в метантенках, надлежитиспользовать в теплоэнергетическом хозяйстве очистной станции иблизрасположенных объектов.

6.368.Проектирование газового хозяйства метантенков (газосборных пунктов, газовойсети, газгольдеров и т.п.) следует осуществлять в соответствии с «Правиламибезопасности в газовом хозяйстве» Госгортехнадзора СССР.

6.359.Для регулирования давления и хранения газа следует предусматривать мокрыегазгольдеры, вместимость которых рассчитывается на 2 - 4-часовой выход газа,давление газа под колпаком 1,5-2,5 кПа (150 - 250 мм вод. ст.).

6.360.При обосновании допускается применение двухступенчатых метантенков в районах сосреднегодовой температурой воздуха не ниже 6 °С и при ограниченности территориидля размещения иловых площадок.

6.361.Метантенки первой ступени надлежит проектировать на мезофильное сбраживаниесогласно пп.6.347 - 6.356.

6.362.Метантенки второй ступени надлежит проектировать в виде открытых резервуаровбез подогрева.

Выпуск иловой воды следуетпредусматривать на разных уровнях по высоте сооружения, удаление осадка - изсборного приямка по иловой трубе диаметром не менее 200 м под гидростатическимнапором не менее 2 м.

Вместимость метантенковвторой ступени следует рассчитывать исходя из дозы суточной загрузки, равной 3- 4 %.

Метантенк второй ступениследует оборудовать механизмами для удаления накапливающейся корки.

6.363.Влажность осадка, удаляемого из метантенков второй ступени, следует принимать,%, при сбраживании: осадка из первичных отстойников - 92; осадка совместно сизбыточным активным илом - 94.

Аэробные стабилизаторы

6.364.На аэробную стабилизацию допускается направлять неуплотненный или уплотненный втечение не более 5 ч активный ил, а также смесь его с сырым осадком.

6.365.Для аэробной стабилизации следует предусматривать сооружения типа коридорныхаэротенков.

Продолжительность аэрациинадлежит принимать, сут: для неуплотненного активного ила - 2-5, смеси осадкапервичных отстойников и неуплотненного ила - 6-7, смеси осадка и уплотненногоактивного ила - 8-12 (при температуре 20 °С).

При более высокойтемпературе осадка продолжительность аэробной стабилизации надлежит уменьшать,а при меньшей - увеличивать. При изменении температуры на 10 °С продолжительность стабилизациисоответственно изменяется в 2 - 2,2 раза.

Аэробная стабилизация осадкаможет осуществляться в диапазоне температур 8-35 °С.

Для осадков производственныхсточных вод продолжительность процесса надлежит определять экспериментально.

6.366.Расход воздуха на аэробную стабилизацию следует принимать 1-2 м3/чна 1 м3 вместимости стабилизатора в зависимости от концентрацииосадка соответственно 99,5-97,5 %. Пои этом интенсивность аэрации следуетпринимать не менее 6 м3/(м2×ч).

6.367. Уплотнениеаэробно стабилизированного осадка следует предусматривать или в отдельностоящих илоуплотнителях, или в специально выделенной зоне внутри стабилизаторав течение не более 5 ч. Влажность уплотненного осадка должна быть 96,5-98,5 %.

Иловая вода из уплотнителейдолжна направляться в аэротенки. Ее загрязнения следует принимать по БПКполн- 200 мг/л, по взвешенным веществам - до 100 мг/л.

Сооружения для механического обезвоживанияосадка

6.368.Осадки городских сточных вод, подлежащие механическому обезвоживанию, должныподвергаться предварительной обработке - уплотнению, промывке (для сброженногоосадка), коагулированию химическими реагентами. Необходимость предварительнойобработки осадков производственных сточных вод следует устанавливатьэкспериментально.

6.369.Перед обезвоживанием сброженного осадка на вакуум-фильтрах или фильтр-прессахследует предусматривать его промывку очищенной сточной водой.

Количество промывной водыследует принимать, м33:

для сброженного сырогоосадка - 1-1,5;

для сброженной в мезофильныхусловиях смеси сырого осадка и избыточного активного ила - 2-3;

то же, в термофильныхусловиях - 3-4.

При наличии данных обудельном сопротивлении осадка расход промывной воды qww, м33, следует определять поформуле

                                               (113)

где rmud - удельное сопротивление осадка, см/г.

6.370.Продолжительность промывки следует принимать 15-20 мин, числа резервуаров дляпромывки осадка - не менее двух. В резервуарах надлежит предусматриватьустройства для удаления всплывающих веществ, перемешивания и периодическойочистки.

При перемешивании воздухомколичество его определяется из расчета 0,5 м33 смесипромываемого осадка и воды.

6.371.Для уплотнения смеси промытого осадка и воды следует предусматриватьуплотнители, рассчитанные на 12-18 ч пребывания в них смеси при мезофильномрежиме сбраживания и на 20-24 ч - при термофильном режиме.

Число уплотнителей надлежитпринимать не менее двух. Удаление осадка из уплотнителей следуетпредусматривать насосами плунжерного типа.

Влажность уплотненногоосадка следует принимать 94-96 % в зависимости от исходного осадка и количествадобавленного активного ила.

Удаление иловой воды изуплотнителей надлежит предусматривать на очистные сооружения, которые следуетрассчитывать с учетом дополнительного количества загрязняющих веществ.

Количество загрязняющихвеществ в иловой воде из уплотнителей следует принимать: по взвешеннымвеществам - 1000-1500 мг/л, по БПКполн - 600-900 мг/л.

Для уменьшения выноса изуплотнителей взвешенных веществ и снижения влажности уплотненного осадкаследует предусматривать подачу фильтрата от вакуум-фильтров в илоуплотнители, атакже замену промывной воды 0,1 %-ным раствором хлорного железа, дляприготовления которого используется 50 %общего потребного количества хлорного железа.

В уплотнителях надлежитпредусматривать устройства для удаления всплывающих веществ.

6.372.Перед обезвоживанием на камерных фильтр-прессах для извлечения крупныхвключений из осадка первичных отстойников следует предусматривать решетки спрозорами 10 мм или вибропроцеживающие аппараты с сетками ячеек размером 10´10 мм.

6.373.В качестве реагентов при коагулировании осадков городских сточных вод следуетприменять хлорное железо или сернокислое окисное железо и известь в виде 10%-ных растворов.

Добавку извести в осадокследует предусматривать после введения хлорного или сернокислого окисногожелеза.

Количество реагентов следуетопределять в расчете по FeCl3 и CaO, при этом их дозы привакуум-фильтровании надлежит принимать, % к массе сухого вещества осадка:

для сброженного осадкапервичных отстойников: FеСl3 - 3-4, СаО - 8-10;

для сброженной промытойсмеси осадка первичных отстойников и избыточного активного ила: FeCl3 - 4-6, СаО - 12-20;

для сырого осадка первичныхотстойников: FeCl3 - 1,5-3, СаО - 6-10;

для смеси осадка первичныхотстойников и уплотненного избыточного активного ила: FeCl3 - 3-5, СаО - 9-13;

для уплотненного избыточногоила из аэротенков: FeCl3 - 6-9, СаО - 17-25.

Примечания: 1.Большие значения доз реагентов надлежит принимать для осадка, сброженного притермофильном режиме.

2. Приобезвоживании аэробно стабилизированного осадка доза реагентов на 30 % менеедозы для мезофильно сброженной смеси.

3. Доза Fe2(SO4)3во всех случаях увеличивается по сравнению с дозами хлорного железа на 30-40 %.

4. Приобезвоживании осадка на камерных фильтр-прессах доза извести принимается вовсех случаях на 30 % более.

6.374.Смешение реагентов с осадком следует предусматривать в смесителях.

Применение центробежныхнасосов для перекачки скоагулированного осадка не допускается.

6.375.Надлежит предусматривать промывку фильтровальной ткани вакуум-фильтров ифильтр-прессов производственной водой, а также периодическую регенерацию ее8-10 %-ным раствором ингибированной соляной кислоты.

6.376.Количество ингибированной соляной кислоты надлежит определять исходя из годовойпотребности кислоты 20 %-ной концентрации на 1 м2 фильтрующейповерхности: 20 л - для вакуум-фильтра со сходящим полотном и 50 л - дляфильтров других типов.

6.377.Склад хлорного или сернокислого окисного железа и соляной кислоты надлежитрассчитывать из условия хранения их 20-30-суточного запаса, извести -15-суточного.

Число резервуаров кислоты ираствора хлорного железа следует принимать не менее двух.

В случае доставки реагентовжелезнодорожными цистернами вместимость резервуара должна быть не менеевместимости цистерны.

6.378.Производительность вакуум-фильтров, фильтр-прессов и влажность кека приобезвоживании осадков городских сточных вод следует принимать по табл. 62.

Производительностьвакуум-фильтров и фильтр-прессов при обезвоживании осадков производственныхсточных вод необходимо принимать по опытным данным.

Таблица62

Характеристика обрабатываемого осадка

Производительность, кг сухого вещества осадка на 1 м2 поверхности фильтра в 1 ч

Влажность кека, %

 

при вакуум-фильтровании

при фильтр-прессовании

вакуум-фильтров

фильтр-прессов

 

Сброженный осадок из первичных отстойников

25 - 35

12 - 17

75 - 77

60 - 65

 

Сброженная в мезофильных условиях смесь осадка из первичных отстойников и активного ила, аэробно стабилизированный активный ил

20 - 25

10 - 16

78 - 80

62 - 68

 

Сброженная в термофильных условиях смесь осадка из первичных отстойников и активного ила

17 - 22

7 - 13

78 - 80

62 - 70

 

Сырой осадок из первичных отстойников

30 - 40

12 - 16

72 - 75

55 - 60

 

Смесь сырого осадка из первичных отстойников и уплотненного активного ила

20 - 30

5 - 12

75 - 80

62 - 75

 

Уплотненный активный ил станций аэрации населенных пунктов

8 - 12

2 - 7

85 - 87

80 - 83

 

Примечание. Для вакуум-фильтрованиясырых осадков надлежит предусматривать барабанные вакуум-фильтры со сходящимполотном.

6.379.Величину вакуума при вакуум-фильтровании следует принимать в пределах 40-65 кПа(300-500 мм рт. ст.), давление сжатого воздуха на отдуве осадка - 20-30 кПа(0,2-03 кгс/см2). Производительность вакуум-насосов надлежитопределять из условия расхода воздуха 0,5 м3/мин на 1 м2площади фильтра, а расход сжатого воздуха - 0,1 м3/мин на 1 м2площади фильтра.

При фильтр-прессованииподачу скоагулированного осадка надлежит предусматривать под давлением не менее0,6 МПа (6 кгс/см2); расход сжатого воздуха на просушку осадкаследует принимать 0,2 м3/мин на 1 м2 фильтровальнойповерхности давление сжатого воздуха - не менее 0,6 МПа (6 кгс/см2);расход промывной воды - 4 л/мин на 1 м2 фильтровальной поверхности;давление промывной воды - не менее 0,3 МПа (3 кгс/см2).

6.380.Допускается применение для обезвоживания осадков непрерывно действующихосадительных горизонтальных центрифуг со шнековой выгрузкой осадка.Производительность центрифуг по исходному осадку qcf, м3/ч, следует определять по формуле

                                                   (114)

где lrot, drot-соответственно длина и диаметр ротора, м.

При работе с флокулянтамипроизводительность центрифуг необходимо принимать в 2 раза меньшей.Эффективность задержания сухого вещества при этом увеличивается до 90-95 %.

Эффективность задержаниясухого вещества и влажность кека следует принимать по табл. 63.

Таблица63

Характеристика обрабатываемого осадка

Эффективность задержания сухого вещества, %

Влажность кека, %

Сырой или сброженный осадок из первичных отстойников

45 - 65

65 - 75

Анаэробно сброженная смесь осадка из первичных отстойников и активного ила

25 - 40

65 - 75

Аэробно стабилизированная смесь осадка из первичных отстойников и активного ила

25 - 35

70 - 80

Сырой активный ил при зольности, %:

 

 

28-35

10 - 15

75 - 85

38-42

15 - 25

70 - 80

44-47

25 - 35

60 - 75

Примечание. Центрифугирование активногоила целесообразно применять для удаления его избыточного количества.

6.381.Перед подачей осадка на центрифуги необходимо предусматривать удаление из негопеска, а перед центрифугами с диаметром ротора менее 0,5 м - установку решетокдробилок.

6.382.При подаче фугата после центрифуг на очистные сооружения надлежит учитыватьувеличение нагрузки на них по БПКполн в зависимости от эффективностизадержания сухого вещества из расчета 1 мг БПКполн на 1 мгостаточного сухого вещества в фугате.

6.383.Для предотвращения увеличения нагрузки на очистные сооружения надлежитпредусматривать дополнительную обработку фугата:

аэробную стабилизацию всмеси с осадком первичных отстойников и избыточным активным илом с последующимгравитационным уплотнением в течение 3-5 ч;

иловые площадки для фугата,полученного после центрифугирования сброженных осадков, при этом нагрузку наплощадки на искусственном основании с дренажем следует принимать по табл. 64с коэффициентом 2;

возврат в аэротенки фугатапосле центрифугирования неуплотненного активного ила.

Таблица64

Характеристика осадка

Иловые площадки

на естественном основании

на естественном основании с дренажом

на искусственном асфальтобетонном основании с дренажем

каскадные с отстаиванием и поверхностным удалением иловой воды на естественном основании

площадки-уплотнители

Сброженная в мезофильных условиях смесь осадка из первичных отстойников и активного ила

1,2

1,5

2,0

1,5

1,5

То же, в термофильных условиях

0,8

1,0

1,5

1,0

1,0

Сброженный осадок из первичных отстойников и осадок из двухъярусных отстойников

2,0

2,3

2,5

2,0

2,3

Аэробно стабилизированная смесь активного ила и осадка из первичных отстойников или стабилизированный активный ил

1,2

1,5

2,0

1,5

1,5

Примечание. Нагрузку на иловые площадкив других климатических условиях следует определять с учетом климатическогокоэффициента, приведенного на черт. 3.

Черт. 3.Климатические коэффициенты для определения величины нагрузки на иловые площадки(сплошные и пунктирные линии) и продолжительности периода намораживания наиловых площадках, дни (точечные линии)

6.384.Доза высокомолекулярных флокулянтов катионного типа - 2-7 кг/т сухого веществаосадка. Большую дозу флокулянтов надлежит принимать при центрифугированииактивного ила, меньшую - для сырого осадка.

Влажность обезвоженногоактивного ила следует принимать 83-88 %, сырого осадка - 70-75 %.

Фугат следует возвращать наочистные сооружения без дополнительной обработки. Объем очистных сооружений приэтом не увеличивается.

Применение флокулянтоврекомендуется при использовании центрифуг с отношением длины ротора к диаметру2,5-4.

6.385.Количество резервного оборудования надлежит принимать:

вакуум-фильтров ифильтр-прессов при количестве рабочих единиц до трех - 1, от четырех до десяти- 2;

центрифуг при количестверабочих единиц до двух - 1, трех и более - 2.

6.386.При проектировании механического обезвоживания осадка необходимопредусматривать аварийные иловые площадки на 20 % годового количества осадка.

Иловые площадки

6.387.Иловые площадки допускается проектировать на естественном основании с дренажеми без дренажа, на искусственном асфальтобетонном основании с дренажем,каскадные с отстаиванием и поверхностным удалением иловой воды, площадки-уплотнители.

6.388.Нагрузку осадка на иловые площадки, м32 в год, врайонах со среднегодовой температурой воздуха 3-6 °С и среднегодовым количеством атмосферныхосадков до 500 мм надлежит принимать по табл. 64.

6.389.На иловых площадках должны предусматриваться дороги со съездами на карты дляавтотранспорта и средств механизации с цепью обеспечения механизированнойуборки, погрузки и транспортирования подсушенного осадка.

Для уборки и вывоза подсушенногоосадка следует предусматривать механизмы, используемые на земляных работах.

6.390.Иловые площадки на естественном основании допускается проектировать при условиизалегания грунтовых вод на глубине не менее 1,5 м от поверхности карт и тольков тех случаях, когда допускается фильтрация иловых вод в грунт.

При меньшей глубинезалегания грунтовых вод следует предусматривать понижение их уровня илиприменять иловые площадки на искусственном асфальтобетонном основании сдренажем.

6.391.При проектировании иловых площадок надлежит принимать: рабочую глубину карт -0,7-1 м; высоту оградительных валиков - на 0,3 м выше рабочего уровня; ширинуваликов поверху - не менее 0,7 м, при использовании механизмов для ремонтаземляных валиков 1,8 - 2 м; уклон дна разводящих труб или лотков - по расчету,но не менее 0,01; число карт - не менее четырех.

6.392.При проектировании иловых площадок с отстаиванием и поверхностным отводомиловой воды надлежит принимать:

число каскадов - 4-7; числокарт в каждом каскаде - 4-8;

полезную площадь одной карты- от 0,25 до 2 га; ширину карт - 30-100 м (при уклонах местности 0,004-0,08),50-100 м (при уклонах 0,01-0,04), 60-100 м (при уклонах 0,01 и менее); длинукарт при уклонах свыше 0,04 - 80-100 м, при уклонах 0,01 и менее - 100-250 м,отношение ширины к длине 1:2 - 1:2,5; высоту оградительных валиков и насыпейдля дорог - до 2,5 м; рабочую глубину карт - на 0,3 м менее высотыоградительных валиков; напуски осадка: при 4 картах в каскаде - на 2 первыекарты, при 7-8 картах в каскаде - на 3-4 первые карты; перепуски иловой водымежду картами - в шахматном порядке: количество иловой воды - 30-50 %количества обезвоживаемого осадка.

6.393.Допускается предусматривать иловые площадки-уплотнители рабочей глубиной до 2 мв виде прямоугольных карт-резервуаров с водонепроницаемыми днищами и стенами.Для выпуска иловой воды, выделяющейся при отстаивании осадка, вдоль продольныхстен надлежит предусматривать отверстия, перекрываемые шиберами.

6.394.При проектировании площадок-уплотнителей следует принимать:

ширину карт - 9-18 м;

расстояние между выпускамииловой воды - не более 18 м;

устройство пандусов длявозможности механизированной уборки высушенного осадка.

6.395.Площадь иловых площадок следует проверять на намораживание. Для намораживанияосадка допускается использование 80 % площади иловых площадок (остальные 20 %площади предназначаются для использования во время весеннего таяниянамороженного осадка).

Продолжительность периоданамораживания следует принимать равной числу дней со среднесуточнойтемпературой воздуха ниже минус 10 °С (см. черт. 3).

Количество намороженногоосадка допускается принимать равным 75 % поданного на иловые площадки за периоднамораживания.

Высоту намораживаемого слояосадка надлежит принимать на 0,1 м менее высоты валика. Дно разводящих лотковили труб должно быть выше горизонта намораживания.

6.396.Искусственное дренирующее основание иловых площадок должно составлять не менее10 % площади карты. Конструкцию и размещение дренажных устройств и размерыплощадок следует принимать с учетом механизированной уборки осадка.

6.397.Твердое покрытие иловых площадок необходимо устраивать из двух слоев асфальтатолщиной по 0,015-0,025 м и по щебеночно-песчаной подготовке толщиной 0,1 м,асфальтобетонное или бетонное - в зависимости от типа механизмов, применяемыхдля уборки осадка.

6.398.Подачу иловой воды с иловых площадок следует предусматривать на очистныесооружения, при этом сооружения рассчитываются с уметом дополнительныхзагрязняющих веществ и количества иловой воды. Дополнительные количествазагрязняющих веществ от иловой воды надлежит принимать: при сушке сброженныхосадков - по взвешенным веществам 1000-2000 мг/л, по БПКполн-1000-2000 мг/л (большие значения для площадок-уплотнителей, меньшие - длядругих типов иловых площадок), для аэробно стабилизированных осадков - по п. 6.367.

6.399.Иловые площадки при обосновании допускается устраивать на намывном (насыпном)грунте.

6.400.При размещении иловых площадок вне территории станций очистки дляобслуживающего персонала следует предусматривать служебное и бытовые помещения,а также кладовую согласно п. 5.26 и телефонную связь.

Сооружения для обеззараживания,компостирования, термической сушки и сжигания осадка

6.401.Осадок надлежит подвергать обеззараживанию в жидком виде или после подсушки наиловых площадках, или после механического обезвоживания.

6.402.Обеззараживание и дегельминтизацию сырых, мезофильно сброженных и аэробностабилизированных осадков следует осуществлять путем их прогревания до 60 °С с выдерживанием не менее 20 мин прирасчетной температуре.

Для обеззараживанияобезвоженных осадков допускается применять биотермическую обработку(компостирование) в полевых условиях.

6.403.Компостирование осадков следует осуществлять в смеси с наполнителями (твердымибытовыми отходами, торфам, опилками, листвой, соломой, молотой корой) илиготовым компостом. Соотношение компонентов смеси обезвоженных осадков сточныхвод и твердых бытовых отходов составляет 1:2 по массе, а с другими указанныминаполнителями - 1:1 по объему с получением смеси влажностью не более 60 %.

6.404.Процесс компостирования следует осуществлять на обвалованных асфальтобетонныхили бетонных площадках с использованием средств механизации в штабелях высотойот 2,5 до 3 м при естественной и до 5 м при принудительной аэрации.

6.405.При проектировании аэрируемых штабелей необходимо предусматривать:

укладку в основании каждогоштабеля перфорированных труб диаметрами 100-200 мм с размерами отверстий 8-10мм;

подачу воздуха (расходвоздуха - 15-25 м3/ч на 1 т органического вещества осадка).

6.406.Длительность процесса компостирования надлежит принимать в зависимости отспособа аэрации, состава осадка, вида наполнителя, климатических условий и наосновании опыта эксплуатации в аналогичных условиях или по даннымнаучно-исследовательских организаций.

В процессе компостированиянеобходимо предусматривать перемешивание смеси.

6.407.Необходимость термической сушки осадка должна определяться условиями дальнейшейутилизации и транспортирования.

6.408.Для термической сушки осадков следует применять сушилки различных типов.

6.409.Подбор сушилок следует производить исходя из производительности по испаряемойвлаге с учетом паспортных данных оборудования.

6.410.Перед подачей на сушку необходимо осуществлять максимально возможноеобезвоживание осадков с целью снижения энергоемкости процесса.

6.411.Влажность высушенного осадка следует принимать в пределах 30-40 %.

6.412.При обосновании допускается сжигание осадка, не подлежащего дальнейшейутилизации, в печах различных типов.

6.413.Отводимые от установок для сушки и сжигания осадка газы перед выбросом ватмосферу должны отвечать требованиям СН 245-71.

Сооружениядля хранения и складирования осадка

6.414.Для хранения механически обезвоженного осадка надлежит предусматривать открытыеплощадки с твердым покрытием. Высоту слоя осадка на площадках следует принимать1,5-3 м.

Для хранения термическивысушенного осадка с учетом климатических условий следует применять аналогичныеплощадки, при обосновании - закрытые склады.

Хранение механически обезвоженного,термически высушенного осадка следует предусматривать в объеме 3-4-месячногопроизводства.

Следует предусматриватьмеханизацию погрузочно-разгрузочных работ.

6.415.Для неутилизируемых осадков должны быть предусмотрены сооружения,обеспечивающие их складирование в условиях, предотвращающих загрязнениеокружающей среды. Места складирования должны быть согласованы с органамигоснадзора.

7. ЭЛЕКТРООБОРУДОВАНИЕ, ТЕХНОЛОГИЧЕСКИЙКОНТРОЛЬ, АВТОМАТИЗАЦИЯ И СИСТЕМЫ ОПЕРАТИВНОГО УПРАВЛЕНИЯ

ОБЩИЕ УКАЗАНИЯ

7.1.Категории надежности электроснабжения электроприемников сооружений системканализации следует определять по Правилам устройства электроустановок (ПУЭ)Минэнерго СССР.

Категория надежностиэлектроснабжения насосных и воздуходувных станций должна соответствовать ихнадежности действия и приниматься по п. 5.1.

7.2.Выбор напряжения электродвигателей следует производить в зависимости от ихмощности, принятой схемы электропитания и с учетом перспективы развитияпроектируемого объекта.

Выбор исполненияэлектродвигателей должен зависеть от окружающей среды.

При выбореэлектродвигателей, как правило, следует учитывать возможную комплектацию.

Компенсация реактивноймощности должна выполняться в соответствии с требованиями «Руководящих указанийпо компенсации реактивной мощности» Минэнерго СССР.

7.3.Распределительные устройства, трансформа торные подстанции и щиты управлениядля сооружений с нормальной средой следует размещать во встраиваемых илипристраиваемых к сооружению помещениях и учитывать возможность их расширений иувеличения мощности.

При сооружении подстанцииглубокого ввода напряжением 110 или 35 кВ для питания очистных сооруженийраспределительное устройство подстанции на 6-10 кВ рекомендуется совмещать сраспределительным устройством очистных сооружений.

В насосных станцияхдопускается установка закрытых щитов в машинном зале на полу или балконе приусловии принятия мер, исключающих попадание на них воды и затопление приаварии.

7.4.Классификацию взрывоопасных зон помещений и смежных с взрывоопасной зонойдругих помещений, а также категории и группы взрывоопасной смеси следуетпринимать в соответствии с ПУЭ-76, ГОСТ 12.1.011-78и СН 463-74.

7.5.Электродвигатели, пусковые устройства и приборы на сооружениях для обработки иперекачки сточных вод, содержащих легковоспламеняющиеся. взрывоопасныевещества, следует принимать в соответствии с ПУЭ-76 и ГОСТ12.2.020-76.

Предусматривать установкудвигателей внутреннего сгорания в этих насосных станциях запрещается.

7.6.В системах технологического контроля необходимо предусматривать:

средства и приборыпостоянного контроля;

средства периодическогоконтроля, например, для наладки и проверки работы сооружений.

7.7.Технологический контроль качественных параметров сточных вод допускаетсяосуществлять путем непрерывного инструментального контроля с помощьюпромышленных приборов и анализаторов или лабораторными методами.

7.8.В конструкциях сооружений следует предусматривать узлы, закладные детали,проемы, камеры и прочие устройства для установки средств электрооборудования иавтоматизации, на соединительных линиях - защиту от засорения (разделительныемембраны, продувку или промывку соединительных линий и др.).

7.9.Объем автоматизации и степень оснащения сооружений средствами технологическогоконтроля необходимо устанавливать в зависимости от условий эксплуатации,обосновывать технико-экономическими расчетами с учетом социальных факторов.

Автоматизацию следуетвыполнять по заданным технологическим параметрам или в отдельных случаях повременной программе.

В первую очередьавтоматизации подлежат насосные установки.

7.10.Для обеспечения централизованного управления и контроля работы сооруженийследует предусматривать диспетчерское управление системой канализации,использующее в необходимых случаях средства телемеханики.

7.11.Для крупных систем канализации в тех случаях, когда на объектах, которым ониподведомственны, функционируют автоматизированные системы управлениятехнологическими процессами (АСУТП), следует предусматривать подсистемы,обеспечивающие сбор, обработку и передачу необходимой информации, а такжерешение отдельных задач по управлению.

7.12.Диспетчерское управление должно предусматриваться, как правило, одноступенчатоес одним диспетчерским пунктом. Для наиболее крупных канализационных систем сосложными сооружениями и большими расстояниями между ними допускаетсядвухступенчатое управление с центральным и местным диспетчерскими пунктами.

7.13.Связь между диспетчерским пунктом и контролируемыми объектами, а такжепомещениями дежурного персонала и мастерскими следует осуществлять посредствомпрямой диспетчерской связи.

Следует, как правило,предусматривать прямую диспетчерскую связь между диспетчерским пунктомканализации и диспетчерским пунктом энергохозяйства промышленного предприятия,а в случае его отсутствия - с центральным диспетчерским пунктом промышленногопредприятия.

7.14.С контролируемых сооружений на диспетчерский пункт должны передаваться толькоте сигналы и измерения, без которых не могут быть обеспечены оперативноеуправление и контроль работы сооружений, скорейшая ликвидация и локализацияаварий.

7.15.На диспетчерский пункт очистных сооружений следует передавать следующиеизмерения и сигнализацию.

Измерения:

расхода сточных вод,поступающих на очистные сооружения, или расхода очищенных сточных вод;

рН сточных вод (принеобходимости);

концентрации растворенногокислорода в сточных водах (при необходимости);

температуры сточных вод;

общего расхода воздуха,подаваемого на аэротенки;

расхода активного ила,подаваемого на аэротенки;

расхода избыточногоактивного ила;

расхода сырого осадка,подаваемого на сооружения по его обработке.

Сигнализация:

аварийного отключенияоборудования;

нарушения технологическогопроцесса;

предельных уровней сточныхвод и осадков в резервуарах, в подводящем канале здания решеток илирешеток-дробилок;

предельной концентрациивзрывоопасных газов в производственных помещениях;

предельной концентрациихлор-газа в помещениях хлораторной.

7.16.Помещения диспетчерских пунктов допускается блокировать с технологическимисооружениями: производственно-административным корпусом, воздуходувной станциейи др. (при размещении диспетчерского пункта в воздуходувной станции его следуетизолировать от шума).

В диспетчерских пунктахследует предусматривать следующие помещения:

диспетчерскую для размещениядиспетчерского щита, пульта и средств связи с постоянным пребыванием дежурногоперсонала;

вспомогательные помещения(кладовую, ремонтную мастерскую, комнату отдыха, санузел).

НАСОСНЫЕ И ВОЗДУХОДУВНЫЕ СТАНЦИИ

7.17.Насосные станции, как правило, должны проектироваться с управлением безпостоянного обслуживающего персонала. При этом рекомендуются следующие видыуправления:

автоматическое управлениенасосными агрегатами - в зависимости от уровня сточной жидкости в приемномрезервуаре;

местное - с периодическиприходящим персоналом и с передачей необходимых сигналов на диспетчерскийпункт.

7.18.В насосных станциях, оборудованных агрегатами с электродвигателями мощностьюсвыше 100 кВт и получающих электропитание от собственных трансформаторныхподстанций (ТП), следует учитывать возможность появления ударных толчковнагрузки в трансформаторах, величина и частота которых ограничиваютсязаводами-изготовителями.

7.19.В насосных станциях, оборудованных агрегатами с высоковольтными электродвигателями.не допускающими их автоматизацию «по уровню» в связи с невозможностьюобеспечения необходимой частоты включения приводов масляных выключателей из-замалого ресурса или ограниченной частоты включения электродвигателей,рекомендуется использование регулируемого привода.

Регулируемым электроприводомследует оборудовать, как правило, один насосный агрегат в группе из двух-трехрабочих агрегатов.

Управление регулируемымиэлектроприводами следует осуществлять автоматически в зависимости от уровня в приемномрезервуаре.

7.20.На насосных станциях, имеющих сложные коммуникации, требующие частыхпереключении, а также технологическое оборудование, не приспособленное дляавтоматизации, допускается наличие постоянного обслуживающего персонала. Приэтом управление агрегатами должно производиться централизованно со щитауправления.

7.21.На автоматизированных насосных станциях независимо от категории надежностидействия при аварийном отключении насосных агрегатов следует осуществлятьавтоматическое включение резервного агрегата.

На телемеханизированныхобъектах автоматическое включение резервного агрегата следует осуществлять нанасосных станциях первой категории надежности действия.

7.22.При аварийном затоплении насосной станции следует предусматривать автоматическоеотключение основных насосных агрегатов.

7.23.Пуск насосных агрегатов должен, как правило, производиться при открытыхнапорных задвижках на обратный клапан. Пуск насосных агрегатов при закрытыхзадвижках следует предусматривать при опасности гидравлических ударов, а такжепри наличии требований, связанных с запуском синхронных электродвигателей, и вдругих обоснованных случаях.

7.24.В насосных станциях следует контролировать следующие технологические параметры:

расход перекачиваемойжидкости (при необходимости);

уровни в приемномрезервуаре;

уровни в дренажном приямке;

давление в напорныхтрубопроводах;

давление, развиваемое каждымнасосным агрегатом;

давление воды в системегидроуплотнения.

7.25.В насосных станциях следует предусматривать местную аварийно-предупредительнуюсигнализацию. При отсутствии постоянного обслуживающего персоналапредусматривается передача общего сигнала о неисправности на диспетчерскийпункт или пункт с круглосуточным дежурством.

7.26.В воздуходувных станциях, как правило, следует предусматривать местноеуправление воздуходувными агрегатами из машинного зала. В отдельных случаяхдопускается предусматривать дистанционное управление агрегатами издиспетчерского или оперативного пункта.

Последовательность операциипо пуску и остановке воздуходувного агрегата, а также контроль отдельных егопараметров должны быть выполнены системой автоматизации с учетом рекомендацийзаводской инструкции.

При обосновании следуетпредусматривать автоматическое регулирование производительности воздуходувныхагрегатов по величине растворенного кислорода в сточной воде.

В напорных воздуховодахследует контролировать давление и температуру воздуха (местное измерение).

ОЧИСТНЫЕ СООРУЖЕНИЯ

7.27.Работу механизированных решеток следует автоматизировать по заданной программеили по максимальному перепаду уровня жидкости до и после решетки.

7.28.В песколовках при высоком уровне автоматизации очистных сооружений следуетавтоматизировать удаление песка по заданной программе, устанавливаемой приэксплуатации.

7.29.В первичных отстойниках (радиальных или горизонтальных) следуетавтоматизировать периодический выпуск осадка поочередно из каждого отстойникапо заданным программе или уровню осадка с учетом пуска скребковых механизмов.

7.30.В усреднителях необходимо контролировать на выходе величину рН или другиепараметры, требуемые по технологии.

7.31.В сооружениях, в которых используется сжатый воздух (усреднителях, аэрируемыхпесколовках, преаэраторах и биокоагуляторах), следует контролировать расход воздуха.

7.32.В аэротенках следует контролировать расходы иловой смеси, активного ила ивоздуха на каждой секции, а при высоком уровне автоматизации следуетрегулировать подачу воздуха по величине растворенного кислорода в сточной воде.

7.33.В высоконагружаемых биофильтрах следует контролировать расход поступающей ирециркуляционной воды.

7.34.Во вторичных отстойниках следует автоматизировать поддержание заданного уровняила, контролировать работу илососов.

7.35.В илоуплотнителях следует автоматизировать выпуск уплотненного ила по заданнымпрограмме или уровню ила.

7.36.В метантенках необходимо автоматизировать поддержание заданной температурыосадка внутри метантенка, контролировать температуру осадка внутри метантенка,уровень загрузки, расходы поступающего осадка, пара и газа, давление пара игаза.

7.37.На вакуум-фильтрах и фильтр-прессах следует автоматизировать дозированиеподаваемых реагентов, контролировать уровень осадка в корыте вакуум-фильтра,разрежение в ресивере, давление сжатого воздуха, уровень воды в ресивере.

7.38.В сточной воде после контакта с хлором следует контролировать концентрациюостаточного хлора.

7.39.Автоматизацию технологических процессов обработки производственных сточных води необходимый объем контроля следует принимать по даннымнаучно-исследовательских организаций.

8. ТРЕБОВАНИЯ К СТРОИТЕЛЬНЫМ РЕШЕНИЯМ ИКОНСТРУКЦИЯМ ЗДАНИЙ И СООРУЖЕНИЙ

ГЕНПЛАН И ОБЪЕМНО ПЛАНИРОВОЧНЫЕ РЕШЕНИЯ

8.1.Выбор площадок для строительства сооружений канализации, планировку, застройкуи благоустройство их территории следует выполнять в соответствии стехнологическими требованиями, указаниями СНиП II-89-80 и общимитребованиями СНиП2.04.02-84.

Планировочные отметкиплощадок канализационных сооружений и насосных станций, размещаемых наприбрежных участках водотоков и водоемов, надлежит принимать не менее чем на0,5 м выше максимального горизонта паводковых вод с обеспеченностью 3 % сучетом ветрового нагона воды и высоты наката ветровой волны, определяемойсогласно СНиП2.06.04-82.

8.2.Территория очистных сооружений канализации населенных пунктов, а также очистныхсооружений канализации промышленных предприятий, располагаемых за пределамипромышленных площадок, во всех случаях должна быть ограждена. Ограждениеследует предусматривать в соответствии с «Указаниями по проектированиюограждений и участков предприятий, зданий и сооружений», утвержденнымиГосстроем СССР. Тип ограждения необходимо выбирать с учетом местных условий. Внеобходимых случаях для отдельных сооружений следует предусматривать огражденияв соответствии с правилами техники безопасности. Поля фильтрации допускается неограждать.

8.3.Объемно-планировочные и конструктивные решения зданий и сооружений системканализации надлежит выполнять согласно СНиП II-90-81, СНиП 2.04.02-84 иуказаниям настоящего раздела.

8.4.Здания и сооружения канализации следует принимать не ниже IIстепени огнестойкости и относить ко II классу ответственности, заисключением иловых площадок, полей фильтрации, биологических прудов,регулирующих емкостей, канализационных сетей и сооружений на них, которыеследует относить к III классу ответственности и степень огнестойкостикоторых не нормируется.

Огнестойкость конструкцийотдельно стоящих емкостных сооружений, не содержащих жидкостей с пожароопаснымиили пожаровзрывоопасными примесями, не ограничивается.

8.5.По пожарной безопасности процессы перекачки и очистки бытовых сточных водотносятся к категории Д. Категория пожарной опасности процессов перекачки иочистки производственных сточных вод, содержащих легковоспламеняющиеся ивзрывоопасные вещества, устанавливается в зависимости от характера этихвеществ.

8.6.На сооружениях канализации необходимо предусматривать бытовые помещения, составкоторых определяется в зависимости от санитарной характеристикипроизводственных процессов согласно СНиП II-92-76.

Санитарная характеристикапроизводственных процессов на сооружениях канализации населенных пунктовпринимается по табл.65.

Таблица65

Производственные процессы на сооружениях канализации населенных пунктов

Группа санитарной характеристики производственных процессов

Работы:

 

на очистных сооружениях, насосных станциях по перекачке сточных вод, сетях канализации, в лабораториях