На главную
На главную

СТП 010-2000 «Правила производства работ по строительству шпунтовых стен из трубчатого сварного шпунта»

Стандарт распространяется на производство и приемку работ по строительству шпунтовых стен в морских и речных портовых и берегозащитных сооружениях с применением трубчатого сварного шпунта (далее по тексту - шпунт ШТС) по патенту РФ № 2010085 с замковыми элементами от шпунта типа Л4 или Л5, изготовленного в соответствии с ТУ 0925-003-01393674-95, и по патенту РФ № 2081238 с замковыми элементами из прокатных элементов, изготовленными в соответствии с ТУ 0925-005-01393674-99.

Обозначение: СТП 010-2000
Название рус.: Правила производства работ по строительству шпунтовых стен из трубчатого сварного шпунта
Статус: не действующий (Разработан в развитие раздела 11 ВСН 34-91/Минтрансстрой СССР "Правила производства и приемки работ на строительстве новых, реконструкции и расширении действующих гидротехнических морских и речных транспортных сооружений".)
Заменен: СТО-ГК Трансстрой 010-2007 «Шпунт трубчатый сварной. Правила производства работ по строительству шпунтовых стен»
Дата актуализации текста: 01.10.2008
Дата добавления в базу: 01.02.2009
Дата введения в действие: 01.05.2000
Дата окончания срока действия: 10.04.2007
Разработан: ОАО "ЦНИИС"
ЗАО "Запсибгидростройсервис"
Утвержден: Корпорация "Трансстрой" (27.03.2000)
Опубликован: Корпорация "Трансстрой" № 2000

КОРПОРАЦИЯ «ТРАНССТРОЙ»

СТАНДАРТ ПРЕДПРИЯТИЯ

ПРАВИЛА ПРОИЗВОДСТВА РАБОТ
ПО СТРОИТЕЛЬСТВУ ШПУНТОВЫХ СТЕН
ИЗ ТРУБЧАТОГО СВАРНОГО ШПУНТА

СТП010-2000

МОСКВА

2000

Предисловие

1. РАЗРАБОТАН ОАО«Научно-исследовательский институт транспортного строительства (ЦНИИС)» (канд.техн. наук И. Е. Школьников, канд. техн. наук Л.Н. Лосев) и ЗАО«Запсибгидростройсервис» (академик Отделения Транспортного строительстваРоссийской Академии транспорта В.В. Гончаров) в развитие раздела 11 ВСН34-91/Минтрансстрой СССР «Правила производства и приемки работ на строительственовых, реконструкции и расширении действующих гидротехнических морских и речныхтранспортных сооружений».

2. ВНЕСЕН Научно-техническим управлением Корпорации «Трансстрой».

3. ПРИНЯТ И ВВЕДЕН В ДЕЙСТВИЕ Корпорацией «Трансстрой» распоряжением от27 марта 2000 г. № ПН-64.

4. СОГЛАСОВАН Управлением строительства «Морречстрой» Корпорации«Трансстрой», Генеральной дирекцией Государственного заказчика по реализациипрограммы возрождения торгового флота России Минтранса РФ, Службой речногофлота Минтранса РФ.

5. ВВЕДЕН ВПЕРВЫЕ.

Введение

В области гидротехническогостроительства подразделениями Корпорации «Трансстрой» накоплен большой опытприменения трубчатого сварного шпунта (ШТС). На основании анализа проектныхрешений по причальным и берегозащитным сооружениям и опыта их возведения всложных и суровых условиях Западной Сибири специалистами ЗАО«Запсибгидростройсервис» Корпорации «Трансстрой» разработаны и запатентованыоригинальные конструкции ШТС, успешное многолетнее применение которых позволилосущественно снизить металлоемкость и трудоемкость работ, повыситьпроизводительность работ и создать условия для повышения безопасности труда привозведении шпунтовых стен.

Разработаны технология истенды для изготовления запатентованного ШТС с применением труб диаметром от530 до 1120 мм с приваркой к ним замков от шпунта типа «Ларсен» илиуниверсальных прокатных профильных элементов, что позволяет в первом случаерезко снизить расход шпунта «Ларсен», а во втором - отказаться от егоиспользования.

Несмотря на определеннуютрудоемкость изготовления ШТС в цеховых условиях, это с большим запасомкомпенсируется его преимуществами на строительной площадке, что немаловажно сучетом жестких климатических условий региона. Данные решения снижаютметаллоемкость одного метра шпунтовой стены на 30 % и более по сравнению сбазовым вариантом стены из шпунта «Ларсен 5» с одновременным улучшениемтехнических характеристик.

За счет улучшения в целомхарактеристик несущей способности шпунтовой стены из ШТС уменьшаетсяматериалоемкость самой стены, анкерных тяг, а в некоторых случаях исключаетсяустройство разгрузочных платформ или призм.

СОДЕРЖАНИЕ

Введение. 1

1. Область применения, обозначения и сокращения. 2

2. Нормативные ссылки. 2

3. Подготовительные работы.. 3

4. Приемка, подготовка, транспортирование и складирование шпунта ШТС.. 4

5. Выбор оборудования для погружения шпунта ШТС.. 6

6. Погружение и извлечение шпунта ШТС.. 7

7. Приемка выполненных работ. 11

8. Техника безопасности работ. 12

9. Охрана природы.. 13

Приложение А Сортамент и характеристики шпунта ШТС.. 14

Приложение В Выбор типа вибропогружателя для погружения шпунта ШТС.. 18

Приложение С Программы расчета забивки свай и шпунта по волновой теории удара. 20

Приложение D Производственная методика выбора молота для забивки шпунта ШТС.. 25

Приложение Е Литература. 45

СТАНДАРТ ПРЕДПРИЯТИЯ

ПРАВИЛА ПРОИЗВОДСТВА РАБОТ ПО СТРОИТЕЛЬСТВУШПУНТОВЫХ СТЕН ИЗ ТРУБЧАТОГО СВАРНОГО ШПУНТА

Дата введения: 2000-05-01

1. Область применения, обозначения и сокращения

Настоящий стандартраспространяется на производство и приемку работ по строительству шпунтовыхстен в морских и речных портовых и берегозащитных сооружениях с применениемтрубчатого сварного шпунта (далее по тексту - шпунт ШТС) по патенту РФ №2010085 с замковыми элементами от шпунта типа Л4 или Л5, изготовленного всоответствии с ТУ 0925-003-01393674-95, и по патенту РФ № 2081238 с замковымиэлементами из прокатных элементов, изготовленными в соответствии с ТУ0925-005-01393674-99. Сортамент и характеристики шпунта ШТС приведены вприложении А.

2. Нормативные ссылки

В настоящем стандартеиспользованы ссылки на следующие стандарты, строительные нормы и правила итехнические условия:

ГОСТ12.3.009-76*. ССБТ. Работы погрузо-разгрузочные. Общие требованиябезопасности.

ГОСТ17.1.3.13-86. Охрана природы. Гидросфера. Общие требования к охранеповерхностных вод от загрязнения.

ГОСТ17.4.3.02-85. Охрана природы. Почвы. Требования к охране плодородного слояпочвы при производстве земляных работ.

ГОСТ17.5.3.04-83. Охрана природы. Земли. Общие требования к рекультивацииземель.

ГОСТ17.5.3.06-85. Охрана природы. Земли. Требования к определению норм снятияплодородного слоя почвы при производстве земляных работ.

ГОСТ 380-94. Стальуглеродистая общего назначения. Марки и технические требования.

ГОСТ 2590-88.Сталь горячекатаная круглая. Сортамент.

ГОСТ5264-80*. Ручная дуговая сварка. Соединения сварные. Основные типы,конструктивные элементы и размеры.

ГОСТ7566-94. Прокат и изделия дальнейшего передела. Правила приемки,маркировки, упаковки, транспортирования и хранения.

ГОСТ 10704-76. Трубыстальные электросварные прямошовные. Сортамент.

ГОСТ10706-76. Трубы стальные электросварные прямошовные. Техническиетребования.

ГОСТ14771-76* Дуговая сварка в защитном газе. Соединения сварные. Основныетипы, конструктивные элементы и размеры.

ГОСТ20295-85. Трубы стальные сварные для магистральных газонефтепроводов.

СНиП II-23-81 *. Стальные конструкции.

СНиП III-4-80*. Техникабезопасности в строительстве.

СНиП 2.02.03-85. Свайные фундаменты.

СНиП 3.01.01-85*.Организация строительного производства.

СНиП3.01.04-87. Приемка в эксплуатацию законченных строительных объектов.Основные положения.

СНиП 3.02.01-87.Земляные сооружения, основания и фундаменты.

СНиП3.04.03-85. Защита строительных конструкций и сооружений от коррозии.

СНиП3.07.02-87. Гидротехнические морские и речные транспортные сооружения.

СНиП II-101-95.Инструкция о порядке разработки, согласования, утверждения и составе проектнойдокументации на строительство предприятий, зданий и сооружений.

СП II-101-95. Порядок разработки,согласования, утверждения и состав обоснований инвестиций в строительствопредприятий, зданий и сооружений.

ТУ 0925-003-01393674-95.Профиль шпунтовый трубчатый сварной.

ТУ 0925-005-01393674-99.Профиль шпунтовый трубчатый сварной с замками из проката общего назначения.

3. Подготовительные работы

3.1. Строительство портовыхи берегозащитных гидротехнических сооружений с применением шпунта ШТС должновыполняться в соответствии с рабочими чертежами, проектом организациистроительства (ПОС), проектом производства работ (ППР), разработанными с учетомместных условий и требований СНиП 3.01.01, СНиП 3.02.01,СНиП 3.07.02,ВСН 34-91/Минтрансстрой СССР [1], а также настоящего СТП. Все отступления отпроекта должны быть предварительно согласованы с проектной организацией.

3.2.Сложные сооружения из шпунта ШТС, а также сооружения, строящиеся в сложныхгидрометеорологических и инженерно-геологических условиях (открытая дляволнения свыше трех баллов акватория; глубина воды более 16 м; течение соскоростью более 1 м/с; колебания уровня воды более 2 м/сутки; вечномерзлые илисильносжимаемые, требующие уплотнения грунты в основании; неустойчивые площадкис образованием оползней и карстов), в северной строительно-климатической зоне ив условиях эксплуатируемых портов с высокой интенсивностью движения судов,следует возводить по проектам организации строительства, разрабатываемымпроектной организацией, составившей проект сооружения, или по ее заказупроектной организацией, выполняющей строительное проектирование, и проектампроизводства работ, разрабатываемым строительной организацией или по ее заказупроектной организацией.

3.3.Проект организации строительства шпунтового сооружения разрабатывается с учетомрешений по применению строительных материалов и конструкций, способоворганизации строительно-монтажных работ, предварительно согласованных состроительной организацией, и должен включать организационно-технологическиесхемы, определяющие оптимальную последовательность возведения шпунтовогосооружения, обоснование методов производства шпунтовых работ, требования,которые должны быть учтены в рабочих чертежах в связи с принятыми методамивозведения шпунтового сооружения, перечень специальных вспомогательныхустройств и приспособлений (направляющих кондукторов или шаблонов, устройствдля заведения шпунта в замок, строповочных приспособлений и т.п.), рабочиечертежи которых должны разрабатываться проектными организациями в составерабочей документации для строительства объекта.

Проект производствашпунтовых работ разрабатывается с учетом принятой в проекте организациистроительства организационно-технологической схемы последовательностивозведения шпунтового сооружения и метода производства шпунтовых работ и долженвключать технологические схемы на выполнение отдельных видов работ в процессевозведения шпунтового сооружения с детальным описанием методов производстваработ и отдельных операций (строповка шпунта, подъем на копер, заведение взамок, последовательность забивки по глубине и по длине стенки и т.п.), а такжесхемы операционного контроля качества работ.

3.4.Проекты организации строительства шпунтовых сооружений и производства шпунтовыхработ должны предусматривать специальные мероприятия по временному закреплениюпогруженного шпунта ШТС, подверженного воздействию волн или льда, с учетомвозможных нагрузок на шпунт ШТС в строительный период, его профиля, свободнойдлины и других местных условий, с разработкой принципиальных схем защиты ирабочих чертежей или проектов закрепления шпунта.

3.5.Предельная отрицательная температура, при которой допускается производстворабот по погружению шпунта ШТС, устанавливается проектной организацией взависимости от марки стали и конкретных условии производства работ.

3.6.Основным работам по погружению шпунта ШТС должны предшествовать выполнение ипринятие по акту следующих работ:

- проверка наличияпроектно-сметной документации и ознакомление ИТР и рабочих с рабочими чертежамисооружения и проектом производства работ;

- разбивка оси шпунтовойстенки и закрепление ее на местности;

- подготовка основногопогружающего и вспомогательного оборудования и обустройств для производстваработ (направляющие, кондукторы, шаблоны и т.д.);

- обследование дна в районепогружения шпунта водолазами, с помощью установок подводного телевидения илидругими средствами с целью устранения подводных препятствий;

- подготовка шпунта ШТС, егоприемка с составлением соответствующих актов;

- проведение пробногопогружения шпунта ШТС по программе, составленной проектной организацией, дляуточнения глубины погружения и методов производства шпунтовых работ (приневозможности проведения пробного погружения в комплексепроектно-изыскательских работ на стадии разработки проекта сооружения).

4. Приемка, подготовка, транспортирование искладирование шпунта ШТС

4.1. Каждая партия шпунтаШТС, поступающая на строительство, должна сопровождаться документацией согласноГОСТ7566 и ТУ на шпунт. При приемке шпунта ШТС следует проверять соответствиеих паспортных данных требованиям проекта и нормативной документации на ихизготовление:

для ШТС с замками «Ларсен» -ТУ 0925-003-01393674;

для ШТС с замками изпрокатных профилей - ТУ 0925-005-01393674.

4.2. Для строительных сварных соединений шпунта ШТС следует применятьсварочные материалы в соответствии с указаниями проекта и СНиП II-23 .

4.3. Всешпунтины перед погружением должны быть подвергнуты проверке замков. Дляпроверки формы, прямолинейности, а также очистки замков следует протаскиватьчерез них жесткий обрезок соответствующего замкового элемента шпунта ШТС длинойне менее 3 м.

Одновременно выправляютнебольшие изгибы и вмятины замков. Вырезка дефектных мест замков разрешается надлине не более 50 см и не более одного выреза на шпунтину с последующейприваркой на этом месте качественного отрезка замка.

Проверку замков и устранениедефектов следует производить на стенде, оборудованном лебедкой и тележкой длязакрепления протягиваемого обрезка замка.

Длина замков должнасоответствовать требованиям проекта.

4.4. Приназначении длины замков шпунта ШТС надлежит учитывать следующее технологическоеусловие. Разность длин трубы и заднего по ходу забивки замка шпунтины должнабыть в любом случае меньше ей свободной длины после забивки, чтобыобеспечивалась свободная заводка шпунтины в замок до касания ее нижним концомповерхности грунта. Для выполнения этого условия забивку шпунта ШТС на захваткена полную глубину рекомендуется выполнять за две или более проходки.

Если разность длин трубы изаднего по ходу забивки замка шпунтины превышает 3 м, для точной фиксации входатрубы очередной шпунтины в грунт на расстоянии 1 м от ее нижнего конца следуетприварить отрезок соответствующего замка длиной не менее 1 м строго в створе сзамком, продолжением которого он является.

4.5.Перед погружением шпунтины ШТС с замками из прокатных элементов, обоймы которойвыполнены с прерывистой по длине диафрагмой из отдельных планок длиной по 500мм, располагаемых на расстоянии 1000 мм в свету между ними (см. п. 2.2 ТУ0925-005-01393674), для устранения возможности столкновений нижнего торцагребня погружаемой шпунтины с торцами планок диафрагмы в обойме ранеепогруженной шпунтины (или, наоборот, торцов планок диафрагмы обоймы погружаемойшпунтины с верхним торцем гребня ранее погруженной шпунтины), а также дляоблегчения заведения шпунтины в замок на нижнем конце заднего (по ходу забивки)и на верхнем конце переднего гребней шпунтины ШТС следует выполнять скосы: встенке гребня - под углом 11-12° к плоскости его полки на длине примерно 100мм, а в полке гребня - под углом 40-45° в обе стороны от оси полки, начиная отточки выхода линии скоса стенки гребня на наружную поверхность его полки (см.рис. 1).При этом выполняются зачистка и сглаживание лобовых кромок и углов всехвыполненных скосов с помощью шлифовальной машинки.

4.6. Настроительную площадку шпунт ШТС должен поступать проектной длины (при длине до24 м в соответствии с п. 1.2 ТУ 0925-003-01393674 и п. 1.4 ТУ0925-005-01393674). При необходимости, например, при использовании шпунта длинойболее 24 м или ремонте поврежденных шпунтин, стыковку шпунтин ШТС на строительной площадкедопускается выполнять только в соответствии с требованиями проекта ссоблюдением условий грунтонепроницаемости стыка и равнопрочности с основнымсечением.

Стыкуемые отрезки шпунтаследует соединять строго соосно с плотным контактом обработанных под сваркукромок торцевых поверхностей между собой. Смещение стыкуемых элементов одинотносительно другого не должно превышать 0,2 их толщины и быть не более 2 мм.Все стыки, выполняемые в условиях строительной площадки, должны дополнительноусиливаться накладками общим сечением не менее 50 % основного сечения шпунта.

Сварные соединениявыполняются в соответствии с требованиями ГОСТ5264 или ГОСТ14771.

Рис. 1. Конструкция скосов гребня

4.7. Допускается не болееодного стыка на одной шпунтине ШТС. Расстояние между стыками двух соседнихшпунтин после забивки в зоне с рабочими напряжениями более 50 % от предельныхдолжно быть не менее 2 м.

4.8. Притяжелой забивке, когда расчетные динамические напряжения в шпунте ШТС от ударамолота превышают 85 % от предельно допустимых (см. п. 5.7), голову трубы шпунтаследует усиливать стальными накладками толщиной 9-10 мм, высотой 300-400 мм,шириной 150-200 мм. Накладки вырезают из трубы аналогичного диаметра иприваривают по всему их периметру к трубе шпунта по образующим на расстоянии8-10 мм от ее верхнего торца. При этом накладки равномерно размещают попериметру трубы шпунта с внутренней или с внешней ее стороны вне зоны замковтаким образом, чтобы не мешать в дальнейшем выступам наголовника молота приустановке его на голову шпунтины правильно фиксировать положение головы шпунтаотносительно оси молота. Суммарная поперечная площадь сечения накладокназначается в пределах 30-40 % от сечения трубы шпунта.

4.9.Защитное антикоррозийное покрытие необходимо наносить механизированным способомпосле завершения операций, связанных с проверкой замков, стыковкой отдельныхшпунтин, усилением головы, до погружения шпунта в грунт.

Защитное покрытие наноситсяна внешнюю поверхность шпунтин ШТС. При этом антикоррозионная защита ненаносится на верхнюю часть шпунта, подлежащую обетонированию в составеоголовка, а в нижней части - в зоне от нижнего торца до сечения, расположенногониже проектного уровня дна не менее чем на 1 м. Необходимость нанесениязащитного покрытия на внутреннюю поверхность шпунтин устанавливается проектнойорганизацией в зависимости от местных условий.

В процессе выполненияантикоррозийной защиты необходимо вести исполнительную документацию всоответствии с указаниями СНиП 3.04.03.

4.10. Накаждой шпунтине должны наноситься краской ее порядковый номер и длина, а такжеразметка по длине на той части, которая будет возвышаться над водой послеустановки на грунт. Разметку следует выполнять несмываемой краской на видимойпри погружении стороне шпунтины через 0,5 м, с выделением метровых рисокчислами, обозначающими расстояние от ее нижнего торца.

4.11.Каждая шпунтина оборудуется специальными строповочными петлями или отверстиямив соответствии с разработанной в проекте производства работ схемой подъема изаведения на место погружения.

4.12.Все подъемно-транспортные операции надлежит выполнять в соответствии стребованиями проекта производства работ, с соблюдением мер предосторожностипротив повреждения антикоррозийного покрытия, замков и возникновения прочихдефектов.

4.13.При перевозке и складировании шпунт ШТС необходимо укладывать горизонтально наподкладки и прокладки для предотвращения недопустимых остаточных деформаций.Подкладки и прокладки устанавливаются на расстоянии примерно 0,207 длины отторцов шпунта и оснащаются упорами или выкружками для предотвращения егораскатывания.

Места складированияподготовленного к погружению шпунта необходимо выбирать возможно ближе к меступогружения. Шпунт следует укладывать в штабель таким образом, чтобы нетребовалось кантовать его при строповке. Число рядов шпунта ШТС в штабеле повысоте не должно быть более двух. Расположение штабелей должно быть удобным дляпроизводства погрузо-разгрузочных операций с помощью кранов.

5. Выбор оборудования для погружения шпунта ШТС

5.1.Способпогружения шпунта ШТС и применяемое оборудование должны соответствоватьуказаниям настоящего СТП и проектов организации строительства и производстваработ для данного сооружения.

5.2.Выбор комплекса оборудования для сооружения шпунтовой стены выполняется наоснове анализа всей совокупности исходных факторов, основными из которыхявляются:

- характеристики шпунта ШТС(длина, диаметр, площадь нетто поперечного сечения, масса, длина замков);

- инженерно-геологическиеусловия (характеристики грунтовых слоев по сопротивлению погружению и глубина забивки);

- гидрометеорологическиеусловия (глубина воды, колебания уровня воды, скорость течения, роза ветров,защищенность акватории от волнения);

- местные техническиеусловия (наличие соответствующего оборудования, электроэнергии, транспортныхпутей и т.д.);

- принятый методпроизводства работ (с берега, с воды, с временных подмостей и т.д.);

- принятая технологияпроизводства шпунтовых работ (последовательная забивка каждой шпунтины наполную глубину одним погружающим механизмом; погружение шпунтового ряда нанекоторую глубину сначала более легким механизмом, затем добивка его напроектную отметку более тяжелым оборудованием; с предварительным набором шпунтав стенку и последующим погружением шпунта за несколько проходок).

5.3.Погружение шпунта ШТС в зависимости от условий может производиться молотами иливибропогружателями. При необходимости указанные способы допускаетсякомбинировать (вибропогружение с последующей добивкой молотом), а в особо тяжелыхгрунтовых условиях сочетать с дополнительными облегчающими погружениемероприятиями: устройством предварительной прорези, подмывом, лидернымбурением, удалением грунтовой пробки из полости трубы с помощью эрлифта,гидроэлеватора и т.п.

5.4.Наиболее универсальным способом погружения шпунта ШТС является забивка егомолотом. Забивной способ погружения при правильном подборе молота применим взначительно более широком диапазоне грунтовых условий, чем вибропогружение.

5.5.Погружение шпунта ШТС с помощью вибромашин рекомендуется производить в случаях,когда грунтовое основание состоит преимущественно из водонасыщенных пылеватых,мелких и средней крупности рыхлых и средней плотности песков, а также мягко- итекучепластичных, пылевато-глинистых грунтов с показателем текучести IL > 0,5.

Выбор вибропогружателя дляпогружения шпунта ШТС рекомендуется производить по методике, приведенной вприл. В.

5.6.Выбор молота для забивки шпунта ШТС следует производить согласно указаниям СНиП 3.02.01(прил. 5):

- при сопротивлениипогружению шпунта не более 2000 кН - с помощью формул;

- при сопротивлениипогружению шпунта более 2000 кН - с помощью расчетов, основанных на волновойтеории удара.

5.7. При выборе молота для забивки шпунта ШТС с помощью расчетов,основанных на волновой теории удара, рекомендуется использовать специальныепрограммы расчета забивки шпунта дизельными и паровоздушными (гидравлическими)молотами в соответствии с прил. С или разработанную с помощьюэтих программ производственную методику, приведенную в прил. D, позволяющие определять динамические напряжения в шпунтине и ее отказот удара молота.

5.8. Вкачестве направляющих при сооружении шпунтовой стены используются двепараллельные балки, расставленные на расстояние, равное диаметру шпунта ШТСплюс зазор в пределах 1-2 см. Для предотвращения повреждения антикоррозийногопокрытия шпунта каждую балку рекомендуется оснащать переставной паройобрезиненных роликов.

Если длина шпунта ШТС прибескопровой забивке с помощью крана в два раза и более превышает расстояние отдна акватории до направляющих, последние устанавливаются в два яруса.Расстояние между ярусами принимается не менее 3 м.

Балки направляющихвыполняются из профильной стали и крепятся болтами сзади к уже забитым шпунтинам, а спереди походу забивки - к временным вертикальным сваям или полукозловым свайным опорам.

Погружение наклонного шпунтаШТС следует выполнять с помощью копровых установок.

5.9.Плавучие направляющие, как правило, следует закреплять не менее чем на четырехприколочных сваях. Величина перемещения плавучих направляющих относительнозакрепляющих устройств после установки в рабочее положение не должна превышать2 см. Крен и дифферент плавучих направляющих должны обеспечивать погружениешпунта с допускаемой точностью.

На направляющих должны бытьнадежно закреплены створные вехи, по которым направляющие устанавливаются в створсооружения с помощью геодезических приборов.

6. Погружение и извлечение шпунта ШТС

Погружение

6.1. Погружение шпунта встенку следует, как правило, выполнять захватками. Длина захваток назначается взависимости от местных условий (производительности применяемого оборудования,защищенности от волнения и т.д.) обычно в пределах от 10 до 30 м.

6.2.Погружение шпунтин ШТС с замками из прокатных элементов, каждая из которыхснабжена разнотипными элементами замков (гребнем и обоймой), следуетпроизводить гребнем вперед.

Для уменьшения трения взамке при погружении шпунтин ШТС, снабженных с обеих сторон обоймами изпрокатных элементов со сплошной диафрагмой, а также шпунтин ШТС с замковымиэлементами от шпунта типа Л4 или Л5, переднюю по ходу забивки обойму рекомендуетсязакрыть снизу стальной пластиной (заглушкой) на прихватке, а саму полостьобоймы для исключения попадания в нее грунта рекомендуется заполнить на высотупогружения в грунт (при отрицательной температуре воздуха - на высотупогружения в грунт ниже зоны промерзания) мастикой из низкомарочного битума,бентонитом или другим заполнителем, на которых в их твердом состоянииоставляется след при надавливании пальцем.

6.3. Припогружении первой шпунтины ШТС необходимо обратить особое внимание на строгуювертикальность (или заданный наклон) ее направления, а также правильнуюориентировку замков в плане.

Проверка правильностинаправления погружения шпунтин выполняется в двух плоскостях и в последующемповторяется не реже, чем через каждую вторую шпунтину.

Для правильной ориентировкиположения замков шпунта ШТС в плане относительно оси шпунтовой стенки следуетприменять передвигаемые по направляющим специальные шаблоны-фиксаторы.

6.4. Всвязи с наличием сил трения в замке с ранее забитой соседней шпунтиной на погружаемуюшпунтину действует дополнительно неуравновешенный момент сил, стремящийсяотклонить верхнюю ее часть вперед по направлению забивки стены, приводя к такназываемому явлению «веерности» за счет полного одностороннего выбора зазоров взамках верхней части сооружаемой шпунтовой стены.

Для предотвращения веерностишпунтовой стены погружающий механизм (молот, вибропогружатель) рекомендуетсяустанавливать со сдвижкой его оси от оси трубы шпунтины ШТС в сторону,противоположную отклонению последней, на величину, равную примерно 5 % отдиаметра трубы. Необходимая величина смещения оси погружающего снарядауточняется опытным путем на начальной стадии забивки шпунта в стену.

6.5.Постепенное устранение веерности при небольших отклонениях достигается оттяжкойшпунтин в процессе погружения в направлении, противоположном отклонению, а приотклонении от вертикали, близком к предельно допустимому (1 %), и невозможностиего выправления оттяжкой - погружением шпунтин ШТС с клиновидными передними походу забивки замковыми элементами. Клинообразность или перекос (отношениеразности ширины клиновидного замкового элемента понизу и поверху к длинешпунтины) на одной шпунтине не должно превышать 0,01 (1 см на 1 м длины).

6.6.Выправка наметившегося отклонения всей шпунтовой стены в поперечномнаправлении, если оно не превышает допустимой величины, выполняется постепеннопри погружении последующих шпунтин с помощью специальных оттяжек. Еслиотклонение больше допустимого, шпунт следует выдернуть и погрузить вновь. Приневозможности извлечения шпунта вопрос о его выправлении решается посогласованию с проектной организацией.

6.7. Вслучае слабых грунтов возможен уход ранее погруженной шпунтины ниже проектнойотметки при погружении соседней шпунтины, который вызывается чрезмернымсопротивлением в смежном замке. Для предотвращения этого явления шпунтины,погруженные до проектных отметок, следует объединять с помощью сварки. Ушедшуюниже проектной отметки шпунтину следует исправлять путем наращивания ееотрезком шпунта с заводкой в замки примыкающих шпунтин и соединением с помощьюсварки в стык.

6.8.Если шпунт не достиг проектной отметки, следует применить более мощноепогружающее оборудование или дополнительные средства, облегчающие погружение:подмыв, удаление грунта из полости трубы и т.п.

При переходе на более мощныймолот и одинаковой энергии удара предпочтение следует отдавать молоту с болеетяжелой ударной частью. При этом следует выполнить проверку прочности шпунта надинамические нагрузки при забивке (прил. D).

При работе свибропогружателем, снабженным амортизатором, недопогружение шпунта можнопопытаться устранить путем одно-двукратного подъема шпунтины на 0,5-1,0 м ипоследующего ее нового погружения.

Если недопогружение вызвановстречей с препятствием, что характеризуется резким замедлением процессапогружения, следует прекратить погружение данной шпунтины и перейти кпогружению соседних шпунтин, характер погружения которых может позволитьустановить причину и степень случайности данного явления. В том случае, когдапогружение последующей шпунтины не встретило затруднений, следует вернуться костановившейся шпунтине и попытаться допогрузить ее по двум соседнимнаправляющим шпунтинам.

Если недопогружение шпунтаустранить не удалось, вопрос о дальнейших мероприятиях решается совместно спроектной организацией.

6.9. Сцелью облегчения забивки шпунтины ШТС в глинистые грунты за счет снижениясопротивления грунта по внутренней поверхности ее трубы рекомендуетсяустраивать кольцевое утолщение 14-24 мм на нижнем конце трубы с ее внутреннейстороны. Для устройства утолщения используют вырезанные из трубы того жедиаметра дугообразные элементы-пластины высотой по образующей 250-350 мм ишириной 0,3-0,4 диаметра трубы. Указанные пластины приваривают по периметрутрубы с внутренней ее стороны в один или два слоя с выступом первого слоя занижний торец трубы и второго слоя, если он выполняется, за торец первого на8-10 мм с обваркой каждой пластины по всему ее периметру. Второй слой пластинприваривают таким образом, чтобы ими перекрывались промежутки между пластинамипервого слоя.

6.10.При производстве шпунтовых работ необходимо вести журнал погружения шпунта. Кжурналу прилагаются плановые и профильные схемы проектного и фактического положениястены. По данным журнала составляется сводная ведомость погружения шпунта. Вслучае применения подмыва, эрлифтирования и других дополнительных методов,облегчающих погружение, необходимо указывать в журнале, на каких отметкахначато и прекращено применение этих методов.

6.11.Срезку шпунта ШТС разрешается производить только после освидетельствования егопредставителями авторского надзора и заказчика и занесения разрешающей записи вобщий журнал производства работ.

Полости труб шпунта ШТСпосле забивки рекомендуется заполнять песком с уплотнением. Крупность песка взоне возможного промерзания должна быть не ниже средней. При забивке шпунтачерез слой глинистого водоупорного грунта воду из полости трубы перед засыпкойпеска, если возможно его промерзание, следует удалить. Другой возможный вариант- заполнение полости трубы в зоне промерзания песко-цементной сухой смесью ссодержанием цемента не менее 5 %. Решение по заполнению полости труб шпунта ШТСпринимается в зависимости от местных условий проектной организацией.

Забивка молотами

6.12. Забивку шпунта ШТСмолотами следует производить с применением специальных наголовников в видераспределительной плиты, снабженной в верхней части кольцевой обоймой, дляразмещения в ней амортизатора, а в нижней части - системой выступов дляфиксации головы шпунтины в определенном положении относительно оси молота.

Наголовник служит дляпередачи удара молота шпунтине, распределения ударной нагрузки по всей площадитрубчатой головы шпунтины и удержания ее в определенном положении относительнооси молота, а размещенный в нем амортизатор - для смягчения резкого ударногоимпульса молота с целью снижения динамических нагрузок на шпунт, молот и самнаголовник.

6.13.Плановые размеры плиты наголовника и ее нижняя поверхность должны обеспечиватьплотный контакт с торцевой поверхностью трубы шпунта ШТС по всей ее площади.

Толщина плиты наголовникадолжна быть не менее 0,15 от внутреннего диаметра трубы погружаемого шпунтаШТС.

6.14.Высота упорной части выступов, фиксирующих положение шпунтины относительно осинаголовника, должна быть не менее 50 мм, а их число - не менее четырех.Точность фиксации головы шпунта в наголовнике должна находиться в пределах ±5мм. Фиксирующие выступы должны снабжаться ловильными скосами с углом к вертикали30-35° и высотой не менее 150 мм.

6.15.Обойма для размещения амортизатора выполняется круглой в плане и высотой100-150 мм для паровоздушных и 200-350 мм для дизельных молотов в зависимостиот толщины амортизатора согласно п. 6.17.

Внутренний диаметр обоймынаголовника для трубчатого дизельного молота назначается больше диаметра егошабота на 10-15 мм, а для паровоздушного молота - не более наименьшего размераударной плоскости ударной части молота.

6.16.Амортизатор изготовляется из цельного обрезка ствола или набирается изотдельных одинаковых по высоте торцовых шашек квадратного сечения из древесинытвердых пород (дуб, бук, граб, комлевая часть лиственницы или сосны) с прямымивертикально расположенными волокнами и строго перпендикулярными оси торцами.При изготовлении амортизатора из отдельных шашек достигается экономия древесиныза счет использования короткомерных отходов, отпадает необходимость втолстоствольной древесине и облегчается работа по удалению отработанногоамортизатора из наголовника при его замене.

Высота деревянногоамортизатора назначается для дизель-молотов не менее:

150 мм - при массе поршня до2000 кг;

200 мм - при массе поршня от2000 до 5000 кг;

250 мм - примассе поршня 5000 кг и более.

При этом верхняя плоскостьамортизатора должна быть не менее чем на 50 мм ниже верхней кромки бортовобоймы наголовника для надежной фиксации положения шабота молота.

Высота амортизаторов дляпаровоздушных молотов назначается в соответствии с указаниями инструкции поэксплуатации конкретного молота. Выступающая часть амортизатора с цельюувеличения срока его службы укрепляется специальным стальным кольцом-бугелем.

Срок службы амортизаторазависит от жесткости системы «шпунт - грунтовое основание» и при правильнойэксплуатации обычно составляет для амортизаторов из твердых пород примерно6000-8000 ударов, а из сосны и других менее твердых пород - 3000-5000 ударов.

6.17. Наголовник должен иметь проушины или крюки для подвески его кстационарной части молота с целью подъема наголовника совместно с молотом вверхнее положение перед установкой шпунтины на место забивки.

Длина подвесных канатов приработе с дизель-молотом принимается с запасом на величину максимального ходашабота.

6.18.Для уменьшения риска повреждения замков минимальный отказ шпунта ШТС призабивке рекомендуется принимать не менее 0,5 см, но в любом случае - не менеезначения, установленного фирмой-изготовителем молота и приведенного в паспортемолота или в инструкции по его эксплуатации.

6.19.Запрещается добивка молотами шпунта, попавшего на препятствие привибропогружении, которое легко распознается по резкому замедлению, остановкевибропогружения и появлению характерного стука.

Большой ударный импульсмолота вместо разрушения препятствия может привести к повреждению шпунта иразрыву замков.

Погружениевибромашинами

6.20. При погружении шпунтаШТС вибропогружателями и вибромолотами следует обеспечивать жесткую инеизменяемую в процессе погружения связь шпунтины с вибромашиной.

Для погружения шпунта ШТСрекомендуется применять вибромашины, оснащенные гидравлическими наголовниками.

6.21. Впроцессе вибропогружения необходимо следить за положением каната и крюка крана,к которому подвешена вибромашина.

При работе с вибромашинами,оснащенными амортизаторами, скорость спуска крюка крана должна быть такой,чтобы вибромашина со шпунтиной частично висела на крюке. В этом случаеобеспечивается меньшая вероятность отклонения шпунтины от вертикали. Напоследнем этапе погружения (за 1,5-2 м до достижения проектной отметки) канатможно ослабить и погружение вести без торможения.

При погружении шпунтавибропогружателем без амортизатора скорость спуска крюка должна быть такой,чтобы кран не тормозил погружение шпунтины.

6.22.При резком снижении скорости погружения шпунта, погружаемого вибромашиной самортизатором, для преодоления прочных прослоек грунта или отдельныхпрепятствий (например, бревна в грунте) рекомендуется несколько раз повторитьоперации извлечения на 0,5-1 м с минимальной скоростью и погружения смаксимальной скоростью (при свободном подъемном канате).

6.23.Эксплуатацию вибромашин, а также их текущее содержание следует осуществлять всоответствии с заводскими инструкциями и «Указаниями по эксплуатации и ремонтувибропогружателей и вибромолотов в транспортном строительстве» [2].

Применениеподмыва и других средств, облегчающих погружение шпунта

6.24. Для облегченияпогружения шпунта ШТС применяются подмыв и удаление грунтового ядра из его трубчатойполости с помощью эрлифтов, гидроэлеваторов, ударных и вибрационных грейферов идругих механизмов.

Допустимость примененияподмыва и условия применения эрлифтов и гидроэлеваторов при погружении шпунтаШТС определяются проектной организацией в зависимости от конструкции подземнойчасти сооружения, рельефа местности, грунтовых и других условий. Применениеподмыва не допускаетсяна участках, удаленных менее чем на 20 м или на удвоенную глубину погруженияшпунта от существующих сооружений.

6.25.Применение подмыва и гидравлических методов разработки грунта в полости трубы впринципе возможно в грунтах всех категорий, за исключением скальных грунтов,глинистых твердой консистенции и других грунтов, не поддающихся гидравлическомурыхлению, но наиболее эффективно в песчаных, супесчаных и глинистыхмягкопластичных грунтах.

6.26.Применение подмыва наиболее эффективно в комбинации с вибропогружением. Дляподмыва рекомендуется использовать две трубки с внутренним диаметром 20-30 мм,располагаемые напротив замков в диаметральной плоскости, проходящей череззамки, с внутренней стороны трубы шпунта ШТС. Подмывные трубки закрепляютсясваркой и остаются в грунте после погружения. Нижние концы подмывных трубокрасполагаются на 0,5-1,5 м выше нижнего конца шпунтовой трубы.

В песчаных грунтах любойплотности рекомендуется применять подмыв с низким давлением воды, равным1,5-2,5 МПа, и с расходом 10-20 м3/ч на одну трубку [3,4].

В очень плотных грунтахнаиболее эффективен подмыв с высоким давлением воды равным 25-40 МПа с общимрасходом 8-15 м3/ч. При работе с высоким давлением необходимоприменять наконечники с проходным отверстием диаметром 1,5-3 мм. Наконечникиследует располагать на 20-30 см выше торца шпунтовой трубы.

При работе с подмывомнеобходимо до минимума ограничивать расход воды для предотвращения чрезмерногоразмыва грунта и отклонения шпунта от заданного направления.

6.27.Для шпунта ШТС, работающего и на вертикальную нагрузку, мероприятия пооблегчению погружения на конечной стадии забивки должны своевременнопрекращаться для достижения шпунтом требуемого отказа на проектной глубине.

Извлечение

6.28. Для извлечения шпунтаШТС могут быть использованы следующие машины:

- краны грузоподъемностью500 кН и выше;

- краны с вибропогружателем,оснащенным амортизатором;

- шпунтовыдергивателивиброударного действия;

- молоты двойного действия.

Рекомендуются такжекомбинированные способы, например, сочетание действия выдергивающих средств иподмыва.

6.29.Сопротивление шпунта ШТС выдергиванию слагается из сопротивления грунтавыдергиванию по внешним боковым поверхностям шпунтины, сопротивления в замкахшпунтины, веса шпунтины вместе с грунтовым ядром и столба воды над ним. Водурекомендуется откачивать перед выдергиванием.

6.30.Сопротивление грунта выдергиванию по внешним боковым поверхностям шпунтиныопределяется так же, как и несущая способность сваи на выдергивающую нагрузку всоответствии с указаниями СНиП2.02.03, причем значение коэффициента условий работы принимается равным γс= 1, апериметр - в соответствии с указаниями пункта D.7прил. D за вычетом внутреннегопериметра трубы. При использовании для извлечения шпунта вибромашиндополнительно вводится коэффициент снижения бокового сопротивления грунта вовремя вибропогружения ks, принимаемый по табл. В.1прил. В.

Сопротивление навыдергивание в замках, находящихся в грунте, может быть принято равным 50 кН на1 м длины замка при статическом извлечении и 10 кН/м при использовании вибрации.

6.31.При извлечении шпунта с применением вибрации для срыва шпунтины, т.е. нарушенияее сцепления с грунтом и трения в замках, шпунтину следует вначале осадить внизна 3-5 см вибромашиной при свободном положении подъемного каната, а затемприступить к выдергиванию.

В необходимых случаях длянарушения сцепления шпунта с грунтом и трения в замках целесообразно осадитьшпунтину молотом или применить подмыв по всей площади соприкосновения шпунтиныс грунтом.

Скорость подъема крюка кранапри извлечении шпунтины с применением вибрации не должна превышать 3 м/мин впесчаных и 1 м/мин в глинистых грунтах.

7. Приемка выполненных работ

7.1. Выполненные шпунтовыеработы следует принимать, руководствуясь указаниями СНиП3.01.04, СНиП 3.07.02,ВСН 34-91/Минтрансстроя СССР [1] и настоящего СТП.

Документация, предъявляемаяпри приемке шпунтовой стены, должна содержать:

- подраздел декларациибезопасности сооружения в части, относящейся к шпунтовой стенке как составномуэлементу всего гидротехнического сооружения [5];

- рабочие чертежи шпунтовыхстен с нанесенными на них всеми изменениями, которые были в процессестроительства, а при значительных изменениях - исполнительные чертежи;

- документы, обосновывающиедопущенные изменения;

- акты геодезическойразбивки шпунтовых стен, журналы нивелирования, промеров, наблюдений засмещением и деформациями шпунтовых стен;

- акты на скрытые работы(нанесение защитного антикоррозийного покрытия, выполнение стыковыхсоединений);

- журнал производствашпунтовых работ;

- сводную ведомость забитогошпунта;

- исполнительные схемырасположения шпунта в стене, которые должны включать плановую съемку положениякаждой шпунтины на уровне проектной отметки ее верха с указанием фактическихотклонений в плане от проектного положения вдоль и поперек оси стены иотклонений от вертикали в тех же направлениях и фасадную съемку с указаниемпроектных и фактических отметок верхнего и нижнего концов для каждой шпунтины иотметок стыковых соединений, выполненных на строительной площадке.

7.2.Проверка отклонений производится до срезки и какой-либо выправки шпунтовойстенки.

Точность измерений плановыхотклонений при этом должна составлять 5 мм, а отклонений от вертикали - 0,1 %.

7.3.Отклонения шпунта ШТС от проектного положения в плане и по высоте не должныпревышать величин, указанных в табл. 7.1.

Таблица 7.1

Допустимые отклонения шпунта ШТС

Контролируемый параметр и вид отклонения

Единица измерен.

Величина допустимых отклонений

Объем контроля

Метод контроля

Смещение шпунта от оси стены в плане на уровне проектной отметки верха шпунта

мм

±(150+5Н), где Н - глубина воды в месте погружения, м

100 % длины стены

Геодезический контроль и измерения каждой шпунтины

Отклонение шпунта от вертикали

%

0,5

То же

То же

Высотные отметки голов шпунта

мм

±10

Каждая шпунтина

Нивелирование

Выход шпунтин из замков

 

Не допускается

То же

Водолазное обследование

Недобивка шпунтин до проектных отметок

мм

100

Расчетом по отметке головы

Отклонения шпунта от проектного положения менее величин, указанных втабл. 7.1,могут устанавливаться проектной организацией в зависимости от требований,предъявляемых к шпунтовому ряду. В этом случае проектной организацией должныбыть разработаны соответствующие направляющие устройства (каркасы, кондукторы,шаблоны и т.п.) и способы погружения, обеспечивающие соблюдение установленныхдопусков.

8. Техника безопасности работ

8.1. При производстве работпо строительству шпунтовых стен из трубчатого сварного шпунта ШТС должнысоблюдаться требования СНиП III-4-80, «Правил поохране труда при производстве строительно-монтажных работ по постройке портовыхгидротехнических сооружений» [6], «Правил техники безопасности на морскихсудах Министерства транспортного строительства» [7], «Правил техники безопасностина речных судах Министерства транспортного строительства» [8],«Указаний по технике безопасности для рабочих, выполняющихстроительно-монтажные и транспортные работы на льду рек и других водоемов» [9],«Правил пожарной безопасности при производстве строительно-монтажных работ» [10],а также правила и требования органов государственного надзора.

8.2. Применяемыепри производстве шпунтовых работ плавучие средства и береговые механизмы иоборудование должны эксплуатироваться с соблюдением требований Регистра иГосгортехнадзора. Судоходные участки акватории в местах производства работдолжны быть оборудованы навигационными знаками.

8.3.Максимальная балльность волнения, при которой разрешается производство работ попогружению шпунта ШТС, устанавливается проектом производства работ взависимости от технических характеристик основной несущей машины (плавучего крана,плавучего копра, самоподъемной платформы) и других местных условий.

В любом случае работы попогружению шпунта ШТС допускается производить при волнении не более одногобалла (высота волны до 0,25 м), если применяют плавучие краны и копрыводоизмещением до 500 т, и не более двух баллов (высота волны до 0,75 м) - прибольшем водоизмещении, а при использовании самоподъемных платформ - приволнении не более трех баллов (высота волны до 1,25 м).

Запрещаетсяработа копров и стреловых кранов при скорости ветра более четырех баллов (7,4м/с).

8.4.Глубина акватории для работы плавучего крана или копра определяется согласноуказаниям «Правил техники безопасности на морских судах Министерстватранспортного строительства» [7] и «Правил техники безопасности на речныхсудах Министерства транспортного строительства» [8]. Категорически запрещаетсяработа плавучего средства при опирании понтона на дно.

8.5. Всеподъемно-транспортные операции должны выполняться с соблюдением требований СНиП III-4-80, ГОСТ12.3.009, «Правил по охране труда при производстве строительно-монтажныхработ по постройке портовых гидротехнических сооружений» [6] инастоящего СТП. Подъем шпунтин в любом случае должен производиться при вертикальномположении грузового полиспаста.

Кантование, перемещениеволоком и сбрасывание шпунтин с высоты не допускаются.

8.6. Впределах акватории шпунт следует транспортировать на палубных баржах,плашкоутах, понтонах, имеющих необходимую плавучесть и остойчивость ипроверенных расчетом на воспринятие сосредоточенных нагрузок от массы шпунта.Разрешается транспортировка шпунта на палубе плавкранов, а также (на небольшиерасстояния, до 4 км) по защищенной от волнения акватории на гаке крана. Впоследнем случае масса груза не должна быть более 50 % грузоподъемности кранапри наименьшем вылете стрелы.

8.7.Забивку шпунта ШТС, состыкованного на строительной площадке в условияхотрицательных температур, необходимо производить по специально разработаннойдля зимних условий инструкции, утвержденной в установленном порядке.

8.8. Призабивке и вибропогружении шпунта ШТС необходимо применять копры и краныгрузоподъемностью при соответствующем вылете в 1,5 раза больше суммарной массымолота с наголовником и навесной направляющей (в случае ее применения) илисуммарной массы вибромашины и наголовника. Грузоподъемность кранов и копровдолжна также быть не менее удвоенной массы заводимой в замок шпунтины илисуммарной массы с вибромашиной, если последняя присоединяется к вибромашиневнизу перед подъемом.

Высота подъема крюка должнаобеспечивать заводку шпунтины в замок ранее выставленной или погруженнойшпунтины с запасом по высоте не менее 0,25 м при работе береговым копрами икранами и не менее 1 м при работе плавучими копрами и кранами.

8.9.Операцию подъема и перемещения шпунтины к месту установки во избежание большойраскачки следует производить плавно, без рывков и с применением оттяжек, недопуская ударов шпунтины о направляющие и ранее установленный шпунтовый ряд.

Для подъема шпунтин краномрекомендуется применять строповочный захват с дистанционным расцеплением, а длязаводки шпунтин в замок - специальные ловильные приспособления. Заводка шпунтинв замок на высоте выполняется только с применением дистанционных устройств длязаведения шпунта в замок.

8.10.При строительстве объектов с применением шпунта ШТС следует в обязательномпорядке предусматривать меры, исключающие случайное падение человека в полостьзабитой шпунтины.

9. Охрана природы

9.1. Возведение стен из шпунтаШТС должно выполняться в строгом соответствии с положениями проектоворганизации строительства и производства работ по охране окружающей среды,разрабатываемых с учетом требований СНиП11-01 и СП11-101.

9.2.Проектная документация должна предусматривать предварительное снятие почвенногослоя на территории, отведенной под строительную площадку. Нормы снятияплодородного слоя почвы различного типа и механического состава содержатся в ГОСТ17.5.3.06, а требования по охране плодородного слоя почвы при производствестроительных работ - в ГОСТ17.4.3.02. Рекультивация земель производится в соответствии с ГОСТ17.5.3.04.

9.3.Любое строительство неизбежно связано с нарушением окружающей среды. В связи сэтим при строительстве шпунтовых сооружений необходимо применение и реализациятаких технических и организационно-технологических решений и мероприятий,которые снижали бы последствия этих нарушений до приемлемого уровня.

При производствестроительно-монтажных работ необходимо предусматривать мероприятия попредотвращению загрязнения строительной площадки, примыкающих водных объектов иих ледового покрова строительными и бытовыми отходами и нефтепродуктами,уменьшать загрязнение воздуха выбросами вредных веществ, а также уровеньвибрации и шума при работе строительных машин и механизмов. При разработке этихмероприятий следует руководствоваться положениями «Правил охраны от загрязненияприбрежных вод морей» [11], а также надлежит использовать«Рекомендации по снижению вредного воздействия на окружающую средустроительства транспортных сооружений» [12].

9.4.Проведение шпунтовых и других строительных работ в пределах водных объектовдопускается согласно ГОСТ17.1.3.13 только после получения в установленном порядке разрешения,выдаваемого компетентными органами.

9.5. Недопускается сброс с плавучих средств загрязненных вод, мусора, а также утечканефтепродуктов. Для устранения утечки нефтепродуктов и загрязнения почвы и водырекомендуется под насосы и другие механизмы устанавливать поддоны.

9.6.Запрещается заправка транспортных и строительных машин топливом и маслом внестационарных или передвижных заправочных пунктов. Заправка стационарных машин имеханизмов с ограниченной подвижностью должна производиться автозаправщиками сучетом рекомендаций ВСН8-89 [13].Слив отработанного масла на почвенный покров или в водные объекты запрещается.Запрещается также мытье машин в неустановленных местах.

9.7. Приподборе составов для заполнения обойм замков с целью снижения сопротивления призабивке необходимо, чтобы они не вызывали загрязнения водных объектов.Запрещается применение солидола, тавота и других масел для смазки замков шпунтапри погружении.

9.8. Дляпредотвращения гибели чаек и других птиц полости шпунтин ШТС после их забивкиследует закрывать инвентарными щитами, сетками или другими доступнымиматериалами.

9.9.Контроль за выполнением требований по охране природы осуществляетсядолжностными лицами и органами государственного и производственного экологическогонадзора. Наряду с этим контроль за выполнением экологических требований пристроительстве осуществляет разработчик проекта.

9.10. Всоответствии с Законом России об охране окружающей среды [14] привыявлении нарушений экологических требований, предусмотренных проектом,контролирующие органы должны принимать решение по ограничению, приостановлениюили прекращению строительства, наносящего вред окружающей среде.

ПриложениеА

(справочное)

Таблица А. 1

Сортамент и характеристики шпунта ШТС

Шпунтовый профиль

Размеры сечения, мм

Площадь поперечного сечения, см2

Масса 1 м профиля, кг

Момент инерции, см4

Момент сопротивления, см3

Расчетные показатели при определении сопротивления забивке

трубы

шпунта

диаметр

толщина

расчетная ширина

диаметр, см

площадь опирания, см2

ШТС с замковыми элементами от шпунта Л4

ШТС 630-8-Л4

630

8

1085

251,1

197,1

84300

2675

539

261

ШТС 720-9-Л4

720

9

1175

295,1

231,6

136180

3780

596

305

ШТС 820-9-Л4

820

9

1270

323,2

253,7

197990

4830

658

333

ШТС с замковыми элементами от шпунта Л5

ШТС 630-10-Л5

630

10

1100

322,1

252,8

104940

3330

543

334

ШТС 720-10-Л5

720

10

1185

351,4

275,8

152980

4250

600

363

ШТС 820-10-Л5

820

10

1280

382,6

300,3

221700

5410

663

395

ШТС 820-14-Л5

820

14

1280

482,6

378,8

300930

7340

660

495

ШТС 1020-14-Л5

1020

14

1475

570,1

447,5

573630

11250

781

582

ШТС с замковыми элементами из уголков и тавров (УТ) для шпунтин с обоймами (о) и шпунтин с гребнями (г)

ШТС 530-9-УТо

530

9

717

254,9

202

56300

2125

376

595

ШТС 530-9-УТг

530

9

999

247,3

196

51000

1925

485

247

ШТС 530-10-УТо

530

10

717

271,0

214

61600

2325

376

611

ШТС 530-10-УТг

530

10

999

263,4

209

56300

2125

484

263

ШТС 530-11-УТо

530

11

717

287,0

228

66700

2520

375

627

ШТС 530-11-УТг

530

11

999

279,4

222

61500

2320

483

279

ШТС 530-12-УТо

530

12

717

302,9

240

71900

2710

374

643

ШТС 530-12-УТг

530

12

999

295,3

234

66600

2510

483

295

ШТС 630-9-УТо

630

9

823

283,2

225

91000

2890

439

632

ШТС 630-9-УТг

630

9

1099

275,6

219

85700

2720

548

276

ШТС 630-10-УТо

630

10

823

302,4

240

99900

3175

439

651

ШТС 630-10-УТг

630

10

1099

294,8

234

94700

3005

547

295

ШТС 630-11-УТо

630

11

823

321,5

255

108800

3455

438

670

ШТС 630-11-УТг

630

11

1099

313,9

249

103500

3285

546

314

ШТС 630-12-УТо

630

12

823

340,6

270

117600

3735

438

689

ШТС 630-12-УТг

630

12

1099

333,0

264

112300

3565

546

333

ШТС 720-10-УТо

720

10

916

330,6

262

146900

4080

496

685

ШТС 720-10-УТг

720

10

1189

323,1

256

141600

3935

603

323

ШТС 720-11-УТо

720

11

916

352,6

280

160300

4455

495

707

ШТС 720-11-УТг

720

11

1189

345,0

274

155000

4305

603

345

ШТС 720-12-УТо

720

12

916

374,5

297

173600

4820

494

729

ШТС 720-12-УТг

720

12

1189

366,9

291

168300

4675

602

367

ШТС 720-13-УТо

720

13

916

396,3

314

186800

5190

494

751

ШТС 720-13-УТг

720

13

1189

388,7

308

181500

5040

602

389

ШТС 820-10-УТо

820

10

1019

362,1

287

215100

5245

559

721

ШТС 820-10-УТг

820

10

1289

354,5

281

209800

5115

666

354

ШТС 820-11-УТо

820

11

1019

387,2

307

235100

5735

558

746

ШТС 820-11-УТг

820

11

1289

379,6

301

229800

5605

666

380

ШТС 820-12-УТо

820

12

1019

412,2

327

255000

6220

557

771

ШТС 820-12-УТг

820

12

1289

404,6

321

249700

6090

665

405

ШТС 820-13-УТо

820

13

1019

437,2

347

274700

6700

557

796

ШТС 820-13-УТг

820

13

1289

429,6

341

269400

6570

664

430

ШТС 920-10-УТо

920

10

1121

393,5

312

302300

6570

621

756

ШТС 920-10-УТг

920

10

1389

385,9

306

297000

6455

729

386

ШТС 920-11-УТо

920

11

1121

421,7

334

330800

7190

621

785

ШТС 920-11-УТг

920

11

1389

414,1

328

325500

7075

729

414

ШТС 920-12-УТо

920

12

1121

449,9

357

359200

7810

620

813

ШТС 920-12-УТг

920

12

1389

442,3

351

353900

7695

728

442

ШТС 920-13-УТо

920

13

1121

478,0

379

387300

8420

620

841

ШТС 920-13-УТг

920

13

1389

470,4

373

382000

8305

727

470

ШТС 920-14-УТо

920

14

1121

506,1

401

415300

9030

619

869

ШТС 920-14-УТг

920

14

1389

498,5

395

410000

8915

727

498

ШТС 1020-10-УТо

1020

10

1223

424,9

337

411000

8060

684

791

ШТС 1020-10-УТг

1020

10

1489

417,3

331

405700

7955

792

417

ШТС 1020-11-УТо

1020

11

1223

456,3

362

450100

8825

684

822

ШТС 1020-11-УТг

1020

11

1489

448,7

356

444800

8720

791

449

ШТС 1020-12-УТо

1020

12

1223

487,6

387

489000

9590

683

854

ШТС 1020-12-УТг

1020

12

1489

480,0

381

483750

9485

791

480

ШТС 1020-13-УТо

1020

13

1223

518,9

411

527700

10345

682

885

ШТС 1020-13-УТг

1020

13

1489

511,3

405

522400

10245

790

511

ШТС 1020-14-УТо

1020

14

1223

550,1

436

566200

11100

682

916

ШТС 1020-14-УТг

1020

14

1489

542,5

430

560900

11000

789

542

ШТС 1120-10-УТо

1120

10

1324

456,3

362

543400

9705

747

825

ШТС 1120-10-УТг

1120

10

1589

448,7

356

538200

9610

855

449

ШТС 1120-11-УТо

1120

11

1324

490,8

389

595600

10635

747

859

ШТС 1120-11-УТг

1120

11

1589

483,2

383

590300

10540

854

483

ШТС 1120-12-УТо

1120

12

1324

525,3

416

647400

11560

746

894

ШТС 1120-12-УТг

1120

12

1589

517,7

410

642100

11465

854

518

ШТС 1120-13-УТо

1120

13

1324

559,7

444

699000

12480

745

928

ШТС 1120-13-УТг

1120

13

1589

552,1

438

693700

12385

853

552

ШТС 1120-14-УТо

1120

14

1324

594,0

471

750200

13395

745

962

ШТС 1120-14-УТг

1120

14

1589

586,4

465

745000

11305

852

586

ШТС с замковыми элементами из полособульбов (ПБ) для шпунтин с обоймами (о) и шпунтин с гребнями (г)

ШТС 530-9-ПБо

530

9

842

248,8

197

51500

1945

398

494

ШТС 530-9-ПБг

530

9

928

213,6

169

50100

1890

435

214

ШТС 530-10-ПБо

530

10

842

264,9

210

56800

2145

397

510

ШТС 530-10-ПБг

530

10

928

229,7

182

55300

2090

435

230

ШТС 530-11-ПБо

530

11

842

280,9

223

62000

2340

397

526

ШТС 530-11-ПБг

530

11

928

245,6

195

60500

2285

434

216

ШТС 530-12-ПБо

530

12

842

296,8

235

67100

2530

396

542

ШТС 530-12-ПБг

530

12

928

261,6

207

65600

2475

433

262

ШТС 630-9-ПБо

630

9

943

277,1

220

86200

2735

461

523

ШТС 630-9-ПБг

630

9

1028

241,9

192

84700

2690

498

242

ШТС 630-10-ПБо

630

10

943

296,3

235

95200

3020

460

542

ШТС 630-10-ПБг

630

10

1028

261,1

207

93700

2975

498

261

ШТС 630-11-ПБо

630

11

943

315,4

250

104000

3300

460

561

ШТС 630-11-ПБг

630

11

1028

280,2

222

102600

3255

497

280

ШТС 630-12-ПБо

630

12

943

334,5

265

112800

3580

459

580

ШТС 630-12-ПБг

630

12

1028

299,3

237

111400

3535

496

299

ШТС 720-10-ПБо

720

10

1034

324,6

257

142100

3950

517

571

ШТС 720-10-ПБг

720

10

1118

289,3

229

140700

3905

554

289

ШТС 720-11-ПБо

720

11

1034

346,5

275

155500

4320

516

593

ШТС 720-11-ПБг

720

11

1118

311,3

247

154100

4280

553

311

ШТС 720-12-ПБо

720

12

1034

368,4

292

168800

4690

516

615

ШТС 720-12-ПБг

720

12

1118

333,2

264

167400

4650

553

333

ШТС 720-13-ПБо

720

13

1034

390,3

309

182000

5055

515

637

ШТС 720-13-ПБг

720

13

1118

355,0

281

180600

5015

552

355

ШТС 820-10-ПБо

820

10

1134

356,0

282

210300

5130

580

603

ШТС 820-10-ПБг

820

10

1218

320,8

254

208800

5095

617

321

ШТС 820-11-ПБо

820

11

1134

381,1

302

230300

5615

579

628

ШТС 820-11-ПБг

820

11

1218

345,9

274

228800

5580

616

346

ШТС 820-12-ПБо

820

12

1134

406,1

322

250200

6100

578

653

ШТС 820-12-ПБг

820

12

1218

370,9

294

248700

6065

616

371

ШТС 820-13-ПБо

820

13

1134

431,1

342

269900

6585

578

678

ШТС 820-13-ПБг

820

13

1218

395,9

314

268500

6550

615

396

ШТС 920-10-ПБо

920

10

1234

387,4

307

297500

6465

643

635

ШТС 920-10-ПБг

920

10

1318

352,2

279

296000

6435

680

352

ШТС 920-11-ПБо

920

11

1234

415,6

330

326000

7090

642

663

ШТС 920-11-ПБг

920

11

1318

380,4

302

324600

7055

679

380

ШТС 920-12-ПБо

920

12

1234

443,8

352

354400

7705

641

691

ШТС 920-12-ПБг

920

12

1318

408,6

324

352900

7670

678

409

ШТС 920-13-ПБо

920

13

1234

472,0

374

382500

8315

641

719

ШТС 920-13-ПБг

920

13

1318

436,7

346

381100

8285

678

437

ШТС 920-14-ПБо

920

14

1234

500,0

396

410500

8925

640

747

ШТС 920-14-ПБг

920

14

1318

464,8

368

409000

8890

677

465

ШТС 1020-10-ПБо

1020

10

1335

418,8

332

406200

7965

705

667

ШТС 1020-10-ПБг

1020

10

1418

383,6

304

404700

7935

743

384

ШТС 1020-11-ПБо

1020

11

1335

450,2

357

445300

8730

705

698

ШТС 1020-11-ПБг

1020

11

1418

415,0

329

443900

8705

742

415

ШТС 1020-12-ПБо

1020

12

1335

481,5

382

484200

9495

704

729

ШТС 1020-12-ПБг

1020

12

1418

446,3

354

482800

9465

741

446

ШТС 1020-13-ПБо

1020

13

1335

512,8

407

522900

10255

703

761

ШТС 1020-13-ПБг

1020

13

1418

477,6

379

521500

10225

741

478

ШТС 1020-14-ПБо

1020

14

1335

544,0

431

561400

11010

703

792

ШТС 1020-14-ПБг

1020

14

1418

508,7

403

559900

10980

740

509

ШТС 1120-10-ПБо

1120

10

1435

450,2

357

538700

9620

768

698

ШТС 1120-10-ПБг

1120

10

1518

415,0

329

537200

9595

805

415

ШТС 1120-10-ПБо

1120

10

1435

450,2

357

538700

9620

768

698

ШТС 1120-10-ПБг

1120

10

1518

415,0

329

537200

9595

805

415

ШТС 1120-11-ПБо

1120

11

1435

484,8

384

590800

10550

768

733

ШТС 1120-11-ПБг

1120

11

1518

449,5

356

589300

10525

805

450

ШТС 1120-12-ПБо

1120

12

1435

519,2

412

642600

11475

767

767

ШТС 1120-12-ПБг

1120

12

1518

484,0

384

641200

11450

804

484

ШТС 1120-13-ПБо

1120

13

1435

553,6

439

694200

12395

766

802

ШТС 1120-13-ПБг

1120

13

1518

518,4

411

692700

12370

804

518

ШТС 1120-14-ПБо

1120

14

1435

588,0

466

745500

13310

766

836

ШТС 1120-14-ПБг

1120

14

1518

552,7

438

744000

13285

803

553

ПриложениеВ

(рекомендуемое)

Выбор типа вибропогружателядля погружения шпунта ШТС

В.1. Значение необходимойвынуждающей силы вибропогружателя F0, кН, определяют по формуле

                                                        (В.1)

где Fd              - сопротивление грунтапогружению шпунта, кН; определяется так же, как и несущая способность сваи всоответствии с указаниями СНиП2.02.03, причем значение площади опирания шпунта на грунт принимается поплощади его нижнего конца нетто, а периметр - как сумма наружного и внутреннегопериметров в соответствии с прил. D (п. D.5);

Gn        -суммарный вес вибросистемы, включая вибропогружатель, наголовник и шпунтину,кН;

ks         - коэффициентснижения бокового сопротивления грунта во время вибропогружения, принимаемый потаблице В.1.

В.2. По принятой необходимой вынуждающей силе следует подбирать тотвибропогружатель наименьшей мощности, у которого статический момент массыдебалансов Кm (или промежуточное значение Кmдля вибропогружателя с регулируемыми параметрами), кг∙м, удовлетворяет условию

Кm > МсА0/100,                                                       (В.2)

где Мс -суммарная масса вибросистемы, включая вибропогружатель, наголовник и шпунтину,кг;

А0- необходимая амплитуда колебаний вибросистемы при отсутствии сопротивлениягрунта, см; принимается по табл. В.2.

При окончательном выборе типа вибропогружателя следует учитывать, чтопри равной вынуждающей силе большей погружающей способностью обладаетвибропогружатель с большим статическим моментом массы дебалансов Кm,а при прочих равных условиях следует выбирать вибропогружатель с регулируемымив процессе работы параметрами.

Таблица B.1

Коэффициент снижениябокового сопротивления грунта ks

Коэффициент ks для грунтов

песчаных влажных средней плотности

гравелистых

крупных

средних

пылеватых

мелких

2,6

3,2

4,9

5,6

6,3

глинистых с показателем текучести IL

0

0,1

0,2

0,3

0,4

0,5

0,6

0,7

0,8

1,3

1,4

1,5

1,7

2,0

2,5

3,0

3,3

3,5

Примечания.1. Для водонасыщенных крупных песков значения ks увеличиваются в 1,2 раза, средних песков - в1,3 раза, мелких и пылеватых - в 1,5 раза.

2. Для заиленных песковзначения ks, понижаютсяв 1,2 раза.

3. Для плотных песковзначения ks понижаются в1,2 раза, а для рыхлых - увеличиваются в 1,1 раза.

4. Для промежуточныхзначений показателей текучести глинистых грунтов значения ks определяются интерполяцией.

5. При слоистомнапластовании грунтов коэффициент ks определяетсякак средневзвешенный по глубине.

Таблица В.2

Необходимая амплитудавибросистемы при отсутствии сопротивления грунта

Характеристика прорезаемых шпунтом грунтов

Ао, см, при глубине погружения:

до 20 м

свыше 20 м

Водонасыщенные пески и супеси, илы, мягко- и текучепластичные, пылевато-глинистые грунты с показателем текучести IL > 0,5

0,7

0,9

Влажные пески, супеси, тугопластичные, пылевато-глинистые грунты с показателем текучести IL > 0,3

1,0

1,2

Полутвердые и твердые, пылевато-глинистые грунты, гравелистые маловлажные плотные пески

1,4

1,6

Примечание. При слоистом напластовании грунтовзначение Ао принимается для слоя самого прочногогрунта из числа прорезаемых слоев.

ПриложениеС

(рекомендуемое)

Программы расчета забивкисвай и шпунта по волновой теории удара

В мировой практике свайногофундаментостроения, начиная примерно с семидесятых годов, расчеты, связанные сзабивкой свай и шпунта как на стадии проектирования - для предсказаниявозможности безаварийного погружения принятых свайных элементов на требуемуюглубину тем или иным молотом и назначения контрольного отказа, так и на стадиистроительства - для контроля несущей способности свай по данным, получаемым впроцессе их забивки, выполняются с применением специальных программ, основанныхна волновой теории удара. Указанные программы полностью вытеснили из зарубежнойсвайной практики применение упрощенных формул, основанных на классическойтеории соударения твердых тел (шаров), например, типа формулы Н.М. Герсеванова(1917 г.), до настоящего времени входящей в отечественные строительные нормы,из-за чрезмерных погрешностей и ограниченности решаемых с их помощью задач.

Из всех существующих теорийудара волновая теория наиболее точно отражает сущность явления, происходящего впротяженном теле при продольном ударе по нему молота, и, следовательно, даетнаиболее близкие к реальности результаты.

Впервые на необходимостьприменения волновой теории удара к расчету забивки свай указал Н.М. Герсеванов(1930 г.). Однако предложенное им прямое теоретическое решение волновогоуравнения применительно к свайной забивке не получило применения из-за егосложности, несмотря на существенное упрощение им исходной расчетной моделисистемы «молот-свая-грунт».

Наиболее близко кпрактическому решению данной проблемы подошли А.А. Каншин и А.С. Плуталов (1937г.), которые, разбив сваю на конечное число отрезков, применили численный методрешения волновой задачи - метод конечных разностей. Отсутствие соответствующейвычислительной техники в то время не позволило им реализовать предложенноерешение на практике.

Данное решение в принципеповторил американский ученый E.A. Smith (1955 г.). Появление к томувремени электронной вычислительной техники позволило применить это решение длярасчетов забивки свай.

Первая программа, использующаярешение Каншина-Плуталова-Smith и пригодная дляпрактического расчета забивки свай паровоздушным молотом, была разработана вСША в 1967 г. и известна под названием Waveequation. В1975 г. там же была разработана программа для расчета забивки свай трубчатымдизель-молотом.

В настоящее время известны иряд других, более усовершенствованных программ этого типа, из которых наиболеечасто используются разработанные в США и Европе программы: Raymond Co.(1976 г.), TTI (1976 г.), WEAP (1976 г.),DUKFOR (1977 г.), SWEAP (1978 г.), GRLWEAP (1989 г.),Fugro (1987 г.), TNOWAVE (1987 г.) и др. Все эти программы даютпримерно одинаковые результаты, так как построены на единой основе - волновойтеории удара.

В последние 10-15 лет,особенно после появления мощного массового средства вычисления - персональногокомпьютера, метод Wave equation стал основным методом прогнозированиязабивки свай и контроля их несущей способности. Этот метод рекомендованнормативными документами ведущих стран дальнего зарубежья, регламентирующимипроектирование и строительство свайных фундаментов.

В России первые практическиепрограммы по расчету забивки свай паровоздушными и дизельными молотами наоснове волновой теории удара с использованием решения Каншина-Плуталова-Smith (Wave equation) были разработаны в 1973 г. (И.Е. Школьников, ЦНИИС). Эти программыбыли написаны на языке АЛГОЛ-60 применительно к ЭВМ типа БЭСМ. В дальнейшем впроцессе последующих теоретических и экспериментальных исследований программысовершенствовались и после многолетней опытной проверки модификации этихпрограмм, записанные на языке PL/1 применительно к ЭВМ рядаЕС, были сданы в Государственный фонд алгоритмов и программ СССР, а именно,программа G1AS1 «Расчет забивки свайпаровоздушным молотом» (регистрационный № П006029, 1983 г.) и программа G1AD1«Расчет забивки свай дизель-молотом» (регистрационный № 1150850000319, 1985г.).

Учитывая сравнительно слабуюв то время оснащенность проектных и строительных организаций вычислительнойтехникой, данные программы в основном применялись для расчетов забивки тяжелыхи длинных свай при проектировании глубоководных морских и речных причальныхсооружений, мостов и нефтяных платформ на морском шельфе, а также при решенииспорных вопросов, связанных с недобивкой, поломкой или недостаточной несущейспособностью свай в период строительства.

Многолетняя практикаприменения данных программ на десятках строительных объектов показалаабсурдность использования обычных формул, основанных на классической теориисоударения абсолютно твердых тел (шаров), для определения расчетных отказов илинесущей способности длинных свай, т.е. упругих длинных тел. В связи с этимтребованиями СНиП 3.02.01обусловлено, что выбор оборудования для забивки свай длиной свыше 25 м или срасчетной нагрузкой (сопротивлением грунта) более 2000 кН, а также любыхстальных трубчатых свайных элементов должен производиться только расчетом,основанным на волновой теории удара. В «Пособии по производству работ приустройстве оснований и фундаментов (к СНиП 3.02.01-83)» [3] и«Пособии по производству и приемке работ при строительстве новых, реконструкциии расширении действующих гидротехнических морских и речных транспортныхсооружений (к СНиП3.07.02-87)» [4] указанные расчеты для забивки свайпаровоздушными и дизельными молотами рекомендуется выполнять по вышеупомянутымпрограммам G1AS1 (П006029) и GD1(П50850000319).

В 1991-92 гг. программы G1AS1 и G1AD1 былинесколько модернизированы, переведены на язык TURBO-PASCAL (версия 5.0), снабженыдополнительной графикой и реализованы соответственно под названием RAM-2 и DIZO-2на ПК типа IBM PC AT.

Для повышения надежностиопределения несущей способности свай или сопротивления грунта (Fd) в обе программы в дополнение к алгоритму определения значения Fd с помощью табличных расчетных сопротивлений грунта в соответствии сотечественным нормативом СНиП2.02.03 введен алгоритм определения несущей способности свай пофизико-механическим характеристикам грунтов (коэффициент внутреннего трения,сцепление, плотность и др.) в соответствии с комбинированным α- и β-методамидля песчаных и глинистых грунтов по общепринятым в зарубежной практике нормам API RP2А (США) [15] и DnV (Норвегия) [16]. Были также учтены некоторые особенности забивки шпунта.

Таким образом, программы RAM-2 и DIZO-2позволяют выполнять не только динамический, но и статический расчет свай ишпунта, а именно:

- расчет несущей способностисвай по грунту или сопротивления погружению свай и шпунта с помощью табличныхрасчетных сопротивлений грунта в соответствии с нормами СНиП 2.02.03 или по физико-механическимхарактеристикам грунта по нормам API RP 2A [15] и DnV [16]1;

В программах имеется дополнительнаявозможность определения несущей способности свай по табличным расчетнымсопротивлениям грунта в соответствии с рекомендациями ВСН 51-3-85[17ВСН41-88 [18].

- проверку правильностивыбора паровоздушного, гидравлического или дизельного молота для забивкипроектных свай или шпунта до требуемых отметки или несущей способности погрунту;

- определение максимальныхдинамических сжимающих и растягивающих напряжений в поперечных сечениях подлине сваи или шпунта от удара молота;

- определение контрольныхотказов свай при забивке и добивке;

- определение несущейспособности сваи по результатам измерений остаточного отказа и упругогоперемещения головы сваи (или любого близкого к голове сечения) от удара молотав процессе забивки или при добивке.

Программы RAM-2 и DIZO-2позволяют выполнять расчеты для деревянных, железобетонных и стальных свай ишпунта любых поперечных размеров (в том числе и с переменными по длинесечениями) и наклонов длиной до 500 м с глубиной забивки до 200 м в грунтовоеоснование, содержащее неограниченное число разнородных слоев грунта.

Исходными данными длярасчетов по программам RAM-2 и DIZO-2являются следующие параметры:

а) по паровоздушному илигидравлическому молоту1

1 Для наиболее распространенных молотов все параметры, за исключениемвысоты падения ударной части, вводятся автоматически.

- общая масса молота снаправляющей системой;

- масса молота безнаправляющей системы;

- масса ударной частимолота;

- высота падения ударнойчасти молота;

- коэффициент полезногодействия молота;

- коэффициент трения призабивке наклонных свай;

б) по дизельному молоту (в дополнение к вышеперечисленным дляпаровоздушного молота)1

1 Для наиболее распространенных молотов все параметры, за исключениемвысоты падения ударной части, вводятся автоматически.

- масса шабота;

- диаметр цилиндра;

- рабочий ход поршня;

- объем камеры сгорания;

- коэффициент восстановленияудара поршня по шаботу;

- степень сжатия;

- степень повышения давленияпри вспышке;

- степень предварительногорасширения;

- показатель политропысжатия;

- показатель политропырасширения;

- период задержкивоспламенения;

- период повышения давленияпри вспышке;

- начальное давление сжатия;

в) по наголовнику

- масса наголовника;

- площадь амортизаторов1наголовника;

1 В зависимости от материала свайных элементов наголовники могут быть содним верхним или с двумя - верхним и нижним амортизаторами.

- толщина амортизаторов;

- условный модуль упругостиамортизаторов;

- коэффициент восстановленияамортизаторов;

г) по свае или шпунту

- глубина забивки;

- периметр сечения элемента,контактирующего с грунтом;

- длина;

- площадь сечения нетто;

- площадь лобовойповерхности;

- плотность материала;

- модуль упругостиматериала;

- коэффициент внутреннеготрения материала;

- котангенс угла наклонасвайного элемента к вертикали;

- сопротивление в замках(для шпунта);

д) по грунтовому основанию

- число слоев грунта;

- глубины залегания подошвслоев;

- коды наименованиягрунтовых слоев при определении сопротивления по СНиП 2.02.03;

- физико-механическиесвойства грунтовых слоев при определении сопротивления по API RP 2A [15] и DnV [16];

- угол внутреннего трения;

- сцепление;

- плотность с учетом взвешивающеговлияния воды;

- коэффициент несущейспособности грунта под острием;

 коэффициенты вязкого сопротивления грунтовых слоев на боковойповерхности элемента;

- коэффициенты вязкогосопротивления грунтовых слоев под острием элемента;

- предельные упругие деформациигрунтовых слоев на боковой поверхности элемента;

- предельные упругиедеформации грунтовых слоев под острием элемента.

Ниже в качестве иллюстрацииприведен пример расчета забивки шпунта ШТС с помощью программы DIZO-2.

Пример. Проверить возможностьзабивки шпунта ШТС-1020-14-Л5 длиной 23 м на глубину 13,5 м в грунтовоеоснование, представленное (сверху вниз) слоем тугопластичных глин толщиной 8 мс показателем текучести IL = 0,4, подстилаемых слоемпесков средней крупности и плотности толщиной не менее 12 м, трубчатымдизель-молотом КВ-60 японского производства с массой поршня 6000 кг при высотеего падения h = 250 см.

Допустимый минимальный отказдля дизель-молота КВ-60 по данным инструкции по эксплуатации emin = 0,1 см.

Шпунт выполнен из стали классаК 50 по ГОСТ20295 с расчетным сопротивлением сжатию по пределу текучести Ry = 325 МПа. Сопротивление грунта погружению шпунта принять в соответствиис нормами СНиП 2.02.03.

Определить необходимое числоударов и чистое время для погружения одной шпунтины на глубину 13,5 м, а такжепостроить графики:

- зависимости сопротивлениягрунтового основания от глубины погружения шпунта;

- зависимости погружающейспособности молота (количество ударов молота на 10 см забивки шпунта n = 10/е,где е - отказ шпунта) от сопротивления грунтового основания;

- зависимости общегоколичества ударов молота от глубины погружения шпунта;

- максимальных динамическихсжимающих и растягивающих напряжений в сечениях по длине шпунтины на конечнойстадии погружения (Н = 13,5 м).

а) Определение необходимых для расчета значений параметров.

В соответствии с прил. D (п. D.5)максимальные динамические напряжения в шпунте ШТС из стали с расчетнымсопротивлением Ry = 325 МПа не должны превышать 228 МПа.

Согласно прил. Аплощадь поперечного сечения шпунта ШТС-1020-14-Л5 равна Ас = 570,1см2, площадь опирания на грунт - Ак = 582 см2,периметр сечения - u = 781 см.

б) Результаты расчетов забивки шпунта ШТС-1020-14-Л5 по программе DIZO-2приведены в виде распечатки на рис. С.1, а также в графическойформе на рис. С.2- С.5:

рис. С.2 Сопротивление погружениюшпунта ШТС-1020-14-Л5 длиной Lc = 23 м;

рис. С.3 Погружающая способностьмолота КВ-60 для шпунта ШТС-1020-14-Л5 длиной Lc= 23 м;

рис. С.4 Общее количество ударовмолота КВ-60 в зависимости от глубины погружения шпунта ШТС-1020-14-Л5 длиной Lc = 23 м;

рис. С.5 Максимальные сжимающие ирастягивающие напряжения в шпунте ШТС-1020-14-Л5 длиной Lc = 23 м (молот КВ-60, глубина забивки 13,5 м)

в) Анализ результатов расчета и выводы

В соответствии с результатамирасчетов общее сопротивление погружению шпунта ШТС-1020-14-Л5 на глубине Н =13,5 м (рис. С.1и С.2)и отказ (рис. С.1и С.3)равны соответственно Fd = 4962 кН и е = 0,25 см (n = 40).

Общее количество ударовмолота для погружения одной шпунтины на глубину 13,5 м равно N = 1194 ударов(рис. С.4),а расчетное чистое время работы дизель-молота для забивки одной шпунтины на конечнуюглубину при частоте работы молота 40 ударов в минуту составляет t =1194/40 = 29,85 мин.

Максимальные сжимающие ирастягивающие напряжения в шпунте ШТС-1020-14-Л5 длиной Lc = 23 м на конечной стадии погружения (Н = 13,5 м) составляютсоответственно σс = 138,3 МПа и σр = -34,7 МПа (рис. С.1 и С.5).Максимальные сжимающие напряжения в процессе забивки не превышают σс= 138,4МПа на глубине 10 м (рис. С.1).

Таким образом, дизель-молотКВ-60 с массой поршня 6000 кг обеспечивает погружение в данное грунтовоеоснование шпунта ШТС-1020-14-Л5 длиной Lc= 23 м наглубину 13,5 м с отказом е = 0,25 см при минимально допустимом отказе еmin =0,1 см по эксплуатационным условиям. Максимальные напряжения в шпунтесоставляют 138,4 МПа при максимально допустимых напряжениях 228 МПа по условиюпрочности шпунта из стали расчетным сопротивлением сжатию по пределу текучести Ry = 325 МПа.

Примечание.Если сравнить результаты приведенных расчетов забивки шпунта ШТС-1020-14-Л5,выполненных непосредственно по программе DIZO-2, с результатами расчетов забивки данногошпунта в этих же условий по «Методике», приведенной в прил. D, то обнаруживается некоторое их различие.

При расчетенепосредственно по программе DIZO-2отказ шпунтины и максимальные динамические напряжения в ней на конечной стадиипогружения (Н = 13,5 м) составили соответственно е = 0,25 см (n = 40) и σс = 138,4 МПа, а при расчете по «Методике» - соответственно е = 0,2 см (n = 50) и σс = 146 МПа.

Эти различия в результатахрасчетов объясняются введением определенных упрощений при разработке«Методики», что обусловило, в свою очередь, необходимость введения некоторыхзапасов, в частности, по напряжениям. Естественно, что более упрощенный методдает и более высокие погрешности, однако они не выходят за пределыпрактического смысла.

Рис. С.1 Распечатка расчета

Рис. С.2

Рис. С.3

Рис. С.4

Рис. С.5

ПриложениеD

(рекомендуемое)

Производственная методикавыбора молота для забивки шпунта ШТС

D.1.Методика разработана с помощью расчетов по программам RAM-2 «Расчет забивки свай(шпунта) паровоздушными (гидравлическими) молотами» и DIZO-2 «Расчет забивки свай(шпунта) дизельными молотами», основанных на волновой теории удара (прил. С).

В результате обработки ианализа результатов решения большого количества вариантов задач (около 5000), вкоторых варьировали параметры системы «молот - наголовник - шпунт ШТС -грунтовое основание», построены графики, отражающие два вида зависимостей,необходимых для проверки применимости основных типов молотов, наиболее частоиспользуемых в отечественной практике для забивки шпунта ШТС в конкретноегрунтовое основание:

зависимости погружающей способности молотов1 отсопротивления погружению, площади поперечного сечения нетто и длины шпунта ШТС;

1 Погружающая способность молота определяется величиной отказа шпунта (е,см) от одного удара или количеством ударов молота (n) на 10 см погружения при данном сопротивлениигрунта

зависимости максимальныхсжимающих напряжений в шпунте ШТС при забивке от сопротивления погружению,площади его поперечного сечения нетто и длины.

D.2. Методика распространяется на выбор трубчатых дизельных молотов смассой поршня 1800, 2500, 3500, 5000, 6000, 7200, 8000 кг и паровоздушных(гидравлических) молотов одиночного действия с массой ударной части 3000, 6000,10000 кг, а также может быть применена для подбора или проверки соответствующихмолотов с промежуточным значением массы поршня или ударной части сиспользованием интерполяции.

D.3. Методика распространяется на выбор молотов согласно п. D.2 для забивки шпунта ШТСдиаметром от 530 до 1120 мм с толщиной стенки от 9 до 16 мм с площадьюпоперечного сечения нетто от 150 до 600 см2 и длиной от 8 до 24 м.

Для шпунта ШТС с укороченнойдлиной замков, отличающейся на 5 % и более от полной длины шпунта, площадьпоперечного сечения нетто принимается осредненной по длине шпунта.

D.4. Принцип выбора молота заключается в проверке его применимости длязабивки конкретного шпунта ШТС на проектную глубину без повреждений. Правильноподобранный молот должен обеспечить на всех этапах забивки шпунтины величинуотказа е (погружение от одного удара молота) не менее заданного еmin, при уровне максимальных сжимающих динамических напряжений впоперечных сечениях не более допустимого.

D.5. Максимальные динамические напряжения сжатия (σд) вшпунте ШТС при забивке не должны превышать величины, определяемой соотношением( СНиП II-23 )

σд < Rу γс,                                                           (D.1)

где Ry - расчетное сопротивлениестали сжатию по пределу текучести;

γс - коэффициент условийработы шпунта при забивке, γс = 0,7.

D.6. Минимальный отказ (е) или максимальное количество ударов молота на10 см погружения (nmax = 10/emin) шпунта ШТС назначаетсяпроектной организацией. Рекомендуется принимать минимальный отказ шпунта ШТСравным emin = 0,5 см (nmax = 20), но в любом случае неменее значения, установленного фирмой-изготовителем молота и приведенного впаспорте молота или в инструкции по его эксплуатации и равного обычно emin = 0,2 см (nmax = 50) для трубчатых дизельных молотов и emin = 0,3 см (nmax = 33) - для паровоздушных молотов одиночногодействия.

D.7. Сопротивление грунта погружению шпунта ШТС вычисляется по методикеопределения несущей способности висячих свай, приведенной в п. 4.2. СНиП 2.02.03 .

При назначении в расчетахзначений площади опирания шпунта на грунт и периметра сечения шпунта,соприкасающихся с грунтом, необходимо учитывать возможное несоответствие длинтрубы и замков и разное заглубление их в грунтовое основание.

Площадь опирания шпунтиныШТС на грунт или лобовая площадь принимается равной площади поперечноготрубчатого сечения (нетто) с учетом площадей сечения замков и кольцевогоусиления нижнего конца, если оно имеется. При этом площадь гребня замкапринимается по площади нетто, а обоймы замка - по площади брутто, т.е. с учетомплощади полости обоймы.

Периметр шпунтины ШТС приопределении сопротивления грунта на боковой поверхности в зоне замковпринимается равным сумме внутреннего периметра трубы и внешнего периметрашпунтины (без учета внутреннего периметра полости замков), а ниже замков -равным сумме внутреннего и внешнего периметров трубы.

Значения площади поперечногосечения нетто, расчетной площади опирания на грунт, а также расчетного периметраопределяются в зависимости от типоразмера шпунта ШТС по данным, приведенным вприл. А.

D.8. При забивке шпунтины ШТС в замок ранее забитой сопротивлениепогружению дополнительно увеличивается за счет трения в замках, которое врасчетах принимается равным 25 кН на один метр длины погруженной в грунт частизамка.

D.9. На начальном этапе для предварительного подбора молотарекомендуется использовать ориентировочные данные по применимости различных молотовдля забивки шпунта ШТС в зависимости от его площади поперечного сечения нетто исопротивления грунтового основания, приведенные в табл. D.1.

Таблица D.1

Ориентировочная область применения молотов

Характеристика молота

Ориентировочная область применения молота

Тип молота

Масса ударной части, кг

по площади поперечного сечения, см2

по сопротивлению грунта, кН

Дизельный

1800

150 - 250

1000 - 1500

2500

200 - 300

1300 - 2000

3500

250 - 350

2000 - 2500

5000

300 - 400

2500 - 3000

6000

350 - 450

3000 - 3500

7200

400 - 500

3500 - 4500

8000

450 - 600

4000 - 5000

Паровоздушный, гидравлический

3000

150 - 300

1000 - 1500

6000

300 - 450

2000 - 3500

10000

450 - 600

3000 - 5000

D.10. Проверка применимости предполагаемого для забивки шпунта ШТСмолота согласно п. D.4 по погружающей способности и по максимальным напряжениям в шпунтевыполняется в зависимости от площади поперечного сечения нетто, длины шпунта исопротивления погружению по графикам, приведенным на следующих рисунках:

а) по погружающейспособности

для дизельных молотов с массой поршня

1800 кг(типаУР-1800, С-859, С-996, С-996с, СП-76) - рис. D.1;

2500 кг(типа УР-2500, С-949, С-1047, С-1047с, СП-77) - рис. D.2;

3500 кг(типа УР-3500, С-954, С-1048, С-1048с, СП-78) - рис. D.3;

5000 кг(типа УР-5000, С-974, СП-54, СП-79) - рис. D.4;

6000 кг(типа КВ-60) - рис. D.5.1 и D.5.2;

7200 кг(типа МВ-72) - рис. D.6;

8000 кг(типа МВ-80) - рис. D.7;

для паровоздушных (гидравлических) молотов с массой ударной части

3000 кг (типа СССМ-582) -рис. D.8.1, D.8.2 и D.8.3;

6000 кг (типа СССМ-680) -рис. D.9.1, D.9.2, D.9.3 и D.9.4;

10000 кг (типаМКВ-1000А) -рис. D.10.1, D.10.2 и D.10.3;

б) по максимальным сжимающим напряжениям в шпунте при ударе длядизельных молотов с массой поршня

1800 кг (типа УР-1800,С-859, С-996, С-996с, СП-76) - рис. D.11;

2500 кг (типа УР-2500, С-949,С-1047, С-1047с, СП-77) - рис. D.12;

3500 кг (типа УР-3500,С-954, С-1048, С-1048с, СП-78) - рис. D.13;

5000 кг (типа УР-5000,С-974, СП-54, СП-79) - рис. D.14;

6000 кг (типа КВ-60) - рис. D.15;

7200 кг (типа МВ-72) - рис. D.16;

8000 кг (типа МВ-80) - рис. D.17;

для паровоздушных (гидравлических) молотов с массой ударной части

3000 кг (типа СССМ-582) -рис. D.18.1, D.18.2;

6000 кг (типа СССМ-680) -рис. D.19.1, D.19.2,D.19.3,D.19.4;

10000 кг (типа MRB-1000A) -рис. D.20.1, D.20.2, D.20.3.

Примечание. Для промежуточных значений массымолотов и высоты падения ударной части в паровоздушных молотах, площадипоперечного сечения и длины шпунта ШТС погружающая способность молотов и максимальныенапряжения в шпунте определяются интерполяцией.

D.11. Пример.Подобрать дизельный молот для забивки шпунта ШТС 820-10-УТо длиной 24 м наглубину 17 м в грунтовое основание, представленное (сверху вниз) слоем мелких песковсредней плотности толщиной 3 м, слоем мягко-пластичных глин толщиной 12 м споказателем текучести IL = 0,6, подстилаемых слоемплотных песков средней крупности разведанной толщиной 10 м. Шпунт выполнен изстали с расчетным сопротивлением сжатию по пределу текучести, равным Ry = 320 МПа. Длина замков принята равной 12 м из расчета заделки в грунтна 5 м.

а) Определение необходимых для расчета значений параметров.

Согласно п. D.5 максимальные динамические напряжения в шпунте изстали с расчетным сопротивлением Ry = 320 МПа не должны превышать224 МПа.

В соответствии с прил. А сучетом указаний п. D.3 и п. D.7 находим для шпунта ШТС 820-10-УТо:

площадь поперечного сечениянетто в зоне замков Ас = 362 см2;

площадь сечения нетто нижезамков равна площади сечения нетто трубы Ат = 255 см2;

расчетный периметр сечения шпунтав зоне замков u = 559 см;

расчетный периметр сеченияниже замков uт = 509 см;

расчетная площадь нижнеготорца шпунта равна сечению трубы нетто Aк = Aт =255 см2;

расчетная площадь нижнеготорца замков А3 = 721 - 255 = 466 см2.

Средняя площадь сечения неттошпунта Асред = (362×12 + 255×12)/24 = 315 см2.

В соответствии с п. D.7 по методике, приведенной в СНиП 2.02.03 (п. 4.2), определяем сопротивлениегрунта на конечной стадии погружения шпунта на глубине 17 м (см. табл. D.2), равное Fг = 2846,5 кН.

Таблица D.2

Определение сопротивление грунта

Наименование слоя грунта

Толщина слоя, м

Средняя глубина слоя, м

Площадь боковой или торцевой поверхности, м2

Расчетные сопротивления fi или R, кПа

Сопротивление грунта, кН

Песок мелкий средней плотности

2

1

11,18

23,0

257,1

1

2,5

5,59

32,5

181,7

Глина мягкопластичная
IL = 0,6

2

4

11,18

16,0

178,9

торец

5

0,0466

2200

102,5

2

6

10,18

18,0

183,2

2

8

10,18

19,0

193,4

2

10

10,18

19,0

193,4

2

12

10,18

19,4

197,5

2

14

10,18

19,8

201,6

Песок плотный средней крупности

2

16

10,18

95,4

971,2

торец

17

0,0255

7296

186,0

Итого:

2846,5

Дополнительное сопротивление в замке согласно п. D.8 равно F3=25×5 = 125 кН. Общеесопротивление погружению шпунта с учетом сопротивления в замке с округлением Fd = 2846,5+1253000 кН.

б) Выбор молота.

В соответствии с табл. D.1 по площади сечения шпунта исопротивлению грунта, равным соответственно Ас= 315 см2 и Fd = 3000 кН, для забивки шпунта ШТС ориентировочно применимы дизельныемолоты с массой поршня 3500 и 5000 кг.

Согласно п. D.10 выполним проверкуприменимости дизельных молотов с массой поршня 3500 и 5000 кг с помощьюсоответствующих графиков.

Значение осредненной площадисечения шпунтины ШТС-820-10-УТо (Ас = 315 см2) находитсямежду 300 и 450 см2, поэтому погружающую способность вышеуказанныхдизель-молотов и максимальные сжимающие напряжения в шпунте определяют посоответствующим графикам с применением интерполяции.

Погружающая способностьмолота с поршнем 3500 кг определяется с помощью графиков на рис. D.3.

При сечении шпунта Ас = 300 см2, длине 24 м исопротивлении грунта Fd = 3000 кН погружающаяспособность молота 3500 кг согласно кривой 6 на рис. D.3 составляет n300  46, а при Ас = 450 см2 согласно кривой 3на рис. D.3 - n450  32.

С помощью интерполяцииопределяется значение погружающей способности молота 3500 кг при сечении шпунтаАс = 315 см2на конечной стадии забивки, равное n  44,6 (е = 10/n 0,22см).

По графикам на рис. D.13 интерполяцией между кривыми5 (Ас = 300 см2) и 7 (Ас = 450 см2)определяются максимальные напряжения в шпунте ШТС-820-10-УТо длиной 24 м присопротивлении грунта Fd = 3000 кН и сечении Ас= 315 см2 в конце забивки молотом 3500 кг, равные σ 142МПа.

Погружающая способность дизель-молотас массой поршня 3500 кг (типа УР-3500, С-954, С-1048, С-1048с, СП-78)обеспечивает погружение данного шпунта на конечной стадии с отказом е0,22 см при минимально допустимом эксплуатационном отказе,равном е = 0,2 см. Максимальные напряжения в шпунте в этом случае достигают σ  142 МПа при максимальнодопустимых напряжениях, равных σ = 224 МПа по условию прочности для шпунта из стали класса С 345.

При сечении шпунта Ас =300 см2, длине 24 м и сопротивлении погружению Fd = 3000 кН погружающая способность молота с поршнем 5000 кг согласнокривой 10 на рис. D.4 составляет n300  23,5, а при Ас= 450 см2 по кривой 6 - n450  16,5.

С помощью интерполяцииопределяется значение погружающей способности молота 5000 кг при сечении шпунтаАс = 315 см2на конечной стадии забивки, равное n  22,8 (e=10/n  0,44 cм).

Таким же образом по графикамна рис. D.14 интерполяцией между кривыми6 (Ас = 300 см2) и 7 (Ас = 450 см2)определяются максимальные напряжения в шпунте ШТС длиной 24 м при сопротивлениигрунта Fd = 3000 кН и сечении Ас = 315 см2в конце забивки молотом с поршнем 5000 кг, примерно равные σ  147 МПа.

Погружающая способностьдизель-молота с массой поршня 5000 кг (типа УР-5000, С-974, СП-54, СП-79)обеспечивает погружение шпунта ШТС с отказом е  0,44 см приминимально допустимом отказе е = 0,2 см для данного молота по эксплуатационнымусловиям. Максимальные напряжения в шпунте составляют σ  147 МПа при максимально допустимыхнапряжениях, равных σ  224 МПа по условию прочности для шпунта изстали класса С 345.

в) Вывод

Таким образом, обадизель-молота с массой поршня 3500 и 5000 кг обеспечивают погружение шпунта ШТС-820-10-УТодлиной 24 м на заданную глубину 17 м в данное грунтовое основание. Однако всвязи с тем, что погружающая способность дизель-молота с массой поршня 3500 кгна конечной стадии (е  0,22) близка ккритическому значению (е = 0,2 см), предпочтительно применение дизельногомолота с массой поршня 5000 кг.

Рис. D.2

Рис. D.3

Рис. D.4

Рис. D.5.1

Рис. D.5.2

Рис. D.6

Рис. D.7

Рис. D.8.1

Рис. D.8.2

Рис. D.8.3

Рис. D.9.1

Рис. D.9.2

Рис. D.9.3

Рис. D.9.4

Рис. D.10.1

Рис. D.10.2

Рис. D.10.3

рис. D.11

Рис. D.12

Рис. D.13

Рис. D.14

Рис. D.15

Рис. D.16

Рис. D.17

Рис. D.18.1

Рис. D.18.2

Рис. D.19.1

Рис. D.19.2

Рис. D.19.3

Рис. D.19.4

Рис. D.20.1

Рис. D.20.2

Рис. D.20.3

Приложение Е

(информационное)

Литература

1. ВСН34-91 Правила производства и приемки работ на строительстве новых,реконструкции и расширении действующих гидротехнических морских и речныхтранспортных сооружений. Часть II. Минтрансстрой СССР, М.,1991.

2. Указанияпо эксплуатации и ремонту вибропогружателей и вибромолотов в транспортномстроительстве. Минтрансстрой СССР, М., 1976.

3.Пособие по производству работ при устройстве оснований и фундаментов (к СНиП3.02.01-83). НИИОСП, Стройиздат, М., 1986.

4. Пособиепо производству и приемке работ при строительстве новых, реконструкции ирасширении действующих гидротехнических морских и речных транспортныхсооружений (к СНиП 3.07.02-87 ). ЦНИИС, М., 1991.

5.Закон Российской Федерации «О безопасности гидротехнических сооружений» от21.07.97 № 117-ФЗ.

6.Правила по охране труда при производстве строительно-монтажных работ попостройке портовых гидротехнических сооружений. Минтрансстрой СССР, М., 1991.

7.Правила техники безопасности на морских судах Министерства транспортногостроительства. Минтрансстрой СССР, М., 1979.

8.Правила техники безопасности на речных судах Министерства транспортногостроительства. Минтрансстрой СССР, М., 1990.

9.Указания по технике безопасности для рабочих, выполняющих строительно-монтажныеи транспортные работы на льду рек и других водоемов. Минтрансстрой СССР, М.,1968.

10.Правила пожарной безопасности при производстве строительно-монтажных работ.ППБ1-93 Российской Федерации.

11.Правила охраны от загрязнения прибрежных вод морей. Минводхоз СССР, М., 1984.

12.Рекомендации по снижению вредного воздействия на окружающую среду строительстватранспортных объектов. ОАО ЦНИИС, М., 1997.

13. ВСН 8-89 . Инструкция по охране природной среды при строительстве и содержанииавтомобильных дорог. Минавтодор РСФСР, М., 1989.

14.Закон России об охране окружающей среды от 19.12.91 № 2060-1 (ред. от 02.06.93№ 5076-1).

15. API RP 2A. American Petroleum Institute,Recommended practice for planning, designing and constructing fixed offshoreplatforms, 13th edition, 1982.

16. DnV. Det norske Veritas. Foundation, 1992.

17. ВСН 51-3-85.Проектирование морских стационарных платформ. Мингазпром СССР, М., 1985.

18. ВСН41.88. Проектирование ледостойких стационарных платформ. Миннефтепром СССР, М.,1988.

19. СН-РФ 54.1-85. Указанияпо проектированию причальных набережных. Книга 1, раздел 1 Основные положенияпроектирования. Минречфлот РСФСР, М., 1987.

Ключевые слова: стандарт,шпунтовая стена, шпунт сварной трубчатый, производство работ, подготовка, выбороборудования, погружение, приемка работ, техника безопасности, охрана природы.

1
Мне нравится
Комментировать Добавить в закладки

Комментарии могут оставлять только зарегистрированные пользователи.

Пожалуйста зарегистрируйтесь или авторизуйтесь на сайте.