Научно-исследовательский институт охраны атмосферного воздуха
(НИИ АТМОСФЕРА)
Фирма «Интеграл»
Методическое письмо НИИ Атмосфера от 17.05.2000 г. № 335/33-07
О проведении расчетов выбросов вредных веществ ватмосферу по «Методике определения выбросов загрязняющих веществ в атмосферупри сжигании топлива в котлах производительностью менее 30 тонн пара в час илименее 20 гкал в час» (М., 1999)
Область применения «Методики» для водогрейныхкотлов, указанная в названии «Методики» и в разделе «Общие положения», - до 25МВт (20 Гкал/ч) – связана с не совсем корректным переводом мощности котлов изодной размерности в другую. До специального уточнения действие данной«Методики» следует распространять на водогрейные котлы мощностью до 35 МВт (30Гкал/ч).
Приведены неправильные значения удельных масс диоксида азота иоксида углерода. Их значения составляют соответственно 2.05 и 1.25 кг/нм3.
До специального уточнения значения коэффициента К, учитывающегохарактер топлива, следует принимать равным:
- для нефти, дизельного и других жидких топлив 0.355
- для сланцев, дров, торфа 0.375
Значение объемов сухих дымовых газов, образующихся при полном сгорании1 кг (1 нм3) топлива, Vcr, полученное по формуле (7) является приведенным к стандартномукоэффициенту избытка воздуха a0-1.4.
В формуле (15) значение свободного члена равно 0.03.
При расчетах валовых выбросов оксидов азота величина расчетногорасхода топлива ВР в формуле (17) имеет размерность [нм3/с] - для газообразного топлива, [кг/с] - для мазута и других видов жидкого топлива. При этом, численноезначение ВР при определении валовых выбросов должносоответствовать средней за рассматриваемый промежуток времени нагрузке котла.Таким образом, значение коэффициента (удельного выброса оксидов азота при сжиганиирассматриваемого топлива) при определении валовых выбросов будет меньше, чемзначение при определении максимальных выбросов.
Безразмерный коэффициент, учитывающий температуру воздуха,подаваемого для горения bt определяетсяпо формуле (18) только в том случае, если на котле имеет место предварительныйподогрев воздуха в воздухоподогревателе или осуществляется рециркуляция дымовыхгазов. Здесь tГВ –температура горячего воздуха, подаваемого для горения, °С.
Для остальных случаев =1.
В формулах (21), (22) и (28), (29) степень рециркуляции дымовыхгазов (r) и доля воздуха,подаваемого в промежуточную зону факела, (d) имеют размерность [%]. Здесь следует иметь в виду, что котлы малой мощности в проектномисполнении в большинстве случаев не оснащены системой рециркуляции дымовыхгазов в горелки. При внедрении системы рециркуляции доля газов рециркуляциисоставляет, как правило, 5 – 12%, максимальные значения не превышают 20%. Длявоздуха, подаваемого в промежуточную зону факела, может составлять 20 – 30 %.
В формуле (31) для углей и сланцев при отсутствии характеристикигранулометрического состава в сертификатах на топливо или по опытным даннымзначение R6 следует принимать равным 40%. При сжигании дров илиторфа до уточнения расчетных формул R6=50%.
В формуле (32) при вычислении aТ используетсявеличина концентрации О2 за котлом, что для котлов малоймощности является допустимым. При отсутствии данных по содержанию О2за котлом по результатам инструментальных замеров следует принимать aТ порежимной карте или (при отсутствии карты) по справочным данным. При отсутствиикакой-либо информации следует принимать aТ=2.5.
При наличии в газообразном топливе сероводорода расчетвыбросов оксидов серы производится по формулам (35) и (37). В этом случаевеличина расхода топлива В имеет размерность [нл/с] - при определении максимальных выбросов в г/с., [тыс. нм3/год] - при определении валовых выбросов в год.
Для газообразного топлива при расчете выбросов оксидауглерода величина расхода топлива В имеет размерность [нл/с] - при определении максимальных выбросов в г/с., [тыс. нм3/год] - при определении валовых выбросов в т/год.
До уточнения значения численных коэффициентов ki, входящих в формулу (42), реальный объем газовопределяется по приближенному соотношению (42) при сжигании сланцев, дров иторфа – как для бурых углей, при сжигании жидких топлив – как для мазута (-соответствует фактическим данным).
Расчеты выбросов твердых частиц по формуле (43)следует производить только в том случае, если имеются данные замеров Гун(содержания горючих в уносе, %) для рассматриваемого случая.
При расчете выбросов по формулам (44) – (46) приотсутствии данных замеров до специального уточнения ориентировочные значениядоли золы топлива в уносе aун следуетпринимать равными:
для дров и торфа | 0.10 | топки шахтные, шахтно-цепные, скоростного горения |
0.25 | слоевые топки бытовых теплогенераторов | |
для сланцев | 0.15 | топки наклонно-переталкивающие, слоеные |
Для камерных топок с твердым шлакоудалением для котловпроизводительностью от 25 до 30 т/ч aун=0.95.
При сжигании угля выбросы угольной золы следуетклассифицировать по содержанию в ней двуокиси кремния (за исключением случаев,когда для конкретного вида золы установлены значения ПДК или ОБУВ). Обычносодержание двуокиси кремния в угольной золе составляет 30–60%, чтосоответствует пыли неорганической с ПДКм.р.=0.3 мг/м3(код 2908). Аналогично классифицируется и зола, образующаяся при сжигании торфа(содержание SiO2 составляет 30–60%).
При сжигании дров выбросы золы (до разработкиГоссанэпиднадзором России соответствующих допустимых уровней содержания этоговещества в атмосферном воздухе) классифицируются, как взвешенные вещества (ПДКм.р.=0.5мг/м3, код 2902).
Так называемые «коксовые остатки», образующиеся при сжиганиитвердого топлива (до разработки Госсанэпиднадзором России соответствующихдопустимых уровней содержания этого вещества в атмосферном воздухе)классифицируются, как сажа (ПДКм.р.=0.15 мг/м3, код 328).
При сжигании мазута и нефти в составе твердых частицопределяются выбросы мазутной золы в пересчете на ванадий в соответствии с п.3.3 и сажи по следующей формуле:
Данная формула для определения выбросов сажи полученана основании формулы (46) путем совместного преобразования формул (44) и (45).
При сжигании дизельного топлива и других легких жидкихтоплив определяются выбросы только сажи по вышеприведенной формуле.
До специального уточнения значение q4 длянефти следует принимать равным 0.1%, для дизельного и других легких жидкихтоплив – 0.08%.
При расчетах выбросов бенз(а)пирена необходимоучитывать, что при работе котла на нагрузках меньше номинальной концентрациябенз(а)пирена в отходящих газа увеличивается. Поэтому, необходимо определятьмаксимальные выбросы бенз(а)пирена как при работе котла на максимальнойфактической нагрузке, так и при работе на минимальной фактической нагрузке сцелью всесторонней оценки загрязнения атмосферного воздуха и обоснованногоустановления нормативов выбросов.
До уточнения расчетных формул положения данного пунктараспространяются на котлы, имеющие величину теплонапряжения топочного объема qv <250 кВт/м3 и qv >500 кВт/м3.
Концентрацию бенз(а)пирена, определенную по формуле(58), для расчета максимальных и валовых выбросов по формуле (1) необходимопривести к избытку воздуха a=1.4 по формуле (2).
Главный специалист П.М.Шемяков
Расчетные характеристики слоевых топок для котловпроизводительностью ³1 кг/с [1].
№ п/п | Топливо | Коэффициент избытка воздуха на выходе из топки ar | Видимое теплонапряжение | Потери тепла | Доля золы уносимой газами aун | Давление воздуха под решеткой Рр, кгс/м2 | Температура дутьевого воздуха tВr °C | ||||
зеркала горения qFr кВт/м2 | объема топки qvr, кВт/м3 | от химической неполноты сгорания q3r % | со шлаком q4шл, % | с уносом q4ун, % | суммарная от механического недожога q4r % | ||||||
1. | Топки с пневматическими забрасывателями и цепными решетками обратного хода | ||||||||||
1.1 | Каменные угли |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
| типа донецкого, печорского, и др. марок Г, Д, Ж | 1.3-1.61) | 1390-1750 | 290-470 | до 0.1 | 2.5 | 4.5 | 7.0 | 15.0 | до 50 | 30 |
|
| ||||||||||
| типа сучанского марок Г, Д | 1.3-1.61) | 1270-1520 | 290-470 | до 0.1 | 3.0 | 5.0 | 8.0 | 15.0 | до 50 | 30 |
|
| ||||||||||
| кузнецкие марок Г, Д | 1.3-1.61) | 1390-1750 | 290-470 | до 0.1 | 1.5 | 2.0-5.02) | 4.0-7.02) | 15 | до 50 | 30 |
|
| ||||||||||
| кузнецкие марок ГСС (выход летучих >20% | 1.3-1.61) | 1390-1750 | 290-470 | до 0.1 | 3.0 | 12.0 | 15.0 | 34.0 | до 50 | 30 |
|
| ||||||||||
1.2. | Бурые угли | ||||||||||
| типа ирша-бородинского | 1.3-1.61) | 1390-1750 | 290-470 | до 0.1 | 0.5 | 4.0 | 4.5 | 50.0 | до 50 | до 200 |
|
| ||||||||||
|
| ||||||||||
| типа назаровского | 1.3-1.61) | 1270-1520 | 290-470 | до 0.1 | 1.0 | 4.0 | 5.0 | 50.0 | до 50 | до 200 |
|
| ||||||||||
|
| ||||||||||
| типа азейского | 1.3-1.61) | 1390-1750 | 290-470 | до 0.1 | 1.5 | 4.0 | 5.5 | 50.0 | до 50 | до 200 |
|
| ||||||||||
|
| ||||||||||
2. | Топки с пневмомеханическими забрасывателями и решеткой с поворотными колосниками | ||||||||||
2.1. | Донецкий антрацит марок АС, АМ, АО | до 1.6 | 900-1200 | 290-470 | до 1.0 | 5.0 | 6.0 | 11.0 | 15.0 | до 100 | 30 |
|
| ||||||||||
2.2. | Каменные угли типа донецкого, печорского и др. марок Г, Д, Ж | до 1.6 | 900-1200 | 290-470 | до 1.0 | 4.0 | 4.0 | 8.0 | 15.0 | до 100 | 30 |
|
| ||||||||||
| кузнецкие марок Г, Д | до 1.6 | 900-1200 | 290-470 | до 1.0 | 3.5 | 3.0 | 6.5 | 20.0 | до 100 | 30 |
|
| ||||||||||
| кузнецкие марок ГСС (выход летучих >20%) | до 1.6 | 900-1200 | 290-470 | до 1.0 | 4.5 | 8.0 | 12.5 | 20.0 | до 100 | 30 |
|
| ||||||||||
2.3 | Бурые угли типа ирша-бородинского | до 1.6 | 900-1200 | 290-470 | до 1.0 | 2.0 | 3.0 | 5.0 | 20.0 | до 100 | до 200 |
|
| ||||||||||
|
| ||||||||||
| типа назаровского | до 1.6 | 900-1200 | 290-470 | до 1.0 | - | - | - | 20.0 | до 100 | до 200 |
|
| ||||||||||
|
| ||||||||||
| типа азейского | до 1.6 | 900-1200 | 290-470 | до 1.0 | 3.0 | 3.5 | 6.5 | 20.0 | до 100 | до 200 |
|
| ||||||||||
|
| ||||||||||
3 | Топки с цепной решеткой прямого хода | ||||||||||
3.1 | Донецкий антрацит марок АС, АМ, АО | до 1.6 | 900-1200 | 290-470 | до 1.0 | 5.0 | 5.0 | 10.0 | 10.0 | до 100 | 30 |
|
| ||||||||||
1) Большее значение – для котлов производительностью менее 3 кг/с. | |||||||||||
2) Большее значение – для углей марки Г. |
Примечания:
1. Применение топок с пневмомеханическими забрасывателями инеподвижной решеткой для вновь проектируемых котельных допускается для котловпроизводительностью <1 кг/с при наличие технико-экономического обоснования.
2. Для каменных углей (кроме марок СС) aун и q4унпропорциональны содержанию в топливе пылевых частиц. В таблице даны величины q4ун присодержании пылевых частиц размером 0-0.09 мм- 2.5%.
3. Значения q4для топок с пневмомеханическими забрасывателями при сжигании каменных и бурыхуглей приведены для рядового топлива с максимальным размером куска 40 мм исодержанием мелочи 0-6.0 мм до 60%.
4. При характеристиках топлива, отличных от указанных в таблице, arи q4оценивают по опытным данным.
Расчетные характеристики шахтных и камерных топок [2].
№ п/п | Топливо | Коэффициент избытка воздуха на выходе из топки ar | Видимое теплонапряжение | Температура дутьевого воздуха tBr°C | |
зеркала горения qFr, кВт/м2 | объема топки qV, кВт/м3 | ||||
1 | 2 | 3 | 4 | 5 | 6 |
1. | Шахтные топки с наклонной решеткой | ||||
1.1. | Торф кусковой |
| 1280 | 230-350 | до 250 |
| , | ||||
1.2. | Древесные отходы |
| 580 | 230-350 | до 250 |
|
| ||||
2. | Топки скоростного горения | ||||
2.1. | Рубленая щепа | 1.2 | 5800-69601) | 230-350 | до 250 |
|
| ||||
2.2. | Дробленые отходы и опилки | 1.3 | 2320-46401) | 230-350 | до 250 |
|
| ||||
3. | Камерные топки (при пылевидном сжигании с твердым шлакоудалением) | ||||
| Каменные угли | 1.2 |
| 255 |
|
| Бурые угли | 1.2 |
| 290 |
|
| Фрезерный торф | 1.2 |
| 255 |
|
| Мазут | 1.1 |
| 405 |
|
| Природный газ | 1.1 |
| 405 |
|
1) Меньшее значение – для котлов производительностью менее 10 т/ч |
Расчетные характеристики топок с решетками типа РПК [3]
Наименование характеристики | Марка решетки | |||
РПК-1-900-915 | РПК-1000/915 | РПК-1-1000/915 | РПК-1-1000-1220 | |
Видимое теплонапряжение зеркала горения (qF), кВт/м2 | 700-900 | 700-900 | 700-900 | 700-900 |
Видимое теплонапряжение объема топки (qv), кВт/м3 | 230-350 | 230-350 | 230-350 | 230-350 |
Давление воздуха под решеткой, кгс/м2 | 80-100 | 80-100 | 80-100 | 80-100 |
Площадь решетки, м2 | 0.82 | 0.91 | 1.01 | 1.34 |
Общие сведения о топочных устройствах для сжигания твердоготоплива
Тип топки | Тип решетки | Общие сведения |
С ручным забором топлива | РПК | Предназначена для установки в малых паровых и водогрейных котлах для слоевого сжигания каменных, бурых углей и антрацитов марок АМ и АС. |
С пневматическими забрасывателями и колосниковой решеткой | ЗП-РПК | Предназначены для установки в небольших паровых котлах для сжигания грохоченных и рядовых каменных и бурых углей, а также антрацитов марок АМ и АС. Содержание мелочи (0-6 мм) в угле не должно превышать 60%. |
С пневматическими забрасывателями и цепной решеткой прямого хода | ТЧ | Предназначена для сжигания грохоченных антрацитов марок АМ и АС. |
С пневматическими забрасывателями и цепной решеткой обратного хода | ТЛЗМ | Для котлов относительно небольшой теплопроизводительности. |
ТЧЗ | Для более мощных котлов. | |
| Используется неравномерность распределения топлива по длине полотна при подаче его пневмомеханическим ротационным забрасывателем: куски топлива, пролетая через все топочное пространство |
Техническая характеристика котлов КЕ-14С [3]
Наименование характеристики | Марка котла | ||||
КЕ-2.5-14С | КЕ-4-14С | КЕ-6.5-14С | КЕ-10-14С | КЕ-25-14С | |
Производительность, т/ч | 2.5 | 4.0 | 6.5 | 10.0 | 25 |
Давление, кгс/см2 | 14 | 14 | 14 | 14 | 14 |
Температура пара, °С насыщенного | 194 | 194 | 194 | 194 | 194 |
КПД котла (при сжигании каменных углей) | 81-83 | 81-83 | 81-83 | 81-83 | 87 |
Тип топочного устройства | ЗП-РПК-2 1800/1525 | ТЛЗМ-1870/2400 | ТЛЗМ-1870/3000 | ТЛЗМ-2700/3000 | ТЧЗ-2700/5600 |
Площадь зеркала горения, м2 | 2.75 | 3.3 | 4.4 | 6.4 | 13.4 |
Размеры топочной камеры: | |||||
ширина, мм | 2270 | 2270 | 2270 | 2874 | 2730 |
глубина, мм | 1690 | 1690 | 1690 | 2105 |
|
объем, м3 |
|
|
|
| 61.67 |
Техническая характеристика котла Е-1/9-1М [3]
Наименование | Показатель |
Номинальная паропроизводительность, т/ч | 1.0 |
Давление пара, кгс/см2 | 9.0 |
КПД котла, % | 80-81 |
Объем топочного пространства, м3 | 2.2. |
Техническая характеристика котлов ДЕ-14-ГМ [3]
Наименование характеристики | Марка котлов | |||||||||
ДЕ-4-14ГМ | ДЕ-6.5-14ГМ | ДЕ-10-14ГМ | ДЕ-16-14ГМ | ДЕ-25-14ГМ | ||||||
Мазут | Газ | Мазут | Газ | Мазут | Газ | Мазут | Газ | Мазут | Газ | |
Производительность, т/ч | 4.14 | 6.73 | 10.35 | 16.56 | 26.88 | |||||
Давление, кгс/см2 | 14 | 14 | 14 | 14 | 14 | |||||
Температура пара, °С насыщенного | 194 | 194 | 194 | 194 | 194 | |||||
КПД котла % | 89 | 91 | 89 | 91 | 89 | 92 | 90 | 92 | 91 | 93 |
Тип топочного устройства | Горелки ГМ-2.5 | Горелки ГМ-4.5 | Горелки ГМ-7 | Горелки ГМ-10 | Горелки ГМП-16 | |||||
Объем топочной камеры, м3 | 8.01 | 11.20 | 17.14 | 22.5 | 29.0 | |||||
Коэффициент избытка воздуха на выходе из топки ar | 1.1 | 1.05 | 1.1 | 1.05 | 1.1 | 1.05 | 1.1 | 1.05 | 1.1 | 1.05 |
Видимое теплонапряжение топочного объема qv, кВт/м3 | 385 | 380 | 445 | 440 | 440 | 435 | 540 | 535 | 645 | 640 |
Температура воды на выходе из экономайзера, °С | 147 | 142 | 143 | 139 | 133 | 130 | 143 | 138 | 152 | 145 |
Температура газов за экономайзером, °С | 192 | 156 | 191 | 155 | 172 | 143 | 194 | 157 | 172 | 140 |
Техническая характеристика котлов КВ-ГМ [3]
Наименование характеристики | Марка котла | |||||||
КВ-ГМ-4 | КВ-ГМ-6.5 | КВ-ГМ-10 | КВ-ГМ-20 | |||||
Мазут | Газ | Мазут | Газ | Мазут | Газ | Мазут | Газ | |
Производительность, Гкал/ч | 4.0 | 6.5 | 10.0 | 20.0 | ||||
Расход топлива, м3/ч, кг/ч | 500 | 515 | 800 | 830 | 1220 | 1260 | 2450 | 2520 |
Температура уходящих газов, °С | 245 | 150 | 245 | 153 | 230 | 185 | 242 | 190 |
КПД котла, % | 86 | 90 | 87 | 91 | 88 | 92 | 88 | 92 |
Размеры топочной камеры: |
|
|
|
| ||||
ширина, мм | 2040 | 2040 | 2580 | 2580 | ||||
глубина, мм | 2496 | 3520 | 3904 | 6384 |
Техническая характеристика котлов КВ-ТС со слоевымсжиганием твердого топлива [3]
Наименование характеристики | Марка котла | |||||
КВ-ТС-4.0 | КВ-ТС-6.5 | КВ-ТС-10 | КВ-ТС-20 | КВ-ТС-10 с воздухоподогревателем | КВ-ТС-20 с воздухоподогревателем | |
Производительность, Гкал/ч | 4.0 | 6.5 | 10.0 | 20.0 | 10.0 | 20.0 |
КПД котла, % | 81-82 | 81-82 | 81-82 | 81-82 | 82-83 | 82-83 |
Температура уходящих газов, °С | 225 | 225 | 220 | 230 | 205 | 218 |
Объем топочной камеры, м3 | 16.3 | 22.7 | 38.5 | 61.6 | 38.5 | 61.6 |
Температура горячего воздуха, °С | - | - | - | - | 210 | 226 |
Длина цепной решетки, мм | 3000 | 4000 | 4000 | 6500 | 4000 | 6500 |
Ширина цепной решетки, мм | 1870 | 1870 | 2700 | 2700 | 2700 | 2700 |
Присосы воздуха в котлах и системахпылеприготовления на номинальной нагрузке [1]
Элементы газового тракта котла | Величина | |
Топочные камеры пылеугольных и газомазутных котлов | Газоплотные | 0.02 |
С металлической обшивкой труб экрана | 0.05 | |
С обмуровкой и металлической обшивкой | 0.07 | |
С обмуровкой без обшивки | 0.10 | |
Топочные камеры слоевых топок | Механические и полумеханические | 0.10 |
Ручные | 0.30 | |
Газоходы конвективных поверхностей нагрева | Газоплотный газоход от топки до воздухоподогревателя (величина присоса распределяется равномерно по расположенным в газоходе поверхностям нагрева) | 0.02 |
Негазоплотные газопроводы: |
| |
Фестон, ширмовый перегреватель | 0 | |
Первый котельный пучок котлов производительностью £50 кг/с | 0.05 | |
Второй котельный пучок котлов производительностью £50 кг/с | 0.10 | |
Первичный перегреватель | 0.03 | |
Промежуточный перегреватель | 0.03 | |
Переходная зона прямоточного котла | 0.03 | |
Экономайзер котлов производительностью >50 кг/с (каждая ступень) | 0.02 | |
Экономайзер котлов производительностью £50 кг/с (каждая ступень) |
| |
Стальной | 0.08 | |
Чугунный с обшивкой | 0.10 | |
Чугунный без обшивки | 0.20 | |
Трубчатые воздухонагреватели |
| |
Котлов производительностью >50 кг/с (каждая ступень) | 0.03 | |
Котлов производительностью £50 кг/с (каждая ступень) | 0.06 | |
Регенеративные воздухоподогреватели (вместе «горячая» и «холодная» набивки) |
| |
Котлов производительностью >50 кг/с (каждая ступень) | 0.15 | |
Котлов производительностью £50 кг/с (каждая ступень) | 0.20 | |
Пластинчатые воздухоподогреватели (каждая ступень) | 0.10 | |
Золоуловители | Электрофильтры |
|
Котлов производительностью >50 кг/с (каждая ступень) | 0.10 | |
Котлов производительностью £50 кг/с (каждая ступень) | 0.15 | |
Циклонные и батарейные | 0.05 | |
Скрубберы | 0.05 | |
Газоходы за котлом | Стальные (каждые 10 п.м.) | 0.01 |
Кирпичные борова (каждые 10 п.м.) | 0.05 |
Б. Присосы воздуха в системы пылеприготовления
С бункером пыли под разрежением | Среднее значение Daпп | С горячим вдуванием пыли в топку | |||
при работе под разрежением | среднее значение Daпп | при работе под давлением | среднее значение Daпп | ||
С шаровыми барабанными мельницами при сушке горячим воздухом | 0.10 | С молотковыми мельницами | 0.04 | С молотковыми мельницами | 0.00 |
С шаровыми барабанными мельницами при сушке смесью воздуха и дымовых газов | 0.12 | Со среднеходными мельницами | 0.04 | Со среднеходными мельницами | 0.00 |
С молотковыми мельницами при сушке смесью воздуха и дымовых газов | 0.06 | С мельницами-вентиляторами и устройством нисходящей сушки | 0.20-0.251) |
|
|
Со среднеходными мельницами | 0.06 |
|
|
|
|
1) Верхний предел для высоковлажных топлив |
Расчетные характеристики жидких топлив [1]
№ п/п | Марка топлива | Класс | Рабочая масса топлива, состав, % | Низшая теплота сгорания | Предельные значения, % | ||||||||||||
|
|
|
| Сr | Нr | Nr | Or | средняя | минимальная |
|
| Sr | |||||
|
|
|
| ||||||||||||||
1 | Мазут 40 и 100 | Низкосернистый | 0.15 | 0.03 | 0.39 | 87.33 | 11.90 | 0.201) | 41.68 | 9955 | 40.82 | 9749 | 1.0 | 0.14 | 0.5 | ||
2 | Мазут 40 и 100 | Малосернистый | 0.20 | 0.03 | 0.85 | 86.58 | 12.04 | 0.301) | 40.53 | 9680 | 39.21 | 9365 | 1.0 | 0.14 | 1.0 | ||
3 | Мазут 40 и 100 | Сернистый | 0.49 | 0.05 | 1.80 | 85.71 | 11.45 | 0.501) | 39.57 | 9451 | 38.29 | 9145 | 1.0 | 0.14 | 2.0 | ||
4 | Мазут 40 и 100 | Высокосернистый | 1.00 | 0.06 | 2.55 | 85.04 | 10.64 | 0.711) | 39.06 | 9329 | 37.57 | 8973 | 1.0 | 0.14 | 3.5 |
№ п/п | Бассейн, месторождение | Марка | Класс или продукт обогащения | Рабочая масса топлива, состав, % | Низшая теплота сгорания | Выход летучих | ||||||||
|
|
|
| Сr | Нr | Nr | Or |
|
| Vdaf, % | ||||
| Эстония |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
142 | Эстон-сланец Россия | сланец | 0-300 мм | 12.0 | 44.4+16.72) | 1.0 | 0.4 | 19.9 | 2.6 | 0.1 | 2.9 | 9.00 | 2150 | 90.0 |
143 | Ленинград-сланец | сланец | 0-300 мм | 11.0 | 48.2+17.42) | 1.0 | 0.3 | 17.3 | 2.2 | 0.1 | 2.5 | 7.66 | 1830 | 85.9 |
144 | Кашпирское | сланец | 0-300 мм | 14.0 | 58.9+8.32) | 1.2 | 1.2 | 10.9 | 1.4 | 0.3 | 3.8 | 4.60 | 1100 | 80.0 |
145 | Коцебинское и Перелюбское1) Украина | сланец | пласт 1 | 35.0 | 32.5+8.52) | 0.6 | 1.7 | 15.6 | 1.9 | 0.2 | 4.0 | 6.30 | 1500 | 87.8 |
146 | Болтышское1) | сланец | - | 32.0 | 45.7+1.42) | 0.6 | 0.3 | 13.5 | 1.9 | 0.3 | 4.3 | 5.74 | 1370 | 81.0 |
147 | Росторф | фрезторф | - | 50.0 | 6.3 | 0.1 | 24.7 | 2.6 | 1.1 | 15.2 | 8.12 | 1940 | 70.0 | |
1) Месторождение не разрабатывается, характеристики топлива приведены по анализам геологических проб. | ||||||||||||||
2) Первое слагаемое – зола, второе – диоксид углерода карбонатов. |
Объемы воздуха и продуктов сгорания твердых и жидких топлив [1]
№ п/п | Бассейн, месторождение | Марка | Класс или продукт обогащения |
|
|
|
|
|
м3/кг при a=1, t=0°С и r=101.3 кПа | ||||||||
142 | Эстон-сланец | сланец | 0-300 мм | 2.41 | 0.38 | 1.90 | 0.48 | 2.76 |
143 | Ленинград-сланец | сланец | 0-300 мм | 2.08 | 0.33 | 1.65 | 0.41 | 2.39 |
144 | Кашпирское | сланец | 0-300 мм | 1.29 | 0.22 | 1.02 | 0.35 | 1.59 |
145 | Коцебинское и Перелюбское | сланец | пласт 1 | 1.83 | 0.31 | 1.45 | 0.67 | 2.43 |
146 | Болтышское1) | сланец | - | 1.59 | 0.26 | 1.26 | 0.63 | 2.15 |
147 | Росторф (фрезторф) | торф | - | 2.38 | 0.46 | 1.89 | 0.95 | 3.30 |
Жидкие топлива | ||||||||
1 | Мазут | 40 и 100 | Низкосернистый | 10.92 | 1.63 | 8.63 | 1.50 | 11.76 |
2 | Мазут | 40 и 100 | Малосернистый | 10.91 | 1.62 | 8.62 | 1.52 | 11.76 |
3 | Мазут | 40 и 100 | Сернистый | 10.70 | 1.61 | 8.45 | 1.45 | 11.51 |
4 | Мазут | 40 и 100 | Высокосернистый | 10.44 | 1.61 | 8.25 | 1.36 | 11.22 |
1) Месторождение не разрабатывается, характеристики топлива приведены по анализам геологических проб. |
Литература
1. Тепловой расчет котлов.Нормативный метод (издание третье, переработанное и дополненное). – СПб., ВТИ,НПО ЦКТИ, 1998.
2. Р.И. Эстеркин. Котельныеустановки. – Л., Энергоатомиздат, ЛО, 1989.
3. Е.Ф. Бузников, К.Ф.Роддатис, Э.Я. Берзиньш. Производственные и отопительные котельные. – М.,Энергоатомиздат, 1984.