СИСТЕМА НОРМАТИВНЫХ ДОКУМЕНТОВ

В АГРОПРОМЫШЛЕННОМ КОМПЛЕКСЕМИНИСТЕРСТВА СЕЛЬСКОГО ХОЗЯЙСТВА РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ

ОТРАСЛЕВЫЕ СТРОИТЕЛЬНЫЕНОРМЫ

 

ПРОЕКТИРОВАНИЕ МЕЛКОЗАГЛУБЛЕННЫХФУНДАМЕНТОВ МАЛОЭТАЖНЫХ СЕЛЬСКИХ ЗДАНИЙ НА ПУЧИНИСТЫХ ГРУНТАХ

 

Министерство сельскогохозяйства Российской Федерации

Москва

 

СОДЕРЖАНИЕ

ПРЕДИСЛОВИЕ

1. РАЗРАБОТАНЫ: ФГУП«ЦНИИЭПсельстрой» Минсельхоза России, с участием ГУП «Мосгипронисельстрой»; НИИОснований и подземных сооружений Госстроя РФ.

ВНЕСЕНЫ: ФГУП«ЦНИИЭПсельстрой»

2. ОДОБРЕНЫ:НТС Минсельхоза России (протокол от 8апреля 2004г. № 22)

3. УТВЕРЖДЕНЫИ ВВЕДЕНЫ В ДЕЙСТВИЕ: Заместителем Министра сельского хозяйства РоссийскойФедерации. (10.11.2004 г.)

4.СОГЛАСОВАНЫ: Департаментом социального развития и охраны труда МинсельхозаРоссии (05.11.2004 г.)

5.РАССМОТРЕНЫ: Департаментом экономики и финансов Минсельхоза России (письмо от19.02.2004 г. № 237-08/354).

1. ОБЛАСТЬ ПРИМЕНЕНИЯ

1.1. Настоящие нормыпредназначены для проектирования и устройства мелкозаглубленных фундаментовзданий (жилых, культурно-бытовых, производственных складов, гаражей и другихмалоэтажных зданий) до 3-х этажей включительно.

1.2. Нормы нераспространяются на фундаменты зданий с распорными конструкциями и фундаментыпод оборудование с динамическими нагрузками.

1.3. Нормы нераспространяются на основания, сложенные вечномерзлыми, просадочными,набухающими и засоленными грунтами, и на основания зданий, возводимых всейсмических районах, на подрабатываемых и закарстованных территориях.

2. НОРМАТИВНЫЕ ССЫЛКИ

1. СНиП11-02-96. Инженерные изыскания для строительства. Общие положения.

2. СНиП 1.02.07-87. Инженерныеизыскания для строительства.

3. СНиП 2.02.01-83*. Основания зданий исооружений.

4. СНиП 2.01.07-85. Нагрузки и воздействия БСТ:№ 5...90, №№ 11,12...93.

5. СНиП 3.02.01-87.Земляные сооружения. Основания и фундаменты.

6. СНиП 23-01-99. Строительная климатология.

7. СНиП 3.03.01-87. Несущие иограждающие конструкции.

8. СНиП 2.03.01-84* Бетонные ижелезобетонные конструкции.

9. СНиП II-22-81. Каменные и армокаменныеконструкции. Нормы проектирования.

10. СНиП 2.03.11-85. Защитастроительных конструкций от коррозии.

11. ГОСТ 25100-95. Грунты. Классификация.

12. ГОСТ28622-90. Грунты. Метод лабораторного определения степени пучинистости.

13. Руководство попроектированию и устройству фундаментов в вытрамбованных котлованах,Стройиздат, М., 1981.

3. ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ

3.1. Основания мелкозаглубленныхфундаментов должны проектироваться на основе результатовинженерно-геологических изысканий, проводимых в соответствии с требованиями СНиП11-02-96, СНиП1.02.07-87, и удовлетворять требованиям настоящих норм.

3.2. Нормыпредусматривают использование слоя сезоннопромерзающего грунта в качествеоснования фундамента, при этом мелкозаглубленный фундамент может быть устроенкак на естественном основании, так и на локально уплотненном.

3.3. Тип и конструкциямелкозаглубленного фундамента, способ подготовки его основания зависят отсвойств грунта площадки строительства, и, прежде всего, от степени егопучинистости.

3.4. При проектированиимелкозаглубленных фундаментов на пучинистых грунтах обязательным являетсярасчет оснований по деформации пучения грунта.

3.5. При выборе площадкистроительства предпочтение следует отдавать участкам с непучинистыми или снаименее пучинистыми грунтами, однородными по составу, как в плане, так и поглубине той части сезоннопромерзающего грунта, которая проектируется в качествеоснования мелкозаглубленного фундамента.

3.6. При проектированиифундаментов на пучинистых грунтах необходимо предусматривать мероприятия,направленные на снижение как деформаций пучения грунта, так и их влияния наконструкции фундаментов и надземной части зданий, в том числе водозащитные,обеспечивающие уменьшение влажности грунта, понижение уровня подземных вод,отвод поверхностных вод от здания посредством устройства вертикальнойпланировки, дренажных сооружений, водосборных канав, лотков, траншей, дренажныхпрослоев и т.п.

3.7. Мелкозаглубленныефундаменты на сильнопучинистых и чрезмерно пучинистых грунтах следуетизготавливать из тяжелого бетона класса В15. Марка бетона по морозостойкости иводонепроницаемости должна назначаться в соответствии с требованиями СНиП 2.03.01-84*.

3.8. По прочности итрещиностойкости мелкозаглубленные фундаменты должны удовлетворять требованиям СНиП 2.03.01-84*.

3.9. Мероприятия поантикоррозийной защите фундаментов следует осуществлять в соответствии со СНиП2.03.11-85.

3.10. Работа поподготовке строительной площадки и устройству фундаментов должны выполняться всоответствии с требованиями СНиП 3.02.01-87.

4. ОЦЕНКА МОРОЗНОЙ ПУЧИНИСТОСТИ ГРУНТОВ ОСНОВАНИЯ

4.1. К пучинистымотносятся глинистые грунты (в соответствии с ГОСТ28622-90 они подразделяются на глины, суглинки и супеси), пески пылеватые имелкие, а также крупноблочные грунты с содержанием глинистого заполнителя более15% общей массы, имеющие к началу промерзания влажность выше определенногоуровня.

Крупнообломочные грунты спесчаным заполнением, пески гравелистые, крупные и средние, не содержащиеглинистых фракций, считаются непучинистыми при любом уровне безнапорныхподземных вод.

4.2. Количественнымпоказателем пучинистости грунта является относительная деформация морозногопучения ε_fhравная отношению подъема ненагруженной поверхности грунта к толщинепромерзающего слоя.

4.3. В соответствии с ГОСТ 28622-90по относительной деформации морозного пучения ε_fh грунтыподразделяются согласно табл.1.

Таблица 1.

4.4.Относительная деформация морозного пучения ε_fh, как правило, должна устанавливаться на основе опытныхданных (полевых и лабораторных исследований), при отсутствии их допускаетсяопределять ε_fh по физическим характеристикам грунтов.

4.5. При проведенииинженерно-геологических изысканий на площадке планируемого строительства отборпроб грунта для лабораторных испытаний должен производиться через каждые 25см по глубине выработок в слое сезонного промерзания.

Нормативная глубинапромерзания d_fhопределяется по указаниям СНиП 2.02.01-83*.

При выявлении подземныхвод на обследуемом участке глубину выработок следует увеличить в соответствии сданными табл. 2, характеризующими минимальное расстояние Z междунормативной глубиной промерзания d_fh и глубинойзалегания подземных вод d_w.

Таблица2

Выработки должнызакладываться в наиболее характерных местах площадки (на повышенных ипониженных участках) в пределах контура проектируемого здания.

4.6. Для определенияотносительной деформации морозного пучения по физическим характеристикам грунтанеобходимо установить:

- гранулометрическийсостав грунта, классифицирующий его вид;

- плотность грунта всухом состоянии ρ_d;

- плотность твердыхчастиц грунта ρ_s;

- пластичность грунта:влажность на границе раскатывания (W_p) итекучести (W_L,число пластичности J_p = W_L - W_P;

- расчётную предзимнюювлажность W в слое сезонного промерзаниягрунта;

- глубину сезонногопромерзания грунта d_fh.

4.7. Относительнаядеформация морозного пучения грунта определяется по графикам (рис.1) с использованиемпараметра R_f,вычисляемого по формуле

                                            (1)

Здесь W_cr - критическаявлажность, доли ед., ниже значения которой в промерзающем пучинистом грунтепрекращается перераспределение влаги, вызывающей морозное пучение; определяетсяпо графикам (рис. 2);

ρ_w- плотность воды, т/м³;

М₀ - абсолютное значение средней многолетней температурывоздуха за зимний период;

W_sat - полная влагоемкость грунта,доли ед., определяется по формуле

                                                                               (2)

Остальные обозначения теже, что в п.4.6.

4.8. Расчетная предзимняявлажность грунтов определяется в соответствии с Приложением 1. При этомдопускается, что поверхностный сток осадков, выпавших на площадке строительства перед изысканиями в летне-осеннийпериод, одинаков со стоком в предзимний период.

4.9.Пески пылеватые и мелкие при степени влажности 0,6 < S_r ≤ 0,8, крупнообломочные грунты с заполнителем(глинистым песком пылеватым и мелким) от 10% до 30% по массе относятся кслабопучинистым грунтам, для которых принимается ε_fh = 0,04.

Пески пылеватые и мелкие(при 0,8< S_r ≤0,95), крупнообломочные грунты с тем же заполнителем более 30% по массеотносятся к среднепучинистым грунтам (ε_fh = 0,07). Пески пылеватые и мелкие при S_r > 0,95относятся к сильнопучинистым грунтам (ε_fh = 0,10).

4.10.Степень пучинистости грунтов следует учитывать при выборе типа фундамента испособа подготовки основания.

Рис.1. Зависимость относительной деформации пученияε_fh от параметраR_f:

а) непучинистый;

б) слабопучинистый;

в) среднепучинистый:

г) сильнопучинистый;

д) чрезмерно пучинистый

1,2 - соответственносупеси и супеси пылеватые (0,02 < J_p ≤< 0,07);

3 - суглинки (0,02 < J_p ≤ 0,07);

4 - суглинки пылеватые(0,07 < J_р≤ 0,13);

5 - суглинки пылеватые(0,13 < J_р≤ 0,17);

6 - глины (J_p > 0,17).

Рис.2. Зависимость критической влажности W_cr от числа пластичности J_p и предела текучести грунта W_L.

5. КОНСТРУИРОВАНИЕ И РАСЧЕТ МЕЛКОЗАГЛУБЛЕННЫХФУНДАМЕНТОВ НА ЕСТЕСТВЕННОМ ОСНОВАНИИ

5.1.Требования к конструированию мелкозаглубленных фундаментов.

5.1.1. При строительстве на непучинистых грунтахмелкозаглубленные фундаменты устраиваются на выравнивающей подсыпке из песка,на пучинистых грунтах - на подушке из непучинистого материала (песокгравелистый, крупный или средней крупности, мелкий щебень, котельный шлак идр.), которая может быть как врезной, так и устраиваемой на поверхности грунта.

5.1.2. Мелкозаглубленныеленточные фундаменты следует устраивать:

- на непучинистых ислабопучинистых грунтах - из бетонных (керамзитобетонных) блоков, уложенныхсвободно, без соединения между собой, из монолитного бетона, бутобетона,цементогрунта, бута или глиняного кирпича;

- на среднепучинистыхгрунтах при расчетном значении деформации пучения (подъема) ненагруженногооснования h_fl < 5см - из бетонных (керамзитобетонных) блоков, уложенныхсвободно, без соединения между собой или из монолитного бетона:

- на среднепучинистых(при h_fl > 5см) и сильнопучинистыхгрунтах - из сборных железобетонных блоков, жестко соединенных между собой, илииз монолитного железобетона;

-на чрезмерно пучинистыхгрунтах - из монолитного железобетона.

Примеры конструктивныхрешений соединения элементов фундаментов приведены в Приложении 2.

5.1.3. Насреднепучинистых (при h_fl > 5см), сильнопучинистых и чрезмерно пучинистых грунтахленточные фундаменты всех стен здания должны быть жестко соединены между собой вединую конструкцию - систему перекрестных балок.

5.1.4. Мелкозаглубленныестолбчатые фундаменты на среднепучинистых грунтах (при h_fl > 5 см),сильнопучинистых и чрезмерно пучинистых грунтах должны быть жестко соединенымежду собой фундаментными балками, объединенными в единую систему.

5.1.5. При устройствестолбчатых фундаментов необходимо предусматривать зазор между нижними гранямифундаментных балок и планировочной поверхностью не меньше расчетной деформации(подъема) ненагруженного основания.

5.1.6. При недостаточнойжесткости стен зданий, строящихся на сильнопучинистых и чрезмерно пучинистыхгрунтах, следует производить их усиление путем устройства армированных илижелезобетонных поясов в уровне перекрытий.

5.1.7. Секции зданий,имеющие разную высоту, следует устраивать на раздельных фундаментах.

5.1.8. Примыкающие кзданиям веранды на сильнопучинистых и чрезмерно пучинистых грунтах следуетвозводить на фундаментах, не связанных с фундаментами зданий.

5.1.9. Протяженные зданиянеобходимо разрезать по всей высоте на отдельные отсеки, длина которыхпринимается: для среднепучинистых грунтов (при h_fl > 5см) до 30м, сильнопучинистых - до 24м, чрезмерно пучинистых - до 18м.

5.2. Расчет мелкозаглубленных фундаментов.

5.2.1. Расчетмелкозаглубленных фундаментов производится в следующей последовательности:

а) на основе материаловизысканий определяется степень пучинистости грунта основания и в зависимости отнее выбирается конструкция фундамента в соответствии с разделом 5.1;

б) задаются предварительные размеры подошвы фундамента, глубинаего заложения, толщина песчаной (песчано-гравийной) подушки;

в) в соответствии стребованиями СНиП2.02.01-83* производится расчет основания по деформациям; в случае, когдапод подошвой подушки залегает грунт меньшей прочности, чем прочность материалаподушки, необходимо выполнить проверку этого грунта согласно СНиП 2.02.01-83*;

г) выполняется расчетоснования по деформациям пучения грунта.

5.2.2.Расчет основания по деформациям пучения грунта, промерзающего ниже подошвыфундамента, производится исходя из следующих условий

;                                                                                         (3)

;                                                                                    (4)

где h_fp -расчетное значение подъема основания от пучения грунта под фундаментом с учетомдавления под его подошвой;

е_fp - расчетная относительнаядеформация пучения грунта основания под фундаментом;

соответственно предельные значения подъема иотносительной деформации основания, принимаемые по табл. 3.

5.2.3. Расчет подъема иотносительной деформации пучения основания под фундаментом производится всоответствии с Приложением3.

Таблица 3.

6. ОСОБЕННОСТИ ПРОЕКТИРОВАНИЯ МЕЛКОЗАГЛУБЛЕННЫХФУНДАМЕНТОВ НА ЛОКАЛЬНО УПЛОТНЕННОМ ОСНОВАНИИ.

6.1. Требования к грунтам и конструкции фундаментовна локально уплотненном основании.

6.1.1. К фундаментам налокально уплотненном основании относятся фундаменты в вытрамбованных(выштампованных) котлованах или траншеях, фундаменты из забивных блоков.

6.1.2. Характернойособенностью указанных типов фундаментов является наличие окружающей ихуплотненной зоны грунта, которая формируется при вытрамбовывании иливыштамповывании полостей в основании, погружении блоков путем забивки.

6.1.3. Глубину заложенияфундаментов следует принимать равной 0,5 - 1м.

6.1.4. Фундаменты должныиметь форму усеченной пирамиды с углом наклона граней к вертикали 5 - 10° иразмеры верхнего сечения, большие размеров нижнего сечения.

6.1.5. Применениемелкозаглубленных фундаментов в вытрамбованных (выштампованных) котлованах илитраншеях ограничивается следующими грунтовыми условиями: глинистые грунты споказателем текучести 0,2 - 0.7 и песчаные грунты (пылеватые и мелкие, рыхлые исредней плотности) при залегании подземных вод от подошвы фундаментов нарасстоянии не менее 1 м.

6.1.6. Применениезабивных блоков ограничивается следующими грунтовыми условиями: глинистыегрунты с показателем текучести 0,2 - 0,8 и песчаные грунты (пылеватые и мелкие,рыхлые и средней плотности; при уровне подземных вод, отстоящем отпланировочной отметки не менее чем на 0,5м.

6.1.7. При h_fi > 10см (где h_fi - расчётный подъём ненагруженного основания на уровнеподошвы фундамента при пучении грунта природной структуры) фундаменты ввытрамбованных (выштампованных) котлованах и забивные блоки следует жесткосоединять между собой фундаментными балками.

6.1.8. При h_fi > 10см фундаменты в вытрамбованных (выштампованных) траншеяхследует армировать.

6.2. Расчет фундаментов на локально уплотненномосновании.

6.2.1. Фундаменты следуетрассчитывать по несущей способности грунта основания исходя из условия

                                                                                          (5)

где N - расчетная нагрузка, передаваемая на столбчатый фундамент или 1м ленточного фундамента;

F_d- расчетная несущая способность грунта основания столбчатого или 1м ленточногофундамента, определяемая в соответствии с Приложением 5;

Y_k- коэффициент надежности, принимаемый равным 1,25.

6.2.2. Основанияфундаментов, устраиваемых на пучинистых грунтах, подлежат расчету по деформацииморозного пучения грунтов. При этом наряду с требованиями п. 5.2.2.должно выполняться условие

,                                                                                       (6)

где S_OT- осадка фундамента после оттаивания грунта;

h_fp - подъемфундамента силами пучения.

Расчет деформации пучениявыполняется в соответствии с Приложением 5.

7. УКАЗАНИЯ ПО УСТРОЙСТВУ МЕЛКОЗАГЛУБЛЕННЫХФУНДАМЕНТОВ НА ЕСТЕСТВЕННОМ ОСНОВАНИИ

7.1. К разработке траншей икотлованов при устройстве мелкозаглубленных фундаментов следует приступать толькопосле того, как на строительную площадку будут завезены фундаментные блоки ивсе необходимые материалы и оборудование, чтобы процесс возведения фундаментоввыполнялся непрерывно, начиная от устройства котлованов и траншей и кончаяобратной засыпкой пазух, уплотнением грунта и устройством отмостки. Цель такоготребования - комплексно выполнять все работы, не допуская увлажнения грунтовоснования.

7.2. Все работы поподготовке площадок, а также по устройству фундаментов на пучинистых грунтах,как правило, следует выполнять в летнее время.

В зимнее время устройствофундаментов (особенно на пучинистых грунтах) требует повышенной культурыпроизводства, технологичности и непрерывности всего процесса работ и приводит кудорожанию их стоимости.

7.3. При необходимостиведения работ в зимнее время грунт в местах устройства траншей и котловановследует заранее утеплять для защиты от промерзания или произвести искусственноеоттаивание.

7.4. Подготовка основанияпод мелкозаглубленный фундамент состоит из отрывки траншей (котлованов),устройства противопучинистой подушки (на пучинистых грунтах) или выравнивающейподсыпки (на непучинистых грунтах).

При устройстве подушкинепучинистый материал отсыпается слоями толщиной не более 20см и уплотняется катками, площадочными вибраторами илидругими механизмами до плотности ρ_d > 1,6 т/м³. При малых объемах работдопускается уплотнение материала подушки выполнять ручными трамбовками.

7.5. Траншеи дляленточных фундаментов следует отрывать узкими (0,8 - 1,5м) с тем, чтобы пазухи с наружной стороны здания можнобыло перекрыть отмосткой и гидроизоляционным материалом.

7.6. После укладкифундаментных конструкций (или бетонирования) пазухи траншей (котлованов) должныбыть засыпаны предусмотренным в проекте материалом с обязательным уплотнением.

7.7. При высоком уровнеподземных вод и наличии на стройплощадке верховодки необходимо предусматриватьмеры по предохранению материала подушки от заиливания. Для этой цели обычнопроизводят по контуру подушки обработку ее гравелистого или щебенистогоматериала вяжущими веществами или изолируют подушки от воздействия водыполимерными пленками.

7.8. Песчаную подушку,как правило, следует устраивать в теплое время года. В зимних условиях необходимоисключать смешивание материала подушки со снегом и мерзлыми включениями грунта.

7.9. Для отмостки следуетприменять керамзитобетон с плотностью в сухом состоянии от 800 до 1000 кг/м³.Укладку отмостки можно производить только после тщательной планировки иуплотнения грунта возле фундамента у наружных стен. Ширина отмостки должнаобеспечивать перекрытие траншеи с целью исключения попадания в нее ливневых ипаводковых вод. Керамзитобетонную отмостку целесообразно укладывать наповерхность грунта с целью меньшего водонасыщения материала. Следует избегатьукладки керамзитобетона в отрытое в грунте корыто. Если же по конструктивнымсоображениям этого избежать нельзя, то необходимо предусмотреть устройстводренажа под отмосткой.

7.10. С целью уменьшенияглубины промерзания грунта следует предусматривать задернение участка и посадкукустарниковых насаждений, которые аккумулируют отложение снега. Уменьшениеглубины промерзания может быть достигнуто применением утеплителей, укладываемыхпод отмостку. Для исключения замачивания утеплители могут использоваться,например, в целлофановых мешках в виде матов.

7.11. Запрещаетсяустраивать мелкозаглубленные фундаменты на промороженном основании. В зимнеевремя допускается устраивать мелкозаглубленные фундаменты только при условииглубокого залегания подземных вод с предварительным оттаиванием мерзлого грунтаи обязательной засыпкой пазух непучинистым материалом.

7.12. При использованиимелкозаглубленных фундаментов в зданиях с подвалами стены последних должны бытьрассчитаны на воздействие нагрузок от фундаментов.

8. УКАЗАНИЯ ПО УСТРОЙСТВУ МЕЛКОЗАГЛУБЛЕННЫХФУНДАМЕНТОВ НА ЛОКАЛЬНО УПЛОТНЕННОМ ОСНОВАНИИ

8.1. Вытрамбовываниеполости в основании производится с помощью навесного оборудования, состоящегоиз трамбовки, направляющей штанги или рамы, обеспечивающих падение трамбовкистрого в одно и то же место; каретки, с помощью которой трамбовка передвигаетсяпо направляющей штанге или раме.

8.2. Грузоподъемностьмеханизмов, используемых для вытрамбовывания котлованов, должна быть не менеечем в 2,5 раза больше веса трамбовки.

8.3. При устройствефундаментов в вытрамбованных котлованах необходимо соблюдать следующиетребования:

- бетонированиефундаментов (установка сборных элементов) должно быть закончено не позднее 1суток после окончания вытрамбовывания;

- при расстоянии в светумежду котлованами до 0,8 ширины фундамента вытрамбовывание производится черезодин фундамент, а пропущенных фундаментов - не менее чем через 3 суток послебетонирования предыдущих.

8.4. После вытрамбовываниякотлованов (траншей) в них укладывается враспор монолитный бетон класса не нижеВ15 или устанавливаются с добивкой сборные элементы, имеющие размеры, несколькопревышающие размеры котлованов.

8.5. Укладка бетоннойсмеси и ее уплотнение выполняются в соответствии с проектом производства работ,типовыми технологическими картами и требованиями главы СНиП 3.03.01-87. Бетонная смесь вкотлован подается равномерными слоями толщиной, равной 1,25 рабочей частиглубинного вибратора. Осадка конуса бетонной смеси должна быть 3 - 5см.

Монтаж и устройствоверхнего строения начинается после достижения бетоном 70% проектной прочности.

8.6. Выштамповываниекотлованов или траншей осуществляется с помощью сваебойных агрегатов, путемпогружения в грунт и последующего извлечения из него металлических штампов,имеющих те же размеры, что и возводимые фундаменты.

При устройствефундаментов необходимо соблюдать требования п.п. 8.3.- 8.5.

8.7. При вытрамбовывании(выштамповывании) котлованов или траншей в зимнее время допускается промерзаниегрунта с поверхности на глубину не более 30см.

8.8. При промерзаниигрунта на глубину более 30 смперед началом работ по вытрамбовыванию (выштамповыванию) котлованов или траншейследует производить оттаивание грунта на всю толщину промерзания на площадидиаметром, равным 3 размерам трамбовки (штампа) в среднем сечении. Дляленточных фундаментов ширина пятна оттаянного грунта должна быть равной 3размерам поперечного сечения фундамента в среднем сечении, длина - сумме длиныфундамента и удвоенной ширины пятна оттаивания.

8.9. Послевытрамбовывания (выштамповывания) котлованов или траншей до проектной отметкиони должны закрываться утепленными крышками. Талое состояние грунта на стенкахи дне полостей должно сохраняться до бетонирования фундаментов.

8.10. При глубинепромерзания грунта более 30 смпогружение забивных блоков осуществляется в следующей последовательности:

- бурение лидерныхскважин на глубину, равную толщине мерзлого слоя грунта;

- диаметры скважинпринимаются на 10 - 20 смбольше ширины верхнего обреза блока.

Дальнейшаяпоследовательность погружения блоков устанавливается с учетом свойств грунтаоснования:

а) для слабых глинистых грунтовс показателем текучести 0,6 и более и рыхлых водонасыщенных пылеватых песков:

установка блока на точкупогружения;

забивка блока допроектной отметки;

б) для песков среднейплотности и глинистых грунтов твердой, полутвердой и тугопластичной консистенции:

установка блока на точкупогружения;

забивка блока на 0,5 -0,7 проектной глубины;

засыпка песка среднейкрупности или крупного в пространство между стенками скважины и погружаемымблоком;

добивка блока допроектной отметки.

Примечание В случае (б) первоначальнаязабивка блоков производится на большую глубину в более прочных грунтах, наменьшую - в более слабых.

Приложение1
Рекомендуемое
ОПРЕДЕЛЕНИЕ РАСЧЕТНОЙ ПРЕДЗИМНЕЙ ВЛАЖНОСТИ ГРУНТА

Значение расчетнойпредзимней влажности определяется по формуле

                                                                                    (1)

где W_n – средневзвешенное значение влажности грунта в слое d_fn, полученноепри изысканиях в летне-осенний период;

Ω_с – расчетное количество осадков, мм, выпавших залетний период t_e(месяцы), предшествующий моменту проведения изысканий;

Ω_ос - расчетное количество осадков, мм,выпавших за предзимний (до установления среднемесячной отрицательнойтемпературы воздуха) период t_oc(месяцы), равный по продолжительности периоду t_e; значения Ω_с и Ω_oc определяютсяпо среднемноголетним данным «Справочника по климату» (Л., Гидрометеоиздат,1968).

Продолжительность периодаt_e, сут.,определяется отношением

 при t_e < 90°(2)

где К - коэффициент фильтрации, м/сут.

Ориентировочные значения t_e для отдельныхвидов пылевато-глинистых грунтов составляют: для супеси - 0,5 - 1 мес., длясуглинков - 2 мес., для глин - 3 мес.

Приложение2
Рекомендуемое
КОНСТРУКТИВНЫЕ РЕШЕНИЯ СОЕДИНЕНИЙ ЭЛЕМЕНТОВ ФУНДАМЕНТОВ

Для обеспечениясовместной работы элементов мелкозаглубленных ленточных фундаментов следуетприменять конструктивные решения, приведенные на рис. 1.

Рис.1 Конструктивные решениясоединений элементов мелкозаглубленных ленточных фундаментов:

а) сборно-монолитный фундамент из железобетонныхблоков с выпусками арматуры;

б) фундамент из бетонных блоков с армопоясами;

в) фундамент из бетонных блоков с железобетоннымпоясом;

г) монолитный железобетонный фундамент. 1 -монолитный бетон; 2 - сборные железобетонные блоки с выпусками арматуры; 3 -армированные пояса; 4 - железобетонный пояс; 5 - монолитный железобетон.

Примечание. При необходимости(определяется расчетом по СНиП 2.03.01-84*) армированиемонолитных фундаментов производится каркасами.

Приложение3
Рекомендуемое
РАСЧЕТ ДЕФОРМАЦИЙ ПУЧЕНИЯ ОСНОВАНИИЯ И ВНУТРЕННИХ УСИЛИЙ В ФУНДАМЕНТАХ

1. Расчет деформацийпучения основания и усилий в фундаментах выполняется в следующейпоследовательности:

а) производится расчетфундамента по устойчивости на воздействие касательных сил морозного пучения;

б) при предварительнопринятых значениях глубины заложения фундамента и толщины подушки изнепучинистого материала определяется - расчетная величина подъеманенагруженного основания h_fi;

в) рассчитывается средняяскорость пучения грунта, промерзающего под подошвой фундамента V_fi:

г) определяется удельная нормальная сила пучения Р_г,

д) вычисляются подъем иотносительная деформация основания под фундаментом h_fp и l_fp с учетом давления под егоподошвой;

е) рассчитываются внутренниеусилия в фундаменте, вызванные деформацией пучения грунта основания.

2. Устойчивостьфундамента на действие касательных сил морозного пучения грунтов производится всоответствии со СНиП 2.02.04-88.

При этом коэффициент условийработы основания по боковой поверхности фундамента γ_τопределяется по эмпирической зависимости:

,                                                                               (1)

где t - ширина,м, пазух траншей (котлованов), заполненных засыпкой из непучинистого материала.

3. Вслучае, если условие (1) не соблюдается, необходимо применять противопучинныемероприятия, в том числе увеличение ширины пазух, засыпаемых непучинистымматериалом; обработка боковых поверхностей фундамента пластическими смазками,уменьшающими касательные силы пучения и др. Существенное снижение влияниякасательных сил пучения на фундамент достигается, если его боковые гранивыполнены наклонными, т.е. когда ширина верхнего обреза фундамента меньшеширины его подошвы.

4.Подъем ненагруженного основания h_fi припучении грунта ниже подошвы фундамента определяется по одной из формул,приведенных в табл.1, в соответствии с тремя расчетными схемами, отражающими изменениеотносительной деформации пучения грунта по глубине в зависимости от рельефа местности,гидрогеологических условий участка строительства и увлажненности грунта.Входящая в эти формулы величина подъема ненагруженной поверхности грунта h_f определяется по формуле

                                                                             (3)

где ε_fh -относительная деформация морозного пучения грунта, доли ед., определяется порезультатам испытаний грунтов или по графикам (см. рис.1);

d_f -расчетная глубина промерзания грунта, см, определяемая по СНиП 2.02.01-83*.

5. Средняя скоростьпучения грунта, промерзающего ниже подошвы фундамента определяется по формуле

                                                                                        (4)

где h_fi- то же значение, что в п. 4;

t_d - продолжительность периода, мес., промерзания грунта подфундаментом, равная

                                                                   (5)

где t_o - продолжительность зимнегопериода, мес., определяется по СНиП 23-01-99.

Значения d_f и h_n те же, чтов п. 4 (табл.1).

6.Удельная нормальная сила пучения Р_г, МПа, определяется по формуле

                                                                                     (6)

где α -эмпирический коэффициент, Мпа, принимаемый разным α = 2 + 5,38 V_fi;

b - ширинаподошвы фундамента, см;

m -коэффициент условий работы основания под подошвой фундамента, принимаемый m=1 для ленточных фундаментов и  для столбчатыхфундаментов; здесь А - площадь, м², подошвы фундамента, А₁= 1 м;

D -коэффициент, равный:

 = дляленточных фундаментов и

 для столбчатых фундаментов.

 

Значения коэффициента ψ зависят от отношения длиныподошвы столбчатого фундамента l к ее ширине b и определяются по табл.2.

Таблица2

Значение коэффициента ψ

Примечания. 1. Значения коэффициентов D_n и D_c могут быть определены пографикам (рис.1 и рис. 2).

2. Для промежуточных значений ψ коэффициент D_c определяется поинтерполяции, (рис. 2).

Рис.1. Значения D„ взависимости от

Рис. 2. Значения D_c в зависимости  при отношении l/b,равном: 1-1; 2-1,2; 3-1,4; 4-1,6; 5-1,8; 6-2.

7. Подъем основанияфундамента при промерзании пучинистого грунта под его подошвой с учетом передаваемогона грунт давления от здания определяется по формуле

                                                                        (7)

где Р - давление, Мпа, под подошвой фундамента от расчетной (по второйгруппе предельных состояний) нагрузки;

β - коэффициент, учитывающий влияние толщины подушки нанапряженное состояние подстилающего ее пучинистого грунта, определяется потабл. 3.

8.Относительная деформация пучения основания фундамента с учетом жесткостиконструкций определяется по формуле

                                                                          (8)

где ω - коэффициент, зависящий от отношения  и показателя гибкостиК системы фундамент - стена здания,методика расчета которого приведена в Приложении 4. Значение со определяется пографикам (см. рис.3).

L - длинафундамента здания (отсека здания);

h_fi - то же значение, что в п.4. 9. В том случае, когда условия (3)и (4)не выполняются, принимается большая глубина заложения фундамента с повторнымрасчетом его устойчивости на воздействие касательных сил пучения (1),большая толщина подушки, увеличивается жесткость стены путем устройстважелезобетонных или армированных поясов, выполняются инженерно-мелиоративные,тепловые и химические мероприятия, направленные на уменьшение влажностиокружающего фундамент грунта и глубины его промерзания. Выбор того или иногомероприятия или совокупности их зависит от конкретных условий строительства.

10.Максимальные значения изгибающего момента М,кН.м, и поперечной силы F, кН, возникающих в системефундамент - стена здания, определяются по формулам

                                                        (9)

                                                   (10)

где [EJ] -приведенная жесткость на изгиб, Кн.м²,системы фундамент - стена здания, определяемая в соответствии с Приложением 4;

Таблица3

Примечание. Для промежуточных значенийh_П/b и l/b коэффициент β определяется по интерполяции.

η и η₁- коэффициенты, значения которых определяются по графикам (рис. 4. и рис. 5).

Рис.3. Зависимость ω от К при разных значениях .

11.Изгибающие моменты и поперечные силы в отдельных конструктивных элементах(фундамент, цоколь, стена) определяются по формулам

                                                                                 (11)

                                                                          (12)

 

где E_iJ_i и G_iA_i –соответственно изгибная жесткость, кН.м², и сдвиговая жесткость, кН,i-го конструктивного элемента:

[EJ]- то жезначение, что в п. 9;

E_i, G_i -соответственно модуль упругости и модуль сдвига материала i-гоконструктивного элемента, кН/м²

Рис. 4. Зависимость η отК при разных значениях .

А_i - площадьпоперечного сечения i -го конструктивного элемента, м.

Примечание. При выполнении п.2Приложения 4 в расчёт вводятся приведенные значения изгибнойжесткости [EJ].

12. Силы F_i, возникающие всвязях панельных стен, определяются по формуле

                                                                 (13)

где d_j, y_o,A_i, - те жезначения, что в формуле (13) Приложения 4.

Понайденным внутренним усилиям в соответствии с требованиями СНиП 2.03.01-84* и СНиП II-22-81 производитсярасчет прочности мелкозаглубленного ленточного фундамента или фундаментной балки столбчатыхфундаментов, а также конструктивных элементов стены здания.

Рис. 5. Зависимость η₁, от К при разных значениях .

Примечание.Допускаетсяне производить расчет прочности элементов стены, если выполняется условия

13. Учитываязнакопеременный характер деформаций оснований из пучинистых грунтов (подъем впериод промерзания и осадка при оттаивании), железобетонные элементы следуетармировать одинаково в верхней и нижних частях сечений.

Приложение4.
Рекомендуемое
МЕТОДИКА ОПРЕДЕЛЕНИЯ ПОКАЗАТЕЛЯ ГИБКОСТИ КОНСТРУКЦИЙ

1. Показатель гибкости конструкций здания определяется по формуле

                                                                              (1)

где [EJ] -приведенная жесткость на изгиб, кН.м поперечного сечения конструкций здания всистеме фундамент - цоколь - пояс усиления - стена;

пояс усиления - стена;

L - длинастены здания (отсека), м;

С - коэффициент жесткости основания при пучении грунта, кН/м

Для оснований ленточныхфундаментов

                                                                                        (2)

для оснований столбчатыхфундаментов

                                                                                  (3)

где А_i- площадь подошвы i-го фундамента, м²;

п- число столбчатых фундаментов в пределах длины стены здания(отсека).

Значения P_r, h_fi, b - те же, что в п. 6 Приложения 3.

2. Приусловии обеспечения совместной работы всех элементов жесткость фундамента,цоколя и пояса усиления определяется по формулам

                                                            (4)

                                                              (5)

                                                            (6)

где Е_f, E_z, Е_p, - соответственно модулидеформации кПа материала фундамента цоколя, пояса усиления;

J_f, J_z, J_p -соответственно момент инерции, м⁴, поперечного сечения фундамента, цоколяи пояса усиления относительно собственной главной центральной оси;

A_f, A_z,A_p - соответственноплощади поперечного сечения, м², фундамента, цоколя и поясаусиления;

Y_о, Y_z,Y_p -соответственно расстояния, м, от главной центральной оси поперечного сеченияфундамента, цоколя и пояса усиления до условной нейтральной оси сечения всейсистемы;

γ_f, γ_z,γ_p– соответственно коэффициенты условий работы фундамента, цоколя, принимаемыеусиления, равными пояса 0,25.

3. Жесткость на изгиб,кН.м², стен из кирпича, блоков, монолитного бетона (железобетона)определяется по формуле

,                                                                (7)

где E_s - модуль деформации материала стены, кПа;

γ_s - коэффициент условий работы стены, принимаемый равным 0,15 -для стен из кирпича; 0,2 - для стен из блоков; 0,25 - для стен из монолитногобетона;

J_s- момент инерции поперечного сечения стены, м⁴; определяется поформуле (8);

A_s - площадьпоперечного сечения стены, м².

Y_s- расстояние, м, от главной центральной оси поперечного сечения стены доусловной нейтральной оcисечения всей системы.

Момент инерциипоперечного сечения стены определяется по формуле

                                                                                 (8)

где J₁, J₂ -соответственно момент инерции сечения стены по проемам и простенкам, м⁴.

Площадь поперечногосечения стены определяется по формуле

                                                                         (9)

где b - толщинастены, м.

Расстояние от центратяжести приведенного поперечного сечения стены до ее нижней грани определяетсяпо формуле

                                                                              (10)

4. Расстояние от главнойцентральной оси поперечного сечения фундамента до условной нейтральной осисистемы фундамент - цоколь - пояс усиления - стена определяется по формуле

                                                                        (11)

где Е_i, А_i -соответственно модуль деформации и площадь поперечного сечения i-го конструктивного элемента;

γ_i - коэффициентусловий работы i-го конструктивного элемента;

У_i- расстояние от главной нейтральной оси поперечного сечения i-го конструктивного элемента до главной центральной осипоперечного сечения фундамента.

5. При невозможностиобеспечения совместной работы фундамента, цоколя и стены жесткость на изгибсистемы конструктивных элементов определяется по формуле

                               (12)

Значения входящих вформулу (12) параметров те же, что в п.п. 3 и 4.

Примечание. 1. Жесткость на изгибфундамента, состоящего из блоков, не связанных между собой, принимается равнойнулю.

2. Если цоколь является продолжением фундамента илиобеспечена их совместная работа, они рассматриваются как единый конструктивный элемент.

6. Жесткость на изгиб,кН.м², стен из панелей определяется по формуле

                                                          (13)

где Е_j, А_j - соответственно модуль упругости, кПа, и площадьпоперечного сечения, м , j-ой связи;

m - числосвязей между панелями;

d_j -расстояние от j-ой связи до главной центральнойоси поперечного сечения фундамента, м;

у_о - расстояние от главной центральной оси поперечногосечения фундамента до условной нейтральной оси системы фундамент - стеназдания, определяемое по формуле

                                                   (14)

в которой п - число конструктивных элементов всистеме фундамент - стена.

Приложение5
Рекомендуемое
РАСЧЕТ НЕСУЩЕЙ СПОСОБНОСТИ И ДЕФОРМАЦИЙ ПУЧЕНИЯ ФУНДАМЕНТОВ НА ЛОКАЛЬНОУПЛОТНЕННОМ ОСНОВАНИИ

1. Несущая способностьоснования забивного блока, фундамента в выштампованном и вытрамбованномкотловане определяется по формуле

                                                          (1)

где γ_у - коэффициент условий работы, принимаемыйравным: 1 - для забивного блока; 0,95 - для фундамента в выштампованномкотловане; 0,9 - для фундамента в вытрамбованном котловане;

F_dσ- расчетная несущая способность основания на боковой поверхности фундамента,кН, при осадке s_о = 8см (определяется в соответствии с п. 2).

К_о - коэффициент,равный отношению нагрузки, воспринимаемой подошвой фундамента, к общей нагрузкепри осадке S_o= 8 см,условно принимаемой за предельную (определяется по табл.1);

ξ -коэффициент, учитывающий нарастание осадки во времени, принимаемый равным: 0,4- при J_L ≤ 0,25; 0,3 - при0,25 ≤ J_L ≤ 0,6; 0,2 - приJ_L > 0,6;

S_u - предельная средняя осадкаоснования, см, принимаемая согласно СНиП 2.02.01-83*.

Таблица1

Примечания: 1. Расчётный показательтекучести грунта принимается равным средневзвешенному значению его в пределахглубины, равной 1,7 d(где d - глубина заложенияфундамента).

При промежуточныхзначениях J_L и коэффициент К_оопределяется по интерполяции.

2. Несущая способность основания на боковойповерхности фундамента, кН, определяется по формуле

,                                                       (2)

где V - равнодействующая сил отпора грунта по грани фундамента, кН(определяется в соответствии с п. 3);

α - угол наклона боковых граней фундамента к вертикали, град.;

А - площадь боковой поверхности грани фундамента, м²;

φ_уи С_у- соответственно угол внутреннего трения, град., и удельное сцепление, кПа,уплотненного грунта (определяется по табл. 2).

Таблица2

3.Равнодействующая сил отпора грунта, кПа, определяется по формуле

,                                                       (3)

где λ - эмпирическийкоэффициент, кН/м (определяется в соответствии с п. 4);

d - глубина заложения фундамента, м;

b - ширина фундамента, м, на уровне поверхности планировки.

4. Значение коэффициента λ, тс/м³, определяетсяпо формуле

                                                               (4)

где γ_a - коэффициент условий работы, принимаемый равным 1 - при α = 10° и 0,6 - при α = 5°;

λ_о - постоянная величина, равная 4.10⁴кН/м⁴;

d₁ - глубина заложения фундамента, равная 1м;

J_L и d - те жезначения, что в п. 1 и п. 3.

Примечание. При промежуточных значениях α коэффициент у_αопределяется поинтерполяции.

5. Несущую способность основанийзабивных блоков, фундаментов в выштампованных, в вытрамбованных котлованах,устраиваемых в песках мелких и пылеватых, допускается определять в соответствиис п.п. 1 - 4, принимая J_L равнымсоответственно 0,3 и 0,4.

6. При прочих равныхусловиях расчетную нагрузку на фундамент в вытрамбованных траншеях допускаетсяпринимать равной . Значение F_d определяется в соответствии с п. 1 по формуле (1).

7. Подъем силами пученияфундамента в вытрамбованном (выштампованном) котловане, забивного блокаопределяется по формуле

                                                                      (5)

где V - относительное выпучивание ненагруженного фундамента,определяемое по эмпирической зависимости

 в которой

α - угол наклона боковых граней фундамента к вертикали, град;

d_f и d - соответственно глубинапромерзания грунта и глубина заложения фундамента;

h_f -деформация пучения (подъем) ненагруженной поверхности грунта природнойструктуры, определяется в соответствии с п. 4 Приложения 3.

N - расчетная нагрузка на фундамент ( для второй группы предельныхсостояний), кН;

N_П- действующая на фундамент сила пучения, кН;

8. Сила пученияопределяется по формуле

                                 (6)

где К_ус - коэффициент,характеризующий влияние уплотнения грунта на касательные силы пучения,принимается равным 0,7;

τ_fh, A_fh - те жезначения, что в п. 6 Приложения 3;

Р_г - то же значение, что в п. 6 Приложения 3;

А_fh - площадь подошвы фундамента, м²;

 - коэффициент,характеризующий влияние уплотнения грунта на нормальные силы пучения,определяется из выражений:

при

                                                                 (7)

при

                                        (8)

в которых d_у - глубина зоны уплотнения, определяемая извыражения

                                  (9)

ε_fh - отношение средней относительной деформации пучения уплотненногогрунта к средней относительной деформации пучения грунта природной структуры,равное

                                                             (10)

где W и W_p -соответственно природная влажность грунта и влажность на границе раскатывания.

9. Подъем фундамента ввытрамбованной траншее определяется по формуле (5) при действующей на него силепучения, равной

                               (11)

где d - глубина заложения фундамента, м;

п - число боковых граней фундамента, контактирующих с промерзающимгрунтом, равное 1 и 2 соответственно для отапливаемых и не отапливаемых зданий;

b_п- ширина подошвы фундамента; К_уτ, α, τ_fh, , P_r - те же значения, что в п. 8.

10. При расчете подеформациям пучения фундамента на локально уплотненном основании крометребований (3), (4) необходимовыполнить условие

S_OT≥ h_fh                                                                                           (12)

где S_OT - осадка фундамента при оттаиваниигрунта;

h_fp - то жезначение, что в п.5.2.2.

Условие (12) считаетсявыполненным, если

                                                           (13)

11. Относительнаядеформация пучения основания определяется в соответствии с п. 8Приложения 3.

При вычислении показателягибкости К коэффициент жесткостиоснования следует принимать: для ленточного фундамента

                                                                                       (14)

для столбчатогофундамента

                                                                                       (15)

где h_f - подъемненагруженной поверхности грунта, м;

l₁ = 1м,

п - число столбчатых фундаментов в пределах длины здания L, м.

При определении ω значения  принимаются: дляленточного фундамента  для столбчатогофундамента

где q - нагрузка, передаваемая на фундамент 1м стены, кН/м.

12. Внутренние усилия всистеме фундамент (фундаментная балка) - стена здания и в отдельныхконструктивных элементах вычисляются в соответствии с п.п. 10, 11 Приложения 3.

При определении ηи η₁ значения  принимаются согласноп.11 настоящего Приложения.

Приложение6.
Справочное
Основные буквенные значения

E_fh -относительная деформация морозного пучения;

d_fh -нормативная глубина промерзания грунта;

d_w -глубина залегания подземных вод;

Z -минимальное расстояние между нормативной глубинойпромерзания и глубиной залегания подземных вод;

W_p -влажность на границе раскатывания;

W_L- влажность на границе текучести;

J_p- число пластичности;

W - расчетная предзимняя влажность;

R_f - параметр вычисления относительной деформации морозногопучения грунта;

W_cr - критическая влажность;

ρ_w - плотность воды;

м₀ - абсолютное значение средней многолетней температурывоздуха за зимний период; W_sat- полная влагоемкость грунта;

S_r - степень влажности песков;

h_fi - расчетный подъем нагруженного основания на уровне подошвыфундамента при пучении грунта под фундаментом;

h_fp - расчетное значение подъемаоснования от пучения грунта под фундаментом;

e_fp - расчетная относительнаядеформация пучения грунта под фундаментом;

S_u - предельное значение подъемаоснования.

 - предельноезначение относительной деформации основания,

N - расчетная нагрузка на фундамент;

F_d - расчетная несущая способность грунта основания;

У_к - коэффициент надежности;

S_OT - осадка фундамента после оттаивания;

ρ_d- плотность грунта в сухом состоянии;

W_п- средневзвешенное значение влажности грунта в слое d_fп;

Ω_e - расчетное количество осадков, выпавших за летний периодпредшествующий моменту проведения изыскания;

Ω_K - расчетное количество осадков, выпавших за предзимнийпериод;

t_ос - предзимний период;

t_c - продолжительность периода;

К - коэффициент фильтрации;

V_fi - расчетная средняя скорость пучения грунта;

P_z - удельная нормальная сила пучения;

L_fp -относительная деформация основания под фундаментом;

γ_τ - коэффициент условий работы основания побоковой поверхности фундамента;

t - ширина пазух траншей (котлованов);

h_f - величина подъема ненагруженной поверхности грунта;

d_f - расчетная глубина промерзания грунта;

t_d - продолжительность периода промерзания грунта подфундаментом;

t₀- продолжительность зимнего периода;

α - эмпирический коэффициент;

1 - ширина подошвы фундамента;

т - коэффициент условий работы оснований под подошвой фундамента;

А - площадь подошвы фундамента;

Д_л, Д_ci, Ψ - эмпирические коэффициенты;

Р - давление под подошвой фундамента;

ρ - коэффициент учитывающий влияние толщины подушки напогруженное состояние подстилающего её пучинистого грунта;

К - показатель гибкости;

L - длина фундамента;

E_jJ_j - изгибная жесткость;

G_iA_i - сдвиговая жесткость;

Е_i -модуль упругости;

G_i - модульсдвига материала;

A_i - площадьпоперечного сечения конструктивного элемента;

M_i -изгибающий момент;

F_i - поперечная сила;

d_i - расстояние oт j-ой связи до главнойцентральной оси поперечного сечения фундамента;

у_о - расстояние от главной центральной оси поперечногосечения фундамента;

С - коэффициент жесткости основания при пучении грунта;

п - число столбчатых фундаментов;

γ - коэффициент условий работы фундамента;

m - число связей между панелями;

γ_у - коэффициентусловий работы;

F_dб- расчетная несущая способность основания по боковой поверхности фундамента;

α - угол наклона боковой грани фундамента;

φ - угол внутреннего трения;

С - удельное сцепление;

d - глубина заложения фундамента;

V - относительное выпучивание ненагруженного фундамента;

N_n - действующая на фундамент сила пучения;

d_y - глубина зоны уплотнения.