На главную
На главную

МУК 4.3.1167-02 «Определение плотности потока энергии электромагнитного поля в местах размещения радиосредств, работающих в диапазоне частот 300 МГц-300 ГГц»

Методические указания содержат изложение методики мониторинга окружающей среды вблизи антенн радиосредств, работающих в различных участках диапазона частот 300 МГц-300 ГГц, по электромагнитному фактору. Являются государственным методическим документом для определения санитарно-защитных зон и зон ограничения застройки, а также для прогнозирования уровней электромагнитного поля при выборе мест размещения радиосредств.
Предназначены специалистам органов и учреждений санитарно-эпидемиологической службы, проектных организаций, операторам связи.

Обозначение: МУК 4.3.1167-02
Название рус.: Определение плотности потока энергии электромагнитного поля в местах размещения радиосредств, работающих в диапазоне частот 300 МГц-300 ГГц
Статус: действующий
Заменяет собой: МУК 4.3.680-97 «Определение плотности потока излучения электромагнитного поля в местах размещения радиосредств, работающих в диапазоне частот 700 МГц-300 ГГц»
Дата актуализации текста: 01.10.2008
Дата добавления в базу: 01.02.2009
Дата введения в действие: 07.10.2002
Разработан: Самарский отраслевой НИИ радио Минсвязи России
Утвержден: Главный государственный санитарный врач РФ (07.10.2002)
Опубликован: Информационно-издательский центр Минздрава России № 2002

Государственноесанитарно-эпидемиологическоенормирование
Российской Федерации

4.3. МЕТОДЫ КОНТРОЛЯ. ФИЗИЧЕСКИЕ ФАКТОРЫ

Определение плотности потока энергии
электромагнитного поля в местах
размещения радиосредств, работающих
в диапазоне частот
300 МГц - 300 ГГц

Методические указания
МУК 4.3.1167-02

Минздрав России

Москва 2002

1. Разработаны сотрудниками Самарского отраслевогонаучно-исследовательского института радио Министерства Российской Федерации посвязи и информатизации (Бузовым А. Л., Кольчугиным Ю. И., Кубановым В. П., Романовым В. А.,Сподобаевым Ю. М., Филипповым Д. В., ЮдинымВ. В.).

2.Представлены Минсвязи России письмом от 20.04.01 № НТУ-1/237. Одобрены комиссией по государственномусанитарно-эпидемиологическому нормированию при Минздраве России.

3.Утверждены и введены в действие Главным государственным санитарным врачомРоссийской Федерации 7 октября 2002 года.

4.Введены взамен методических указаний «Определение плотности потока излученияэлектромагнитного поля в местах размещения радиосредств, работающихв диапазоне частот 700 МГц - 300 ГГц. МУК4.3.680-97».

РедакторыБарабанова Т. Л., Максакова Е. В.

Техническийредактор Ломанова Е. В.

СОДЕРЖАНИЕ

Область применения. 2

1. Радиосредства. 2

2. Расчет плотности потока энергии вблизи параболических антенн с круглой апертурой. 3

3. Расчет плотности потока энергии вблизи параболических антенн с квадратной и прямоугольной апертурой. 10

4. Расчет плотности потока энергии вблизи антенн типа параболический цилиндр и рупорных антенн. 13

5. Расчет плотности потока энергии вблизи рупорно-параболической и перископической антенн. 17

6. Учет влияния решетчатой структуры рефлектора. 18

7. Расчет плотности потока энергии вблизи вибраторных антенн. 20

8. Учет влияния подстилающей поверхности (земли, крыши) 22

9. Инструментальный контроль уровней электромагнитных полей радиосредств. 24

Приложение 1. Справочный материал для расчета ППЭ вблизи параболической антенны с круглой апертурой. 26

Приложение 2. Примеры расчета ППЭ вблизи параболической антенны с круглой апертурой. 29

Приложение 3. Справочные материалы и примеры расчета ППЭ вблизи параболических антенн с квадратной и прямоугольной апертурами. 33

Приложение 4. Примеры расчета ППЭ вблизи антенн типа параболический цилиндр и рупорных антенн. 37

Приложение 5. Примеры расчета ППЭ вблизи рупорно-параболической и перископической антенн. 39

Приложение 6. Пример расчета ППЭ вблизи апертурной антенны с решетчатым рефлектором.. 41

Приложение 7. Примеры расчета ППЭ вблизи вибраторных антенн. 41

Приложение 8. Перечень приборов, рекомендуемых для измерения ППЭ.. 45

Приложение 9. Рекомендуемое программное обеспечение. 45

Приложение 10. Список сокращений. 45

УТВЕРЖДАЮ

Главный государственный

санитарный врач Российской

Федерации -Первый заместитель

Министра здравоохранения

Российской Федерации

Г. Г. Онищенко

7 октября 2002 г.

МУ4.3.1167-02

Дата введения: с момента

утверждения

4.3. МЕТОДЫКОНТРОЛЯ. ФИЗИЧЕСКИЕ ФАКТОРЫ

Определение плотности потока энергии электромагнитного поля вместах размещения радиосредств, работающих в диапазоне частот 300 МГц - 300 ГГц

Методическиеуказания

Область применения

Методическиеуказания содержат изложение методики мониторинга окружающей среды вблизи антеннрадиосредств, работающих в различных участках диапазона частот 300 МГц-300 ГГц, по электромагнитному фактору. Являютсягосударственным методическим документом для определения санитарно-защитных зон и зонограничения застройки, а также для прогнозирования уровней электромагнитногополя при выборе мест размещения радиосредств.

Предназначеныспециалистам органов и учреждений санитарно-эпидемиологической службы,проектных организаций, операторам связи.

Документвведен взамен МУК 4.3.680-97. Отличается от прежнего документа тем,что распространяется на более широкий класс антенн, содержит рекомендации поучету решетчатой структуры антенного рефлектора, влияния земли и крыши навеличину плотности потока энергии в расчетной точке.

Нераспространяется на радиосредства базовых станций систем подвижной связи истанций телевизионного вещания.

1. Радиосредства

Начастотах выше 300 МГц работают различные радиосредства: радиорелейные системыпередачи прямой видимости (РРСП ПВ), тропосферные радиорелейные системыпередачи РРСП),спутниковые системы передачи (ССП), радиолокационные станции (РЛС).

Передающаячасть любого радиосредства имеет антенну - устройство преобразования энергии,вырабатываемой радиопередатчиком, в энергию свободно распространяющихсярадиоволн. Наиболее распространенными на практике являются апертурныеантенны - вырезки из параболоида вращения (с круглой, квадратной, прямоугольнойапертурой), рупорно-параболические антенны, перископические антенные системы, атакже вибраторные антенны. Реже (в качествесамостоятельных) применяются рупорные антенны,антенны в виде вырезки из параболического цилиндра. Каждая антенна имеетхарактерные элементы, определяющие конструкцию. Для антенн, построенных наоснове вырезки из параболоида вращения, это рефлектор (зеркало ссоответствующей формой апертуры) и облучатель, расположенный, как правило, вфокусе параболоида. Рупорно-параболическая антенна - это единая конструкция ввиде двух совмещенных элементов: рупора и несимметричной вырезки из параболоидавращения Перископическая антенная система имеет три основных элемента:первичный облучатель (как правило, рупорный), нижнее зеркало и верхнее зеркало.Рупорная антенна состоит из отрезка волновода постоянного сечения и собственнорупора, представляющего собой волновод с плавно увеличивающимся сечением. Антенна типа параболический цилиндр -это апертурная антенна с рефлектором в видепараболического цилиндра и линейным источником возбуждения. Антенны вибраторнойконструкции - это совокупность активных и пассивных излучателей.

Основнымиданными, необходимыми для расчета электромагнитной обстановки вблизирадиосредства, являются: мощность передатчика, рабочая частота (длина волны),КНД антенны, пространственное положение и геометрические размеры излучающихэлементов.

2. Расчет плотности потока энергии вблизипараболических антенн с круглой апертурой

Общиеположения. Значение плотности потока энергии (ППЭ) апертурной антенны впроизвольной точке пространства (в рамках энергетического подхода к решениюзадачи) определяется по формуле:

ПΣ = Па + Побл + Пдиф + Ппр, где                                          (2.1)

Па- апертурная составляющая;

Побл - составляющая,определяемая излучением облучателя;

Пдиф - составляющая,обусловленная токами, протекающими вблизи кромки зеркала (дифракционнымитоками);

Ппр- составляющая, возникающая в результате прохождения энергии сквозьосновное зеркало антенны, если оно имеет решетчатую структуру.

Всепространство вблизи антенны условно делится на ряд характерных областей,которые ввиду симметрии показаны на рис. 2.1 только в сектореуглов 0 £ θ £ π.

Рис. 2.1. Области анализа ППЭ.

ЗначениеППЭ в области I определяется апертурной составляющей Па исоставляющей облучателя Побл.

Вобласти II - заднем полупространствеантенны - ППЭ определяется составляющей Пдиф. Если зеркаловыполнено в виде решетчатой структуры, то к дифракционному полю добавится поле,прошедшее в область II сквозь ячейкирешетки - составляющая Ппр.

Вобласти III необходимо учитывать составляющиеПобл и Пдиф. Область III в заднем полупространстве существует только длядлиннофокусных антенн, когда ψ £ π/2.

Вобласти IV ППЭ определяется восновном составляющими Побл и Пдиф, но следует учитыватьи Па (особенно вблизи границы раздела областей I и IV).

ОбластьV является областью конструкции антенны инаходится внутри гипотетического цилиндра с площадью основания, равной площадиапертуры и высотой 2...4 диаметра апертуры (эту область иногданазывают областью прожекторного луча).

Используемыедопущения:

· амплитудноераспределение поля по апертуре задается в виде «параболы на пьедестале»:

 где                                      (2.2)

r - текущее значения координаты на диаметре апертуры, d - диаметр апертуры;

· облучатель иантенна имеют характеристики направленности с осевой симметрией относительнонаправлений их максимального излучения;

· характеристиканаправленности облучателя вне сектора углов перехвата энергии основным зеркаломсчитается неизменной и равной 0,316 по напряженности поля(по мощности 0,1);

· апертура имеетзатенение, характеризуемое коэффициентом затенения dT / d = 0,1 (dT - диаметр «теневого диска», d - диаметр апертуры).

Расчетплотности потока энергии в области I. Плотность потока энергии в расчетной точке М (рис. 2.2) представляется в виде двухсоставляющих:

ПΣ = Па + Побл, где

Па - апертурнаясоставляющая ППЭ (рис. 2.2а);

Побл - составляющаяППЭ, определяемая непосредственно излучением облучателя (рис. 2.2, б).

Впредположении осевой симметрии характеристик направленности апертуры иоблучателя составляющие ППЭ имеют вид:

                             (2.3)

 где                            (2.4)

Р -мощность, излучаемая антенной, Вт;

D0 - КНД антенны внаправлении максимального излучения в дальней зоне (величина безразмерная);

B2 (R) - функция, учитывающаязависимость КНД от расстояния;

F2, R) - нормированная характеристика направленности антенны помощности;

, R) - сферическиекоординаты расчетной точки;

Dобл - КНДоблучателя в направлении максимального излучения;

F2обл (γ) -нормированная характеристика направленности облучателя по мощности (угол γ= 180° - θ).

Рис. 2.2. К расчету апертурной составляющей ППЭ (а) и составляющей ППЭ облучателя (б).

Электрическиепараметры апертуры - характеристика направленности и КНД - являются функциямирасстояния R, а те же параметры облучателя независят от R - считается, чторасчетная точка по отношению к облучателю всегда находится в дальней зоне.

Вводятсяпеременные: и - обобщенная угловая координата, х - относительноерасстояние:

u = (πd sin θ) / λ,                                                        (2.5)

х = R / Rгp, где                                                         (2.6)

d - диаметрапертуры, м;

λ - длина волны, м;

Rгр = 2d2 / λ - граничное расстояние, начиная с которогоможно считать, что расчетная точка находится в дальней зоне.

Сучетом введения обобщенных координат выражение (2.3) принимает вид:

                               (2.7)

Переводразмерности ППЭ Вт/м2в мкВт/см2осуществляетсяв (2.7) умножением на 100.

Переходот абсолютных значений величины ППЭ к относительным (децибелам относительно 1 мкВт/см2) осуществляется по формуле:

 где             (2.8)

В(х) - функция, учитывающая изменение КНД взависимости от относительного расстояния;

F(u, x) - нормированнаяхарактеристика направленности апертуры в обобщенных координатах и,х.

Сучетом принятых допущений выражение (2.4)при переходе к относительным значениям (децибелам относительно 1 мкВт/см2) приводится к виду:

, где                                (2.9)

Аналитическоевыражение функции В(х)/х для круглой апертуры с амплитуднымраспределением типа (2.2) имеет вид:

 где                      (2.10)

 b1 = 1 + α2 + 2b20c2, b2 = α2 + b20c2, c = 1 - α

Вобласти х < 0,105 функция (2.10) сильноосциллирующая, а в области х > 0,105- изменяется монотонно. Осциллирующую часть функции следует заменить огибающейее максимумов.

Нарис. П1.1 (приложение 1) приведена функция . В области x > 1 функция .

Нарис. 2.3 показана круглая апертурас центральным затенением (затенение моделируется отсутствием элементов Гюйгенсав центре апертуры - светлый круг). Поле в точке М являетсясуперпозицией полей элементов Гюйгенса dS, расположенных на поверхности раскрыва(апертуре).

Рис. 2.3. К расчету функции F(u, x).

Напряженностьэлектрического поля, создаваемая в расчетной точке М всейсовокупностью элементов Гюйгенса, находящихся в апертуре, определяется следующейформулой:

 где                                                 (2.11)

                                (2.12)

                                               (2.13)

В (2.12) геометрические параметры θs, φs, rs являются функциями θ и R.

Нормированнаяхарактеристика направленности апертуры имеет вид:

                                                (2.14)

Втерминах координат u, x направленные свойства апертуры характеризуются функцией F(u, x). Процесс расчетакаждой функции F(u, x) требуетзначительных вычислительных затрат, которые быстро растут с увеличениемотношения d/λ.Функции F(u, x) сильноосциллирующие, поэтому в практических расчетах ППЭ следуетиспользовать их гарантированные огибающие. Для удобства практических расчетов гарантированные огибающиетабулированы (приложение 1, таблицы 1.1и 1.2). При значениях х> 1, чтосоответствует дальней зоне, необходимо пользоваться огибающими для x = 1.

ЗначениеКНД облучателя рассчитывается по формуле:

 где                                      (2.15)

 дляγ ≤ ψ0                       (2.16)

Fобл (γ) = 0,316 дляψ0 < γ ≤π

· характеристиканаправленности облучателя, реализующая амплитудное распределение вида (2.2) и обеспечивающая уровень 0,316вне сектора углов перехвата энергии зеркалом (ψ0 £ γ≤ π).

Термин«облучатель» следует понимать, как собственно облучатель в однозеркальнойантенне, так и систему «облучатель - вспомогательное зеркало» в двухзеркальнойантенне.

Графикзависимости D = 10 lg Dобл,как функции аргумента ψ0 для усредненной модели антенн приведенна рис. П1.2(приложение 1).

Постановкузадачи при расчете ППЭ в области I вблизи антенныс круглой апертурой иллюстрирует рис. 2.4,на котором центр апертуры - это О, а его высота над землей - НА. Угол α характеризуетотклонение направления максимального излучения от плоскости горизонта. Ось Y системы координат XYZ совмещена с проекцией направления максимального излучения наплоскость XOY. Горизонтальная плоскость, накоторой определяется ППЭ, находится на высоте НТ над землей.Расчетная точка задается либо через координаты ρM (расстояние доточки М вдоль поверхности земли) и φM, либо через уи х.

Рис. 2.4. Постановка задачи.

Заданнымипараметрами считаются: Р - мощность передатчика радиосредства, Вт; λ - длина волны, м;d - диаметрапертуры, м; D0 - КНД антенны внаправлении максимального излучения в дальней зоне; 2ψ0 - угол раскрыва антенны (угол перехватаэнергии облучателя зеркалом).

Вобласти I порядок расчета следующий:

1. Вычисляется расстояние от центра апертуры до расчетнойточки М:

                                                (2.17)

2.Рассчитывается угол между направлением максимального излучения и направлениемлинии «центр апертуры - расчетная точка M»:

θM = arc cos {[ρM cos φ cos α - (HA - HT) sin α] / RM}                 (2.18)

3.Определяется граничное расстояние Rгp:

Rгр = 2d2 / λ                                                            (2.19)

4.Вычисляются параметры u, x по формулам:

u = (πd sin θ)/ λ и x = R / Rгр                                                                    (2.20)

5.Находится значение функции , дБ (по огибающей).

6.Вычисляется значение функции 20 lg F(u, x), дБ (по огибающей).

7.По формуле (2.8) рассчитываетсязначение составляющей Па:

, дБ                      (2.21)

8.Определяется:

Dобл, дБ = 10lg Dобл,                                                      (2.22)

9.По формуле (2.9) находится значениесоставляющей Побл:

, дБ, где                                (2.23)

10. Значение суммарной ППЭ рассчитывается по формуле:

 мкВт/см2                                       (2.24)

Методикаи порядок расчета имеют ограничение по минимальному удалению расчетной точки отцентра апертуры - Rmind/2, что соответствует значению х, где .

РасчетППЭ для относительных расстояний х <  выполняется спомощью интерполяции. Для этого сначала по формуле (2.21) вычисляется П() - величина ППЭ при х = . Далее определяется Пs - усредненная величина ППЭ на апертурепо формуле:

Пs = 10lg [400 P / (πd2 0,65)]≈ 10 lg [200 P / d2], дБ                      (2.25)

Приэтом интерполяционная формула имеет вид:

 мкВт/см2                               (2.26)

Повторяяоперации, предусмотренные порядком расчета ППЭ, последовательно дляразличных точек выбранного азимута φ = const определяется характер изменения ППЭвдоль данного азимута, а также отыскивается точка, где значение ППЭ равнопредельно допустимому уровню. Совокупность подобных точек на другихазимутальных линиях, проведенных, например, через 1°, определяет границусоответствующей санитарной зоны в области I.

Расчетплотности потока энергии в области II. В области II полеобусловлено дифракцией электромагнитных волн на кромке параболического зеркала.Однако область II имеет три характерных подобласти(рис. 2.5), которые образуютсяпосле проведения двух касательных (1 и 2) в точках А и Б. Из подобласти II-а видна вся кромка антенны, из подобласти II-б видна часть кромки, из подобласти II-в кромка вообще не видна.

Исходнымиданными для расчета являются следующие параметры радиосредства: мощностьизлучения Р, Вт; длина волны λ, м; диаметр антенны d, м; половина угла раскрывазеркала ψ0; коэффициентиспользования поверхности зеркала kun; α - уровень напряженности электрического поля на кромке зеркала.Постановка задачи иллюстрируется на рис. 2.6.

Рис. 2.5. К расчету ППЭ в области II.

Сферическиесоставляющие напряженности электрического поля в подобласти II-аимеют вид:

                                            (2.27)

Последовательностьрасчетов при использовании метода геометрической теории дифракции (ГТД)следующая:

1. Определяется ряд вспомогательных величин:

φ1 = φ0 + ψ0 + θ;

η1,2 = π - (φ1φ0);

sign η1,2 (sign η = 1, если η≥ 1, sign η = -1, если η < 1);

Рис. 2.6. К расчету ППЭ методом ГТД.

2.Вычисляются функции:

                                         (2.28)

3.Вычисляются специальные функции - интегралы Френеля:

                                 (2.29)

вкоторых

                                     (2.30)

 - косинусинтеграла Френеля,

 - синус интегралаФренеля.                        (2.31)

4.Рассчитываются коэффициенты дифракции:

D1 = m3 (Ф1m1 - Ф2m2);D2 = m3 (Ф1m1 + Ф2m2)                          (2.32)

5.Рассчитываются некоторые функции, определяющие дифракцию первичного поляоблучателя на кромке зеркала:

       (2.33)

Вэтих выражениях rn - расстояние отпроизвольного элемента кромки ds до расчетнойточки:

 где                                  (2.34)

r - расстояние от центра апертуры дорасчетной точки (рис. 2.6).

6.Определяется усредненное значение ППЭ в центре апертуры:

 мкВт/см2                                                (2.35)

7.Определяется значение напряженности поля в центре апертуры:

 В/м                                                   (2.36)

8.Рассчитываются сферические компоненты дифракционного поля Еθ,Eφ по формулам:

                                       (2.37)

гдеα = 0,316 уровень поля на ребре кромки.

9.Определяются составляющие ППЭ, обусловленные дифракционными компонентами поля Eθ, Eφ, по формулам:

 мкВт/см2; мкВт/см2                        (2.38)

10.Если требуется найти декартовые составляющие дифракционного поля, то следуетвоспользоваться следующими формулами:

ЕХ = Eθ cos θ cos φ - Еφ sin φ;

ЕY = Eθ cos θ sin φ + Еφ cos φ;

ЕZ = -Eθ sin θ                                                         (2.39)

Всекторе углов, принадлежащих подобласти II-б, значения сферических компонент дифракционного поляопределяется одной «светящейся» точкой (точка А на рис. 2.5) по формулам:

               (2.40)

               (2.41)

Вэтих формулах: E0, определяется всоответствии с (2.36), α = 0,316, коэффициенты дифракциирассчитываются по формулам (2.28)...(2.32).

Переходк декартовым составляющим дифракционного поля осуществляется по формулам (2.39), а к сферическим компонентамППЭ по формулам (2.38).

Всекторе углов подобласти II-в следуетпринять, что Пдиф = 0.

Расчетплотности потока энергии в области III. Если зеркало антенны длиннофокусное (ψ < 90°), то в области III ППЭ имеет две составляющие. Одна определяется излучениемоблучателя, другая - дифракцией на части кромки:

ПΣ = Побл + Пдиф                                                       (2.42)

СоставляющаяПобл, определяется по формуле (2.23) с последующим переходом кмкВт/см2, а составляющая Пдиф также, как для подобласти II-б.

Вслучае короткофокусной антенны (ψ < 90°) в области III ППЭ имеет составляющие Пдиф и Па. Составляющая Пдиф рассчитывается так же, как для подобласти II-а - по формулам (2.28)...(2.38).

Расчетплотности потока энергии в области IV. В области IV ППЭопределяется в основном составляющими Побл и Пдиф, поэтомузначение ППЭ в этой области формально определяется по формуле (2.42) с добавлением составляющей Па. При этом дифракционная составляющая поляопределяется так же, как это сделано в подобласти II-а- по формулам (2.28)...(2.38).

Расчетплотности потока энергии в области V. В этой областиППЭ следует определять следующим образом:

ПΣ = Побл + Пдиф

Приэтом составляющая Па рассчитывается по формулам (2.25) и (2.26), после того как предварительно геометрическиопределена граница раздела между областями IV и V (значение ) на выбранном азимутальном направлении.

Алгоритмопределения областей и подобластей для расчетной точки и примеры расчета ППЭприведены в приложении 2- рис. П1.3 и П1.4.

Примерырасчета ППЭ вблизи параболических антенн с круглой апертурой приведены вприложении 2.

3. Расчет плотности потока энергии вблизи параболических антенн сквадратной и прямоугольной апертурой

Квадратнаяапертура. При анализе квадратной апертуры (рис. 3.1) используются допущения:

-распределение амплитуды поля в одной из главных плоскостей - «косинус напьедестале»:

 где                                       (3.1)

а - сторонаквадрата, τ - текущее значениекоординаты апертуры в одной из главных плоскостей;

· облучатель иантенна имеют характеристики направленности с осевой симметрией относительнонаправлений их максимального излучения;

· значениехарактеристики направленности облучателя вне сектора углов перехвата энергииосновным зеркалом равно 0,316 (по напряженности поля).

Рис. 3.1. Квадратная апертура.

Общаярасчетная формула для определения значения ППЭ имеет вид (2.1).Физический смысл отдельных составляющих прежний. Составляющие Па и Поблв децибелах относительно 1 мкВт/см2 будут иметь вид:

, дБ                         (3.2)

, дБ, где                                (3.3)

Р - мощность,излучаемая антенной, Вт;

λ- длина волны, м;

а - сторонаквадрата (апертуры антенны), м;

D0 - КНД антенны внаправлении максимального излучения в волновой зоне;

В(х) -функция, учитывающая изменение КНД квадратной апертуры в зависимости ототносительного расстояния;

F(u ,x) - нормированная ХН квадратной апертуры в координатах и,х;

θ,R - сферические координаты расчетнойточки;

и =a sin θ) / λ - обобщенная координата угла;

х = R / Rгр - относительное расстояние;

Rгр = 2а2 /λ - граничное расстояние.

Dобл - КНДоблучателя в направлении максимального излучения (величина безразмерная).График зависимости Dобл,дБ = 10 lg Dобл как функции аргумента ψ0 для усредненной модели антенн приведен на рис. П1.2 (приложение 1).

Вычислениефункции F(u, x) сводится красчету характеристики направленности линейного синфазного источника (рис. 3.2) с распределением амплитуды тока,совпадающем с распределением амплитуды поля вида (3.1).

Рис. 3.2. К расчету характеристики направленности.

Значениенапряженности поля в расчетной точке определяется выражением:

 где                                              (3.4)

                               (3.5)

В (3.5) f(τ) определяетсяраспределением поля, а геометрические параметры υ, r являются функциями θ, R.

Нормированнаяхарактеристика направленности апертуры имеет вид:

                                                (3.6)

Втерминах обобщенных координат (и, х) направленные свойства апертурыбудут характеризоваться функцией F(u,x).

ФункцииF(u, x) сильно осциллирующие, поэтому в практических расчетах ППЭследует использовать их гарантированные огибающие. Для удобства практическихрасчетов гарантированные огибающие табулированы (приложение 3, таблицы 3.1и 3.2). При значениях х> 1, что соответствует дальней зоне, необходимо пользоватьсяогибающими для х = 1.

Аналитическоевыражение функции В(х)/х для квадратной апертуры с амплитуднымраспределением типа «косинуса на пьедестале» имеет вид:

  (3.7)

где                               (3.8)

 - косинусинтеграла Френеля,                   (3.9)

 - синус интегралаФренеля.                   (3.10)

Вобласти х ≤ 1 функция (3.7)осциллирующая, а в области х> 0,15 -изменяется монотонно. При расчете ППЭ осциллирующую часть функции следуетзаменить огибающей ее максимумов.

Нарис. П3.1 (приложение 1) приведена функция 20 lg (B(x) / x). В области х > 1 функция 20 lg (B(x) / x) = -20 lg x.

Порядокрасчета ППЭ в переднем полупространстве не отличается от приведенного длякруглой апертуры.

Длярасчета ППЭ в области заднего полупространства вводится понятиеэквивалентной круглой апертуры. Диаметр эквивалентной апертуры определяется изусловия равенства площадей квадратной и круглой апертур:

                                                      (3.11)

Уголраскрыва эквивалентной апертуры определяется по формуле:

 где                                             (3.12)

f - фокусное расстояние зеркала.

Прямоугольнаяапертура. Прямоугольная апертура со сторонами a и b показана на рис. 3.3.

Рис. 3.3. Прямоугольная апертура.

Расчетная формула дляапертурной составляющей ППЭ имеет вид:

              (3.13)

                        (3.14)

ФункцииF(u,x), входящие в (3.13),вычисляются в соответствии с (3.4)...(3.6) с учетом перехода кобобщенным координатам и и x, а функции В(х)/х - по формуле (3.7) при х = х1 и х = х2,соответственно.

Расчетсоставляющей ППЭ от облучателя выполняется по формуле (3.3). КНД облучателя следуетрассчитывать по формуле:

 где                                                (3.15)

D1 и D2 определяются по формулам (2.15) и (2.16) с учетом различных значений угла ψ0 в главныхплоскостях.

Диаметрэквивалентной круглой апертуры, необходимый для расчета дифракционнойсоставляющей ППЭ, определяется из условия равенства площадей прямоугольной икруглой апертур:

                                                        (3.16)

Уголраскрыва эквивалентной круглой апертуры определяется по формуле (3.12).

Примерырасчета ППЭ вблизи параболических антенн с квадратной и прямоугольнойапертурами приведены в приложении 3.

4. Расчет плотности потока энергии вблизи антенн типапараболический цилиндр и рупорных антенн

Антеннатипа параболический цилиндр. Антенна имеет прямоугольную апертуру(рис. 4.1). Распределениеамплитуды поля вдоль сторон апертуры в главных плоскостях XOZ и ZOY равномерное. Методика расчета ППЭ соответствует случаюпрямоугольной апертуры при f(τ) = const. Огибающие F(u, x) для случая f(τ) = const отличаются отаналогичных кривых, соответствующих распределению (3.1)не существенно (единицы дБ). Поэтому в практических расчетах можно использоватьданные, приведенные в табл. П3.1и табл. П3.2.

ЗначениеКНД облучателя рассчитывается по формуле:

 где                        (4.1)

L - длина облучателя;

 - интегральныйсинус.

Вобласти заднего полупространства расчет ППЭ следует вести по формуле (3.3), приняв Dобл = D0.

Рис. 4.1. Антенна типа параболический цилиндр.

Пирамидальныйрупор. Пирамидальные (рис. 4.2)и конические (рис. 4.3) рупорныеантенны имеют апертуры с неравномерным и несинфазным возбуждением. Линейныеразмеры апертур обычно измеряются единицами, реже десятками длинволи Расчетные точки, находящиеся нарасстоянии нескольких метров от таких антенн, относятся к дальней (волновой)зоне.

Плотностьпотока энергии в переднем полупространстве вблизи таких антенн рассчитываетсяпо формуле:

 где                                          (4.2)

Р - мощность, изучаемая антенной, Вт;

F(θ, φ) - характеристика направленностирупора;

Dp - КНДрупора.

Рис. 4.2. К расчету ППЭвблизи пирамидального рупора.

Дляпирамидального рупора в расчетах следует принять:

 где                                              (4.3)

сомножители -это нормированные характеристики направленности рупорной антенныв E и H плоскостях.

Длярасчета характеристикинаправленности в плоскости Е (φ =0) сначала вычисляется функция:

 где             (4.4)

                           (4.5)

L, b - геометрические параметры рупора в Е плоскости;

C(w1),C(w2)- косинусы интеграла Френеля

S(w1),S(w2)- синусы интеграла Френеля

Нормированнаяхарактеристика направленности имеет вид:

                                                         (4.6)

Длярасчета характеристики направленности в плоскости Н  сначала вычисляется функция:

 где                    (4.7)

 

   (4.8)

L, а - геометрическиепараметры рупора в Н плоскости;

С(v1),С(v2), С(v3), С(v4) - косинусы интеграла Френеля;

S(v1), S(v2), S(v3), S(v4) - синусыинтеграла Френеля.

Нормированнаяхарактеристика направленности имеет вид:

                                                        (4.9)

ЗначениеКНД пирамидальной рупорной антенны рассчитывается по формуле:

 где        (4.10)

            (4.11)

С(u1),С(u2), С(u3) - косинусы интеграла Френеля;

S(u1), S(u2), S(u3) - синусыинтеграла Френеля.

Коническийрупор. Для конического рупора функция F(θ, φ) рассчитываетсяследующим образом. Сначала для заданного угла φ вычисляетсяненормированная характеристика направленности:

f(θ) = q1 [U1(2γ,δ) + iU2(2γ,δ)] + q2J0(δ) + q3J1(δ), где                        (4.12)

          (4.13)

                       (4.14)

                   (4.15)

 δ = kr sinθ,                                    (4.16)

 - функцияЛоммеля 1-гопорядка; (4.17)

Jm (l + 2n, δ)- функция Бесселя порядка т = 1 + 2паргумента δ;

 - функцияЛоммеля 2-гопорядка;    (4.18)

Jm (2 + 2n, δ) - функция Бесселяпорядка т = 2 + 2п аргумента δ;

c1 = -0,37, c2 = -0,845, c3 = 0,215 - коэффициенты, соответствующие волне возбуждения H11 (приравномерном возбуждении апертуры с1 = с2 = с3 = 0);

J0(δ), J1(δ)- функции Бесселя соответственно нулевого и первого порядка.

Сходимостьрядов обеспечивается при п = 40.

Нормированнаяхарактеристика направленности имеет вид:

                                                     (4.19)

ЗначениеКНД конической рупорной антенны рассчитывается по формуле:

                                                           (4.20)

Вобласти заднего полупространства расчет ППЭ выполняется по формуле:

                                                            (4.21)

Рис. 4.3. К расчету ППЭ вблизи конического рупора.

Примерырасчетов ППЭ вблизи антенн типа параболический цилиндр, пирамидального иконического рупора приведены в приложении 4.

5. Расчет плотности потока энергии вблизирупорно-параболической и перископической антенн

Конструкциятиповой рупорно-параболической антенны (РПА) схематичнопредставлена на рис. 5.1. Апертуруможно считать квадратной с размером 2,7 × 2,7 м2. Методикарасчета ППЭ в переднем полупространстве (Y > 0) соответствует приведенной в разделе 3 для квадратной апертуры сраспределением амплитуды поля (3.1) - «косинус на пьедестале».Составляющая Па рассчитываетсяпо формуле (3.2), составляющая По6л - по формуле (3.3).При этом угол раскрыва рупора 2ψ0 = 35°. Учитывая, что РПА обладает хорошим защитнымдействием (уровень бокового излучения исключительно низок: почти во всемсекторе углов он не превосходит -60...-70 дБ),дифракционную доставляющую и составляющую По6л при расчете ППЭ вобласти заднего полупространства (Y < 0) не учитывать.

Рис. 5.1. Рупорно-параболическая антенна.

Перископическиеантенные системы (ПАС) обычно строятся по трехэлементной схеме (рис. 5.2) - первичный рупорный облучатель,нижнее зеркало и верхнее зеркало. Диаметр верхнего зеркала 3,9 м, нижнего 3,2м. Диаметры апертур с учетом наклонного положения зеркал следует брать равными0,7 реальных диаметров зеркал.

Вобщем случае значение ППЭ в произвольной точке пространства M определяется тремя составляющими, каждая из которыхсоответствует одной из трех антенн - Al, A2, A3 (рис. 5.3).

АнтеннаА1 рупорная. Её вклад в значение ППЭ определяется всоответствии с методикой, изложенной в разделе 4. Антенны А2 и A3 имеют круглые апертуры. Их вклад взначение ППЭ определяется апертурнымисоставляющими, которые рассчитываются по формуле (2.8).

Вблизиповерхности земли значение ППЭ определяется в основном антенной А1 -облучателем, поэтому вклад апертурных составляющих верхнего инижнего зеркала можно не учитывать.

Рис. 5.2. Перископическая антенная система.

Вобласти Y < 0 следует ограничитьсятолько составляющей от антенны А1, то есть не учитывать составляющие ППЭ,обусловленные дифракцией электромагнитных волн на зеркалах.

Рис. 5.3. К расчету ППЭвблизи ПАС.

Примерырасчета ППЭ вблизи антенн РПА и ПАС приведены в приложении 5.

6. Учет влияния решетчатой структуры рефлектора

Решетчатаяструктура рефлектора создает повышенный (по сравнению с зеркалом из сплошноголиста) уровень ППЭ в области заднего полупространства антенны. При облучениирефлектора электромагнитной энергией происходит ее отражение (полезный эффект,связанный с формированием диаграммы направленности антенны) и частичноепрохождение в область заднего полупространства (рис. 6.1).

Рис. 6.1. Прохождение энергии через зеркало.

Значениесоставляющей Ппр в точке М, находящейся в области заднегополупространства, определяется по формуле:

 Вт/м2, где                             (6.1)

Т - коэффициентпрохождения волны через решетчатую структуру (по полю);

Р - мощностьизлучения облучателя, Вт;

Dобл - коэффициентнаправленного действия облучателя (величина безразмерная);

Fобл(γ)- характеристика направленности облучателя (величина безразмерная);

R - расстояние от фазового центраоблучателя до расчетной точки М, м.

Угловаязависимость коэффициента прохождения не учитывается. Значение T определяется для случая нормального падения плоскойволны на безграничную плоскую решетчатую структуру.

Характеристиканаправленности облучателя в области углов 0 < γψ0 имеет вид:

                           (6.2)

ЗначениеКНД облучателя рассчитывается по формуле (2.15).

Дляслучая выполнения рефлектора (зеркала) из сетки линейных проводников (рис. 6.2) формула для расчета коэффициентапрохождения по полю имеет вид:

, где                             (6.3)

H(2)0 (nkd), Н(2)0 () -цилиндрические функции Бесселя 3-го рода (функции Ганкеля), k - волновое число для свободного пространства, d - расстояние междупроводами, ρ - радиуспроводов в сетке.

Рис. 6.2. Падение плоскойволны на проволочную сетку.

ФункцииБесселя рассчитываются по формулам:

                                             (6.4)

            (6.5)

Ряд,стоящий в правой части (6.5), сходится достаточнобыстро (можно ограничиться десятью членами).

Вслучае выполнения отражательного зеркала в виде поверхности со щелями (рис. 6.3а) при длине щелей, отвечающих условию(t > λ), считать, что полоски и щели имеют безграничную длину (рис. 6.3б).

Дляпрактически важного случая d < (0,4...0,5)λ, формула расчета коэффициента прохожденияимеет вид:

                                                  (6.6)

Рис. 6.3. К расчету коэффициента прохождения через поверхностьсо щелями.

Дляповерхности с круглыми отверстиями (рис. 6.4) и расстоянии между центрами отверстий d< (0,3...0,4)λформула для расчета коэффициента прохождения имеет вид:

 где                                              (6.7)

d - расстояние между щелями, D - диаметр щели, t - толщина отражающей поверхности.

Втех случаях, когда геометрические параметры решетчатой структуры не позволяютрассчитать коэффициент прохождения или структура решетки существенно отличаетсяот рассмотренных, следует брать Т = 0,01...0,02.

Рис. 6.4. К расчету коэффициента прохождения через поверхность сотверстиями.

Примеррасчета ППЭ с учетом решетчатой структуры рефлектора приведен в приложении6.

7. Расчет плотности потока энергии вблизи вибраторных антенн

РасчетППЭ вблизи вибраторных антенн осуществляется по формуле:

 мкВт/см2, где                                   (7.1)

 и  - векторынапряженности электрического (В/м) и магнитного, (А/м) полей, соответственно (символом «×» здесь и далееобозначается векторное произведение).

Вычислениювекторов напряженности электрического и магнитного полей предшествует решениеэлектродинамической задачи о нахождении функции распределения тока (токовойфункции) в проводниках антенны при заданном возбуждении.

Даннаязадача решается в приближении тонкого провода с использованием интегральногоуравнения Харрингтона. При этом используется метод коллокации(метод сшивания в точках) при кусочно-синусоидальном базисе разложения токовойфункции. Антенна представляется системой цилиндрических проводников, радиускоторых не превышает 0,02λ.Проводники разбиваются определенным образом на короткие отрезки (сегменты),длина которых не превышает 0,1λ.Соседние сегменты (на одном проводнике) частично перекрываются: началонекоторого данного сегмента совпадает с центром предыдущего, конец - с центромпоследующего.

Интегральноеуравнение Харрингтона имеет вид:

, где           (7.2)

E0(l) - стороннее поле;

L - контур, последовательно проходящий поосям всех проводников - вдоль данного контура отсчитываются криволинейныекоординаты l и l (см. рис. 7.1);

ω - круговая частота;

μ0 - магнитная постоянная;

ε0 -диэлектрическая постоянная;

 и  -единичные векторы, тангенциальные к проводникам в точках l и l;

 - функция Грина;

 - расстояние междуточками, соответствующими значениям l и l;

 и  -радиус-векторы точек l и l, соответственно;

a(l) - радиус проводника вточке l;

I(l)- искомая токовая функция.

Рис. 7.1. К решению интегрального уравнения.

Искомаятоковая функция I(l)при выбранном базисе разложения определяется как линейная комбинация:

, где                                                    (7.3)

М -число базисных функций, равное числу сегментов;

Im - коэффициентпри m-ой базисной функции;

Вm(l) - m-ая кусочно-синусоидальная базисная функция.

Представлениетоковой функции в виде (7.3) сводит интегральноеуравнение (7.2) к системе Млинейных алгебраических уравнений относительно Im:

, где                                               (7.4)

k = 1, 2,...M,

N - число входов (активных вибраторов)антенны;

I(вх)i - заданныевходные токи.

Коэффициентысистемы (7.4) рассчитываются по формуле:

 где  (7.5)

lk и lm - средние точкисоответственно т-го и k-го сегментов;

Lm - половинадлины то сегмента;

R1, R0 и R2 - расстояния до средней точки k-го сегмента соответственно от начальной, средней и конечной точекm-го сегмента;

,  - координаты среднейточки k-го сегмента в цилиндрическойсистеме, связанной с т-м сегментом;

 - ρ-ортв цилиндрической системе, связанной с т-м сегментом;

 и  - радиус-векторысредних точек k-го и m-го сегментов,соответственно.

ПервыеМ сегментоввводятся собственно на проводниках антенны. Сегменты с номерами, превышающими M, вводятся в областях зазоров активных вибраторов, ккоторым подводятся питающие напряжения (токи). Соответствующие им коэффициенты Zk,M+i,обусловливающие неоднородность системы (7.4), такжерассчитываются по формуле (7.5).

Найденныекоэффициенты Im, будучиподставленными в (7.3), совместно с базиснымифункциями восстанавливают функцию, аппроксимирующую распределение тока попроводникам.

Векторынапряженности электрического и магнитного полей в заданной точке наблюдения срадиус-вектором  рассчитываются по формулам:

, , где                                               (7.6)

 и  - векторынапряженности соответственно электрического и магнитного полей, создаваемые вточке наблюдения k-м сегментом (включая сегменты взазорах активных вибраторов).

Векторы и  рассчитываются поформулам:

                 (7.7)

 где                     (7.8)

R1, R0 и R2 - расстояниямежду точкой наблюдения и соответственно начальной, средней и конечной точками m-го сегмента;

,  - координаты точкинаблюдения  в цилиндрическойсистеме, связанной с т-мсегментом;

 - φ-орт в цилиндрической системе, связанной с т-мсегментом.

Прит > М в формулах (7.7) и (7.8) в качестве коэффициентов Im, берутся соответствующиезаданные входные токи: Im = I(вх)m-N, т > N.

Примеррасчета ППЭ вблизи вибраторной антенны приведен в приложении 7.

8. Учетвлияния подстилающей поверхности (земли, крыши)

Учетвлияния плоской безграничной поверхности сводится к применению двухлучевоймодели (рис. 8.1).

Рис. 8.1. Двухлучевая модель распространения радиоволн.

Вточке В плотность потока энергии рассчитывается по формуле:

П = П1 (θ1, φ1, r1) + П2(θ2, φ2, r2), где                                      (8.1)

П1(θ1, φ1, r1) - ППЭ,создаваемая прямой волной (луч АВ);

П2(θ2, φ2, r2) -ППЭ, создаваемая волной, распространяющейся по траектории АСВ;

                                       (8.2)

                                                      (8.3)

                                                      (8.4)

Обесоставляющие рассчитываются по методике, соответствующей свободномупространству.

Дляучета влияния горизонтальной идеально проводящей плоскости конечных размероввыделяется три области, соответствующие приближению геометрической оптики (рис.8.2):

I - область прямых лучей, II - область интерференции прямых и отраженных лучей, III - область тени, в которой предполагается отсутствие поля.

Рис. 8.2. Деление пространства на области.

Исходнымиданными для учета конечных размеров крыши вдоль азимута φ (рис. 8.3) являются:координаты фазового центра Ф{0, 0, zФ}, координаты расчетнойточки М{xM, yM, zm}, координаты углов крыши А{хA, уA, za}, В{хB, уB, zB].

Последовательностьрасчета:

1. Вычисляются значения некоторых вспомогательных параметров:

                          (8.5)

2.Определяются координаты точки К (точки пересечения кромки крыши АВлинии Оξ):

· для φ, 3

                                       (8.6)

· для φ = , 3

xK = 0, yK = aAB                                                  (8.7)

3.Рассчитываются расстояния:

                       (8.8)

4.В соответствии с алгоритмом, приведенном на рис. 8.4, определяется принадлежность точки М к одной из трехобластей.

5.Приведенный порядок расчета повторяется для всех выбранных значений φ, соответствующих положению линии Оξ,внутри сектора углов АОВ.

Рис. 8.3. К учету влияния горизонтальной крыши.

Примечание. В приложении 9 приведена информация о рекомендуемом программномобеспечении, включающем в себя расчеты плотности потока энергии по приведеннымвыше методикам для рассмотренных технических средств.

Рис. 8.4. Алгоритмопределения области нахождения точки М.

9. Инструментальный контроль уровнейэлектромагнитных полей радиосредств

9.1.Инструментальный контроль уровней ЭМП проводится с целью определенияфактического состояния электромагнитной обстановки в местах расположенияизлучающих радиосредств.

Измеренияпроводятся:

· на этапепредупредительного санитарного надзора (при приемке объекта в эксплуатацию);

· на этапахтекущего санитарного надзора (при изменении ситуационных планов размещенияантенн, технических характеристик или режимов работы объекта;

· после проведениязащитных мероприятий, направленных на снижение уровней ЭМП;

· в порядкеплановых контрольных измерений (не реже одного раза в год).

9.2.Подготовка к проведению инструментального контроля включает несколько этапов:

· согласованиецели, времени и условий проведения измерений с заинтересованными организациямии предприятиями;

· рекогносцировкурайона проведения измерений (подготовка информации о местности, рельефе,наличии переотражающих поверхностей, выбор трасс и точек измерений);

· подготовкуинформации об источнике излучения (типы передающих средств, рабочие частоты,режимы и мощности, типы антенн, их параметры и пространственное положение);

· изучениенормативной санитарно-гигиенической документации, относящейся к данному видутехнических средств;

· обеспечениеизмерений дальности до точки измерений;

· подбор иподготовку необходимой измерительной аппаратуры;

· выполнениерасчетного прогнозирования;

· определениенеобходимости использования средств индивидуальной защиты.

9.3.Для инструментального контроля используются измерители плотности потока энергии(ППЭ), к которым предъявляются следующие требования:

· измерительнаяантенна (зонд, датчик поля) не должна существенно искажать структуруизмеряемого поля;

· измерительнаяантенна (зонд, датчик поля) должна иметь изотропную характеристикунаправленности;

· кабель,соединяющий антенну с измерительным прибором не должен обладать антеннымэффектом;

· частотныйдиапазон измерительной антенны должен соответствовать диапазону частотизмеряемых электромагнитных полей;

· прибор долженобладать достаточной помехозащищенностью для работы в мощных мешающих ЭМП,работать в стационарных и полевых условиях.

9.4.Перечень рекомендуемых измерительных приборов приведен в таблице приложения.

9.5.Выбор трасс (маршрутов) измерений.

9.5.1.Число трасс определяется рельефом прилегающей местности и целью измерений. Приустановлении границ СЗЗ выбирается несколько трасс, определяемых поконфигурации теоретических границ СЗЗ и прилегающей селитебной зоны. Притекущем санитарном надзоре, когда характеристики объекта и условия егоэксплуатации остаются неизменными, измерения могут проводиться по однойхарактерной трассе или по границе СЗЗ.

9.5.2.При выборе трасс учитывается характер прилегающей местности (рельеф,растительный покров, застройка и пр.), в соответствии с которым район,прилегающий к объекту, разбивается на секторы. В каждом секторе выбираетсярадиальная относительно объекта трасса. К трассе предъявляются требования:

-трасса должна быть открытой, а площадки, на которых намечается поведениеизмерений, должны иметь прямую видимость на антенну излучающего средства;

-вдоль трассы, в пределах главного лепестка ХН, не должно бытьпереизлучателей (металлических конструкций и сооружений, линий электропередачии т.п.) и других затеняющих местных предметов;

-наклон трассы должен быть минимальным по сравнению с наклоном всех возможныхтрасс в данном секторе;

-трасса должна быть доступной для пешего передвижения или для автотранспорта;

-протяженность трассы определяется на основе расчетного удаления границ СЗЗ иглубины зоны ограничения застройки (в 1,5-2 раза больше);

-точки (площадки) для проведения измерений следует выбирать с интервалом 5-10м - при удалении до 100 м от излучающей антенны; 10-20 м - при удалении от 100м до 300 м; 20-50 м - при удалении более 300м.

9.6.Проведение измерений.

9.6.1.Выбор мест измерений определяется необходимостью по возможности исключитьоблучение населения в местах его возможногонахождения как в пределах санитарно-защитной зоны и зоныограничения, так и вне их.

9.6.2.В обязательном порядке обследованию в границах санитарных зон подлежат зданияпервой линии относительно объекта. В случае превышения предельно допустимогоуровня проверке подвергаются строения последующих линий, особенно строения,высота которых превышает высоту строений первой линии.

9.6.3. При измерении уровней ЭМП необходимо ориентироватьизмерительную антенну (зонд, датчик поля) на излучающую антенну и вращением еевокруг своей оси добиться максимального значения.

9.6.4.В каждой точке измерений следует находить максимальное значение ППЭ по высотедо 2 метров. При этом следует руководствоваться требованиями п. 9.6.3.

9.6.5.В каждой точке контроля производится три независимых измерения. Результатомявляется максимальное значение этих измерений.

9.6.6.По результатам измерений составляется протокол, который является неотъемлемойчастью санитарного паспорта.

Приложение 1

Справочный материал для расчета ППЭ вблизипараболической антенны с круглой апертурой

1.Функция F(u, x) - круглаяапертура, u = 0...100

ТаблицаП1.1

и

Параметр x

0,005

0,01

0,02

0,03

0,04

0,1

0,15

1,0

0

0

0

0

0

0

0

0

0

2

-2,32

2,35

2,36

2,36

-1,11

-2,82

-4,12

-4,60

4

-3,75

2,66

2,66

2,66

-1,46

-5,65

-9,46

-16,2

6

-4,25

1,42

1,43

1,43

-2,0

-9,16

-15,1

-21,9

8

-3,86

0,53

0,66

0,66

-2,46

-12,1

-19,6

-25,4

10

-3,35

-0,35

0,76

0,76

-3,28

-15,3

-22,3

-27,5

12

-3,67

-0,91

1,36

1,36

-4,50

-19,1

-24,7

-29,4

14

-5,10

-1,08

2,17

2,17

-6,96

-21,9

-26,6

-30,9

16

-5,75

-0,91

2,31

0,96

-10,3

-24,2

-28,7

-32,3

13

-6,00

-0,12

2,16

-0,78

-14,1

-26,0

-30,1

-33,5

20

-6,36

0,64

1,67

-2,71

-14,3

-27,9

-31,7

-34,8

22

-5,89

1,72

0,71

-4,36

-16,0

-29,2

-32,8

-35,8

24

-4,32

2,28

0,10

-5,93

-18,3

-30,0

-34,2

-36,9

26

-3,07

2,37

-0,11

-7,46

-20,2

-32,0

-35,4

-38,1

28

-2,25

2,14

-0,63

-10,0

-22,8

-33,7

-36,9

-39,4

30

-1,78

1,71

-1,18

-12,2

-25,0

-35,4

-38,4

-41,0

32

-1,28

0,90

-3,53

-14,4

-26,9

-36,6

-40,1

-42,6

34

-1,07

0,14

-5,50

-16,8

-29,1

-37,7

-41,4

-43,7

36

-1,21

0,22

-7,48

-19,4

-30,0

-38,6

-42,6

-45,8

38

-1,53

0

-9,28

-20,6

-31,0

-39,4

-43,8

-46,9

40

-1,67

0

-10,7

-21,9

-31,6

-40,3

-44,7

-47,8

42

-1,28

0,07

-12,3

-22,2

-32,2

-40,8

-45,2

-48,0

44

-1,07

0,30

-13,8

-23,1

-37,4

-41,1

-45,0

-47,7

46

-1,10

0,32

-15,4

-23,8

-32,9

-41,2

-44,7

-47,0

48

-1,35

0,17

-16,5

-24,1

-33,1

-41,1

-44,7

-46,8

50

-1,46

0,05

-17,4

-24,4

-33,2

-41,2

-44,5

-46,9

52

-1,57

0,00

-18,2

-24,8

-33,5

-41,1

-44,5

-46,9

54

-2,10

-0,25

-19,1

-25,5

-33,9

-41,2

-44,8

-47,0

56

-3,35

-0,70

-20,0

-26,2

-34,3

-41,6

-45,3

-47,4

58

-3,35

-1,20

-21,1

-26,8

-34,8

-42,0

-45,9

-47,8

60

-3,21

-1,50

-22,1

-27,3

-35,4

-42,9

-46,6

-48,5

62

-2,78

-2,02

-23,2

-28,1

-36,3

-44,0

-47,7

-49,5

64

-2,57

-2,78

-24,4

-29,4

-37,6

-44,7

-48,7

-50,6

66

-2,35

-3,59

-25,5

-30,4

-39,0

-45,9

-49,7

-51,6

68

-2,46

-4,50

-26,6

-31,1

-40,1

-46,9

-50,4

-52,6

70

-2,82

-5,23

-27,5

-32,0

-41,4

-47,8

-51,3

-53,5

72

-3,21

-6,28

-28,1

-32,3

-41,8

-48,3

-52,0

-54,2

74

-3,46

-7,37

-28,7

-32,8

-42,0

-48,7

-52,2

-54,6

76

-3,37

-8,61

-29,0

-33,0

-42,4

-48,7

-52,6

-55,0

78

-3,46

-9,75

-29,2

-33,2

-41,7

-48,4

-52,5

-55,7

80

-3,72

-11,0

-29,5

-32,9

-41,2

-48,1

-52,5

-54,7

82

-3,89

-12,1

-29,3

-33,0

-4 + 1,2

-48,0

-52,2

-54,2

84

-3,64

-12,9

-29,4

-33,0

-41,2

-48,1

-52,2

-53,9

86

-3,60

-14,4

-29,6

-33,1

-41,3

-48,2

-52,0

-53,9

88

-3,78

-15,8

-30,1

-33,4

-41,6

-48,4

-52,2

-53,8

90

-4,00

-16,9

-30,7

-33,8

-42,2

-48,9

-52,1

-54,1

92

-4,14

-18,1

-31,2

-34,3

-42,6

-49,3

-52,4

-54,4

94

-4,25

-19,3

-31,9

-35,0

-43,2

-49,9

-52,9

-55,3

96

-4,42

-20,4

-32,5

-35,7

-43,8

-52,0

-53,9

-55,7

98

-4,89

-21,6

-33,2

-36,4

-44,4

-50,6

-55,0

-56,8

100

-4,46

-22,8

-33,0

-37,7

-45,6

-51,2

-56,4

-58,1

2. Функция F(u, x) - круглаяапертура и = 100...760

Таблица П1.2

и

Параметр х

0,005

0,01

0,02

0,03

0,04

0,1

0,15

1,0

100

-4,46

-22,8

-33,0

-37,7

-45,6

-51,2

-56,4

-58,1

110

-4,71

-24,3

-33,5

-37,0

-46,l

-51,9

-56,5

-57,9

120

-5,14

-25,8

-33,9

-37,5

-46,3

-53,0

-56,9

-58,1

130

-6,89

-27,1

-34,8

-38,2

-46,7

-53,9

-58,1

-59,1

140

-9,48

-28,5

-35,6

-38,9

-47,3

-54,9

-58,9

-60,4

150

-13,3

-29,9

-36,6

-39,7

-48,3

-55,9

-59,7

-61,2

160

-17,5

-30,8

-37,4

-40,5

-49,2

-56,9

-60,5

-61,9

170

-21,9

-31,8

-38,3

-41,3

-50,2

-57,9

-61,3

-62,7

180

-24,9

-32,7

-39,2

-42,1

-51,1

-58,9

-62,1

-63,5

190

-27,3

-33,7

-40,1

-42,9

-52,1

-59,9

-62,9

-64,3

200

-29,1

-34,7

-40,9

-43,9

-53,0

-60,8

-63,8

-65,1

210

-30,8

-35,7

-41,8

-44,6

-53,9

-61,8

-64,5

-65,8

220

-32,4

-36,6

-42,7

-45,5

-54,9

-62,8

-65,4

-66,6

230

-33,4

-37,6

-43,7

-46,3

-55,9

-63,7

-66,2

-67,4

240

-34,1

-38,4

-44,5

-47,3

-56,8

-64,7

-66,9

-68,2

250

-34,8

-39,3

-45,3

-48,2

-57,8

-65,7

-67,7

-68,9

260

-35,7

-40,0

-46,1

-49,1

-58,7

-66,6

-68,6

-69,7

270

-36,9

-40,9

-46,9

-49,9

-59,9

-67,1

-69,0

-70,0

280

-38,1

-41,7

-47,9

-50,7

-60,6

-68,4

-70,2

-71,3

290

-39,4

-42,7

-48,7

-51,6

-61,6

-69,2

-70,9

-72,0

300

-40,1

-44,1

-49,9

-52,9

-63,0

-70,1

-71,9

-72,9

400

-50,0

-54,0

-60,0

-63,0

-73,0

-80,0

-82,0

-83,0

500

-60,0

-64,0

-70,0

-73,0

-83,0

-90,0

-92,0

-93,0

600

-70,0

-74,0

-80,0

-83,0

-93,0

-100

-102

-103

700

-80,0

-84,0

-90,0

-93,0

-103

-110

-112

-113

760

-86,0

-90,0

-96,0

-99,0

-109

-116

-118

-119

3000

-322,4

-318,0

-305,5

-300,4

-280,7

-257,2

-255,0

-250,1

3. Функция

Рис. П1.1

4. Коэффициент направленного действия облучателя

Рис. П1.2

5. Алгоритмопределения положения расчетной точки

Рис. П1.3.Случай длиннофокусной антенны ψ < π /2.

Рис. П1.4.Случай короткофокусной антенны ψ < π /2.

Приложение 2

Примеры расчета ППЭ вблизи параболической антенны скруглой апертурой

Пример 1

Исходные данные и постановка задачи

Техническоесредство - оборудование РРСП ПВ «Радуга-4» на оконечной радиорелейной станции. Работают трирадиоствола. Мощность передатчика в каждом стволе 4 Вт. Используется антенна АДЭ-5 с диаметром антенны 5 м,углом раскрыва зеркала 2ψ0 = 210°, КНД43,5 дБ. Антенна находится на высоте 50 м. Частота - 3658,54 МГц.

СравнитьППЭ в точках М1 и М2 с ПДУ ППЭ. Точка M1 расположена в направлениина соседнюю станцию, ее высота над поверхностью земли - 2 м, аудаление от основания мачты - 100 м Точка М2 расположена в азимутальном направлении 180° на расстоянии 2 м от оси мачты на высоте 30 м.Постановка задачи иллюстрируется рис. П2.1.

Рис. П2.1. Иллюстрация к примеру расчета ППЭ.

Решение

Расчет ППЭ в точке M1

1. Поалгоритму рис. П1.3устанавливается принадлежность точки M1 к области IV.

2.Находится расстояние RM - «центр апертуры - точка M1» и угол θM:

 м;

θM = arccos {[ρM · cos φ · cos α - (HA - HT) sin α] / RM}

При φ= 0 и α = 0:

θM = arccos ρM / RM= arcos 100 / 110,92 = 25,63°

3.Находится граничное расстояние Rгр:

Rгр = 2d2 /λ = 2 · 52/ 0,082 = 609,76 м

4.Определяются координаты х и и:

x = RM / Rгр = 110,92/ 609,76 = 0,182,

и = (πd sin θM) / λ = (π · 5 · sin 25,63°) / 0,082 = 82,89

5.По таблице П1.1 определяетсяфункция

20 lg F(u,x) = -52,16 дБ

6.По графику рис. П1.1 определяетсяфункция

20 lg [B(x) / x] = 13,22дБ

7.По формуле (2.8) рассчитывается

8.По графику рис. П4.2 определяетсязначение

Dобл,дБ = 10 lg Dобл = 2,396 дБ

9.По формуле (2.9) рассчитывается

Побл = 101g (P / 4πR2М) + 10 lg Dобл + 10= 10 lg [12 / (4π · 10,922)] + 2,396 + 10 = -28,7 дБ

10.По формуле (2.24) рассчитываетсясуммарная ППЭ в точке М1 без учета дифракционнойсоставляющей:

П =10ПА,дБ/10 + 10Побл,дБ/10= 10-3,133 + 10-2,87 = 2,084 ·10-3 мкВт/см2

11. Дифракционная составляющая ППЭ рассчитывается по формулам(2.28)...(2.38), при этом:

D1 = -0,0355 + i0,0323, D2 = 0,113 - i0,109, Eθ= 0,0255 - i0,0266,

|Eθ| = 0,0368, |Eφ| = 0, Пθ = 3,602 × 10-4

12.Рассчитывается суммарная ППЭ в точке M1 с учетомдифракционной составляющей:

П =2,084 × 10-3 + 3,602 × 10-4 = 2,44 × 10-3.

Вывод:ППЭ в точке М1 меньше ПДУравного 10 мкВт/см2.

Расчет ППЭ вточке М2.

1.Принимается, что

 м,

θ = 95,7106°

2.По алгоритму рис. П1.4 устанавливаетсяпринадлежность точки M2 к области IIб. Учитывая, что зеркало антенны короткофокусное 2ψ0 >180°, поле в точке М2 будетопределяться только дифракционной составляющей.

3.По формуле (2.41) рассчитывается Eθ = -7,256 × 10-2+ i1,273 × 10-2.При этом D2 =0,114 - i0,107 (формулы (2.28)...(2.38)), Еθ = 18,827 (формула (2.36)).

4.Определяется ППЭ в точке М2 по формуле (2.38):

П =1,44 × 10-3 мкВт/см2

Вывод:ППЭ в точке М2 меньше ПДУравного 10 мкВт/см2.

Пример 2

Исходные данные и постановка задачи

Техническоесредство - ССП. Передатчик работает на длине волны λ = 0,05 м. Мощность передатчика Р = 3 кВт. Используетсяантенна Кассегрена с углом раскрыва 2ψ0 = 180° и D0 = 50 дБ. Диаметр апертуры d =7 м. Высота центра апертуры над землей НА = 7 м. Направление максимального излучения составляет сплоскостью горизонта угол α = 10°.Рассчитать ППЭ в точках М и N.Исходные данные: НM = 2 м, φM = 5°, ρM = 300 м, HN = 4 м, φN =160°, ρN = 20 м. Постановказадачи иллюстрируется рис. П2.2.

Рис. П2.2. Иллюстрации к примеру расчета ППЭ отантенны ССП.

Расчет ППЭ в точке М

1. Находится расстояние RM и уголθM:

 м;

θM = arccos {[ρM × cos φM × cos α - (HA - HM) sin α] / RM} =

= arccos {[300 × cos 5° × cos 10° - (7 - 2) sin 10°] / 300} = 12°

2.По алгоритму рис. П1.3устанавливается принадлежность точки М к области I.

3. Находитсяграничное расстояние

Rгр = 2d2 / λ = 2 × 72/0,05= 1960 м

4.Определяются координаты х и u в точке М:

х = RM / Rгр = 300 / 1960 = 0,153,

u = (πd sin θM) / λ = × 7 × sin 12°) / 0,05= 91,4

5.По графику рис. П1.1 определяетсяфункция

20 lg [B(x) / x] = 14дБ

6.По таблице П1.1 определяетсяфункция

20 lg F(u,x) = -52,5 дБ

7.По формуле (2.8) рассчитывается

8.По графику рис. П.1.2определяется

Dобл,дБ = 10 lg Dобл = 3 дБ

9.По формуле (2.9) рассчитывается

Побл = 101g (P / 4πR2М) + 10 lg Dобл + 10= 10 lg [3000 / (4π × 3002)] +3 + 10 = -12,8 дБ

10.По формуле (2.24) рассчитывается суммарнаяППЭ в точке М:

П =10ПА,дБ/10 + 10Побл,дБ/10= 10-1,05 + 10-1,28 = 0,145мкВт/см2

Вывод:ППЭ в точке M меньше ПДУ равного 10мкВт/см2.

Расчет ППЭ вточке N

2.1.Находится расстояние RN и угол θN:

 м,

θN = arccos {[ρN · cos φN · cos α - (HA - HN) sin α] / RN} =

= arccos {[20 ·cos 120° · cos 10° - (7 - 4) sin 10°] / 20,224} = 160,2095°

2.2.По алгоритму рис. П1.4устанавливается принадлежность точки N к области II-а (рис. 2.5), где ППЭ имеет только дифракционную компоненту.

2.3.Дифракционная компонента рассчитывается по формулам (2.28)...(2.38). Промежуточные результаты расчетов:

D1 = 9,137 · 10-3 - i· 9,077 · 10-3, D2 = 0,0347 - i · 0,0346,

Eθ = 0,122+ i · 0,0136, |Eθ| = 0,1228, Eφ= 7,997 · 10-3 + i · 2,762 · 10-4

|Eφ| = 8,0 · 10-3, Пθ = 4,028 · 10-3 , Пφ = 1,698· 10-5

Окончательныйрезультат - значение ППЭ в точке N:

П =4,045 10-3 мкВт/см2.

Пример 3

Исходные данные и постановказадачи

РассчитатьППЭ вблизи технического средства, рассмотренного в примере 2, если точка М (рис. П2.2) имеет координаты: φM = 0°, ρM = 3 м, HM = .

Решение

1. Находится расстояние RM и уголθM:

 м

θM = arccos {[ρM · cos φM · cos α - (HA - HM) sin α] / RM};

θM = arccos{[3 · cos 0° · cos 10° - (7 - 7) sin 10°] / 3} = 10°

2.По алгоритму рис. П1.4устанавливается принадлежность точки М к области V.

3. Находитсяграничное расстояние

Rгр = 2d2 / λ = 2 · 72/0,05 = 1960 м

4.Определяется координата х в точке М:

х = RM / Rгр = 3 / 1960 = 0,00153

5.Определяется значение .

6.Определятся координата и:

и = - d sin θM) / λ = (π7 sin 10°)/ 0,05 = 76,37

7.Вычисляется величина Пs по формуле (2.25):

Пs = 400 Р / (πd20,65) = 400 · 3000 / (π · 72 · 0,65) = 11992,8 мкВт/см2

8.Вычисляется апертурная составляющая ПА(,и):

-по графику рис. П1.2 определяетсяфункция

20 lg [B(x) / x] = 14,5дБ;

- F(76,4;0,00178) = 0;

-по формуле (2.8) рассчитывается ПА(, и):

9. Поформуле (2.26) рассчитывается ПА(х,и) для х = 0,00153:

10. По формуле (2.9)рассчитывается

Побл = 101g (P / 4πR2М) + 10 lg Dобл + 10= 10 lg [3000 / (4π · 32)] +3,2 + 10 = 27,437 дБ

Побл = 540,93

11. Суммарное значение ППЭ вточке М:

П(х, и) = ПА(х, u) + Побл = 17174,72

Вывод:ППЭ в точке N существенно превышает ПДУ, равный 10 мкВт/см2.

Приложение 3

Справочные материалы и примеры расчета ППЭ вблизипараболических антенн с квадратной и прямоугольной апертурами

1. Функция F(u, x) - квадратнаяапертура, и = 0...100

Таблица П3.1

u

Параметр х

0,005

0,01

0,02

0,03

0,04

0,05

0,1

0,15

1,0

0

0

0

0

0

0

0

0

0

0

2

0

0

0

0

0

0

-0,71

-1,89

-5,60

4

0

0

0

0

0

-0,21

-2,73

-5,90

-13,3

6

0

0

0

0

0

-0,97

-6,73

-11,4

-20,4

8

0

0

-0,16

-0,30

-0,76

-2,06

-11,4

-17,2

-23,4

10

0

0

-0,31

-0,48

-1,81

-3,59

-14,8

-20,3

-26,0

12

0

0

-0,47

-0,95

-2,83

-5,74

-18,2

-22,9

-28,0

14

0

0

-0,53

-1,70

-4,73

-8,62

-21,4

-25,4

-29,5

16

0

-0,12

-0,74

-2,52

-6,94

-11,8

-24,0

-27,4

-30,8

18

0

-0,36

-1,02

-3,67

-9,53

-14,8

-25,8

-29,1

-31,8

20

0

-0,54

-1,45

-5,19

-12,2

-16,9

-27,3

-30,1

-32,7

22

0

-0,62

-1,77

-6,95

-14,7

-19,7

-28,3

-30,9

-33,6

24

0

-0,78

-2,31

-8,37

-17,1

-21,2

-29,0

-31,9

-34,2

26

0

-0,82

-3,15

-10,7

-19,3

-22,3

-29,8

-32,6

-34,8

28

0

-0,86

-3,81

-13,6

-21,5

-24,9

-30,5

-33,4

-35,6

30

0

-1,00

-5,34

-15,4

-22,9

-26,2

-31,3

-34,1

-36,2

32

-0,11

-1,12

-6,96

-17,8

-25,1

-27,4

-31,9

-34,5

-36,7

34

-0,31

-1,26

-8,83

-19,5

-26,2

-28,2

-32,4

-35,0

-37,1

36

-0,36

-1,38

-10,6

-21,8

-27,3

-29,3

-32,8

-35,4

-37,5

38

-0,42

-1,60

-11,6

-22,4

-28,1

-29,9

-33,1

-35,8

-37,9

40

-0,48

-1,76

-14,1

-23,7

-28,9

-30,6

-33,6

-36,1

-38,2

42

-0,48

-1,90

-15,9

-25,1

-29,3

-31,1

-34,1

-36,4

-38,5

44

-0,48

-2,04

-17,5

-26,0

-30,0

-31,6

-34,4

-36,9

-38,9

46

-0,55

-2,20

-18,9

-26,8

-30,4

-32

-34,9

-37,2

-39,4

48

-0,55

-2,40

-19,9

-27,6

-30,8

-32,6

-35,4

-37,6

-39,8

50

-0,64

-2,88

-21,2

-28,1

-31,2

-33,2

-35,6

-38,1

-40,0

52

-0,67

-3,08

-22,3

-28,5

-31,5

-33,6

-36,1

-38,3

-40,4

54

-0,77

-3,30

-23,6

-28,9

-32,0

-33,9

-36,4

-38,6

-40,6

56

-0,79

-3,56

-24,4

-29,2

-32,3

-34,3

-36,8

-39,1

-41,0

58

-0,89

-3,94

-25,2

-29,6

-32,5

-34,6

-37,1

-39,4

-41,3

60

-0,95

-4,46

-25,8

-30,0

-32,9

-34,9

-37,3

-39,6

-41,4

62

-1,01

-4,94

-26,8

-30,3

-33,3

-35,1

-37,4

-39,8

-41,6

64

-1,06

-5,56

-27,4

-30,6

-33,5

-35,4

-37,8

-40,0

-41,8

66

-1,11

-6,44

-27,9

-31,1

-33,8

-35,6

-37,9

-40,3

-42,1

68

-1,15

-7,26

-28,4

-31,5

-34,1

-36,0

-38,2

-40,5

-42,4

70

-1,18

-8,38

-28,8

-31,6

-34,3

-36,2

-38,5

-40,6

-42,6

72

-1,29

-9,36

-29,3

-31,9

-34,6

-36,4

-38,6

-40,9

-42,7

74

-1,35

-10,6

-29,8

-32,3

-34,9

-36,6

-38,8

-41,0

-42,8

76

-1,39

-11,9

-30,0

-32,7

-35,1

-36,7

-39,0

-41,2

-43,0

78

-1,45

-13,0

-30,2

-32,9

-35,3

-36,8

-39,1

-41,5

-43,3

80

-1,68

-14,2

-30,7

-33,2

-35,5

-36,9

-39,3

-41,7

-43,5

82

-1,77

-15,5

-30,9

-33,4

-35,7

-37,2

-39,5

-41,8

-43,5

84

-1,96

-16,5

-31,4

-33,6

-35,4

-37,3

-39,6

-42,0

-43,7

86

-2,13

-17,4

-31,9

-34,0

-36,1

-37,5

-39,8

-42,3

-44,0

88

-2,34

-18,4

-32,2

-34,2

-36,2

-37,8

-39,9

-42,4

-44,2

90

-2,58

-19,8

-32,5

-34,5

-36,4

-37,7

-40,0

-42,5

-44,5

92

-2,64

-20,8

-32,9

-34,7

-36,6

-38,0

-40,1

-42,7

-44,7

94

-2,77

-21,8

-33,3

-34,9

-36,7

-38,0

-40,3

-42,9

-44,9

96

-3,05

-22,7

-33,6

-35,1

-37,1

-38,3

-40,4

-43,0

-45,1

98

-3,06

-23,7

-33,8

-35,5

-37,3

-38,5

-40,5

-43,1

-45,3

100

-3,44

-24,8

-34,1

-35,8

-37,7

-38,8

-40,6

-43,3

-45,4

2. Функция F(u, x) - квадратнаяапертура u = 100...760

Таблица П3.2

и

Параметр х

0,005

0,01

0,02

0,03

0,04

0,05

0,1

0,15

1,0

100

-3,44

-24,8

-34,1

-35,7

-37,7

-38,8

-40,6

-43,3

-45,4

110

-3,75

-27,1

-34,8

-36,8

-38,8

-40,5

-42,1

-45,0

-46,4

120

-4,53

-29,3

-35,4

-37,4

-39,5

-41,3

-42,8

-45,8

-47,2

130

-5,74

-30,5

-36,0

-37,8

-40,1

-41,9

-43,4

-46,5

-47,9

140

-8,14

-31,4

-36,6

-38,5

-40,7

-42,5

-44,1

-47,2

-48,7

150

-11,4

-32,3

-37,2

-39,2

-41,2

-43,0

-44,5

-47,9

-49,3

160

-15,6

-33,2

-37,8

-39,7

-41,7

-43,5

-44,9

-48,7

-49,9

170

-19,7

-34,1

-38,4

-40,0

-42,1

-44,0

-45,7

-49,1

-50,7

180

-22,9

-35,0

-39,0

-40,4

-42,5

-44,5

-46,3

-49,6

-51,4

190

-25,6

-35,6

-39,4

-41,0

-42,9

-45,0

-46,8

-50,0

-52,1

200

-27,5

-36,2

-39,9

-41,5

-43,3

-45,6

-47,5

-50,6

-52,6

210

-29,0

-36,8

-40,4

-42,2

-44,0

-46,3

-48,3

-51,5

-53,1

220

-30,3

-37,4

-41,1

-42,9

-44,4

-47,0

-49,1

-51,9

-53,6

230

-31,3

-38,0

-41,8

-43,6

-45,4

-47,0

-49,8

-52,5

-54,1

240

-32,2

-38,6

-42,4

-44,3

-46,0

-48,4

-50,6

-53,0

-54,6

250

-33,1

-39,2

-43,1

-45,0

-46,6

-49,1

-51,4

-53,8

-55,1

260

-34,0

-39,8

-43,8

-45,9

-47,2

-50,0

-52,2

-54,5

-56,1

270

-34,9

-40,9

-44,9

-46,9

-48,9

-51,0

-53,1

-55,9

-56,9

280

-36,2

-41,7

-45,9

-47,6

-49,7

-52,0

-54,0

-56,5

-57,6

290

-37,5

-42,9

-47,2

-48,6

-51,0

-53,2

-54,9

-57,4

-58,7

300

-38,0

-44,1

-48,1

-49,9

-52,0

-54,1

-56,1

-58,9

-60,0

400

-48,0

-54,0

-58,0

-60,0

-62,0

-64,0

-66,0

-69,0

-70,0

500

-58,0

-64,0

-68,0

-70,0

-72,0

-74,0

-76,0

-79,0

-80,0

600

-68,0

-74,0

-78,0

-80,0

-82,0

-84,0

-86,0

-89,0

-90,0

700

-78,0

-84,0

-88,0

-90,0

-92,0

-94,0

-96,0

-99,0

-100

760

-84,0

-90,0

-94,0

-96,0

-98,0

-100

-102

-105

-106

3. Функция

Рис. П3.1

Пример 1. Антенна с квадратной апертурой

Исходные данные и постановка задачи

Техническоесредство - оборудование ТРРСП ТР-120 на оконечной станции.Используются две несимметричных параболических антенны с размерами 30 ×30 м2. Разнос между антеннами 40 м, центры апертур антенн находятсяна высоте НА = 25 мнад землей, мощность, излучаемая одной антенной Р = 5 кВт (при кпд АФТравном 1); длина волны λср = 0,3 м; КНД антенны D0,дБ = 47 дБ.

ОценитьППМ в точке М, которая расположена в направлении насоседнюю станцию, а ее высота над землей - 2 м.Удаление точки М от линии проекции антенн на поверхность земли 100 м.Постановка задачи иллюстрируется рис. П3.2.

Решение

РасчетППЭ выполняется сначала для одной антенны затем для другой. Результаты расчетовППЭ суммируются.

Расчет ППМ,создаваемой антенной A1 в точке М

1. Находится расстояние RM и уголθM:

 м;

θM = arccos {[ρM · cos φ · cos α - (HA - HТ) sin α] / RM}

Для α = 0, φ = arcctg(y/x) =arcctg (20/100) = 11,31°,

ρM = (z2+ y2) = 102 м,

θM = arсcos [(102 · cos 11,31°)/ 104,5] = 16,95°

2.Находится граничное расстояние

Rгр = 2d2 / λ = 2 · 302/0,3 = 6000 м

3.Определяются координаты х и и:

х = RM / Rгр = 104,5 / 6000 = 0,01742,

и = (πα sin θM) / λ = (π· 30 · sin 16,95°) / 0,3 = 91,59.

Рис. П3.2. Иллюстрации к примеру расчета ППЭот антенн ТРРСП.

Пографику рис. П3.1 определяетсяфункция

20 lg [B(x) / x] = 13дБ

5.По таблице П3.1 определяетсяфункция

20 lg F(u,x) = -29,6 дБ

6.По формуле (3.2) рассчитывается

7. Уголраскрыва зеркала антенны с размерами 30 × 30 м22ψ0 равен 40°.По графику рис. П1.2 определяется

Dобл,дБ = 10 lg Dобл = 9,53 дБ

8.По формуле (3.3) рассчитывается

Побл = 101g (P / 4πR2М) + 10 lg Dобл + 10=

= 10 lg [5000 / (4π · 104,542)] + 9,53 + 10 = 5,14 дБ

9.По формуле (2.24) рассчитываетсяППЭ, создаваемая в точке М антенной А1 - П1:

П1 =10ПА,дБ/10 + 10Побл,дБ/10= 100,084 + 100,514 = 4,53мкВт/см2.

Расчет ППМ, создаваемой антенной А2в точке М

10.В силу симметрии расположения точки М относительно антенн А1и А2 ППЭ, создаваемая антенной А2 в точке M, будет равна ППЭ, создаваемой в этой точке антенной А1, т.П1 = П2 =4,53 мкВт/см2.

11. Суммарная ППЭ в точке М от совокупности антенн А1 и А2 и будет равна П = П1 + П2 = 4,53 + 4,53 9,06мкВт/см2.

Вывод:ППЭ в точке М близка к ПДУ равному 10 мкВт/см2.

Пример 2.Антенна с прямоугольной апертурой

Исходные данные и постановка задачи

Антеннавыполнена в виде вырезки из параболоида вращения с прямоугольной апертурой(рис. 3.3). Размеры апертуры а= 2,7 м, b = 0,5 м. Мощность излучения 200Вт, частота 10000 МГц. Угол раскрыва антенны в плоскости YOZ 2ψ1 = 180° в вертикальной плоскости ZOX ψ2 = 60°.

Определитьзначение ППЭ в точке М с координатами R = 48,6 м, θ = 5°.

Решение

1. Определяются значения обобщенных координат по формулам (3.14): и1 = 24,64, х1 = 0,1, u2 = 4,56, х2 = 2,92.

2.По таблице П3.1 находятсязначения гарантированных огибающих, следует учесть, что данные таблицыприведены для функции 20 lg (F(u,x)):

F(u1,x1) = -29,2, F(u2,x2) = -15,6

3.Значение КНД облучателя рассчитывается по формуле (3.15), при этом частные значения КНД находятся пографику рис. П1.2:

D1 = 3,09 дБ, D2 = 8,96 дБ, D = 6,03 дБ

4.Функции вида 10 lg (B(x) / x) находятся по графикам рис. П3.1 (следуетучесть, что графики построены для функции 20 lg (B(x) / x):

10lg (B(x1) / x1)= 6,5 дБ; 10 lg (B(x2) / x2)= -4,65 дБ

5.Подстановка исходных и найденных значений в формулу (3.13) дает апертурную составляющую ППЭ:

Па = 2,38 дБ, Пa = 1,73 мкВт/см2

6.Подстановка исходных данных и найденного значения КНД в формулу (3.3) позволяет найти составляющую ППЭот облучателя:

Побл = -5,68 дБ, Побл = 0,2704мкВт/см

7.Суммарное значение ППЭ в точке М:

П = 2,0 мкВт/см2

Пример 3

Исходные данные и постановка задачи

Антеннав виде вырезки из параболоида вращения (рис. П3.3) имеет квадратную апертуру со стороной квадрата 5м. Угол раскрыва антенны ψ = 160°, рабочая частота 6 ГГц,мощность 100 Вт.

Определитьзначение ППЭ в точке М, имеющей координаты X = 5 м, Y =0, Z = -1 м.

Рис. П3.3.

Решение

1. Определяется значение диаметра эквивалентной круглойапертуры по формуле (3.11): dэ = 5,642м.

2.Исходя из геометрии задачи определяются значения:

R = 15,033, θ = 93,8°.

3.По алгоритму рис. П1.3устанавливается принадлежность точки М к области IIа, где учитываются одна составляющая ППЭ - дифракционная.

4.Дифракционная составляющая ППЭ рассчитывается по формуле (2.41):

Пдиф = 4,43· 10-6 мкВт/см2

Приэтом

D2 = 1,613 · 10-3- i1,609 · 10-3 (формулы (2.28)...(2.32)),

Е0 = 48,166(формула (2.36)),

Еθ = -1,017· 10-3 - i3,959 · 10-3 (формула (2.41))

5.Суммарная ППЭ в расчетной точке: П = 4,43 · 10-6 мкВт/см2.

Приложение 4

Примерырасчета ППЭ вблизи антенн типа параболический цилиндр и рупорных антенн

Пример 1. Антенна типа параболический цилиндр

Исходные данные и постановка задачи

Конструкцияантенны показана на рис. 4.1.Размеры апертуры а = 0,45 м, b = 0,15 м. Длина излучателя L = 0,3 м. Мощность излучения 100 Вт, частота 10000 МГц,КНД антенны 27 дБ.

Определитьзначение ППЭ в точке М с координатами R = 10 м, θ = 10°.

Решение

1.Определяются значения обобщенных координат по формулам (3.14): х1 = 0,741 и1= 8,183, х2 = 6,667, u2 = 0,909.

2.Нормированные характеристики направленности в обобщенных координатах и, храссчитываются по формулам (3.2)и (3.3). Результаты расчетовприведены на рис. П4.1 и П4.2.

3. Значенияогибающих функций определяются либо непосредственно по рис. П.3.1 и П.3.2,либо, как это сделано ниже, по данным табл. П.3.1 (следует учесть, что данные таблицы приведеныдля функции 20F(u, x):

F(u1, x1)= -10,5 дБ, F(u2, x2) =-1,3 дБ

Рис. П4.1. Функция F(u1, x1).

Рис. П4.2. Функция F(u2, x2).

4.Значение КНД облучателя рассчитывается по формуле (4.1):

Si(kL) = 1,554, Dp = 20,4

5.Находятся функции вида 10 lg(B(x) / x) по графикам рис. П3.1,(следует учесть, что графики построены для функции 20 lg(B(x) / x):

10lg(B(x1) / x1) = 6,3 дБ, 10lg(B(x2) / x2) = -8,24 дБ

6.Рассчитывается значение апертурной составляющей ППЭ по формуле (3.13):

Пa = 16,6 мкВт/см2

7.Считая облучатель синфазной нитью с равномерным возбуждением, определяется егохарактеристика направленности облучателя:

8.Подстановка исходных данных и найденного значения КНД в формулу (2.4) позволяет найти составляющую ППЭот облучателя:

Побл = 3 мкВт/см2.

Суммарноезначение ППЭ в точке М:П= 19,6 мкВт/см2.

Пример 2

Исходные данные и постановка задачи

Пирамидальныйрупор, имеющий геометрические размеры (рис. 4.2) а = 28,5 см, b = 23,24 см, L = 90 смвозбуждается волной Н10 на частоте f = 10000 МГц. Подводимая мощность Р = 100 Вт.Определить ППЭ в точке М с координатами R = 10 м, θ = 10°.

Решение

Поформуле (4.4)...(4.6) находим:

f(10°) = 1,236, max f(θ = 0) = 3,5762

Поформулам (4.7)...(4.9) находим:

f(10°) = 0,713, max f(θ = 0) = 2,779

Поформуле (4.3) определяем F(θ,φ) = 0,08868

ЗначениеКНД рупора определяем по формулам (4.10)и (4.11):

Dp = 475.

Искомоезначение ППЭ находим по формуле (4.2):

П = 0,2984 Вт/м2 = 29,84 мкВт/см2.

Пример 3

Исходные данные и постановка задачи

Коническийрупор, имеющий геометрические размеры (рис. 4.3) r = 15см, L = 45 см возбуждается на частоте f = 10000 МГц. Подводимая мощность Р = 100Вт. Определить ППЭ в точке М с координатами R = 9 м, θ = 10°.

Решение

Поформуле (4.13...4.19)находим:

q1 = 0,7158 + 0,1115i, q2= 5,8658 · 102 - 0,9488i,

f(θ = 10°) = 0,6957, max f(θ) = 0,8622, F(θ) = 0,6511

ЗначениеКНД рупора определяем по формул (4.20): Dp = 500.

Искомоезначение ППЭ находим по формуле (4.2):

П = 31,9811 Вт/м2 = 3198,11 мкВт/см2

Приложение 5

Примерырасчета ППЭ вблизи рупорно-параболической и перископической антенн

Пример 1. Рупорно-параболическая антенна

Исходные данные и постановка задачи

Конструкцияантенны показана на рис. 5.1. Размерыапертуры 2,7 × 2,7 м. Мощность излучения 2 Вт, длина волны λ = 8,2см, КНД антенны 39,5 дБ. Угол раскрыва рупора ψ0 = 35°. Определить значение ППЭ в точке M, лежащей на оптической оси антенны (ось Y) на расстоянии R = 18м.

Решение

1. Находятся значения обобщенных координат и, х:

u = 0, x = 0,101.

2.По таблице П3.1 находитсязначения гарантированной огибающей: F(u, x) = 0.

3.Функции вида 10 lg(B(x) / x) находятся пографикам рис. П3.1:

10lg(B(x) / x) = 13,0 дБ

4.Значение КНД облучателя находится по графику рис. П1.2:

Do = 9,63 дБ

5.Подстановка исходных и найденных значений в формулу (3.2) позволяет найти апертурную составляющую ППЭ:

Пa = 19,532 дБ, Па = 89,78 мкВт/см2

6.Подстановка исходных данных и найденного значения КНД в формулу (3.3) позволяет найти составляющую ППЭот облучателя:

Побл = -13,45дБ, По6л = 0,0452мкВт/см2.

Суммарноезначение ППЭ в точке М: П = 89,83 мкВт/см2.

Пример 2.Перископическая антенна

Исходные данные и постановка задачи

Конструкцияантенны показана на рис. 5.2.Диаметр нижнего зеркала А2 - 3,2 м, верхнего зеркала A3 - 3,9 м. Расстояниемежду верхним и нижним зеркалом 60 м, мощность излучения 2 Вт, длина волны λ= 3,7 см, КНД антенны 43 дБ. Диаметр раскрыва конического рупора r = 0,15 м, длина L = 0,5 м. Определить значение ППЭ в точке M, находящейся на оси мачты на высоте 30 м. Расстояние междурупором и мачтой 10 м.

Постановказадачи иллюстрируется на рис. П5.1.

Решение

Вточке N ППЭ имеет две составляющие - одну от нижней апертуры, другую отверхней.

Вкладнижней апертуры (антенна А2) оценивается по формуле (3.21).Результаты расчета:

х =0,111, и = 0,20 lg(B(x) / x) = 14,6 дБ, F(u,x) = 0,

Пa = 28,7 дБ = 749 мкВт/см2.

Рис. П5.1.

Вкладрупора (антенна А1) рассчитывается аналогично тому, как это сделано в примере 3 приложения 4.

Поформуле (4.13)...(4.19) находим:

q1 = -0,374 + 0,0631i, q2 = 0,017 - 0,37i, q3 = 0,712 + 0,033i

U1(θ = 71,6°) = 0,113, U2(θ = 71,6°) = -1,929 · 10-4,

f(θ = 71,6°) = 0,072, тах f(θ = 8°) =1,215, F(θ = 71,6°) = 0,059

ЗначениеКНД рупора определяется по формуле (4.20):

Dp = 328,7

Искомоезначение вклада рупора в ППЭнаходим по формуле (4.2):

П = 1,955Вт/м2, П = 195,5 мкВт/см2

Суммарноезначение ППЭ в точке N: П= 944,5 мкВт/см2.

Приложение 6

Пример расчетаППЭ вблизи апертурной антенны с решетчатым рефлектором

Пример. Антенна с рефлектором в виде поверхности с отверстиями

Исходные данные и постановка задачи

Техническоесредство - ССП. Передатчик работает на длине волны λ = 0,05 м.Мощность передатчика Р = 3 кВт. Используется антенна Кассегрена с угломраскрыва 2ψ0 = 180° и D0 = 50 дБ. Зеркало (рефлектор) антенны -параболоид вращения, поверхность которого выполнена в виде сетки из проводовдиаметра 2ρ = 0,006 м при расстоянии между проводами d = 0,018 м (рис. 6.2). Диаметр апертуры d = 7 м. Высота центра апертуры над землей НА = 7 м.Направление максимального излучения составляет с плоскостью горизонта угол α= 10°. Рассчитать ППЭ в точке N при: HN = 4 м, φN= 160°, ρN = 20 м. Постановка задачи иллюстрируется рис. П2.2.

Решение

Параметрытехнического средства и координаты точки N совпадают с заданными впримере 3, приложения 2, поэтому значение дифракционнойсоставляющей считается известным и равным:

Пдиф = 4,045 · 10-3 мкВт/см2

Значениесоставляющей, обусловленной прохождением энергии сквозь сетку рефлектора, определяетсяпо формуле (6.1):

1. Находитсяугол γ = 180° - θN = 180° - 160,24° = 19,76°

2.Рассчитывается значение нормированной характеристики облучателя в точке N(формула (6.2)):Fобл = 0,973

3.По графику рис. П1.1 определяетсяКНД облучателя:

Dобл = 3,095 дБ = 2,039

4.Определяется коэффициент прохождения по формуле (6.3)

H0(2)() = 1 + i · 0,695, ,

при этом Т= 0,028.

5.По формуле (6.1) рассчитывается составляющаяППЭ, обусловленная прохождением энергии через рефлектор:

Ппр = 0,095 мкВт/см2

6.Суммарная ППЭ в расчетной точке: П = 0,099 мкВт/см2

Приложение 7

Примеры расчета ППЭ вблизи вибраторных антенн

Пример 1. Коллинеарнаяантенна, расположенная над плоской безграничной поверхностью

Исходные данные и постановка задачи

Техническоесредство - коллинеарная антенна базовой станции системы MMDS (вибраторы полуволновые), количество этажей - 16, питаниеэтажей - синфазное, рабочая частота f = 2400 МГц, излучаемая мощность Р = 800 Вт, высота подвесаантенны h1 = 27 м.

Рассчитатьуровни ППЭ в точках Т1и Т2. Точка Т1имеет следующие координаты в цилиндрической системе координат, связанной сантенной: ρ = 3 м, φ = 60°, z = 2 м, а точка T2: ρ = 3 м, φ = 60°, z = 10 м. Антенна расположена над плоскойбезграничной поверхностью. Постановка задачи проиллюстрирована на рис. П7.1.

Рис. П7.1.

Остальныеусловные обозначения, использующиеся при расчетах, введены в соответствии спараграфом 8.

Решение

1. Геометрия антенны.

Геометрияантенны определяется исходя из следующих параметров: длины волны и высотыподвеса антенны.

λ = с / f =3 · 108 / 34106 =0,125 м

h1 = 30 м

Далеев декартовой системе координат с выбранным началом отсчета определяютсякоординаты начал и концов вибраторов в составе антенны. В таблице 1 приведены координаты только первогоэтажа.

Таблица 1

№ пр-ка

Хн, м

Yн, м

Zн, м

Xк, м

Yк, м

Zк, м

Радиус вибратора, м/Rr, Ом

Ном. длина сегмента, м/Хr, Ом

1

0,00

0,00

0,0

0,00

0,00

0,03

0,01

0,005

Г1

0,00

0,00

0,03

0,00

0,00

0,32

75,0

0

2

0,00

0,00

0,32

0,00

0,00

0,62

0,01

0,005

Радиусы вибраторов и число сегментов на вибраторах выбираются всоответствии с требованиями, указанными в разделе 7.

Прирасчетах учитывается число этажей, межэтажное расстояние и высота подвесаантенны. Режим возбуждения этажей - синфазный.

2.Расчет координат точки наблюдения.

Координатыточки наблюдения, в которой вычисляется величины ППЭ, определяются в сферической системе координат наборамивеличин θ1, φ, r1 и θ2,φ, r2 (см. рис. 8.1).В рассматриваемом случае при h2 = 2 м

 м,

,

 м,

Величинаφ была определена нами ранее и равна 60°.При h2 = 10 м

 м,

,

 м,

3.Расчет ППЭ.

Расчетнапряженности поля производится в соответствии с методикой, подробно изложеннойв разделе 7. Исходными данными длярасчета являются введенная в пункте 1геометрия антенны, а также режим возбуждения вибраторов и излучаемая мощность.

ЗначениеППЭ в точке Т1, рассчитанное по формуле (7.1), с учетом полученных выше результатов равно1,0 · 10-3 мкВт/см2, а в точке T2 равно 4,4 · 10-2 мкВт/см2.

Пример 2. Коллинеарнаяантенна, расположенная на крыше высотного здания

Исходные данные и постановка задачи

Техническоесредство - коллинеарная антенна (вибраторы полуволновые), количествоэтажей - 16, питание этажей - синфазное, рабочая частота f = 2400 МГц, излучаемая мощность Р =800 Вт, высота подвеса антенны относительно уровня крыши (фазового центра): 5м.

Рассчитатьуровни ППЭ в точках М1 и М2. Точка M1 имеет следующиекоординаты в декартовой системе: х = 5,77 м, у = 10 м, z = 4 м, а точка M2: х= 6,78 м, у = 11,73 м, z = 1 м. Антенна расположена на крыше высотного зданиявысотой 30 м. Координаты углов крыши A(5, 10, 30), В(-5, 10, 30). Координаты фазового центра Ф(0, 0, 5). Постановка задачи проиллюстрирована на рис. П7.2.

Остальныеусловные обозначения, использующиеся при расчетах, введены в соответствии сразделом 8.

Решение

1.По формулам (8.5) вычисляютсязначения вспомогательных параметров

Рис. П7.2.

2.Расчет координат точки К.

В соответствиис выбранными параметрами задачи при φ = 60° длярасчета используются формулы (8.6).

 м,

 м,

3.По формулам (8.8) рассчитываютсярасстояния:

 м,

 м,

 м

4.В соответствии с алгоритмом, приведенном на рис. 8.4, определяется принадлежность точек М1и М2 к одной из трех областей. Суть этого алгоритма состоит впроверке нескольких условий. Так, для точки М1:

zМ1 = 4 ≥ 0, lМ1 = lK

Дляточки М2:

zМ2 = 1 ≥ 0, lМ2 = lK,

Такимобразом, точка М1 находится вобласти II, а точка M2 - в области I.

5.Геометрия антенны.

Геометрияантенны определяется исходя из следующих параметров,длины волны и высоты подвеса фазового центра антенныотносительно крыши.

λ = c / f = 3 · 108 /2400 · 106= 0,125 м;

h1 = 5 м

Далеев декартовой системе координат с выбранным началом отсчета определяютсякоординаты начал и концов вибраторов (аналогично примеру 1) в составе антенны с учетом высоты подвеса фазовогоцентра антенны.

6.Расчет координат точки наблюдения.

Координатыточки наблюдения, в которой вычисляется величины ППЭ, определяются всферической системе координат наборами величин θ1, φ, r1 и θ2, φ, r2 (см. рис. 8.1). В отличие от результатов, приведенных в примере 1, число наборов координат определяетсяв зависимости от номера области. Так, для точки M1, находящейся в области II, ППЭ определяется суммой ППЭ прямой и отраженной волны.Поэтому для этой точки рассчитывается набор параметров, аналогичныйрассмотренному в примере 1:

θ1 = 4,948°, φ = 60°, r1 = 11,59м,

θ2 = 37,926°, φ = 60°, r2 = 14,64 м

ТочкаM2 находится в областипрямых лучей. Поэтому для нее рассчитывается следующий набор параметров:

θ1 =16,45°, φ = 60°, r1 = 14,13 м

7.Расчет ППЭ.

Расчетнапряженности поля производится в соответствии с методикой, изложенной вразделе 7. Исходными данными длярасчета являются введенная в 2.1геометрия антенны, а также режим возбуждения вибраторов и излучаемая мощность.

ЗначениеППЭ в точке М1, рассчитанноепо формуле (7.1), с учетомполученных выше результатов равно 14,82 мкВт/см2, а в точке M2 равно 0,187мкВт/см2.

Приложение 8

Перечень приборов, рекомендуемых для измерения ППЭ

Таблица П8.1

Тип измерительного прибора

Измеряемый диапазон частот

Пределы измерений

Относительная погрешность измерений

Производитель прибора

П3-18/19/20

0,3-39,65 ГГц

0,32-3200 мкВт/см2

±3 дБ

СКБ РИАП (Россия)

П3-18А/19А

0,3-40 ГГц

0,9-3200 мкВт/см2

±3 дБ

СКБ РИАП (Россия)

П3-30

0,3-40 ГГц

3-30000 мкВт/см2

±2,5 дБ

СКБ РИАП (Россия)

П3-23

37,6-118,1 ГГц

0,9-3200 мкВт/см2

±2,5 дБ

СКБ РИАП (Россия)

П3-24

37,5-178 ГГц

0,5-2000 мкВт/см2

±2,5 дБ

СКБ РИАП (Россия)

Поле-3

0,3-78 ГГц

10-10000 мкВт/см2

±2,5 дБ

Поставщик «Супертехприбор» (Россия)

EMR-20/30

0,1-3000 МГц

0,17-170000 мкВт/см2

±3 дБ

«Wendel & Goltermann» (Германия)

EMR-200/300

0,1-18000 МГц

0,27-265000 мкВт/см2

±3 дБ

«Wendel & Goltermann» (Германия)

Могут быть использованы также другие приборы с аналогичнымихарактеристиками, приведенными в данной таблице.

Приложение 9

Рекомендуемоепрограммное обеспечение

Программнаяреализация приведенных в настоящих методических указаниях методик расчетаплотности потока энергии электромагнитного поля в местах размещениярадиосредств, работающих в диапазоне частот 300 МГц-300ГГц, осуществлена в Программном комплексе анализа электромагнитной обстановки(ПК АЭМО версия 2.0.2), разработанном специалистами ФГУП СОНИИР совместно с ЗАО«СМАРТС». На данный программный комплекс имеется Свидетельство № 1002/02-00006 от 15 октября 2002 г., выданное Министерствомздравоохранения Российской Федерации, согласно которому ПК АЭМО пригоден киспользованию в учреждениях госсанэпидслужбы Российской Федерации.

Заболее подробной информацией о возможностях данного программного комплексаобращаться по адресу: 443011, г. Самара,ул. Советской Армии, 217, т. (8462) 16-18-26, факс (8462) 16-15-11, E-mail: mspd@soniir.samara.ru, fdv@soniir.samara.ru.

Приложение 10

Список сокращений

ППЭ- плотность потока энергии

КНД- коэффициент направленного действия

ГТД - геометрическая теория дифракции

РПА- рупорно-параболическая антенна

ПАС- перископическая антенная система

53
Мне нравится
Комментировать Добавить в закладки

Комментарии могут оставлять только зарегистрированные пользователи.

Пожалуйста зарегистрируйтесь или авторизуйтесь на сайте.