На главную
На главную

ГОСТ 28895-91 «Расчет термически допустимых токов короткого замыкания с учетом неадиабатического нагрева»

В стандарте приведен простой метод учета неадиабатического характера нагрева при расчете номинальных характеристик в условиях короткого замыкания, что обеспечивает получение одинаковых значений номинальных характеристик различными разработчиками.

Обозначение: ГОСТ 28895-91
Название рус.: Расчет термически допустимых токов короткого замыкания с учетом неадиабатического нагрева
Статус: не действующий Прекращено применение на территории РФ. Действует ГОСТ Р МЭК 60949-2009 (ИУС 2-2010)
Заменен: ГОСТ Р МЭК 60949-2009 «Расчет термически допустимых токов короткого замыкания с учетом неадиабатического нагрева»
Дата актуализации текста: 08.10.2010
Дата добавления в базу: 08.10.2010
Дата введения в действие: 01.01.1993
Дата окончания срока действия: 01.01.2010
Разработан: Министерство электротехнической промышленности и приборостроения СССР
Утвержден: Госстандарт СССР (23.01.1991)
Опубликован: Издательство стандартов № 1991

ГОСУДАРСТВЕННЫЙСТАНДАРТ СОЮЗА ССР

РАСЧЕТ ТЕРМИЧЕСКИ ДОПУСТИМЫХ
ТОКОВ КОРОТКОГО ЗАМЫКАНИЯ
С УЧЕТОМ НЕАДИАБАТИЧЕСКОГО
НАГРЕВА

ГОСТ28895-91
(МЭК 949-88)

ГОСУДАРСТВЕННЫЙКОМИТЕТ СССР ПО УПРАВЛЕНИЮ
КАЧЕСТВОМ ПРОДУКЦИИ И СТАНДАРТАМ

Москва

СОДЕРЖАНИЕ

1. Обозначения. 2

2. Допустимый ток короткого замыкания. 3

3. Расчет адиабатического тока короткого замыкания. 3

4. Расчет температуры при коротком замыкании. 4

5. Расчет неадиабатического коэффициента для токопроводящих жил и расположенных на расстоянии друг от друга проволок экранов. 4

6. Расчет неадиабатического коэффициента для оболочек, экранов и проволок брони. 5

Приложение А Пояснения к рекомендуемым методам учета неадиабатического нагрева при расчете допустимых токов короткого замыкания. 7

ГОСУДАРСТВЕННЫЙ СТАНДАРТ СОЮЗА ССР

РАСЧЕТ ТЕРМИЧЕСКИ ДОПУСТИМЫХ
ТОКОВ КОРОТКОГО ЗАМЫКАНИЯ С УЧЕТОМ
НЕАДИАБАТИЧЕСКОГО НАГРЕВА

Calculation of thermally permissible short-circuit currents, taking into account non-adiabatic heating effects

ГОСТ
28895-91

(МЭК 949-88)

Дата введения 01.01.93

Методрасчета номинальных характеристик любого токоведущего элемента кабеля прикоротком замыкании основывается на предположении, что тепло сохраняется внутритоковедущего элемента в течение времени короткого замыкания (т.е. имеет местоадиабатический нагрев). Однако во время короткого замыкания происходит передачатепла в соседние материалы и это следует учитывать.

В настоящем стандартеприведен простой метод учета неадиабатического характера нагрева при расчетеноминальных характеристик в условиях короткого замыкания, что обеспечиваетполучение одинаковых значений номинальных характеристик различнымиразработчиками. Существуют методы расчета с использованием ЭВМ, но они ненамного точнее и слишком сложны для стандартизации.

В формулахсодержатся значения, которые зависят от вида используемых в кабелях материалов.Значения указаны в таблицах; эти значения либо являются стандартизованными(например удельное электрическое сопротивление и коэффициенты термическогосопротивления), либо общеприняты в практике (например удельная теплоемкость).

Дляполучения сравнимых результатов расчетные характеристики при коротком замыканиидолжны быть определены посредством настоящего метода с использованием значений,указанных в настоящем стандарте. Однако могут быть использованы и другие, болееприемлемые для некоторых материалов постоянные значения, для таких случаев вприложении приведены соответствующие номинальные характеристики кабеля прикоротком замыкании и различные постоянные значения.

В настоящемстандарте приняты наиболее неблагоприятные условия короткого замыкания, поэтомуопределяемые номинальные характеристики являются предельными.

Неадиабатическийметод применим для любой длительности короткого замыкания. По сравнению садиабатическим методом он дает значительное увеличение допустимых токовкороткого замыкания для экранов, оболочек и, в некоторых случаях, жил сечениемменее 10 мм2 (особенно при наличии проволочных экранов).

Для наиболеешироко используемых жил силовых кабелей 5 % - это минимальное увеличениедопустимого тока короткого замыкания, которое может быть использовано напрактике. При этом для соотношения длительности короткого замыкания и площадипоперечного сечения жилы менее 0,1 с/мм2 увеличение токанезначительно, и может быть использован адиабатический метод. Это характернодля большинства практических случаев.

Настоящийстандарт устанавливает следующую методику расчета:

а) вычислениеадиабатического тока короткого замыкания;

б)вычисление поправочного коэффициента, учитывающего неадиабатический характернагрева;

в)перемножение а) и б) и получение допустимого тока короткого замыкания.

Требованиянастоящего стандарта являются рекомендуемыми.

1. Обозначения

- постоянные, основанные на термических характеристиках окружающих или соседних материалов

- (мм2/с)½

- мм2

- постоянные, используемые в неадиабатической формуле для жил и проволок экранов

- мм/м

- К×м×мм2/Дж

Dit

- диаметр воображаемого коаксиального цилиндра, вписанного по внутренней поверхности впадин гофрированной оболочки

- мм

Doc

- диаметр воображаемого коаксиального цилиндра, описанного по наружной поверхности выступов гофрированной оболочки

- мм

F

- коэффициент учета неполного теплового контакта

-

I

- допустимый так короткого замыкания (среднее квадратическое значение для данной длительности

- А

IАД

- ток короткого замыкания, вычисленный на основе адиабатического нагрева (среднее квадратическое значение для данной длительности)

- А

ISC

- известный максимальный ток короткого замыкания (среднее квадратическое значение для данной длительности)

- А
K

- постоянная, зависящая от материала токопроводящего элемента

- Ас1/2/мм2

M

- коэффициент теплового контакта

- с-1/2

S

- площадь поперечного сечения токопроводящего элемента

- мм2

- постоянные, используемые в упрощенной формуле для жил и расположенных на расстоянии друг от друга проволок экранов

- (мм2/с)1/2

- мм2

d

- средний диаметр оболочки, экрана или брони

- мм

n

- число лент или проволок

-

t

- длительность короткого замыкания

- с

w

- ширина ленты

- мм

b

- величина, обратная температурному коэффициенту сопротивления при 0 °С

- К

d

- толщина оболочки, экрана или брони

- мм

e

- коэффициент учета тепловых потерь в соседние элементы

-

Qf

- конечная температура

- °С

Qi

- исходная температура

- °С

ri

- удельное термическое сопротивление окружающих или соседних неметаллических материалов

- К×м/Вт

r2, r3

- удельные термические сопротивления среды с каждой стороны оболочки, экрана или брони

- К×м/Вт

r20

- удельное электрическое сопротивление токопроводящего элемента при 20 °С

- Ом×м

sc

- удельная объемная теплоемкость токопроводящего элемента при 20°С

- Дж/К×м3

si

- удельная объемная теплоемкость окружающих или соседних неметаллических материалов

- Дж/К×м3

s1

- удельная объемная теплоемкость экрана, оболочки или брони

- Дж/К×м3

s2, s3

- удельная объемная теплоемкость среды с каждой стороны экрана, оболочки или брони

- Дж/К×м3

2. Допустимый ток короткого замыкания

Допустимыйток короткого замыкания определяют по формуле

I = e×IАД,

где      I - допустимыйток короткого замыкания, А;

            IАД - токкороткого замыкания, вычисленный на основе адиабатического нагрева;

            e - коэффициент, учитывающийотвод тепла в соседние элементы (см. пп. 5и 6).

Дляадиабатических расчетов e = 1.

3.Расчет адиабатического тока короткого замыкания

Формулаадиабатического процесса нагрева при любой исходной температуре имеет следующийобщий вид:

,

где      IАД - ток короткогозамыкания (среднее квадратическое значение при данной длительности),вычисленный на основе адиабатического процесса, А;

            t - длительность короткого замыкания, с;

            К -постоянная, зависящая от материала токопроводящего элемента (Ас½/мм2)(см. табл. 1);

;

            S - площадь поперечного сечения токопроводящегоэлемента, мм2; для жил, указанных в ГОСТ22483, можно использовать номинальное сечение;

            Qf - конечнаятемпература, °С;

            Qi - исходнаятемпература, °С;

            b - величина,обратная температурному коэффициенту сопротивления токопроводящего элемента при0 °С (К) (см. табл. 1);

            ln - loge;

            sс - удельная объемнаятеплоемкость токопроводящего элемента при 20 °С, Дж/К×м3(см. табл. 1);

            r20 - удельноеэлектрическое сопротивление токопроводящего элемента при 20 °С, Ом×м (см. табл.1).

4. Расчет температуры при коротком замыкании

В некоторыхслучаях (например для систем с заземленной нейтралью через сопротивление) приизвестном максимальном токе короткого замыкания температуру жилы в концекороткого замыкания можно определить следующим образом:

,

где      ISC - известныймаксимальный ток короткого замыкания (среднее квадратическое значение дляданной длительности).

5.Расчет неадиабатического коэффициента для токопроводящих жил и расположенных нарасстоянии друг от друга проволок экранов

5.1. Общие положения

Общий видэмпирического уравнения для неадиабатического коэффициента:

,

где      F - коэффициент учета неполноготеплового контакта между жилой или проволоками и окружающими или соседниминеметаллическими материалами, рекомендуемое значение - 0,7 (1,0 - длямаслонаполненных кабелей);

            А, В -эмпирические постоянные, основанные на термических характеристиках окружающихили соседних неметаллических материалов:

 (мм2/с)½,где С1 = 2464 мм/м,

 (мм2/с), где С2= 1,22 K×мм2/Дж;

            sс - удельная объемная теплоемкость токопроводящего элемента, Дж/К×м3;

            si - удельнаяобъемная теплоемкость окружающих или соседних неметаллических материалов, Дж/К×м3;

            ri - удельноетермическое сопротивление окружающих или соседних неметаллических материалов, К×м/Вт.

(Предлагаемыезначения постоянных для этих материалов приведены в табл. 2).

5.2. Токопроводящиеоднопроволочные или многопроволочные жилы

Для обычныхкомбинаций материалов общая формула может быть упрощена следующим образом:

,

где      X и Y, включающие коэффициент тепловогоконтакта 0,7 (1,0 для маслонаполненных кабелей), указаны в табл. 3.

5.3. Изолированные друг от друга проволоки экрана

5.3.1. Полностьюуплотненные

Формулаприменима к проволокам экрана, расположенным на расстоянии не менее одногодиаметра проволоки друг от друга и полностью окруженным неметаллическимиматериалами. Влияние тонких спирально наложенных выравнивающих лент неучитывают. Для обычных сочетаний материалов можно использовать упрощеннуюформулу, приведенную в п. 5.2; виных случаях следует применять общую формулу, приведенную в п. 5.1 при F = 0,7. Ток вычисляют для одной проволоки и затем умножают начисло проволок n, врезультате чего получают полное значение тока короткого замыкания. Такимобразом, во всех формулах используют площадь поперечного сечения однойпроволоки.

5.3.2. Неполностью уплотненные

Этот методтакже применим к проволокам экрана, расположенным под экструдированной трубкой;причем между проволоками имеется воздушное пространство. Влияние тонкихспирально наложенных выравнивающих лент не учитывают. Используют общую формулу,приведенную в п. 5.1, при F = 0,5. Если проволоки расположены между двумяразличными материалами, следует использовать среднее арифметическое значениеудельных термических сопротивлений и удельных объемных теплоемкостей двухматериалов. Ток определяют для одной проволоки и затем умножают на числопроволок, в результате чего получают полное значение тока короткого замыкания.Таким образом, во всех формулах используют площадь поперечного сечения однойпроволоки.

6.Расчет неадиабатического коэффициента для оболочек, экранов и проволок брони

Примечание. Важно правильно определитьиспользуемое в адиабатической формуле значение площади поперечного сеченияоболочки или экрана.

6.1. Общие положения

Коэффициент eдля оболочек, экранов и брони определяют по формуле

.

Коэффициент M определяют по формуле

, (c),

где      s2, s3 - удельнаяобъемная теплоемкость среды с каждой стороны экрана, оболочки или брони, Дж/К×м3;

            r2, r3 - удельное термическоесопротивление среды с каждой стороны экрана, оболочки или брони, К×м/Вт;

            s1 - удельнаяобъемная теплоемкость экрана, оболочки или брони, Дж/К×м3;

            d - толщинаэкрана, оболочки или брони, мм.

Предлагаемыетепловые постоянные для различных материалов указаны в табл. 2. Рекомендуется использовать значение F= 0,7, за исключением случаев, когда металлический элемент полностью соединенодной стороной с соседней средой, в этом случае можно использовать значение F= 0,9.

Значение e можно такжеопределить по чертежу после того, какполучено .

6.2. Трубчатые оболочки

Площадьпоперечного сечения, используемую в адиабатической формуле, определяютследующим образом: S = pdd, где d - средний диаметр оболочки, мм.

Примечание.Для гофрированных оболочек , d -толщина оболочки, мм.

Там, гдепредполагается непосредственный тепловой контакт коэффициент теплового контакта(F) можно принять за единицу.

6.3. Ленты

6.3.1. Продольноналоженные

Площадь,используемая в адиабатической формуле, является поперечным сечением ленты приусловии, что перекрытие составляет не более 10 % ее ширины.

S = wd,

где      w - шириналенты, мм;

            d - толщина ленты, мм.

6.3.2. Спиральноналоженные

Трудноопределить степень контакта между витками и внутри витков лент, особенно послеопределенного периода эксплуатации, поэтому предполагается, что ток протекаетпо спирали и, таким образом, общую площадь поперечного сечения лент определяютпо формуле

S = nwd,

где      n - число лент;

            w - шириналенты, мм;

            d - толщина ленты, мм.

6.4. Касающиеся друг друга проволоки

Вадиабатической формуле используют общую площадь поперечного сечения проволок.Диаметр отдельной проволоки принимают за d.

6.5. Проволочная оплетка

Предполагается,что проволочная оплетка имеет площадь поперечного сечения, равную числупроволок в оплетке, умноженному на площадь поперечного сечения отдельнойпроволоки. d равна удвоенному диаметруодной проволоки.

Таблица 1

Материалы

K,1)Ac½/мм2

b, K2)

sc,3).Дж/K×м3

r20, Ом×м2

а) Токопроводящей жилы:

 

 

 

 

Медь

226

234,5

3,45´106

1,7241´10-8

Алюминий

148

228

2,5´106

2,8264´10-8

б) Оболочки, экрана, брони:

 

 

 

 

Свинец или его сплав

41

230

1,45´106

21,4´10-8

Сталь

78

202

3,8´106

13,8´10-8

Бронза

180

313

3,4´106

3,5´10-8

Алюминий

148

228

2,5´106

2,84´10-8

1)Значения получены по формуле п. 3.

2)Значения из (Публикации МЭК 287 (табл. 1)).

3)Значения из (журнала Electra №24, октябрь 1972, стр. 91).

Таблица 2

Тепловыепостоянные материалов

Материалы

Удельное термическое сопротивление (r),1) К×м/Вт

Удельная объемная теплоемкость (s),2) Дж/К×м3

Изоляционные материалы:

 

 

Пропитанная бумага в кабелях с бумажной пропитанной изоляцией

6,0

2,0´106

Пропитанная бумага в маслонаполненных кабелях

5,0

2,0´106

Масло

7,0

1,7´106

ПЭ

3,5

2,4´106

Сшитый ПЭ

3,5

2,4´106

ПВХ в кабелях:

 

 

до 3 кВ включительно

5,0

1,7´106

свыше 3 кВ

6,0

1,7´106

Этиленпропиленовый каучук в кабелях:

 

 

до 3 кВ включительно

3,5

2,0´106

свыше 3 кВ

5,0

2,0´106

Бутилкаучук

5,0

2,0´106

Каучук (натуральный)

5,0

2,0´106

Защитные покрытия:

 

 

Джутовые и волокнистые материалы

6,0

2,0´106

Резиновое слоистое покрытие

6,0

2,0´106

Полихлороплен

5,5

2,0´106

ПВХ в кабелях:

 

 

до 35 кВ включительно

5,0

1,7´106

свыше 35 кВ

6,0

1,7´106

ПВХ/битум на гофрированных алюминиевых оболочках

6,0

1,7´106

ПЭ

3,5

2,4´106

Другие компоненты:

 

 

Полупроводящий сшитый ПЭ и ПЭ3)

2,5

2,4´106

Полупроводящий этиленпропиленовый каучук

3,5

2,1´106

1) Значения из Публикации МЭК287 (табл. 4).

2) Значения из (журнала «Electra»;№ 24, окт., 1972, стр. 91).

3) Значения из (отчета EPRIEL -3014).

Таблица 3

Постоянные, используемые в упрощенныхформулах расчета для жил и проволочных экранов

Изоляция

Постоянные для меди

Постоянные для алюминия

X, (мм2/с)½

Y, мм2

X, (мм2/с)½

Y, мм2

ПВХ:

0,29

0,06

0,40

0,08

£ 3 кB

0,27

0,05

0,37

0,07

> 3 кВ

0,41

0,12

0,57

0,16

Сшитый ПЭ

 

 

 

 

Этиленпропиленовый каучук:

 

 

 

 

£ 3 кВ

0,38

0,10

0,52

0,14

> 3 кВ

0,32

0,07

0,44

0,10

Бумага:

 

 

 

 

маслонаполненные

0,45

0,14

0,62

0,20

другие

0,29

0,06

0,40

0,08

Примечание. Коэффициент тепловогоконтакта - 0,7; для маслонаполненных кабелей - 1,0.

Неадиабатический коэффициент (e) дляоболочек, экранов и брони

ПРИЛОЖЕНИЕА

ПОЯСНЕНИЯ К РЕКОМЕНДУЕМЫМ МЕТОДАМ УЧЕТАНЕАДИАБАТИЧЕСКОГО НАГРЕВА ПРИ РАСЧЕТЕ ДОПУСТИМЫХ ТОКОВ КОРОТКОГО ЗАМЫКАНИЯ

Допущение о тепловых потерях в изоляции может быть выражено в видекоэффициента, изменяющего либо затраты энергии при коротком замыкании, либомаксимальную допустимую температуру. Выбран первый вариант, т.к. он позволяетсохранять постоянный предел температуры для материала и не изменять его взависимости от тепловых потерь в изоляции. Коэффициент определяетсясоотношением затрат энергии в адиабатическом и неадиабатическом режимах и,таким образом, непосредственно влияет на значение тока в проводнике, посколькудлительность в обоих случаях одинакова.

В некоторых конкретных случаях (например система с заземленнойнейтралью) максимальный ток короткого замыкания известен, и рекомендуемый методможет быть преобразован для определения максимальной температуры при короткомзамыкании.

А) Токопроводящие жилы

Проведено значительное количество теоретических и экспериментальныхисследований в области кабелей с медными токопроводящими жилами иполивинилхлоридной (ПВХ) изоляцией, в то время как по кабелям с меднымитокопроводящими жилами и бумажной изоляцией имеется небольшое количестводанных. Рекомендуемый в настоящем стандарте метод был основан на данных покабелям с медными токопроводящими жилами и ПВХ изоляцией и затемэкстраполирован на кабели другого типа. Такая экстраполяция была подтвержденаимеющимися результатами нескольких испытаний кабелей с бумажной изоляцией.

Получено достаточное соответствие между результатами вычисленийпри помощи четырех независимых теоретических методов, метода расчета переходныххарактеристик при помощи ЭВМ (этот метод принят CIGRE длярасчета номинальных характеристик в переходном режиме*) и даннымиэкспериментальных исследований.

* Electra, № 87, март 1983, стр. 41.

Формула имеет следующий вид:

.

Полученная эмпирическим путем формула этого вида соответствоваларассчитанной при помощи ЭВМ кривой для ПВХ. Эмпирические постоянные А и Ввключали удельные теплоемкости жилы и изоляции, а также удельное термическоесопротивление изоляции.

Путем модификации этих постоянных (используя значения,опубликованные в Electra, № 24, стр. 90, 91) были получены кривые для других комбинацийматериалов жилы и изоляции.

На практике имеет место большой разброс результатовэкспериментальных исследований, который объясняется тепловым контактом междужилой и изоляцией. В формулу был введен коэффициент F, в соответствиис теоретическими исследованиями. Значение F = 0,7соответствовало всем имеющимся экспериментальным данным для ПВХ, и затемиспользовалось для всех комбинаций материалов жилы и изоляции (за исключениеммаслонаполненных кабелей, для которых вследствие хорошего теплового контактаможно использовать коэффициент l,0). Возможные погрешности расчета,таким образом, учитываются в сторону повышения надежности кабелей.

Коэффициент e внекоторой степени зависит от температуры, но в диапазоне температур, которыеобычно имеют место на практике, эту зависимость можно не учитывать (она учтенав коэффициенте 0,7).

Рабочая группа полагала, что 5 % - минимальное увеличениедопустимого тока короткого замыкания, которое может быть реализовано напрактике. При t/S < 0,1 с/мм2 увеличение тока в жиле незначительное инеадиабатический метод не рекомендуется применять при таком соотношении,которое наиболее часто встречается при эксплуатации.

В) Экраны и оболочки

Экраны и оболочки являются элементами конструкции кабелей, внаибольшей степени определяющими значения допустимого тока короткого замыканияв условиях неадиабатического нагрева.

Рабочая группа располагала несколькими методами расчета:аналитическими и с использованием ЭВМ. Был выбран метод с введением упрощений теоретическинаиболее точного метода*, который непосредственно учитывает изменение потерь взависимости от температуры.

*Mildner;R. С., AIEE Trans. Том 87, стр. 749 - 758, март 1968.

Основной проблемой было недостаточное количество результатовэкспериментальных исследований, необходимых для сравнения с данными расчета припомощи теоретического метода. Получено определенное соответствие с несколькимиимеющимися результатами испытаний, особенно при введении коэффициента,учитывающего тепловой контакт (так же, как для жилы). Кроме того, результатыиспытаний, полученные методом с использованием ЭВМ (см. п. А), также соответствовали теоретическим данным.

Коэффициент e и вэтом случае в некоторой степени зависит от температуры, но в уравнениипредставлен наиболее неблагоприятный случай, и на практике эту зависимостьможно не учитывать.

Коэффициент теплового контакта выбран для различных конструкцийоболочки и экрана с учетом степени теплового контакта. Например, кабели сбумажной изоляцией, свинцовой оболочкой и битумным слоем под наружной оболочкойимеют весьма хороший контакт, а гофрированные алюминиевые оболочки кабелей сбумаго-массной изоляцией имеют плохой контакт с изоляцией.

Все допущения делались в сторону увеличения надежности кабелей.Наиболее сложно определить сопротивление и площадь поперечного сеченияленточных экранов, наложенных с перекрытием, и многослойных ленточных экранов.Сопротивление значительно зависит от степени контакта между витками ленты,который может случайным образом изменяться в течение короткого замыкания.Поэтому принято допущение, обеспечивающее определенный запас, а именно: токтечет вдоль ленты по спирали вокруг кабеля, а между витками нет проводимости.При этом используется площадь поперечного сечения ленты (или лент).

В этом случаеполучают заниженные номинальные значения для условий короткого замыкания, ноони все же выше тех, которые определены на основе адиабатического режима притом же допущении отсутствия контакта между витками.

Аналогично допускается, что экраны в виде оплетки из проволокимеют трубчатую форму и не имеют контакта между проволоками. Площадьпоперечного сечения в этом случае определяют как площадь поперечного сечения однойпроволоки, умноженную на общее число проволок в оплетке, а за толщину принимаютудвоенный диаметр одной проволоки.

ИНФОРМАЦИОННЫЕДАННЫЕ

1.  ПОДГОТОВЛЕНИ ВНЕСЕН Министерством электротехнической промышленности и приборостроения СССР

2.  УТВЕРЖДЕН И ВВЕДЕН ВДЕЙСТВИЕ Постановлением Государственного комитета СССР по управлению качествомпродукции и стандартам от 23.01.91 № 34

Настоящий стандарт подготовлен методом прямого применениямеждународного стандарта МЭК 949-88 «Расчет термически допустимых токовкороткого замыкания с учетом неадиабатического нагрева» и полностью емусоответствует

3.  ВВЕДЕН ВПЕРВЫЕ

4.  ССЫЛОЧНЫЕНОРМАТИВНО-ТЕХНИЧЕСКИЕ ДОКУМЕНТЫ

Пункт, в котором приведены ссылки

Обозначение соответствующего международного стандарта

Обозначение отечественного нормативно-технического документа, на который дана ссылка

3

МЭК 228-78

ГОСТ 22483-77

6.5

МЭК 287-82

Требования указаны в п. 6.5 настоящего стандарта

6.5

Журнал Electra № 24, октябрь 1972

То же

6.5

Отчет EpriEL-3014

»

 

18
Мне нравится
Комментировать Добавить в закладки

Комментарии могут оставлять только зарегистрированные пользователи.

Пожалуйста зарегистрируйтесь или авторизуйтесь на сайте.