На главную
На главную

ГОСТ 25.504-82* «Расчеты и испытания на прочность. Методы расчета характеристик сопротивления усталости»

Настоящий стандарт устанавливает методы расчета следующих характеристик сопротивления усталости деталей машин и элементов конструкций, изготовленных из сталей, в много- и малоцикловой упругой и упругопластической области.
Стандарт не распространяется на методы расчета характеристик сопротивления усталосп сварных конструкций и их элементов.
Область применения стандарта ограничивается случаями, для которых в тексте стандарта приложений имеются все исходные и справочные данные.

Обозначение: ГОСТ 25.504-82*
Название рус.: Расчеты и испытания на прочность. Методы расчета характеристик сопротивления усталости
Статус: действующий (Введен впервые)
Дата актуализации текста: 01.10.2008
Дата добавления в базу: 01.02.2009
Дата введения в действие: 01.07.1983
Разработан: Академия наук СССР
Министерство высшего и среднего специального образования СССР
Госстандарт СССР
Министерство тракторного и сельскохозяйственного машиностроения
Утвержден: Госстандарт СССР (18.05.1982)
Опубликован: Стандартинформ № 2005

МЕЖГОСУДАРСТВЕННЫЙ СТАНДАРТ

Расчеты и испытания на прочность

МЕТОДЫ РАСЧЕТА ХАРАКТЕРИСТИК СОПРОТИВЛЕНИЯ УСТАЛОСТИ

Strength calculation and testing.
Methods of fatigue strength behaviour calculation

ГОСТ
25.504-82

Дата введения 01.07.83

Настоящий стандартустанавливает методы расчета следующих характеристик сопротивления усталостидеталей машин и элементов конструкций, изготовленных из сталей, в много- ималоцикловой упругой и упругопластической области:

- медианных значений пределоввыносливости на базе 107 циклов;

- пределов выносливости длязаданной вероятности разрушения на базе 107 циклов;

- коэффициента вариациипределов выносливости;

- показателя наклона левойветви кривой усталости в двойных логарифмических координатах

- абсциссы точки перелома кривойусталости;

- коэффициентачувствительности к асимметрии цикла напряжений;

- предельных амплитуд приасимметричных циклах нагружения;

- параметров уравнения кривоймалоцикловой усталости (в пределах до 105 циклов) при: растяжении -сжатии, изгибе и кручении,

- симметричных и асимметричных циклахнапряжений или деформаций, изменяющихся по простому периодическому закону спостоянными параметрами,

абсолютных размерах поперечного сечениядетали до 300 мм,

наличии и отсутствии концентрациинапряжений,

температуре от минус 40°С до плюс 100°С,

наличии и отсутствии агрессивной среды,

частоте нагружения в пределах 1 - 300 Гц.

Стандарт не распространяется на методырасчета характеристик сопротивления усталосп сварных конструкций и ихэлементов.

Область применения стандартаограничивается случаями, для которых в тексте стандарта приложений имеются всеисходные и справочные данные.

Выбор требуемой номенклатурыхарактеристик сопротивления много- и малоцикловой усталости определяется вкаждом конкретном случае задачами и методом расчета по действующим отрасляхнормативно-техническим документам.

Термины, определения и обозначения,применяемые в стандарте, - по ГОСТ23207.

Обозначения, применяемые в стандарте,приведены в приложении1.

Размерность напряжений - МПа,геометрических размеров - мм.

Настоящий стандарт унифицирован состандартами ГДР ТГЛ 19340/03 и ТГЛ 19340/04.

(Измененная редакция, Изм. № 1).

СОДЕРЖАНИЕ

1. ОПРЕДЕЛЕНИЕ ПРЕДЕЛОВ ВЫНОСЛИВОСТИ ДЕТАЛЕЙ МАШИН И ЭЛЕМЕНТОВ КОНСТРУКЦИЙ

1.1. Определение медианных значений пределов выносливости

1.2. Определение эффективных коэффициентов концентрации напряжений Кσ, Кτ и отношений Kσ/Kdσ, Kτ/Kdτ

1.3. Определение коэффициентов К1

1.4. Определение теоретических коэффициентов концентрации напряжений ασ, ατ

1.5. Определение значения относительного критерия подобия усталостного разрушения

1.6. Определение параметра L

1.7. Определение относительного градиента первого главного или касательного напряжений ,

1.8. Определение коэффициентов чувствительности металла к концентрации напряжений и масштабному фактору vσ и vτ

1.9. Определение коэффициентов влияния шероховатости поверхности К, К

1.10. Определение коэффициента Kкор

1.11. Определение коэффициента влияния поверхностного упрочнения Kv и коэффициента анизотропии KА

2. ОПРЕДЕЛЕНИЕ ПРЕДЕЛОВ ВЫНОСЛИВОСТИ ДЕТАЛЕЙ МАШИН И ЭЛЕМЕНТОВ КОНСТРУКЦИЙ ДЛЯ ЗАДАННОЙ ВЕРОЯТНОСТИ РАЗРУШЕНИЯ [σ-1Д]р

3. ОПРЕДЕЛЕНИЕ КОЭФФИЦИЕНТОВ ВАРИАЦИИ ПРЕДЕЛОВ ВЫНОСЛИВОСТИ ДЕТАЛЕЙ МАШИН И ЭЛЕМЕНТОВ КОНСТРУКЦИЙ

3.2. Определение коэффициентов вариации

3.3. Определение коэффициентов вариации

3.4. Определение коэффициентов вариации

4. ОПРЕДЕЛЕНИЕ ПАРАМЕТРОВ КРИВЫХ УСТАЛОСТИ m И NG И КОЭФФИЦИЕНТОВ ЧУВСТВИТЕЛЬНОСТИ К АСИММЕТРИИ ЦИКЛА НАПРЯЖЕНИЙ Ψσ И Ψτ

5. ОПРЕДЕЛЕНИЕ РАСЧЕТНЫХ ХАРАКТЕРИСТИК СОПРОТИВЛЕНИЯ МАЛОЦИКЛОВОЙ УСТАЛОСТИ

5.3. Определение напряжений и деформаций

5.4. Определение диаграмм статического и циклического деформирования

5.5. Определение располагаемой пластичности материала

5.6. Определение кривой малоцикловой усталости

ПРИЛОЖЕНИЕ 1 Обязательное ОБОЗНАЧЕНИЯ, ПРИМЕНЯЕМЫЕ В СТАНДАРТЕ

ПРИЛОЖЕНИЕ 2 Обязательное ОПРЕДЕЛЕНИЕ ЭФФЕКТИВНЫХ КОЭФФИЦИЕНТОВ КОНЦЕНТРАЦИИ НАПРЯЖЕНИЙ КσКτ ОТНОШЕНИЙ , , КОЭФФИЦИЕНТОВ n, q, К1, И К3

ПРИЛОЖЕНИЕ 3 Обязательное ОПРЕДЕЛЕНИЕ ТЕОРЕТИЧЕСКИХ КОЭФФИЦИЕНТОВ КОНЦЕНТРАЦИИ НАПРЯЖЕНИЙ ασ, ατ

ПРИЛОЖЕНИЕ 4 Обязательное ОПРЕДЕЛЕНИЕ ЗНАЧЕНИЙ ФУНКЦИИ F (Θ , v), ПАРАМЕТРА L, КОЭФФИЦИЕНТА ВЛИЯНИЯ ШЕРОХОВАТОСТИ ПОВЕРХНОСТИ КF И КОЭФФИЦИЕНТА Ккор

ПРИЛОЖЕНИЕ 5 Рекомендуемое ОПРЕДЕЛЕНИЕ КОЭФФИЦИЕНТОВ ВЛИЯНИЯ ПОВЕРХНОСТНОГО УПРОЧНЕНИЯ Kv

ПРИЛОЖЕНИЕ 6 Справочное ПРИМЕРЫ РАСЧЕТА ХАРАКТЕРИСТИК СОПРОТИВЛЕНИЯ УСТАЛОСТИ ДЕТАЛЕЙ МАШИН

ПРИЛОЖЕНИЕ 7 Справочное ТЕОРЕТИЧЕСКИЕ ОСНОВЫ СТАНДАРТА

БИБЛИОГРАФИЯ

ИНФОРМАЦИОННЫЕ ДАННЫЕ

 

1. ОПРЕДЕЛЕНИЕ ПРЕДЕЛОВВЫНОСЛИВОСТИ ДЕТАЛЕЙ МАШИН И ЭЛЕМЕНТОВ КОНСТРУКЦИЙ

1.1. Определение медианных значенийпределов выносливости

Медианные значения пределов выносливостидеталей машины в номинальных напряжениях  (соответствующиевероятности разрушения Р = 50%) определяют с учетом коэффициента снижения предела выносливости К по формулам:

- при растяжении - сжатии илиизгибе

,                                                                                             (1)

,                                                               (2)

,                                                                                         (3)

где

- медианное значение предела выносливости на совокупности всех плавок металла данной марки гладких лабораторных образцов диаметром d0 = 7,5 мм, изготовленных из заготовок диаметром d, равным абсолютному размеру рассчитываемой детали;

- медианное значение предела выносливости на совокупности всех плавок металла данной марки гладких лабораторных образцов диаметром d0 = 7,5 мм, изготовленных из заготовок размерами 10-20 мм;

k1

- коэффициент, учитывающий снижение механических свойств металла (σB , σT , σ-1) с ростом размеров заготовок (п. 1.3);

- при кручении

,                                                                                               (4)

,                                                                (5)

.                                                                                           (6)

Медианные значения пределов выносливостидеталей ,  полученные поформулам (1) и (4) для Р = 50%, используют для оценки пределов выносливости деталей при любой заданнойвероятности разрушения (разд. 2и 3).

Примечания:

1. При наличии коррозионных воздействий в формулы (2) и (5)вместо KFследуетподставлять значения Kкор

2. При отсутствии экспериментальныхданных ориентировочно величины , допускается оценивать на основе соотношений:

,                                                                  (7)

где  - среднее значениепредела прочности стали данной марки, определенное на образцах, изготовленныхиз заготовок диаметром d, равным абсолютному размерурассчитываемой детали, МПа;

.                                                                                           (8)

1.2.Определение эффективных коэффициентов концентрации напряжений Кσ, Кτи отношений Kσ/Kdσ, Kτ/Kdτ

1.2.1.Коэффициенты Кσ, Кτ и отношения Kσ/K, Kτ/K определяют поэкспериментальным данным или путем расчета.

1.2.2. Определение Кσ , Кτ, Kσ/K и Kτ/K - по экспериментальным данным.

Коэффициенты Кσ, Кτ могут определяться экспериментальнона геометрически подобных образцах диаметром d или толщиной h поперечного сечения не менее 40 мм, если d или h рассчитываемойдетали превышают это значение. Если d или h рассчитываемойдетали меньше 40 мм, то при экспериментальном определении Кσ, Кτ целесообразно вестииспытания на натурных деталях или моделях тех же поперечных размеров.

Для ряда деталей экспериментальнополученные значения Кσ, Кτ и Kσ/K, Kτ/K приведены в приложении 2 (черт. 1-7, 13-16).

Значения (Kσ/K)0для валов с напрессованными деталями (при наличиикоррозии трения) при изгибе представлены на черт. 1 приложения 2.

При σB > 500 МПа и ρ < 30 МПа следует учитывать соответствующие поправочныекоэффициенты  и  (черт. 2, 3) и определять значения Kσ/K по формуле

.                                                      (10)*

(Измененнаяредакция, Изм. № 1).

*Формула 9. (Исключена, Изм. № 1).

1.2.3. Определение Кσ, Кτи Kσ/K, Kσ/K методом расчета

1.2.3.1. КоэффициентыКσ, Кτ, K., Kи отношение  в случае отсутствияпрямых экспериментальных данных могут быть вычислены по формулам (при известныхзначениях vσ , vτ , α и G):

,                                                    (11)

,

,                                                              (12)

,                                                             (12а)

где  - значениеотносительного критерия подобия усталостного разрушения для гладкого (безконцентрации напряжений) образца диаметром dгл, мм.

Определение относительного критерияподобия усталостного разрушения Θ, величин vσ, vτ и функции F, v) приведенов пп. 1.5и 1.8.

1.2.3.2. Если известны тольковеличины ασ, ατи , то Кσ или Кτ вычисляют приближенно по формулам:

;                                                                                                 (13)

,                                                                                                  (14)

Коэффициент n вычисляют по формуле

                                                                             (15)

или по черт. 14приложения 2 в зависимости от значений относительного градиента напряжений  (мм-1),вычисленного по формулам, приведенным в табл. 1, и предела текучести σт (МПа).

Таблица 1

Деталь

Формулы для вычисления ,

Изгиб

Растяжение- сжатие

Кручение

-

-

 

-

-

Примечание.

1.2.3.3.В приближенных расчетах значения Кσ и Кτ вычисляют по формулам:

Кσ =1 + q(ασ-1),                                                                                        (18)*

Кτ =1 + q(ατ-1),                                                                                        (19)

где значения коэффициентовчувствительности металла к концентрации напряжений q определяют по черт. 15приложения 2.

1.3. Определение коэффициентов К1

1.2.3.1.-1.3. (Измененная редакция, Изм. № 1).

1.3.1.Коэффициент К1 длялегированных сталей определяют по черт. 16 приложения 2 или по формуле

 для d ≤ 150 мм,                                                           (20)

где d0 = 7,5 мм - диаметр гладкого лабораторного образца;

K1 = 0,74 для d >150 мм.

Для углеродистых сталей К1 = 1.

1.3.2, 1.3.3. (Исключены,Изм. № 1).

*Формулы 16 и 17. (Исключены, Изм. № 1).

1.4.Определение теоретических коэффициентов концентрации напряжений ασ,ατ

1.4.1. Коэффициенты ασ, ατ определяют потеоретическим решениям или на основе измерений с помощьюполяризационно-оптического метода, тензометрирования и т.п. (приложение 3, черт. 1-47).

1.4.2. Для определениятеоретических коэффициентов концентрации напряжений в деталях, изображенных втабл. 2, могут быть использованы также номограммы, приведенные на черт. 48 и 49 приложения 3.

Примечания:

1. Пример использования номограмм для элементов сдвусторонней внешней выточкой при изгибе.

Дано: ρ = 2,5мм; t = 15 мм; а = 95мм.

Находим  = 2,45;  = 6,16.

Как вытекает из табл. 2, для  нужно воспользоватьсярядом чисел b, а для  - кривой 2. По черт. 48 от абсциссы  =6,16 начинаемдвигаться по вертикали вверх до пересечения с кривой 2. Затем налево проводимгоризонтальную линию до пересечения с осью ординат. Точку пересечения соединяемс точкой  =2,45, находящейся нагоризонтальной оси, при этом отсчет производим по ряду чисел b. Прямая касается круга, указывающего коэффициент концентрации ασ = 4,28.

2. Пример использования номограммы для элементов с внешнейвыточкой и осевым отверстием при изгибе.

Дано: ρ = 4 мм; а = 13 мм; t = 36 мм; r = 25 мм.

Находим  = 3,  = 1,80,  =2,50.

Как указано в примере 1 при  (ряд чисел b) и  (кривая 5) на черт. 48 находим  = 3,60. Это будет теоретический коэффициентконцентрации напряжений при большом осевом отверстии .

Теперь переходим к черт. 49 и смещаемся вверх по вертикали при значении  = 2,50 до пересеченияс кривой 2, затем налево по горизонтали до пересечения с осью. Точкупересечения соединяем с прямой  = 3,60, лежащей на другой оси. Круг,которого касается эта прямая, дает ασ= 2,08.

Таблица 2

Конструктивные случаи для определения теоретическихкоэффициентов концентрации ασ и ατ пономограмме (приложение 3, черт. 48, 49)

Вид выточки или надреза

Вид напряжения

Формула номинального напряжения

Ряд чисел для параметра

Кривая для параметра

Кривая для параметра

Растяжение

b

1

-

Изгиб

b

2

Растяжение

b

3

 

Изгиб

b

4

Растяжение

b

5

-

Изгиб

a

5

Растяжение

b

6

-

Изгиб

b

7

Кручение

a

9

Растяжение

b

5

1

Изгиб

b

5

2

Кручение

a

10

4

Растяжение

b

5

5

Изгиб

b

5

6

Кручение

a

10

8

1.4.3. При обработкерезультатов на ЭВМ коэффициенты концентрации напряжений ασ для деталей, указанных на черт. 20-22, 27 и 28приложения 3, вычисляют по формуле

                               (25)*

где коэффициенты A, B, С и Z определяютпо табл. 3 (а = d/2 или а= b/2),а в остальных случаях ασ определяют поформулам, приведенным на черт. 1-3, 6-11, 14-19 приложения 3.

Примечание. Формула (25) являетсяприближенной и дает отклонения до 10 %-20 % в запас прочности.

*Формулы 21-24. (Исключены, Изм. № 1).

Таблица 3

Значения коэффициентов для вычисления ασ по формуле (25)

Коэффициенты

Форма образца (детали)

Двусторонний надрез (выточка)

Ступенчатый переход по галтели

изгиб

растяжение

кручение

изгиб

растяжение

кручение

А

Круглый

0,20

0,22

0,7

0,62

0,62

3,4

Плоский

-

0,50

0,50

-

В

Круглый

2,75

1,37

10,3

5,80

3,50

19,0

Плоский

2,10

0,85

-

6,00

2,50

-

С

Круглый

-

-

-

0,20

-

1,0

Z

3,00

2,0

1.5. Определение значения относительногокритерия подобия усталостного разрушения

1.5.1. Относительный критерий подобия 0вычисляют по формуле

 

                                                                               (26)

где d0 = 7,5 мм; ;

 

L выражается в мм,

 выражается в мм-1.

Значения функции  приведены в табл. 4или черт. 1приложения 4.

Таблица 4

Значения функции F (Θ, v)

Θ

lgΘ

 при v

0,04

0,08

0,10

0,12

0,16

0,20

0,0032

-2,5

0,885

0,774

0,720

0,668

0,569

0,480

0,0100

-2,0

0,908

0,813

0,774

0,730

0,647

0,569

0,0316

-1,5

0,931

0,863

0,829

0,796

0,730

0,668

0,1000

-1,0

0,954

0,908

0,836

0,836

0,818

0,774

0,3162

-0,5

0,977

0,954

0,942

0,931

0,908

0,885

1,0000

0

1,000

1,000

1,000

1,000

1,000

1,000

3,1620

0,5

1,023

1,046

1,058

1,070

1,092

1,115

10,0000

1,0

1,046

1,092

1,115

1,137

1,182

1,226

31,6200

1,5

1,069

1,137

1,171

1,204

1,269

1,332

100,0000

2,0

1,092

1,182

1,226

1,269

1,353

1,430

316,2000

2,5

1,115

1,226

1,280

1,332

1,430

1,519

1000,0000

3,0

1,137

1,269

1,332

1,392

1,502

1,596

3162,0000

3,5

1,160

1,312

1,382

1,449

1,508

1,667

10000,0000

4,0

1,182

1,352

1,431

1,502

1,627

1,726

В формуле для определения F(Θ, v) параметр vпринимает значения v при изгибе ирастяжении-сжатии и vτ - прикручении.

1.6.Определение параметра L

1.6.1. При круговом изгибе илирастяжении-сжатии, а также при кручении круглых стержней с кольцевымиканавками, с переходом от одного сечения к другому по галтели, с резьбой илигладких L =πd. При изгибе в одной плоскости круглых стержней L = 0,08 πd.

Если при растяжении-сжатии или изгибедеталей только часть периметра рабочего сечения прилегает к зоне повышеннойнапряженности, то L вычисляют поформулам, приведенным на черт. 2 приложения4.

1.7.Определение относительного градиента первого главного или касательногонапряжений ,

Относительные градиенты напряжений , определяют по формулам, приведенным в табл. 1.

1.8. Определение коэффициентовчувствительности металла к концентрации напряжений и масштабному факторуvσ и vτ

1.8.1. Значения vσ, vτ определяют по совокупности результатов испытаний наусталость образцов различных форм, размеров, уровней концентрации напряжений,изготовленных из металла одной плавки и испытанных при различных видахнагружения.

1.8.2. При отсутствии опытныхданных для конструкционных сталей величину vσ приближенновычисляют по формуле

vσ = 0,211 - 0,000143 σв при σв≤ 1300 МПа,

vσ = 0,025 при σв > 1300 МПа.                                                               (27)

При кручении дляконструкционных сталей величину vτ приближенно принимают равной

vτ = l,5 ∙ vσ.                                                                                               (28)

(Измененная редакция, Изм. № 1).

1.9.Определение коэффициентов влияния шероховатости поверхности КFσ, КFτ

1.9.1. Значения коэффициента К, характеризующего снижение пределов выносливости приухудшении качества обработки поверхности в зависимости от предела прочности и чистотыповерхности, для изгиба и растяжения-сжатия, определяют по черт. 3 приложения 4 или вычисляют по формуле

К = 1 - 0,22 ∙ lg Rz(lg - 1)   (σв в МПа).                                          (29)

1.9.2. Значения коэффициента К вычисляют по формуле

К = 0,575 ∙ К +0,425.                                                                        (30)

1.10.Определение коэффициента Kкор

1.10.1. Коэффициент Ккор, характеризующийснижение предела выносливости от влияния коррозии до испытания на усталость,приведен в зависимости от предела прочности на черт. 4 приложения 4.

На кривых указано количестводней, в течение которых образец подвергался воздействию коррозионной среды(пресной воды) до испытания на усталость.

1.10.2. Влияние коррозии приодновременном действии коррозионной среды и переменных напряжений представленов виде зависимости коэффициента Kкор отпредела прочности стали на черт. 5приложения 4.

1.10.3. Коэффициенты Kкор соответствуют определенной частоте испытания и числуциклов, указанных в подрисуночных подписях. При других частотах и базахиспытания следует вводить поправки в соответствии с экспериментальными данными.

1.11.Определение коэффициента влияния поверхностного упрочнения Kv и коэффициентаанизотропии KА

1.11.1. Методика определениякоэффициента влияния поверхностного упрочнения Kv приведена в приложении 5.

1.11.2.Коэффициенты анизотропии, приведенные в табл. 5, учитывают, если первое главноенапряжение при изгибе и растяжении-сжатии направлено перпендикулярнонаправлению прокатки материала.

При кручении анизотропию неучитывают.

Таблица 5

Значения коэффициентов анизотропии KА

σВ, МПа

ка

σВ, МПа

ка

До 600

0,90

Св. 900 до 1200

0,83

Св. 600 до 900

0,86

» 1200

0,80

2. ОПРЕДЕЛЕНИЕ ПРЕДЕЛОВ ВЫНОСЛИВОСТИ ДЕТАЛЕЙ МАШИН ИЭЛЕМЕНТОВ КОНСТРУКЦИЙ ДЛЯ ЗАДАННОЙ ВЕРОЯТНОСТИ РАЗРУШЕНИЯ [σ-1Д]р

2.1. При наличии достаточного объема статистическойинформации для оценки коэффициента вариации пределов выносливости деталей машин( или ), используя вычисленное для заданной базы по формуле (1) или (4) медианное значениепредела выносливости детали (, или  ), определяют пределы выносливостидетали на той же базе для любых заданных вероятностей разрушения Р в предположении справедливостинормального закона распределения по формулам:

,                                                                 (31)

,                                                                   (32)

где zp - квантиль нормального распределения, соответствующаязаданной вероятности разрушения Р.

3. ОПРЕДЕЛЕНИЕ КОЭФФИЦИЕНТОВ ВАРИАЦИИ ПРЕДЕЛОВ ВЫНОСЛИВОСТИ
ДЕТАЛЕЙ МАШИН И ЭЛЕМЕНТОВ КОНСТРУКЦИЙ

3.1. Коэффициент вариации пределавыносливости детали вычисляют по формуле

,                                                                                            (33)

где  и- среднее квадратическое отклонение и среднее (насовокупности всех плавок) значение предела выносливости детали соответственно.

Результирующий коэффициент вариациипредела выносливости детали при отсутствии сварки, поверхностного упрочнения ипри стабильной технологии вычисляют по формуле

,                                                                        (34)

где

- коэффициент вариации максимальных разрушающих напряжений в зоне концентрации, соответствующий пределам выносливости деталей (при испытании идентичных деталей, изготовленных из металла одной плавки, связанный со структурой неоднородностью металла (наличием различных фаз, включений, искажений кристаллической решетки и т.д.);

- коэффициент вариации средних (в пределах одной плавки) значений пределов выносливости гладких лабораторных образцов диаметром 7,5 мм, учитывающий межплавочное рассеяние механических свойств металла и вычисляемый по формуле

,                                                                                               (35)

;                                                                  (36)

,                                                                                        (37)

где

- значение  для i- плавки;

n

- число плавок;

- коэффициент вариации теоретического коэффициента концентрации напряжений ασ, учитывающий отклонения фактических размеров деталей (особенно в зонах концентрации напряжений) от номинальных (в пределах допусков).

При нестабильной технологии,неоднородности свойств металла, наличии остаточных напряжений и технологическихдефектов коэффициенты вариации предела выносливости деталей  определяют путемпроведения усталостных испытаний деталей.

3.2.Определение коэффициентов вариации

3.2.1. При достаточно стабильнойтехнологии, однородности свойств металла в объеме детали, отсутствии остаточныхнапряжений коэффициенты вариации максимальных разрушающих напряжений  вычисляют по формуле

.                                                                                          (38)

3.3.Определение коэффициентов вариации

Коэффициент  определяют постатистическим данным о межплавочном рассеянии пределов выносливости поформулам (35)-(37).

Если данных по межплавочному рассеяниювеличин  нет, то, учитываяпрактически линейную зависимость между пределами выносливости и пределамипрочности, в первом приближении допускают

 =

где  - коэффициентвариации предела прочности металла на множестве всех плавок ( = 0,04-0,10).

3.4.Определение коэффициентов вариации

Колебания радиусов кривизны в зонеконцентрации напряжений ρхарактеризуются коэффициентами вариации vρ.Коэффициенты вариации находят по результатам измерения партии деталей (не менее30-50 шт.) в условиях производства.

Среднее значение , среднее квадратическое отклонение sρ радиуса кривизны ρ и коэффициент вариации vρвычисляют по формулам:

,                                                                                             (39)

,                                                                          (40)

.                                                                                                   (41)

Зависимость ασ от ρпредставляют функцией

ασ = φ(ρ).                                                                                                  (42)

Коэффициент вариации  вычисляют по формуле

                                                                                  (43)

где  - среднее значение ασ, соответствующее ρ= ;

 - абсолютное значение производной, котороесоответствует средним значениям определяющих параметров.

3.4.3. Для нахожденияпроизводной в выражении (43) допускается осуществлять линейную аппроксимациюфункции (42) в окрестности заданных значений параметров, используя уравнениепрямой, проходящей через две точки

,                                                                      (44)

где

- заданное значение отношения параметров ρ и d (вместо ρ/d может быть ρ/t и т.п.);

- отношения , близкие к заданному значению;

- значения ασ, соответствующие (ρ/d)2и (ρ/d)1.

4. ОПРЕДЕЛЕНИЕПАРАМЕТРОВ КРИВЫХ УСТАЛОСТИ m И NG И КОЭФФИЦИЕНТОВЧУВСТВИТЕЛЬНОСТИ К АСИММЕТРИИ ЦИКЛА НАПРЯЖЕНИЙ Ψσ И Ψτ

4.1. Для расчета на прочностьлевую наклонную часть кривой усталости представляют в виде

,                                                                                   (45)

где m

- показатель наклона кривой усталости в двойных логарифмических координатах;

NG

- абсцисса точки перелома кривой усталости.

4.2. ВеличинаNG в большинстве случаев колеблетсяв пределах NG = 106 - 3 ∙ 106 циклов. Врасчетах на прочность при переменных напряжениях, когда отсутствуют данныенатурных усталостных испытаний, принимают в среднем NG =2∙ 106 циклов.

4.3. Величины m для деталей изменяются в пределах 3-20, при этом сростом коэффициента снижения предела выносливости K уменьшаетсяm. Зависимость между K и m принимают приближенно в виде

,                                                                                                     (46)

где

                                                                            (47)

4.4. Значения Ψσ и Ψτ вычисляют по формулам:

Ψσ = 0,02 + 2 - 10-4  σB,                                                                         (48)

Ψτ = 0,01 + 10-4 - σB,                                                                              (49)

где σB в МПа.

Для деталей с концентрациейнапряжений коэффициенты влияния асимметрии цикла  и  вычисляют поформулам:

,                                                                             (50)

где K- коэффициент, определяемый по формулам (2), (5).

Для легированных сталейдопускается вычислять коэффициенты  и  по формулам:

,                                                                                  (51)

,                                                                                   (52)

4.5. Предельные амплитуды длядеталей при асимметричном цикле нагружения вычисляют по формулам:

,                                                                             (53)

,                                                                                (54)

5. ОПРЕДЕЛЕНИЕ РАСЧЕТНЫХХАРАКТЕРИСТИК СОПРОТИВЛЕНИЯ
МАЛОЦИКЛОВОЙ УСТАЛОСТИ

5.1. Расчет малоцикловой долговечностивыполняется на основе анализа местных деформаций. К малоцикловой относятобласть чисел циклов до разрушения < 5 ∙ 104-105,когда становится выраженным упругопластический характер деформированногосостояния конструкции. Рассматривают условия нагружения, при которыхмаксимальные деформации достигают 0,5 %-1,0 %.

5.2. При определениималоцикловой долговечности и оценке накопления повреждений должны бытьследующие данные:

- циклические упругопластические иодносторонне накопленные деформации в максимально напряженных зонахконструкции:

- располагаемая пластичность материала εf;

- кривая малоцикловой усталостиконструкционного материала (N =f(ε)(k)).

5.3.Определение напряжений и деформаций

5.3.1. Напряженно-деформированноесостояние и его поцикловое изменение в максимально напряженных зонахконструкции определяют расчетным или экспериментальным методами, в том числе поданным тензометрических измерений на моделях и натурных конструкциях длязаданных или эквивалентных нагрузок.

5.3.2. Расчетное определениенапряженно-деформированного состояния элементов конструкций выполняетсярешением соответствующих задач малоциклового нагружения в циклической упруго-пластическойпостановке либо в замкнутой форме, либо численными методами.

5.3.3. Для приближенных оценокмалоцикловой прочности элементов конструкций, работающих при нагрузках,вызывающих в зонах концентрации напряжений выход материала за пределы упругости,деформации и напряжения приближенно определяют с использованиеминтерполяционных зависимостей типа

,                                                                        (55)

,                                                                   (56)

где

- упругопластический коэффициент концентрации напряжений;

- упругопластический коэффициент концентрации деформаций;

- циклический упругопластический коэффициент концентрации напряжений;

- циклический упругопластический коэффициент концентрации деформаций.

Зависимость используется для ασ ≤ 3,5. Прибольших значениях ασприменение формулы дает результаты, идущие в запас прочности.

Для вычисления значения циклическихупругопластических коэффициентов концентрации  и , кроме известных значений теоретического коэффициентаконцентрации ασ,необходимо знать зависимость напряжения от деформации при циклическомупругопластическом деформировании.

5.4.Определение диаграмм статического и циклического деформирования

5.4.1. Диаграммастатического и циклического деформирования характеризует зависимость напряженияот деформации при статическом или циклическом нагружении. Диаграммыдеформирования определяют по данным испытаний при статическом или циклическомнагружении, проводимых по ГОСТ 25.502 и ГОСТ 1497 .

5.4.2. Аналитически диаграммыциклического деформирования интерпретируют в форме обобщенной диаграммыциклического деформирования. Обобщенная диаграмма циклического деформированияотражает зависимость напряжения от деформации по параметру числа полуцикловнагружения. Диаграмму рассматривают в координатах S- ε (черт. 1).Основное свойство обобщенной диаграммы заключается в том, что для мягкого,жесткого и промежуточных между мягким и жестким нагружениями все конечные итекущие точки диаграмм деформирования k-го полуцикла нагружения, полученные при различныхуровнях исходных деформаций, укладываются на одну и ту же для данного полуцикланагружения кривую. Схема обобщенной диаграммы деформирования приведена на черт.1.

Схема обобщенной диаграммы циклического деформирования

Черт. 1

Исходное нагружение происходит всоответствии с диаграммой статического деформирования О, A, B, С, рассматриваемой в координатах σ-е сначалом в точке О. Процессисходного нагружения доводят до определенного значения напряжений и деформаций,например до состояний А, В,С. Таким образом напряжения исходного нагружения составят ,  и , а деформации - ,  и  соответственно. Послеразгрузки, происходящей в соответствии с модулем упругости материала, остаютсявеличины пластических деформаций ,  и . Исходноенагружение и разгрузка образуют нулевой (k = 0) полуцикл нагружения.

Реверс нагружения происходит по своей длякаждой степени исходного нагружения диаграмме деформирования, достигая,например, состояний D K, N, соответствующих напряжениям ,  и  причем длясимметричного цикла мягкого нагружения , и . Реверсивное нагружение и последующая разгрузка образуютпервый (k = 1) полуцикл нагружения, а совокупность нулевого ипервого полуциклов - первый (N = 1) цикл нагружения.

Обобщенная диаграмма циклического деформированиястроится для каждого отдельного полуцикла нагружения в координатах S- ε с началом в точке разгрузки и для каждогорассматриваемого состояния нагружения. Для первого (k = 1) полуцикла нагружения (при исходных уровняхнапряжений ,  и  начало координат S- ε помещают в точки А, В, С. При этом кривая деформированиярассматриваемого полуцикла включает в себя участок нагружения этого полуцикла иучасток разгрузки предыдущего.

Для построения обобщенной диаграммыциклического деформирования точки начала разгрузки для данного полуцикланагружения совмещают. На правой части черт. 1 для k-1 точки А,В, С совмещены и образована единая зависимость междунапряжениями и деформациями A, B, C, D, K, N.

Аналогичные построения делают и дляпоследующих полуциклов нагружения. В общем случае, в связи с процессамициклического упрочнения или разупрочнения материала, обобщенные диаграммыдеформирования для различных полуциклов нагружения отличаются друг от друга.Обобщенная диаграмма циклического деформирования оказывается неизменной(начиная с k = 1) только для циклически стабильных материалов.

5.4.3. Для приближенныхрасчетов допускается использовать диаграммы циклического деформирования,образуемые удвоением статической диаграммы деформирования материала.

5.4.4. Аппроксимация диаграммдеформирования выполняется для расчетных приложений степенными функциями:

                                                       (57)

,

где  и

- напряжение и деформация предела пропорциональности материала при статическом нагружении;

m(0) иm(k)

- показатели упрочнения материала в упругопластической области, определяемые по диаграммам статического и циклического деформирования при степенной аппроксимации.

При этомциклический модуль упрочнения имеет вид:

                          (58)

дляциклически упрочняющихся материалов, для которых m(k-1) < m(k)

                        (59)

дляциклически разупрочняющихся материалов, для которых m(k-1) > m(k)

                                 (60)

дляциклически стабилизирующихся материалов, у которых m(k-1) = m(k)

При линейной аппроксимации диаграммыстатического и циклического деформирования имеют вид:

                       (61)

(при σ(0)>  и S(k) > ),

где

- показатели упрочнения материала в упругопластической области, определяемые по диаграмме статического и циклического деформирования при линейной аппроксимации;

- для циклически упрочняющихся материалов;

- для циклически разупрочняющихся материалов;

- для циклически разупрочняющихся материалов.

5.4.5. По статическим диаграммам деформирования определяют пределыпропорциональности, текучести и прочности, равномерное и общее удлинение ( ГОСТ 1497 ), по диаграммам циклического деформирования - пределыпропорциональности и текучести по параметру числа циклов или полуцикловнагружения, коэффициенты , α, β, характеризующие сопротивлениециклическому деформированию, циклическое упрочнение, разупрочнение,стабилизацию.

5.4.6. Коэффициент  характеризует связь между деформациейисходного нагружения е(0) и шириной петли гистерезиса δ(1) впервом полуцикле при мягком нагружении. Определяют из выражения

 = δ(1)/ (е(0) - ).                                                                                (62)

Полученную совокупностьэкспериментальных величин  (по результатамиспытания серии порядка 5-10 образцов при различных значениях исходнойдеформации е(0))обрабатывают с использованием метода наименьших квадратов или другим способомосреднения.

5.4.7. Коэффициенты α и β определяют по полученным при мягком нагруженииэкспериментальным данным lg δ(k) - lgk (для случая циклического упрочнения) иlg δ(k) - k (для циклического разупрочнения).Величины α или β для рассматриваемого образцавычисляют по формулам (черт. 2):

                                          (63)

где δ(k) - ширина петли гистерезиса в kполуцикле нагружения.

Зависимость ширины петли гистерезиса от числаполуциклов нагружения

а -циклическое упрочнение; б - циклическоеразупрочнение

Черт. 2

Для расчетов в заданном диапазонемаксимальных деформаций рекомендуется применять средние коэффициенты α и β, полученные при различных значениях исходных деформаций взаданном диапазоне.

5.5.Определение располагаемой пластичности материала

5.5.1. Располагаемуюпластичность материала (εf )определяют как

,                                                             (64)

где ΨB и Ψ

- коэффициенты уменьшения поперечного сечения, соответствующие достижению предела прочности или разрыву образца. Определяют по ГОСТ 1497.

5.6.Определение кривой малоцикловой усталости

5.6.1. Кривуюмалоцикловой усталости определяют экспериментально по результатам испытанийсерии образцов при жестком нагружении по ГОСТ 25.502 . Результаты представляют в виде зависимостидолговечности от циклической упругопластической или пластической деформации.

5.6.2. Аналитически кривуюмалоцикловой усталости выражают уравнениями:

,                                                                                          (65)

,                                                                                                                 (66)

.                                                (67)

При этом зависимость долговечности отциклической пластической деформации () используют в диапазоне чисел циклов < 103 - 5∙ 103.

Зависимость долговечности от циклическихупругопластических деформаций (ε(k) применяют во всем малоцикловом диапазоне чисел цикловнагружения (< 5 ∙ 104 - 105).

Коэффициенты в уравнениях определяют поэкспериментальным данным о долговечности при малоцикловом нагружении ссимметричным циклом деформаций.

5.6.3. Для приближенных расчетов кривоймалоцикловой усталости используют корреляционные зависимости, устанавливающиесвязь характеристик сопротивления малоцикловой усталости с прочностью ипластичностью материала при статическом разрыве образца. При этом принимаютследующие значения коэффициентов уравнений кривой малоцикловой усталости:

;

.

Показатель μ доя широкого круга конструкционныхсталей и сплавов, в первом приближении, равен 0,5-0,6.

Графики, соответствующие уравнениям (65)- (67) с учетом величин коэффициентов, приведены на черт. 3. Там же даны линии,характеризующие первое и второе слагаемые уравнений (66), (67).

Зависимость долговечности от величины пластической (а)
и упругопластической деформации (б,в) в цикле при ε(
k) = const

Черт. 3

5.6.4. Для получения расчетныхкривых используют, с целью обеспечения запасов прочности, минимальногарантированные по техническим условиям на материал величины Ψ, σB , σ-1. При наличии статистических данных в расчет вводят характеристики,соответствующие средним за вычетом трех стандартных отклонений.

5.6.5. В области числа цикловнагружения до разрушения 104 циклов асимметрию деформаций приопределении расчетных кривых малоцикловой усталости не учитывают, если еmах< 0,25εf.

При еmах > 0,25εf, вуравнениях кривых малоцикловой усталости используют коэффициенты, равные  и .

При числе циклов нагружения в диапазоне104-105 асимметрию цикла нагружения учитывают способом,аналогичным применяемому в многоцикловой области.

5.6.6. Масштабный эффект,влияние чистоты поверхности, коррозии и т.п. следует оценивать постановкойсоответствующих экспериментов.

ПРИЛОЖЕНИЕ1
Обязательное
ОБОЗНАЧЕНИЯ, ПРИМЕНЯЕМЫЕ В СТАНДАРТЕ

σ-1

- предел выносливости при симметричном цикле гладких лабораторных образцов диаметром d0 = 7,5 мм при изгибе с вращением, изготовленных по ГОСТ 25.502, МПа.

- медианное значение σ-1 для образцов из металла одной плавки, МПа.

- медианное значение предела выносливости на совокупности всех плавок металла данной марки гладких лабораторных образцов диаметром d0 = 7,5 мм, изготовленных из заготовок диаметром d, равным абсолютному размеру рассчитываемой детали, МПа.

К

- коэффициент снижения предела выносливости.

σ-1Д

- предел выносливости детали при симметричном цикле, выраженный в номинальных напряжениях, МПа.

- медианное значение σ-1Д, МПа.

- медианное значение предела выносливости детали на совокупности всех плавок металла данной марки, МПа.

(σ-1)Р

- значение σ-1 , соответствующее вероятности разрушения Р %, например (σ-1)10 при Р =10 %, МПа.

(σ-1Д)Р

- предел выносливости детали, соответствующий вероятности разрушения Р %, МПа.

- медианное значение предела выносливости гладких лабораторных образцов диаметром d0 = 7,5 мм, изготовленных из заготовок металла данной марки размерами 10-20 мм, МПа.

К1

- коэффициент, учитывающий снижение механических свойств металла (σв, σт, σ-1) с ростом размеров заготовок.

σв

- временное сопротивление (предел прочности) стали данной марки при растяжении, МПа.

- медианное значение предела прочности стали данной марки, определенное на образцах, изготовленных из заготовок диаметром d, равным абсолютному размеру рассчитываемой детали, МПа.

Kσ = σ-1d/σ-1д

- эффективный коэффициент концентрации напряжений.

Кdσ = σ-1d/ σ-1

- коэффициент влияния абсолютных размеров поперечного сечения.

σ-1d

- предел выносливости образца без концентрации напряжений диаметром d, МПа.

- коэффициент влияния шероховатости поверхности, равный отношению предела выносливости образца с данным качеством поверхности σ-1f к пределу выносливости гладкого лабораторного образца.

- коэффициент влияния поверхностного упрочнения, равный отношению предела выносливости упрочненной детали σ-1Дупр к пределу выносливости неупрочненной детали σ -1д.

КА

- коэффициент анизотропии.

- коэффициент влияния коррозии, равный отношению предела выносливости гладкого образца в условиях коррозии σ-1 кор к пределу выносливости образца при испытаниях в воздухе.

ξ', ξ"

- поправочные коэффициенты.

vσ

- постоянная для данного металла величина (при определенной температуре и частоте испытания), определяющая чувствительность к концентрации напряжений и влиянию абсолютных размеров поперечного сечения при изгибе или растяжении-сжатии.

L

- параметр рабочего сечения образца или детали или его часть, прилегающая к местам повышенной напряженности, мм.

- относительный градиент первого главного напряжения в зоне концентрации напряжений, мм-1.

- относительный градиент касательного напряжения, мм-1.

L/

- критерий подобия усталостного разрушения детали, мм2.

(L/)0

- критерий подобия усталостного разрушения образца диаметром d0 = 7,5 мм, мм2.

- относительный критерий подобия усталостного разрушения.

ασ = σmax/σH

- теоретический коэффициент концентрации напряжений, равный отношению максимального напряжения в зоне концентрации σmax к номинальному напряжению σH, вычисленному по формулам сопротивления материалов (в предположении упругого распределения напряжений).

n = f(, σT)

- коэффициент, зависящий от значений относительного градиента напряжений и предела текучести.

σT

- предел текучести стали данной марки при растяжении, МПа.

q

- коэффициент чувствительности металла к концентрации напряжений.

- предел выносливости образцов при растяжении-сжатии, МПа.

А, В, С, Z

- постоянные коэффициенты.

- коэффициент вариации пределов выносливости деталей.

Zp

- квантиль нормального распределения, соответствующая заданной вероятности разрушения Р.

- среднее квадратическое отклонение предела выносливости детали, МПа.

- коэффициент вариации максимальных разрушающих напряжений в зоне концентрации.

- коэффициент вариации средних значений пределов выносливости образцов.

- коэффициент вариации теоретического коэффициента концентрации напряжений ασ.

т

- показатель наклона левой ветви кривой усталости в двойных логарифмических координатах.

NG

- абсцисса точки перелома кривой усталости.

Ψσ

- коэффициент чувствительности к асимметрии цикла напряжений.

- коэффициент чувствительности к асимметрии цикла напряжений для детали.

σад

- предельная амплитуда для детали при асимметричном цикле нагружения.

d0, d, dp, D, ρ , t, a, h, H

- размеры рабочего сечения образцов (деталей), мм.

εf

- располагаемая пластичность материала, %.

N

- число циклов нагружения.

k

- число полуциклов нагружения (k = 0, 1, 2, 3 ... ).

- действительное максимальное напряжение в исходном нагружении (нулевой полуцикл), МПа.

σH

- номинальное напряжение, МПа.

- коэффициент концентрации напряжений в упругопластической области в исходном нагружении (нулевой полуцикл).

- действительная максимальная упругопластическая деформация в исходном нагружении (нулевой полуцикл), %.

еH

- номинальная деформация в исходном нагружении (нулевой полуцикл), %.

- коэффициент концентрации деформаций в упругопластической области в исходном нагружении (нулевой полуцикл).

- действительное максимальное напряжение в kполуцикле нагружения, МПа.

SH

- номинальное напряжение в kполуцикле нагружения, МПа.

- коэффициент концентрации напряжений в упругопластической области в kполуцикле нагружения.

- действительная максимальная упругопластическая деформация в kполуцикле нагружения,

εH

- номинальная деформация в kполуцикле нагружения, %.

- коэффициент концентрации деформаций в упругопластической области в kполуцикле нагружения.

e(0)

- уровень деформации в исходном нагружении гладких образцов, %.

σ(0)

- уровень напряжений в исходном нагружении гладких образцов, МПа.

- предел пропорциональности в исходном нагружении, определенный при допуске на пластическую деформацию 0,02 % в координатах σ - е, МПа.

- деформация, соответствующая пределу пропорциональности в исходном нагружении в координатах σ - е, %.

- предел пропорциональности в kполуцикле нагружения в координатах S - ε, МПа.

- деформация, соответствующая пределу пропорциональности в kполуцикле нагружения в координатах S - ε, %.

- показатель упрочнения в упругопластической области при линейной аппроксимации диаграммы статического деформирования.

- показатель упрочнения в упругопластической области при линейной аппроксимации диаграммы циклического деформирования в kполуцикле нагружения.

т(0)

- показатель упрочнения в упругопластической области при степенной аппроксимации диаграммы статического деформирования.

m(k)

- показатель упрочнения в упругопластической области при степенной аппроксимации диаграммы циклического деформирования в kполуцикле нагружения.

δ(1)

- ширина петли гистерезиса в 1-м полуцикле нагружения, %.

δ(k)

- ширина петли гистерезиса в kполуцикле нагружения, %.

e(k)

- упругопластическая деформация, накопленная после k-го полуцикла нагружения, %.

- пластическая деформация, накопленная после k-го полуцикла нагружения, %.

- максимальная упругопластическая деформация, накопленная за k полуциклов нагружения,

- размах упругопластической деформации в kполуцикле нагружения, %.

- размах пластической деформации в kполуцикле нагружения, равный σ(k).

- упругая деформация в kполуцикле нагружения, %, равная S(k)/Е.

Ψ

- относительное сужение площади поперечного сечения образца при статическом растяжении, %.

ΨB

- относительное сужение площади поперечного сечения образца, соответствующее σв, %.

Е

- модуль упругости материала, МПа.

- коэффициенты уравнений кривой малоцикловой усталости.

Примечание. При кручении обозначенияаналогичны с заменой σ на τ, например τ-1?τ-1ди т.д.

ПРИЛОЖЕНИЕ 2
Обязательное
ОПРЕДЕЛЕНИЕ ЭФФЕКТИВНЫХ КОЭФФИЦИЕНТОВ КОНЦЕНТРАЦИИ НАПРЯЖЕНИЙ КσКτ ОТНОШЕНИЙ , , КОЭФФИЦИЕНТОВ n, q, К1К3

Валы с напрессованными деталями при изгибе

σв = 500 МПа; Р30 МПа; 1 - черезнапрессованную деталь передается сила или момент; 2 - через напрессованную деталь не передается усилий

Черт. 1

Поправочный коэффициент  на предел прочности σB (к черт. 1)

Черт. 2

Поправочный коэффициент  на давлениенапрессовки Р (к черт. 1)

Черт. 3

Валы с поперечным отверстием при изгибе

 = 0,05-0,10; 2 -  = 0,15-0,25;

при d= 30-50 мм

Черт. 4

Валы с поперечным отверстием при кручении

= 0,05 - 0,25;

при d = 30-50 мм

Черт. 5

Валы с поперечным отверстием при растяжении-сжатии

 = 0,20-0,45; d = 15 мм;

Черт. 6

Валы с V-образной кольцевойвыточкой

1 -прямобочные и эвольвентные шлицы;
2 - прямобочные шлицы; 3 - эвольвентные шлицы

Черт. 7

КоэффициентыКσ, Кτдля валовсо шпоночными пазами типов А и В

Черт. 13*

* Черт.8-12. (Исключены, Изм. 1)

Коэффициенты n

Черт. 14

Коэффициенты q

Черт. 15

Коэффициенты К1

Черт. 16

ПРИЛОЖЕНИЕ 3
Обязательное
ОПРЕДЕЛЕНИЕ ТЕОРЕТИЧЕСКИХ КОЭФФИЦИЕНТОВ КОНЦЕНТРАЦИИ НАПРЯЖЕНИЙ ασ, ατ

Пластины с двухсторонним надрезом при растяжении(черт. 1-3)

Пунктирнаялиния t = ρ -полуокружность; = 0,02-0,30

Черт. 1

0,001 ≤ ρ/D ≤ 0,050

Черт. 2

0,05 ≤ρ/D ≤ 1,00

Черт. 3

Формулы к черт. 1-3

где ;

Пластины типов а и в при растяжении

1-5- пластины типа а (1 - однократный надрез; 2 - двухкратный надрез; 3 - трехкратный надрез; 4 - четырехкратный надрез; 5 - пятикратный надрез); 6 - пластины типа в

Черт. 4

Коэффициент разгрузки γ

Черт. 5

Примечание. Коэффициент у для многократногонадреза находят по диаграммам для однократного надреза при глубине t' = γt, где t - глубина многократного надреза, t'- глубина эквивалентного однократного надреза.

Валы с выточкой при растяжении (черт. 6-8)

ρ/d = 0,02 - 0,30

Черт. 6

0,001 < ρ/D< 0,050

Черт. 7

0,050 ≤ ρ/D ≤ 1,00

Черт. 8

Формулы к черт. 6-8

где ,

,

,

, .

Пластины с двусторонним надрезом при изгибе (черт. 9-11)

ρ/d = 0,02-0,30

Черт. 9

0,001≤ ρ/D ≤0,050

Черт.10

0,050≤ ρ/D ≤ 1,00

Черт. 11

Формулы кчерт. 9-11

где ,

Влияние угланадреза на коэффициент концентрации напряжений при изгибе пластины содносторонним надрезом

ασ - коэффициентконцентрации напряжений для надреза с углом ω= 0 (пунктир на схеме пластины);  - коэфффициентконцентрации напряжений для надреза с углом ωпри тех же размерах

Черт.12

Тонкий листс двухсторонним надрезом при изгибе в плоскости, перпендикулярной плоскостилиста (t/hзначительно)

Черт.13

Валы свыточкой при изгибе (черт. 14-16)

ρ/d =0,02-0,30

Черт. 14

0,001 ρ/D 0,050

Черт.15

0,050 ρ/D 1,00

Черт. 16

Формулы кчерт. 14-16

где ,

,

.

Валы свыточкой при кручении (черт. 17-19)

ρ/d = 0,02 -0,30

Черт. 17

0,001 ρ/D 0,050

Черт. 18

0,05 ρ/D 1,00

Черт. 19

Формулы кчерт. 17-19

где ,

.

Симметричнаяступенчатая пластина с галтелями при растяжении
(по данным поляризационно-оптических измерений)

Черт. 20

Ступенчатыйвал с галтелью при растяжении (сжатии)

Черт.21

Ступенчатаяпластина с галтелями при изгибе (по данным поляризационно-оптических измерений)

Черт. 22

Влияниедлины выступа пластины на коэффициент концентрации напряжений для ступенчатойпластины с галтелями при изгибе (черт. 23-25)

D/d = 1,25

Черт. 23

D/d = 2

Черт. 24

D/d = 3

Черт. 25

Ступенчатаяпластина с эллиптической галтелью при изгибе

D/d = 3 (по даннымполяризационно-оптических измерений)

Черт. 26

Ступенчатыйвал с галтелью при изгибе

Черт. 27

Ступенчатыйвал с галтелью при кручении (измерения по методу электрических аналогий)

Черт. 28

Тонкаяпластина ограниченной ширины с поперечным отверстием при растяжении (теоретическоерешение)

Черт. 29

Тонкаяпластина неограниченной ширины с поперечным отверстием при изгибе (теоретическоерешение)

Черт. 30

Тонкаяпластина ограниченной ширины с поперечным отверстием при изгибе

Черт.31

Вал споперечным отверстием при изгибе (измерения с помощью тензометров)

Черт.32

Пластины сТ-образной головкой

 (черт. 33-37)

 

ρ/d =0,050(измерения с помощью поляризационно-оптического метода)

Черт.33

ρ/d = 0,075

Черт.34

ρ/d =0,1

Черт. 35

ρ/d =0,2

Черт. 36

Примечание. Координата точки приложениясосредоточенной силы Р/2 пооси X-переменная

Черт. 37

Пластина споперечной прорезью при изгибе

Черт. 38

Пластина споперечной прорезью при растяжении

.

.

Черт. 39

Пластина содносторонним надрезом при изгибе

.

 

Черт. 40

Пластина сэксцентрично расположенным отверстием толщиной h при растяжении

.

 

Черт.41

Вал споперечным отверстием при растяжении(1) и изгибе (2)

Черт.42

Вал с пазомдля призматической шпонки при кручении

Черт. 43

Кольцо снаружной единичной нагрузкой Р

.

Черт.44

Уголок сравными по толщине полками при изгибающем моменте Ре

Черт.45

Уголок снеравными по толщине полками при изгибе от единичной нагрузки Р

Черт.46

Уголок сприблизительно равными по толщине полками при изгибе от единичной нагрузки Р

Черт. 47

Номограммадля определения теоретического коэффициента концентрации

Черт. 48

Номограммадля кольцевых выточек с осевым отверстием

Черт. 49

ПРИЛОЖЕНИЯ 1-3. (Измененная редакция, Изм. № 1).

ПРИЛОЖЕНИЕ 4
Обязательное
ОПРЕДЕЛЕНИЕ ЗНАЧЕНИЙ ФУНКЦИИ F (Θ , v), ПАРАМЕТРА L,КОЭФФИЦИЕНТА ВЛИЯНИЯ ШЕРОХОВАТОСТИ ПОВЕРХНОСТИ КF И КОЭФФИЦИЕНТА Ккор

Значенияфункции F (Θ , v)

Черт. 1

Схемы к определению параметра L

Черт. 2

Значения коэффициентов KF

Черт. 3

Примечание. При наличии окалины используютнижнюю прямую (Rz = 200 мкм).

Влияние коррозии доиспытания на усталость на предел выносливости стальных образцов (при изгибе с вращениемна базе 107 циклов при частоте нагружения 30-50 Гц)

Черт. 4

Влияние коррозии в процессеиспытания на предел выносливости стальных образцов при изгибе с вращением(осредненные кривые) на базе 107 циклов при частоте нагружения 30-50Гц

1 - пресная вода (наличие концентрации напряжений); 2 -пресная вода (отсутствие концентрации напряжений); 3 - морская вода (отсутствиеконцентрации напряжений)

Черт. 5

ПРИЛОЖЕНИЕ5
Рекомендуемое
ОПРЕДЕЛЕНИЕ КОЭФФИЦИЕНТОВ ВЛИЯНИЯ ПОВЕРХНОСТНОГО УПРОЧНЕНИЯ Kv

1. Коэффициентывлияния поверхностного упрочнения на предел выносливости вычисляют по формуле

,                                                                                          (1)

где σ-1Дупр

- предел выносливости упрочненных деталей;

σ-1Д

- предел выносливости неупрочненных деталей.

Средние значения KV для различных методов поверхностногоупрочнения образцов из углеродистых и легированных конструкционных сталейприведены в табл. 1-3.

Таблица 1

Влияние поверхностной закалки токами высокой частоты
(изгиб с вращением, глубина закаленного слоя 0,9-1,5мм)

Вид образца

КV для образца диаметром

7-20 мм

30-40 мм

Без концентрации напряжений

1,3-1,6

1,2-1,5

С концентрацией напряжений

1,6-2,8

1,5-2,5

Таблица 2

Влияние химико-термической обработки

Характеристика химико-термической обработки

Вид образца

КV для образцов диаметром

8-15 мм

10 мм

30-40 мм

Азотирование при глубине слоя 0,1-0,4 мм твердости слоя 730.. .970 НВ

Без концентрации напряжений

1,15-1,25

-

1,10-1,15

С концентрацией напряжений (поперечное, отверстие, надрез)

1,90-3,00

1,30-2,00

Цементация  при  глубине слоя 0,2-0,6 мм

Без концентрации напряжений

1,20-2,10

1,10-1,50

С концентрацией напряжений

1,50-2,50

1,20-2,00

Цианирование при глубине слоя 0,2 мм

Без концентрации напряжений

-

1,80

-

Таблица 3

Влияние поверхностного наклепа

Способ обработки

Вид образца

КV для образца диаметром

7-20 мм

30-40 мм

Обкатка роликом

Без концентрации напряжений

1,20-1,40

1,10-1,25

С концентрацией напряжений

1,50-2,20

1,30-1,80

Обдувка дробью

Без концентрации напряжений

1,10-1,30

1,10-1,20

С концентрацией напряжений

1,40-2,50

1,10-1,50

2. Приведенные в п. 1значения КV соответствуют оптимальной технологии упрочнения иотсутствию технологических дефектов. При неправильной технологии упрочнения илиналичии дефектов (обрыв поверхностного закаленного слоя в зоне концентрациинапряжений, обезуглероживание поверхностного слоя, шлифовочные прижоги и другиедефекты) может получиться не повышение, а даже снижение пределов выносливости.

Поэтому введение в формулу (2) (см. п. 1.1)коэффициентов KV возможно только при проведении исследований для обоснованиятехнологических режимов упрочнения применительно к конкретной детали и приполучении стабильного эффекта упрочнения (в смысле повышения пределавыносливости) в условиях производства.

ПРИЛОЖЕНИЕ 6
Справочное
ПРИМЕРЫ РАСЧЕТА ХАРАКТЕРИСТИК СОПРОТИВЛЕНИЯ УСТАЛОСТИ ДЕТАЛЕЙ МАШИН

Пример1.

Определить среднее значение и коэффициентвариации предела выносливости вала при изгибе с вращением в месте переходаодного сечения к другому по галтели, показанного на черт. 1.

D = 120мм; d = 100мм; ρ = (10 ± 2) мм

Черт 1

Вал изготовлен из стали 45, σв = 650 МПа.

Дано:  = 300 МПа;  = 0,07; поверхностному упрочнению вал неподвергается. Вал изготовлен тонкой обточкой (Rz  6,3 мкм).

Находим значение ασ по черт. 27 приложения 3.

Для

2. Определяем значение  по формуле табл. 1 настоящего стандарта

;

;

.

 

3. Вычисляем значение Θ.

L = πd=314 мм - при изгибе с вращением круглого вала;

 

4. Для стали 45 можно принять vσ = 0,211-0,000143∙ 650 = 0,12. По табл. 4 или по черт. 1 (приложение 4) находим при Θ = 12,35; F(Θ , vσ) = 1,15.

5. Определяем Kσ/Kпо формуле (11) настоящего стандарта

 = ασ F(Θ, vσ) = 1,62 - 1,15 =1,86.

 

4, 5. (Измененная редакция, Изм. № 1).

6. Для случая тонкой обточки (Rz = 6,3 мкм) по черт. 3 (приложения 4) для σв = 650 МПа находим: KF =0,91.

7. Определяем значение К по формуле (2)настоящего стандарта

(Измененнаяредакция, Изм. № 1).

8. Коэффициент анизотропии КА= 1, KV= 1.

9. Коэффициент К1 = 1.

(Измененнаяредакция, Изм. № 1).

10.(Исключен,Изм. № 1).

11. Среднее значение пределавыносливости вала составит:

Коэффициент вариации  находим по формуле (38) настоящего стандарта

Для подсчета коэффициента вариации  находим по черт. 27 (приложения 3) значения ασ при D/d = 1,2 и двух значениях, близких к 0,1, например при

(ρ/d)1 = 0,09,  = l,67,(ρ/d)2 =0,11,  = 1,59.

По формуле (44) настоящего стандарта находим

 

откуда ασ = 2,03-4 ∙ ρ/d.

По формуле (43) настоящего стандарта получаем

Принимая отклонения радиуса ± 2мм за 3Sρ,получим:

Из-за отсутствия данных коэффициентвариации  принимаем равным

Общий коэффициент вариации предела выносливостивала составит

(Измененнаяредакция, Изм. № 1).

Пример2.

Определить среднее значение пределавыносливости пластины с отверстием при растяжении-сжатии, показанной на черт.2.

Н = 100мм; α = 10+0,1мм; t = 12мм.

Черт. 2

Пластина изготовлена из стали марки Ст.3.Rz = 50 мкм.

 = 402 МПа;  = 185 МПа;  = 0,06;  = 270 МПа.

(Измененнаяредакция, Изм. № 1).

1. Определяем значение ασ на черт. 29 (приложения 3)

Для ; ασ=2,73.

2. Определяем значение  по формуле табл. 1 настоящего стандарта

.

3. Находим коэффициент nпо черт. 14 (приложения 2)

n = 1,12.

4. Определяем коэффициент Кσ по формуле (13)настоящего стандарта

 

5. Определяем параметр vσ по формуле (27) настоящего стандарта vσ = 0,211 -0,000143 ∙ 402 = 0,15.

(Измененная редакция, Изм. № 1).

5а. Определяем значения L,  и ΘГЛ  для аналогичной пластины без концентратора напряженийпо табл. 1 и приложению 4 (черт. 2) настоящего стандарта

L = 2t = 2 ∙ 12 = 24мм,

 

 

 

(Введен дополнительно, Изм. № 1).

6. Определяем коэффициент К по формуле (12)настоящего стандарта

Kdσ = 0,5(1 +) = 0,5(1 + 55-0,15) = 0,77,

 

(Измененнаяредакция, Изм. № 1).

По черт. 3 (приложение 4) находим KF=0,89.

Коэффициент Kопределяем по формуле (2) настоящего стандарта

 

(Измененнаяредакция, Изм. № 1).

9. 10. (Исключены, Изм. № 1).

11. Средний предел выносливости пластиныс отверстием вычисляем по формуле (1) настоящего стандарта (коэффициент К1 = 1 для углеродистых сталей)

 

(Измененнаяредакция, Изм. № 1).

Пример3.

Определить среднее значение пределавыносливости вала с канавкой при кручении (черт. 3).

D =200 мм; d = 180 мм; ρ= (1,8 ± 0,3) мм.

Черт. 3

Вал изготовлен из стали марки 40ХН. σв = 820 МПа, σт = 650 МПа,  = 240 МПа,  = 0,07; канавкуизготовляют тонкой обточкой и поверхностному упрочнению не подвергают (Rz = 6,3 мкм).

1. Находим значение ατ по черт. 18 (приложения 3) при

2. Определяем значение q по черт. 15 (приложения 2)

q = 0,96.

3. Величину Кτ определяем по формуле (19) настоящего стандарта

Кτ = 1 + q(ατ - 1) = 1+ 0,96(2,6-1) = 2,54.

4. Для d = 180 ммпринимаем К2 = 0,8.

5. Определяем параметры vσ и vτ по формулам (27) и (28) настоящего стандарта:

vσ = 0,211 - 0,000143 ∙ 820 = 0,09,

vτ = 1,5 - 0,09 = 0,140.

(Измененнаяредакция, Изм. № 1).

5.1. Определяем значение Θглпо п.1.2.3.1 настоящего стандарта

 

5.2. Вычисляем коэффициент К по формуле (12) настоящего стандарта

К = 0,5(1 +  ) = 0,5(1 + 576-0,14) = 0,71.

5.3. Определяем отношение

 

5.1-5.3. (Введены дополнительно, Изм. № 1).

6. Из черт. 3 (приложения 4) определяемкоэффициент KF для тонкойобточки (Rz = 6,3 мкм)

KF=0,89.

7. При отсутствии поверхностногоупрочнения

KV =1

8. При кручении КА = 1 (см. п.1.11.2).

9. Коэффициент К равен

К = (3,58+ =3,7.

(Измененнаяредакция, Изм. № 1).

10. Принимаем коэффициент К1 для d = 180 ммравным 0,74 (п.1.3.1).

11. Вычисляем предел выносливостиматериала заготовки по формуле (6)настоящего стандарта

 = 0,74 ∙ 240 = 178 МПа.

12. Вычисляем средний предел выносливостивала по формуле (4)настоящего стандарта

(Измененнаяредакция, Изм. № 1).

ПРИЛОЖЕНИЕ 7
Справочное
ТЕОРЕТИЧЕСКИЕ ОСНОВЫ СТАНДАРТА

Настоящий стандарт являетсяунифицированным стандартом СССР и ГДР, разработанным по плану унификациистандартов двух стран.

В основу стандарта положены методы оценкипределов выносливости и других характеристик сопротивления усталости деталей,вошедшие в стандарты ГДР [1,5-7]и в справочные руководства СССР [2-4].

Излагаются методы оценки медианныхзначений пределов выносливости деталей  и их коэффициентоввариации , что позволяет определять значения пределов выносливости (σ-1д)р, соответствующие заданной вероятности Р %.

Наиболее точным методом определениякоэффициентов К, отражающихсуммарное влияние всех факторов на пределы выносливости, являетсяэкспериментальный метод (п.1.2.1).

Для расчетного определения эффективныхкоэффициентов концентрации Кσ, Кτиотношений Kσ/K., Kτ/Kdt предлагаются три метода, изложенные в порядкепредпочтительного использования, зависящего от имеющейся исходной информации.

Первый метод, изложенный в п.1.2.3.1, формулы (11),(12),основан на статистической теории подобия усталостного разрушения [4].Эта теория получила апробирование во многих лабораториях СССР в течениепоследних 20 лет и успешно используется в ряде отраслей машиностроения. Вслучае экспериментального определения коэффициентов vσ и vτ путем испытаний на усталость образцов и моделей встатистическом аспекте ошибка в оценке отношений Kσ/K не превышает 4 % с вероятностью 95 %. При испытанияхпо стандартной методике ограниченного числа образцов каждого типоразмера дляопределения v ошибка непревышает 8 % с вероятностью 95 %.

При затруднениях с определением параметраL, а, следовательно, и критерия подобия Θ, входящего в формулы (11), (12),рекомендуется использовать приближенный метод Зибеля и Штилера, представленныйформулами (13), (14), рекомендуемыйстандартом ГДР TGL 19340. Для этой же цели допускается применение формул(18), (19), основанных наиспользовании коэффициентов чувствительности металла к концентрации напряжений q, рекомендуемых в американской справочной литературе/8/, а также в ряде руководств в СССР. Следует иметь в виду, что формулы (13)-(19) приводят кпогрешностям существенно большим (до 20 %), чем формулы (11), (12).Формулы (29), (30) для коэффициентоввлияния качества обработки поверхности K , K формула (20) для коэффициентавлияния абсолютных размеров и формула (15) получены разработчиками стандарта ГДР Б. Хенелем, Г.Виртгеном и К. Шустером (Институт легких конструкций г. Дрезден) путемаппроксимации эмпирических графиков, приведенных в TGL 19340.

В разд. 3 стандарта изложен метод оценкикоэффициентов вариации пределов выносливости , вытекающий из теории подобия усталостного разрушения [4].В связи с оценкой коэффициентов  вводят два медианных значения пределавыносливости гладких лабораторных образцов диаметром d0 = 7,5 мм при изгибе с вращением σ-1 , , определенное на образцах металла одной плавки, и , определенное на множестве всех плавок металла данной марки.В связи с этим коэффициент вариации  (формулы 35-37) учитывает межплавочный разброс величин .

Известно, что с ростом размеров заготовкипри термообработке снижаются механические свойства металла (σв, σт, σ-1),определенные на лабораторных образцах малых размеров ([2],фиг. 41, стр. 129). В связи с этим вводят коэффициент К1 (формула (3)),равный отношению пределов выносливости  и  определенных налабораторных образцах диаметром d0 = 7,5мм, изготовленных из заготовок размером d (таким же, как размер натурной детали) и размером 10-20мм соответственно.

Теоретические коэффициенты концентрации ασ, ατ предлагаетсяопределять по номограммам и формулам Нейбера, по графикам, приведенным в работе[8],а также по приближенной формуле (25), заимствованной из TGL 19340.Последнюю формулу используют в случае необходимости вычислений ασ на ЭВМ.

Величины vσ, vτ, являющиесяпараметрами уравнения подобия усталостного разрушения [4],характеризуют чувствительность металла к концентрации напряжений и влиянию абсолютныхразмеров поперечного сечения. С ростом vσ чувствительностьк концентрации напряжений уменьшается, а влияние абсолютных размеров навеличины пределов выносливости усиливается.

Значения vσ, vτ находят экспериментально по методике, выбирают 4-5 илиболее типоразмеров образцов с различными значениями критерия подобияусталостного разрушения Θ (так,чтобы диапазон изменения Θ былпо возможности наибольшим). Находят пределы выносливости этих образцов, причемпредпочтительно методом «лестницы» или «пробит» - методом. По найденнымзначениям строят зависимость 1g (ξ - 1) от 1g Θ,соответствующую уравнению подобия [4].

1g (ξ - 1) =- vσ ∙ 1gΘ,                                                                             (1)

где

Значение  находят путемпредварительного построения зависимости σтах = ασσ-1д от 1g Θи ее осреднения. По зависимости (1), найденной методом наименьших квадратов, определяютзначение vσ.

В случае невозможности проведенияэкспериментов значения vσ и vτ определяют по корреляционным зависимостям (27) и (28).

Расчетные характеристики для оценкидолговечности при малоцикловом нагружении определяют применительно к широкоиспользуемому подходу, основывающемуся на учете местных циклических деформацийв конструкциях. Расчет выполняют с привлечением деформационно-кинетическихкритериев малоцикловой прочности, трактующих достижение предельного состояния ввиде критических величин квазистатических и усталостных повреждений и их сумм влинейной форме. Расчет ведут в деформациях (циклических упругопластических иодносторонне накопленных).

Учитывают кинетику односторонне накопленныхи циклических деформаций в процессе нагружения в максимально напряженных зонахконструкции, а также деформационную способность материала при статическом(квазистатическом) и малоцикловом нагружениях. Первая характеризуетсярасполагаемой пластичностью, вторая - кривой малоцикловой усталостиконструкционного материала.

Изменяющиеся от цикла к циклу диаграммыдеформирования используют в форме обобщенной диаграммы, отражающей процессыциклического упрочнения, разупрочнения и стабилизации. Указанная обобщеннаядиаграмма вошла в практику расчетов при малоцикловом нагружении.

Задачу о напряженно-деформированномсостоянии элементов конструкций решают расчетным и экспериментальными методамив циклической упругопластической постановке.

Названные подходы систематически изложеныв ряде изданий [3, 9-11].

БИБЛИОГРАФИЯ

[1]

DDR-Standard TGL 19340, Blatt I bis 4 (2 Entwurf, Juli 1974) Maschinenbauteile, Dauerschwingfestigkeit

[2]

Серенсен С.В., Когаев В.П., Шнейдерович P.M. Несущая способность и расчеты на прочность деталей машин. М., Машгиз, 1963, с. 451

[3]

Серенсен С.В., Когаев В.П., Шнейдерович P.M. Несущая способность и расчеты на прочность деталей машин. М., «Машиностроение», 1975, с. 488

[4]

Когаев В.П. Расчеты на прочность при напряжениях переменных во времени. М., «Машиностроение»,1977

[5]

Hanel В., Wirthgen G. Neufassung des DDR - Standards TGL 19330 «Schwingfestigkeit, Begriffe und Zeichen». IfL-Mitt, Dresden, 18 (1979) 5, s. 178-191

[6]

C. Schuster und C. Wirthgen. Aufbau und Anwendung der DDR-Standards TGL 19340 (Neufassung) «Maschinenbauteile, Dauerschwingfestig-keit», IfL-Mitt., Dresden, 14 (1975) Heft 1/2, s. 3-29

[7]

B/Hanel und G. Wirthgen. Zum DDR-Standards TGL 36766 «Schwigfestigkeit, Ermudungspriifung von Werkstoffproben», IfL-Mitt., Dresden, 1979, 5, s. 211-215

[8]

Петерсон Р.Е. Концентрация напряжений. М., «Мир», 1977, с. 302

[9]

Москвитин В.В. Пластичность при переменных нагружениях. Изд. Моск. университета, 1965, с. 263

[10]

Гусенков А.П. Прочность при изотермическом и неизотермическом малоцикловом нагружении. М.,«Наука», 1979, с. 295

[11]

Махутов НА. Деформационные критерии разрушения и расчет элементов конструкций на прочность. М., «Машиностроение», 1981, с. 272

ИНФОРМАЦИОННЫЕ ДАННЫЕ

1. РАЗРАБОТАН Академиейнаук СССР, Государственным комитетом СССР по стандартам, Министерством высшегои среднего специального образования СССР, Министерством тракторного и сельскохозяйственногомашиностроения

2. УТВЕРЖДЕН И ВВЕДЕН ВДЕЙСТВИЕ ПОСТАНОВЛЕНИЕМ Государственного комитета СССР по стандартам от18.05.82 № 1972

3. Стандарт унифицирован состандартами ГДР TGL 19340/03 и TGL 19340/04

4. ВВЕДЕН ВПЕРВЫЕ

5. ССЫЛОЧНЫЕ НОРМАТИВНО-ТЕХНИЧЕСКИЕДОКУМЕНТЫ

Обозначение НТД, на который дана ссылка

Номер пункта, приложения

ГОСТ 25.502-79

5.4.1, 5.6.1, приложение 1

ГОСТ 1497-84

5.4.1, 5.4.5, 5.5.1

ГОСТ 23207-78

Вводная часть

6. Ограничение срокадействия снято по протоколу № 3-93 Межгосударственного совета постандартизации, метрологии и сертификации (ИУС 5-6-93)

7. ИЗДАНИЕ с Изменением №1, утвержденным в декабре 1988г. (ИУС 4-89)

479
Мне нравится
Комментировать Добавить в закладки

Комментарии могут оставлять только зарегистрированные пользователи.

Пожалуйста зарегистрируйтесь или авторизуйтесь на сайте.