На главную
На главную

ВСН 490-87 «Проектирование и устройство свайных фундаментов и шпунтовых ограждений в условиях реконструкции промышленных предприятий и городской застройки»

Инструкция устанавливает требования к проектированию и устройству свайных фундаментов и шпунтовых ограждений из погружаемых в грунт свайных элементов (свай и шпунта) вблизи существующих зданий, сооружений и подземных коммуникаций в условиях реконструкции промышленных предприятий и городской застройки.
Инструкция не распространяется на проектирование и устройство свайных фундаментов и шпунтовых ограждений на просадочных и вечномерзлых грунтах, на подрабатываемых территориях, в карстоопасных районах, на оползневых склонах и искусственно промораживаемых массивах.

Обозначение: ВСН 490-87
Название рус.: Проектирование и устройство свайных фундаментов и шпунтовых ограждений в условиях реконструкции промышленных предприятий и городской застройки
Статус: действующий
Заменяет собой: ВСН 358-76 «Инструкция по забивке свай вблизи зданий и сооружений»
Дата актуализации текста: 01.10.2008
Дата добавления в базу: 01.02.2009
Дата введения в действие: 01.07.1987
Разработан: ВНИИГС Минмонтажспецстроя СССР 193148, г. Санкт-Петербург, ул. Пинегина, 4
ЛенНИИпроект ГлавАПУ Ленгорисполкома
ГПИ "Фундаментпроект"
Утвержден: Минмонтажспецстрой СССР (29.12.1986)
Опубликован: ЦБНТИ Минмонтажспецстроя СССР № 1988

ВЕДОМСТВЕННЫЕСТРОИТЕЛЬНЫЕ НОРМЫ

ПРОЕКТИРОВАНИЕИ УСТРОЙСТВО
СВАЙНЫХ ФУНДАМЕНТОВ И ШПУНТОВЫХ ОГРАЖДЕНИЙ
В УСЛОВИЯХ РЕКОНСТРУКЦИИ
ПРОМЫШЛЕННЫХ ПРЕДПРИЯТИЙ
И ГОРОДСКОЙ ЗАСТРОЙКИ

ВСН 490-87

МинмонтажспецстройСССР

Министерство монтажных и специальных
строительных работ СССР

Москва1988

РАЗРАБОТАНЫ Всесоюзнымнаучно-исследовательским институтом гидромеханизации, санитарно-технических испециальных строительных работ - ВИИИГС (канд. техн. наук Е. Д. Ковалевский) иГосударственным институтом по проектированию оснований и фундаментов - ГПИФундаментпроект (канд. техн. наук В. К. Рудь). В составлении принимали участие:канд. техн. наук В. Ф. Ковалев (НИИпромстрой), В. П. Вершинин (ЛенНИИпроект),В. О. Изофов (ВНИИГС).

ВНЕСЕНЫИ ПОДГОТОВЛЕНЫ к утверждению Главным техническим управлением МинмонтажспецстрояСССР.

Министерство монтажных и специальных строительных работ СССР
(Минмонтажспецстрой СССР)

Ведомственные строительные нормы

ВСН 490-87

Проектирование и устройство свайных фундаментов и шпунтовых ограждений в условиях реконструкции промышленных предприятий и городской застройки

Минмонтажспецстрой СССР

Взамен
ВСН 358-76

Минмонтажспецстрой

Настоящая инструкция устанавливаеттребования к проектированию и устройству свайных фундаментов и шпунтовыхограждений из погружаемых в грунт элементов (свай и шпунта) вблизи существующихзданий, сооружений и подземных коммуникаций в условиях реконструкциипромышленных предприятий и городской застройки1).

__________

1) Далеедля краткости, где это возможно вместо термина "сваи-оболочки и сваи"используется термин "сваи" и вместо термина "существующие зданияи сооружения" используется термин "сооружения".

Инструкция нераспространяется на проектирование и устройство свайных фундаментов и шпунтовыхограждений на просадочных и вечномерзлых грунтах, на подрабатываемыхтерриториях, в карстоопасных районах, на оползневых склонах и искусственнопромораживаемых массивах.

1. ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ

1.1. Свайные фундаменты и шпунтовые ограждения вблизи сооруженийи подземных коммуникаций следует проектировать и строить в соответствии стребованиями действующих строительных норм и правил проектирования,производства и приемки работ по устройству оснований и фундаментов с учетомуказаний настоящей инструкции.

Внесены Главным техническим управлением

Утверждены
Минмонтажспецстроем СССР
29 декабря 1986 г.

Срок введения в действие
1 июля 1987 г.

1.2. Свайные фундаменты и шпунтовые ограждения из погружаемых вгрунт элементов вблизи сооружений и подземных коммуникаций следуетпроектировать на основе:

имеющихся данных и результатовинженерно-геологических и гидрогеологических изысканий, выполненных на моментнового строительства;

данных, полученных в результатеобследования (приложение 1), и характеризующих конструктивныеособенности и состояние существующих сооружений и подземных коммуникаций, атакже стабилизацию деформаций грунтов оснований сооружений за период ихэксплуатации по результатам наблюдений или расчету;

данных о параметрах колебаний грунта, сооружений и подземныхкоммуникаций, вызываемых забивкой или вибропогружением свай и шпунта;

технико-экономического сравнения возможных вариантовпроектных решений (с оценкой по приведенным затратам и учетом сроковстроительства).

1.3. Параметры колебанийпри погружении свай и шпунта молотами и вибропогружателями прогнозируют,руководствуясь указаниями рекомендуемого приложения 2, и уточняют по результатамвиброизмерений при погружении указанных в проекте пробных свай, предназначенныхдля определения несущей способности, и шпунтин в соответствии с требованиямираздела 4настоящей инструкции.

1.4.Динамические воздействия при погружении свай и шпунта должны удовлетворятьследующим требованиям:

а) для сооружений и подземных коммуникаций должна бытьобеспечена их нормальная эксплуатация;

б) параметры колебаний должны быть допустимыми длячувствительных к колебаниям машин, оборудования и приборов;

в) параметры колебаний не должны превышать допустимыхзначений по санитарным нормам.

1.5. Допускаетсяпроектировать свайные фундаменты и шпунтовые ограждения без учета по п. 1.4 адинамических воздействий вблизи сооружений и подземных коммуникаций, которыеиспытывали большие динамические воздействия чем ожидаемые от погруженияближайших к ним свай и шпунта, а деформации их оснований стабилизировались.

2. ОСОБЕННОСТИ ПРОЕКТИРОВАНИЯ СВАЙНЫХ ФУНДАМЕНТОВ ИШПУНТОВЫХ ОГРАЖДЕНИЙ ИЗ ПОГРУЖАЕМЫХ ЭЛЕМЕНТОВ ВБЛИЗИ СООРУЖЕНИЙ

2.1. Приразработке проекта свайных фундаментов и шпунтовых ограждений из погружаемыхэлементов молотами или вибрационным оборудованием вблизи сооружений необходимоопределить наименьшее расстояние и от погружаемых элементов до сооружений. Еслирасстояние r будетменьше, чем приведенное в табл. 1,необходимо собрать исходные данные в соответствии с указаниями раздела 4 и, исходя из требований п. 1.4, определить допустимые расстояния [r] всоответствии с пп. 2.3-2.5, 2.13 и 2.15.

2.2. Забивка ивибропогружение свай и шпунта с учетом требований п. 1.4 а допускается бездополнительного расчета, если расстояния от них до сооружений не менееуказанных в табл. 1.

Таблица 1

Сооружения

Радиус зоны обследования, м

При забивке свай и шпунта

при вибропогружении

свай-оболочек

свай

шпунта

Производственные и гражданские здания с полным каркасом

25

60

35

20

Здания и сооружения, в конструкциях которых не возникают усилия от неравномерных осадок

25

50

30

20

Многоэтажные бескаркасные здания с несущими стенами

30

100

70

25

Высокие жесткие сооружения и дымовые трубы

25

80

50

20

2.3. Если в проекте расстояния r отближайших забиваемых молотами свай и шпунта предусматриваются меньшими чем потабл. 1, допустимые расстояния [r], накоторых забивка не вызовет развития деформаций оснований сооружений (sa = 0),определяют из условия

aф £ [a]I,                                                                     (1)

где aф - ускорениевертикальных колебаний фундамента на расстоянии rдо погружаемой сваи или шпунта, определяемое в соответствии с указаниямирекомендуемого приложения 2, м/с2;

[a]I -  допустимое ускорение вертикальных колебаний фундамента,при котором не происходят дополнительные деформации оснований, принимаемое потабл. 2,м/с2;

sa -   дополнительныедеформации основания существующего фундамента от динамических воздействий с ускорениемaф > [a]I.

2.4.Допустимые расстояния [r] при забивке свай ишпунта, удовлетворяющие требованию п. 2.3,определяют из графика на чертеже по показателю l и коэффициентузатухания колебаний грунта с расстоянием d,принимаемому по табл. 1 рекомендуемого приложения 2. Показатель lотделяется поформуле

l = [a]I/Кaо,

где К -  коэффициент передачи колебаний грунтыфундаменту сооружения, принимаемый для расчетов по табл. 3рекомендуемого приложения 2;

aо-  ускорение колебаний грунта нарасстоянии 0,5 м от сваи, определяемое по чертежу и формуле (2)приложения 2.

Зависимость допустимого расстояния [r] от показателя l

2.5. Допустимыерасстояния [r] привибропогружении свай-оболочек, свай и шпунта, удовлетворяющие требованию п. 2.3, определяют из графика на чертеже попоказателю l икоэффициенту d.Показатель при вибропогружении определяется по формулам:

для шпунта                       l= [a]I/0,5ao;

для свай                            l= [a]I/0,8ao;

для свай-оболочек           l = [a]I/ao.

Таблица 2

Сооружение

Допустимое ускорение колебаний фундамента [a]I, в зависимости от группы грунтов оснований, м/с2

1

2

3

Производственные и гражданские здания с полным каркасом

1,2

0,6

0,15

Здания и сооружения, в конструкциях которых не возникают усилия от неравномерных осадок

1,5

1,0

0,15

Многоэтажные бескаркасные здания с несущими стенами

1,0

0,5

0,15

Высокие жесткие сооружения и дымовые трубы

1,5

1,0

0,15

Примечание. Группа грунтов в основании сооружений принимается по табл. 3.

2.6. Если в проекте расстояния r от погружаемыхсвай до зданий и сооружений предусматриваются меньшими, чем по пп. 2.4 и 2.5,необходимо на стадии проектирования провести измерения параметров колебаний припогружении пробных свай в соответствии с пп. 4.6 и 4.7 и проверить допустимость ожидаемыхдеформаций оснований фундаментов существующих сооружений, исходя из требования:

sa + so £ [s],                                                                (2)

где so- дополнительные деформации основания, вызванные влияниемнагружения фундаментов нового сооружения, определяемые расчетом по СНиП 2.02.01-83;

[s] -  предельные допустимые деформации основанийфундаментов, принимаемые по табл. 4.

Примечание. Проверкаусловия (2)может быть произведена без учета so для сооружений1 категории по состоянию (табл. 5)и грунтов их оснований I группы (см.табл. 3),а также независимо от группы грунтов оснований, если в месте примыкания ксуществующему сооружению проектируемые фундаменты приняты из свай-стоек или извисячих свай при расчетной нагрузке на сваю не более 0,75 от несущейспособности по грунту при нагрузке на острие не менее 50 %.

Таблица 3

Группа грунта

Грунты в основании сооружения

Пески

Супеси

Суглинки и глины

Прочие грунты

1

Плотные, кроме мелких и пылеватых водонасыщенных

Твердые

Твердые, полутвердые, тугопластичные

-

2

Средней плотности, кроме мелких и пылеватых водонасыщенных; плотные мелкие водонасыщенные

Пластичные

Мягкопластичные

Насыпной грунт с равномерной сжимаемостью маловлажный

3

Рыхлые, плотные и средней плотности пылеватые водонасыщенные; мелкие средней плотности водонасыщенные

Текучие

Текучепластичные, текучие

Илы. Сильно-заторфованные грунты и торфы. Насыпной грунт с неравномерной сжимаемостью независимо от влажности

Таблица 4

Сооружения

Категория* сооружений по состоянию

Предельные допустимые деформации оснований фундаментов

Осадка, см

Относительная разность осадок

Крен

Производственные и гражданские здания с полным каркасом

I

2,5

0,004

-

II

1,5

0,003

-

III

1,0

0,0007

-

Здания и сооружения, в которых не возникают усилия от неравномерных осадок

I

1,5

0,0016

0,0040

II

1,0

0,0010

0,0020

III

0,5

0,0004

0,0010

Многоэтажные бескаркасные здания с несущими стенами

I

2,0

0,0030

0,0040

II

1,0

0,00070

0,0010

III

0,5

0,0003

0,0005

Высокие жесткие сооружения и дымовые трубы

I

2,5

0,0035

0,0040

II

1,5

0,0020

0,0020

III

1,0

0,0008

0,0010

Устанавливается на основании результатов обследования с оценкойпо табл. 5.

Таблица 5

Сооружения

Категория по состоянию

Деформации в конструкциях

 

1

2

3

 

Производственные и гражданские здания с полным каркасом

I

В элементах каркаса повреждений нет.

В ограждающих кирпичных стенах или стыках панелей местные трещины до 1 мм без признаков сдвигов, фундаменты в хорошем состоянии

 

II

В элементах каркаса имеются местные трещины до 0,5 мм. Трещины в стыках стен и заделках перекрытий до 1 мм, в ограждающих конструкциях - до 5 мм при наличии признаков сдвигов.

Относительная разность осадок фундаментов зданий со стальным каркасом с заполнением не более 0,001, для остальных зданий - не более 0,003.

Фундаменты незначительно повреждены

 

III

В элементах каркаса непрерывные трещины до 1 мм. Трещины в станах более 5 мм, смещения в стыках и заделках перекрытий до 5 мм.

Относительная разность осадок фундаментов зданий со стальным каркасом с заполнением более 0,001, для остальных зданий - более 0,003. Фундаменты имеют существенные повреждения в результате разрушения раствора и материала

 

Здания и сооружения, в конструкциях которых не возникают усилия от неравномерных осадок

I

В несущих конструкциях зданий повреждений нет. В ограждающих стенах местные трещины и сколы до 0,5 мм без смещений. Фундаменты в хорошем состоянии

 

II

В несущих конструкциях трещины до 0,5 мм в стенах из кирпича и крупных блоков до 3 мм.

Относительная разность осадок фундаментов до 0,005.

Фундаменты незначительно повреждены

 

III

В несущих конструкциях сплошные трещины свыше 1 мм, в стенах из кирпича и крупных блоков до 5 мм.

Относительная разность осадок фундаментов свыше 0,005.

Фундаменты имеют существенные повреждения в результате разрушения раствора и материала

 

Многоэтажные бескаркасные здания с несущими стенами

I

В несущих стенах повреждений нет, в ограждающих кирпичных стенах и стыках панелей мастные трещины до 1 мм без признаков сдвигов.

Фундаменты в хорошем состоянии

 

II

В несущих кирпичных стенах и узлах сопряжений трещины до 3 мм непрерывные в пределах конструкции при наличии признаков сдвигов.

Относительная разность осадок фундаментов панельных зданий до 0,0008, кирпичных и блочных зданий без армирования до 0,0010, зданий с устройством железобетонных поясов до 0,0014.

Крен не более 0,003.

Фундаменты незначительно повреждены

III

Сквозные трещины в стенах, смещения в заделках и стыках до 5 мм.

Относительная разность осадок фундаментов панельных зданий свыше 0,0008, кирпичных и блочных зданий без армирования более 0,001, зданий с устройством железобетонных поясов выше 0,0014.

Крен более 0,003.

Фундаменты имеют существенные повреждения в результате разрушения раствора и материала

 

Высокие жесткие сооружения, дымовые трубы

I

В железобетонных конструкциях местные трещины до 0,5 мм. Признаки сдвигов в заделках и стыках отсутствуют

 

II

В железобетонных конструкциях сооружений трещины до 0,5 мм, в стыках сборных железобетонных конструкции до 1,0 мм.

В кирпичной кладке трещины до 2 мм.

Крен не более 0,002.

Фундаменты незначительно повреждены

 

III

В железобетонных конструкциях сооружений трещины до 1 мм.

В кирпичной кладке трещины до 5 мм.

Крен более 0,002.

Фундаменты имеют существенные повреждения в результате разрушения раствора и коррозии материала

 

2.7. Ожидаемые деформации sa по п.2.6 следует определять по формуле

,                                                            (3)

где [a]II - предельноедопустимое ускорение колебаний фундамента, принимаемое по табл. 6 для различныхсооружений в зависимости от их состояния и группы грунта основаниясуществующего здания.

2.8. При проектированиифундаментов, располагаемых в зоне влияния на деформации оснований существующихсооружений, необходимо обеспечить минимальную осадку ближайших к нимпроектируемых фундаментов.

Таблица 6

Сооружения

Категория сооружения по состоянию

Предельные допустимые ускорения колебаний фундаментов [a]II в зависимости от группы грунтов оснований, м/с2

1

2

3

Производственные и гражданские здания с полным каркасом

I

6,0

4,5

1,2

II

4,5

3,0

1,0

III

3,0

2,2

0,7

Здания, в которых не возникают усилия от неравномерных осадок

I

5,0

3,0

1,0

II

3,5

2,2

0,7

III

2,8

1,5

0,4

Многоэтажные бескаркасные здания с несущими стенами

I

3,0

2,2

0,7

II

2,0

1,2

0,5

III

1,5

1,0

0,3

Высокие жесткие сооружения и дымовые трубы

I

4,0

2,5

0,8

II

3,0

1,5

0,6

III

2,0

1,2

0,4

Примечание. Для сооруженийсо свайными фундаментами значения [a]II - допускается увеличить в 1,5 раза.

2.9. В случаевибропогружения свай и свай-оболочек необходимо проверить прочность прирезонансе ближайших к свайному полю несущих конструкций в соответствии суказаниями "Инструкции по расчету несущих конструкций промышленных зданийи сооружений на динамические нагрузки" (М.: Стройиздат, 1970).

2.10. Если в проектетребуемое расстояние r меньше допустимого [r], необходимо принять меры по уменьшениюдинамических воздействий, приведенные в разделе 5, или принять другие техническиерешения (вдавливание свай, устройство консолей и др.).

2.11. Привдавливании свай на расстоянии менее 6 м от существующих фундаментов оценкувлияния вдавливания на осадки фундаментов сооружений следует производить потабл. 7.

2.12. При погружении свай вблизи сооружений со дна котлованадолжны быть соблюдены требования п. 1.4а, при этом допустимыерасстояния [r] по пп. 2.3 и 2.6следует определять с учетом мер, приведенных в приложении 3.

2.13. Приналичии в зданиях и сооружениях машин, оборудования и приборов, чувствительныхк колебаниям, допустимые расстояния определяют исходя из условия

vф £ [v],                                                                   (4)

где vф -   скорость колебаний отдельно стоящихфундаментов под машины и оборудование или несущих конструкций сооружения,находящихся на расстоянии rот погружаемых свай и шпунта, на которых установлены машины, оборудование иприборы, определяемая в соответствии с рекомендуемым приложением 2;

[v] - допустимая скоростьколебаний, принимаемая в зависимости от класса машин, оборудования и приборов,чувствительных к колебаниям, принимаемая в соответствии с "Инструкцией порасчету перекрытий на импульсивные нагрузки" (М.: Стройиздат, 1966).

Таблица 7

Фундаменты существующего сооружения

Группа грунтов основания

Максимальные ожидаемые осадки фундаментов при вдавливании свай в зоне 6 м от сооружений, см

с поверхности

в лидерные скважины

На естественном основании

1

1

0,5

2

1,5

0,75

3

2,0

1,0

Свайные

1

0,7

0,35

2

1,0

0,5

3

1,4

0,7

2.14. Если, несмотря на принятые меры, рекомендуемые в разделе 5, поуменьшению динамических воздействий, условие (4) не соблюдается, необходимоопределить зону их влияния и согласовать с производственной организациейвозможность проведения в этой зоне работ по погружению свай или шпунта,предусмотрев при необходимости конструктивные или технологические решения поснижению или исключению влияния динамических воздействий (виброизоляция машин,оборудования и приборов, погружение свай и шпунта при временной остановкечувствительного к колебаниям оборудования или вне смен его работы, погружениесвай вдавливанием).

2.15.Допустимость параметров колебаний на рабочих местах при погружении свай ишпунта проверяют в соответствии с требованиями ГОСТ 12.1.012-78 "Вибрация.Общие требования безопасности".

Для жилых зданий допускаемый уровень колебанийустанавливается в соответствии с "Санитарными нормами допустимых вибрацийв жилых домах" (№ 1304-75).

3. ОСОБЕННОСТИ ПРОЕКТИРОВАНИЯ СВАЙНЫХ ФУНДАМЕНТОВ И ШПУНТОВЫХОГРАЖДЕНИЙ ИЗ ПОГРУЖАЕМЫХ ЭЛЕМЕНТОВ ВБЛИЗИ ПОДЗЕМНЫХ КОММУНИКАЦИЙ

3.1. Оценку влияниядинамических воздействий на подземные коммуникации можно не производить, если:

при забивке свай и шпунта молотами расстояние докоммуникаций не менее 10 м и при вибропогружении свай - не менее 15 м;

подземные коммуникации проложены в каналах, стальных кожухахили имеют защитные короба, находящиеся на расстояниях, указанных в табл. 8.

Таблица 8

Характеристика грунтов

Допустимые расстояния [r] м, при забивке свай сечением 30 ´ 30 см для стальных газопроводов и паропроводов при внутреннем давлении, МПа

0

0,5

1,0

2,0

Пески

2,5

2,5

3,0

3,0

Супеси

2,5

2,5

3,0

3,5

Глины и суглинки

1,5

1,5

2,0

2,5

Примечание. При погружениисвай сечением 40 ´ 40 смдопустимые расстояния [r] в табл. 8 следуетувеличить в 1,5 раза, а для свай сечением 20 ´ 20 см - уменьшить в 1,2 раза.

3.2. Для стальныхтрубопроводов допустимые расстояния до погружаемых свай и шпунта молотамиследует принимать по табл. 8. При вибропогружении шпунта значения [r] в табл. 8 могут быть уменьшены в 1,5 раза, а свай исвай-оболочек - увеличены вдвое.

3.3. Для составныхбезнапорных трубопроводов из керамических, чугунных, асбоцементных и другихраструбных труб допустимые расстояния [r] допогружаемых свай и шпунта определяются из условия, что трубопровод находится запределами зоны остаточных деформаций грунта вокруг погружаемых свай,определяемой по табл. 9.

Таблица 9

Характеристика грунтов

Радиус зоны деформации грунта, м, при забивке свай сечением, см

20´20

30´30

40´40

Глины и суглинки

1,0

2,0

3,0

Пески и супеси

1,5

2,5

3,5

3.4. При погружении свай со дна котлована вблизи подземныхкоммуникаций допустимые расстояния [r] следуетопределять в соответствии с указаниями рекомендуемого приложения 3.

4. ТРЕБОВАНИЯ К ИСХОДНЫМ ДАННЫМ ДЛЯ ПРОЕКТИРОВАНИЯ И АВТОРСКОМУНАДЗОРУ

4.1.Исходными данными для проектирования фундаментов и шпунтовых ограждений сучетом влияния динамических воздействий на сооружения и подземные трубопроводыявляются:

а) генплан участка строительства с нанесенными подземнымикоммуникациями;

б) данные об инженерно-геологических условиях участкастроительства;

в) характеристика сооружений и подземных коммуникаций,вблизи которых проектируются свайные фундаменты и шпунтовые ограждения, и ихсостояние;

г) данные о параметрах колебаний грунта и фундаментовсооружений, если расстояние от сооружений до погружаемых свай и шпунта меньшерасстояния, приведенного в табл. 1.

4.2. Данные обинженерно-геологических условиях участка строительства должны характеризоватьгеологические и гидрогеологические условия строительной площадки, а такжеоснования сооружений и подземных трубопроводов, находящихся в пределахрасстояний до погружаемых свай и шпунта, указанных втабл. 1.

Для фундаментов сооружений, находящихся на расстоянияхменьше допустимых [r] по п. 2.1,должны быть определены характеристики и показатели физико-механических свойствгрунтов для каждого слоя в пределах глубины не менее сжимаемой толщи,рассчитываемой в соответствии с указаниями главы СНиП 2.02.01-83.

4.3. Характеристику исостояние сооружений и подземных коммуникаций определяют по результатампроводимого проектной организацией обследования, предусматривающего:

осмотр площадки строительства и определение возможностипроведения работ по погружению пробных свай;

осмотр сооружений, расположенных в пределах расстояний,указанных в табл. 1, и сбор данных о сроках их эксплуатации иконструктивных особенностях в соответствии с рекомендуемым приложением 1;

определение повреждений несущих и ограждающих конструкций(характер и величина раскрытия трещин, сдвиги плит перекрытий, лестничныхмаршей, отклонение несущих стен и колонн от вертикали и др.);

сбор данных о машинах, приборах и оборудовании,чувствительных к колебаниям, и их расположении;

сбор данных о конструкции, материале, сроках начала иокончания строительства, технологических требованиях к эксплуатации сооружений,оборудования и подземных коммуникаций, о режимах работы и внутреннем давлении вподземных трубопроводах.

Примечание. В особоответственных случаях обследование сооружения с определением состояния ипрочности конструкции должно выполняться специализированной организацией ссоставлением технического заключения.

4.4. При обследованиидолжны быть определены конструкции, требующие усиления, а также места,подлежащие ограждению от ожидаемого падения отставшей штукатурки, подвесныхпредметов, лепных карнизов и т.д. при погружении свай и шпунта.

По результатам обследования составляется акт (см.рекомендуемое приложение 1).

4.5. В задании наинженерно-геологические изыскания на участке строительства необходимопредусмотреть работы по откопке шурфов для определения конструкции и состоянияфундаментов, а также расчетного сопротивления и модуля деформации грунтанесущего слоя, обжатого сооружением за период его эксплуатации.

4.6. Дляполучения данных по п. 4.1 г необходимо в задании на погружениепробных свай и определение их несущей способности предусмотреть измерениепараметров колебаний грунта и фундаментов сооружений, ближайших к погружаемымсваям, с определением коэффициентов d и Кв соответствии суказаниями приложения 2.

При назначении мест погружения пробных свай одну сваюобязательно следует разместить в пределах свайного поля на наименьшемрасстоянии от сооружения.

4.7. Параметрыколебаний грунта и сооружений должны быть измерены при погружении не менее двухпробных свай (двух-пяти шпунтин).

Масса молота или характеристика вибропогружателя, а такжеразмеры пробных свай не должны иметь значительных отклонений от принятых в проекте.

4.8. Для определениякоэффициентов d и К параметры колебаний грунтадолжны быть измерены по методике, указанной в рекомендуемом приложении 2.

4.9. Передпогружением пробных свай и шпунта необходимо организовать инструментальныенаблюдения за деформациями оснований сооружений и получить данные порезультатам нивелирования о развитии деформаций во времени.

При погружении пробных свай (шпунта) и в периодпроизводственного погружения в зонах влияния на деформации по условию (2)необходимо наблюдениями за осадками контролировать соблюдение требования п. 5.5.

4.10. Наблюдения за осадкамиследует проводить по маркам, установленным на наружных продольных и торцевойстенах сооружения, на расстояниях до 30 м от ближайшихпогружаемых свай (шпунта) и до 50 м - от свай-оболочек. Количество и местаустановки марок должны определяться проектом. Марки должны обеспечиватьполучение данных о характере развития деформаций основания при погружениипробных свай (шпунта), в процессе их производственного погружения и поокончании работ по устройству свайных фундаментов и шпунтовых ограждений домомента стабилизации осадок сооружений.

Измерение осадок фундаментов следует производить с точностьюне ниже 0,5 мм.

В качестве реперов можно применять марки (не менее двух),установленные на сооружении, при этом расстояние от марок до погружаемых свайили шпунта должно быть не менее 30 м, а от марок до свай-оболочек - 50 м.

4.11. Для наблюдения задеформациями конструкций используют гипсовые или цементные марки,устанавливаемые на трещины в кладке кирпичных стен, в узлах сопряжений несущихи ограждающих конструкций.

Маяки нумеруют, краской отмечают концы трещин с указаниемдаты отметки, измеряют раскрытие трещин, расположение трещин схематическинаносят на чертежи развертки стен. За состоянием маяков и развитием трещинустанавливают систематическое наблюдение в соответствие с требованиями"Руководства по наблюдению за деформациями оснований и фундаментов зданийи сооружений" (М.: Стройиздат, 1975).

4.12. Для подземныхтрубопроводов до начала свайных работ необходимо уточнить их планово-высотноеположение, а в процессе погружения свай и шпунта при r < [r] должен осуществляться контроль заперемещениями трубопровода и внутренним давлением наполнителя.

4.13. Авторский надзорпри проведении работ по устройству свайных фундаментов и шпунтовых огражденийвблизи существующих сооружений и подземных трубопроводов должен включатьконтроль за соблюдением требований ППР и выполнением предусмотренных в проектемероприятий по усилению конструкций, а также соответствием фактических осадокосадкам, принятым в ППР.

5. ТРЕБОВАНИЯ К ППР И МЕРЫ ПО УМЕНЬШЕНИЮ ВЛИЯНИЯ ДИНАМИЧЕСКИХВОЗДЕЙСТВИЙ НА СООРУЖЕНИЯ И ПОДЗЕМНЫЕ КОММУНИКАЦИИ

5.1. ППР на погружениесвай и шпунта должен содержать:

стройгенплан с разрезами участка строительства ипланово-высотную привязку спроектированных фундаментов и шпунтовых ограждений кфундаментам сооружений или подземным коммуникациям;

перечень и характеристики оборудования для погружения свай ишпунта и режимы его работы;

перечень и объемы необходимых подготовительных работ дляпогружения свай и шпунта;

технологические карты на погружение свай и шпунта или плансвайного поля с указанием последовательности погружения свай и шпунта;

меры по усилению конструкций сооружений и устройствузащитных ограждений;

меры по наблюдениям за осадками и состоянием сооружений;

согласованные со службой эксплуатации сроки выполнения работпо погружению свай и шпунта вблизи сооружений с чувствительным к колебаниямоборудованием.

5.2. Оборудование дляпогружения свай и шпунта необходимо выбирать, исходя из требования обеспечениянаибольшей производительности и учитывая влияние динамических воздействий насооружения и подземные коммуникации.

Примечание. Если основаниясооружений сложены песками мелкими пылеватыми и супесями с показателемтекучести IL > 0,5, тодля забивки свай следует применять или дизель-молот с меньшей массой падающейчасти, или молот свободного падения по возможности с большей массой.

5.3. В случае, когдаожидаются деформации оснований, сложенных слабыми песчаными грунтами, сваи целесообразнопогружать рядами вдоль сооружения, начиная с наиболее удаленных рядов. Дляоснований, сложенных глинистыми грунтами, сваи следует погружать, начиная сряда, ближнего к сооружению.

5.4. Погружение свай ишпунта начинают после того, как будут удалены имеющиеся в толще грунта остаткифундаментов, плит, лежни, корни деревьев и др.

5.5. Еслиосадка фундаментов сооружения развивается со скоростью, превышающей 1,0 мм/сут,необходимо прекратить погружение свай или шпунта и экстраполяцией установитьзначение прогнозируемых деформаций основания st по графику их развития во времени st = f(t).Если значения stпревышают данные табл. 4, необходимо принять меры согласно п. 5.7 и продолжить погружение свай или шпунта.

5.6. Меры по уменьшениювлияния на сооружения и подземные коммуникации динамических воздействий припогружении свай и шпунта должны быть приняты, если:

а) расстояние r до сооружения не будет превышать расстояний,приведенных в пп. 2.3, 2.5, 2.6, 2.11 и 2.13;

б) деформация основания или сооружения в процессе погружениясвай или шпунта достигла значений, принятых в проекте.

5.7. Меры поуменьшению динамических воздействий включают: устройство лидерных скважин ишнековое рыхление грунта для погружаемых свай, выемку грунта из полых свай исвай-оболочек;

применение тиксотропной или водяной рубашки;

снижение высоты падения ударной части молота;

применение вибропогружателей с динамическим торможением навыбеге;

уменьшение количества одновременно работающих молотов иливибропогружателей;

уменьшение количества одновременно погружаемых шпунтин;

полную или частичную (до верха трубы) откопку трубопровода;

сокращение времени на соединение звеньев составных свай припогружении в песчаные пылеватые и глинистые грунты.

5.8. При погружении сваймолотами в лидерные скважины амплитуду смещений грунта при расчете можноуменьшить: для песчаных грунтов - в 1,7-2,0 раза, глинистых - 2,0-2,5 приотношении площади лидера к площади сваи 0,5-0,7. При шнековом рыхлении грунтадля указанных отношений площадей амплитуду смещений грунта можноуменьшить: для песчаных грунтов до 1,5 раз и глинистых - 2.

5.9. При устройстве лидерныхскважин на расстоянии r £ 3 м от сооружений и r £ 2 м от подземных трубопроводов вводонасыщенных песчаных грунтах и текучих супесях и суглинках глубина скважиныне должна превышать глубину заложения подошвы фундамента или низа трубопровода.Для других грунтов глубину лидерных скважин следует принимать из условияобеспечения устойчивости стенок скважины и несущей способности погруженных вскважины свай.

При рыхлении грунта шнеком диаметром до 300 мм расстояние доздания не регламентируют, а глубину рыхления назначают исходя из несущейспособности свай, погружаемых в разрыхленный грунт.

Необходимо сокращать время между устройством скважины ипогружением в нее сваи.

5.10. При наличиимерзлого грунта мощностью слоя свыше 20 см, асфальтовых и других покрытийпогружение свай и шпунта вблизи сооружений и подземных трубопроводов безустройства лидерных скважин или разбуривания не допускается.

5.11. Применениетиксотропной или водяной рубашки уменьшает амплитуду смещения в глинистыхгрунтах до 1,5 раз.

5.12. Снижение высотыпадения молота о 2 до 0,5 м приводит к уменьшению амплитуды смещений грунта в1,2-1,3 раза.

5.13. Эффективность мер,принятых в ППР, по уменьшению влияния на сооружения и подземные коммуникациидинамических воздействий должна быть уточнена контролем параметров колебаний всоответствии с пп. 4.6 и 4.7, а также наблюдениями заосадками согласно указаниям п. 4.9.

5.14. Если прогнозируемыев соответствии с разделом 3 расстояния до подземных трубопроводов будутменьше допустимых [r], необходимо в ППР предусмотреть на случай аварийной ситуациивременное отключение трубопровода от системы.

Приложение 1
Рекомендуемое

АКТ
обследования здания (сооружения), расположенного вблизи проектируемых свайных фундаментов по адресу

г. _________                                                                     "___" ________ 19 _ г.

Мы, нижеподписавшиеся: представитель проектной организации ________________

___________________________________________________________________________

представитель заказчика ______________________________________________________

и представитель организации, эксплуатирующей здание (сооружение) _______________

___________________________________________________________________________

произвели визуальное обследование существующего здания (сооружения)1), построенного в (месяц, год) ___________________________________________________

В результате обследования установлено: _____________________________________

(приводятся данные об этажности, высоте и размерах в плане, конструктивных особенностях и назначении здания (сооружения) и краткое описание конструкций: фундаментов с указанием типа, размеров и глубины их заложения, давления на грунт; стен и пола подземной части; несущих стен; перекрытий; перемычек; покрытий; инженерных коммуникаций и др., а также оборудования, чувствительного к колебаниям, с указанием его места установки2).

Выводы комиссии о необходимости проведения инструментального обследования прочности, отклонений элементов зданий от проектного положения и т.п.

Представитель проектной организации                                     (подпись)

Представитель заказчика                                                             (подпись)

Представитель организации, эксплуатирующей

здание (сооружение)                                                                    (подпись)

____________

1) При обследовании необходимо использовать имеющуюся техническую документацию здания (сооружения).

2) К акту прикладывается дефектная ведомость со схемой расположения трещин, сколов и других дефектов.

Приложение 2
Рекомендуемое

ОПРЕДЕЛЕНИЕ ПАРАМЕТРОВКОЛЕБАНИЙ

1. Расчет уровнядинамических воздействий по скорости v или ускорению колебаний a для определения допустимых расстояний попп. 2.3,2.4,2.7,2.13и 2.15производят по параметрам колебаний, определяемым согласно указаниям настоящегоприложения, и уточняют по данным измерений параметров колебаний при забивке ивибропогружении пробных свай и шпунта.

Для расчетов по пп. 2.3, 2.4 и 2.7 принимают наибольшееизмеренное значение амплитуды смещений и соответствующую ей частотувертикальной составляющей колебаний, а по пп. 2.13 и 2.15 значения амплитуд смещенийи частот одной из трех составляющих колебаний.

2. Скорость v (мм/с) и ускорение колебаний a (мм/с2) вычисляют по формулам

v = 2pAf                                                                   (1)

a = 4p2Af2,                                                                 (2)

где A и f - соответственно амплитуда смещений, мм,и частота колебаний, Гц, определяемые согласно указаниям настоящего приложения.

3. Для оценки влияниядинамических воздействий на сооружения и подземные коммуникации при погружениисвай молотами параметры колебаний грунта определяют по графику на чертеже наоснове данных об инженерно-геологических условиях участка строительства.Значения Ао следует определять по частоте fо, принимаемой по оси абсцисс в зависимости от плотности иконсистенции наиболее прочного слоя грунта толщиной не менее 0,5 м, залегающегона глубину 6-8 м от дневной поверхности или дна котлована. Границы выделенныхна графике участков соответствуют примерно диапазону изменения значенийотносительной плотности песка Iф и текучести глинистых грунтов IL, прячем с увеличением IД с уменьшением IL возрастает fо.

4. Значения Аои fо соответствуют значениям вертикальногоколебания грунта на расстоянии 0,5 м от забиваемой сваи молотом массой 5,5 т свысоты падения 1,6-1,8 м. Для молотов массой не менее 1,8 т значение Аоследует уменьшить пропорционально отношению их масс до 25 %, а для молотовмассой не более 7 т - увеличить до 20 %.

5. Для оценки влияния динамических воздействий на сооруженияпри вибропогружении свай и шпунта значения Ао и fо вертикальныхколебаний грунта следует принимать по табл. 1.

Зависимостьвертикальных смещений Ао и ускорений aоот частоты колебаний грунта fо:

а - пески мелкиерыхлые водонасыщенные; пылеватые средней плотности и рыхлые независимо отвлажности; б - пески гравелистые, крупные средней плотности независимоот влажности; средней крупности средней плотности водонасыщенные; мелкиеплотные и средней плотности и пылеватые плотные маловлажные и влажные; в- пески гравелистые и крупные рыхлые независимо от влажности; средней крупностии мелкие рыхлые маловлажные и влажные; мелкие плотные средней плотности и пылеватыеплотные водонасыщенные; г - пески гравелистые, крупные и среднейкрупности плотные независимо от влажности; гравелистые, крупные и среднейкрупности средней плотности маловлажные и влажные; супеси твердые; суглинки иглины тугопластичные, полутвердые и твердые; д - супеси текучие; е- супеси пластичные; ж - суглинки и глины текучие и текучепластичные; з- суглинки и глины мягкопластичные

Таблица 1

Грунты

Параметры колебаний грунта при вибропогружении на расстоянии 0,5 м от сооружения

шпунта

сваи

сваи-оболочки

Ао, мм

fo, Гц

Ао, мм

fo, Гц

Ао, мм

fo, Гц

Пески гравелистые плотные и средней плотности; пески крупные, средней крупности и мелкие плотные маловлажные и влажные; супеси твердые; суглинки и глины твердые, полутвердые и тугопластичные

0,45

15

-

-

4,0

8

Пески крупные, средней крупности и мелкие средней плотности; пески пылеватые плотные и средней плотности; супеси пластичные; суглинки и глины мягкопластичные и текучепластичные

0,12

20

2,0

6,5

3,0

8

Пески рыхлые; супеси текучие

0,06

28

1,5

6,5

2,0

8

Примечания: 1. Значения Aо и fo приведены для шпунта Ларсен IV, погружаемого вибропогружателем В-401; дляполой сваи диаметром 600 мм, погружаемой вибропогружателем ВП-80 ижелезобетонной сваи-оболочки диаметром 1200 мм, погружаемой вибропогружателемВУ-1,6 с выемкой грунта из полости сваи.

2. При погружении свай и шпунтавибропогружателями других типов необходимо внести поправку в значения Aо и fo, которуюследует принять для Ао - пропорционально отношениювынуждающих сил и для fo -пропорционально отношению частот колебаний вибропогружателей.

6. Амплитуда смещения грунты на расстоянии t от погружаемой сваи или шпунта вычисляетсяпо формуле

,                                                           (3)

гдеАо - амплитуда смещения на расстоянии ro = 0,5 м отпогружаемой сваи, мм;

е - основание натурального логарифма;

d - коэффициент затухания колебаний грунта с расстояниемпринимается по табл. 2 и уточняется по данным измерений в соответствиис п. 10,1/м.

7. Скорость v и ускорение колебаний a на расстоянии r вычисляют по формулам

,                                                            (4)

,                                                           (5)

гдеvoи ao - соответственноскорость и ускорение колебаний грунта на расстоянии ro.

Таблица 2

Грунты

Коэффициент d, 1/м

забивка свай и шпунта

вибропогружение

сваи

сваи-оболочки

Пески плотные и средней плотности маловлажные и влажные; супеси твердые; суглинки и глины твердые, полутвердые и тугопластичные

0,02-0,04*

0,10

0,12

Пески плотные и средней плотности водонасыщенные; пески рыхлые маловлажные и влажные; супеси пластичные; суглинки и глины пластичные и текучепластичные

0,04-0,07*

0,08

0,10

Пески рыхлые водонасыщенные; супеси текучие; суглинки и глины текучие

0,06-0,10*

0,07

0,08

____________

* Длягрунтов одного вида по крупности, плотности сложения, влажности и текучестименьшие значения соответствуют: для песков - большим значениям показателя относительнойплотности и меньшей влажности, для глинистых грунтов - меньшим значениямпоказателя текучести и коэффициента пористости.

8. В соответствии стребованиями п. 4.7должны быть измерены параметры колебаний (амплитуды смещений и соответствующиеим частоты) в вертикальном и двух взаимно перпендикулярных горизонтальныхнаправлениях.

Регистрацию колебаний следует производить одновременно черезкаждый 1 м погружения сваи или шпунта до проектной отметки или через 0,5 м,если в геологических разрезах имеют место выклинивающиеся слои грунта, или примощности слоев менее 1 м.

9. Для регистрациииспользуют виброизмерительную аппаратуру, предназначенную для регистрациисмещений в диапазоне частот 2-30 Гц (например, датчики И001, И002,сейсмоприемники СВ-5 и СГ1-10 и осциллографы Н-700, Н-004 и Н-041,отградуированные по амплитуде смещения колебаний, и другая аналогичнаяаппаратура).

Датчики следует устанавливать на поверхности грунта ифундаментов на расстояниях, указанных в пп. 10 и 11, с одинаковой ориентацией понаправлениям измерений колебаний грунта и фундамента. При этом необходимо обеспечитьнадежное крепление датчиков.

10.Коэффициент d,определяемый по результатам измерений параметров колебаний, вычисляют поформуле

,                                                            (6)

гдеА1 и А2 - амплитуды смещений грунта нарасстояниях r1и r2.

11. Значения коэффициентапередачи колебаний грунта фундаменту (К) принимают по табл. 3.

По результатам измерений параметров колебаний коэффициент Квычисляют из равенства

,                                                                   (7)

гдеАф - амплитуда смещений фундамента, мм;

Аг- амплитуда смещений грунта на расстоянии от сваи, равном расстоянию дофундамента, мм.

Таблица 3

Фундамент

Значение коэффициента К в зависимости от грунта несущего слоя основания фундамента

Пески рыхлые, супеси и глины с показателем текучести IL

Пески средней плотности, супеси и глины с показателем текучести 0,5 < IL < 1,0

Пески плотные, супеси и глины с показателем текучести IL £ 0,5

Здание или сооружение высотой до:

 

 

 

2 этажей

0,8

0,9

1,0

5 этажей

0,7

0,8

0,9

9 этажей

0,6

0,7

0,8

12 и выше

0,5

0,6

0,7

Оборудование, установленное на:

 

 

 

грунте

0,9

0,95

1,0

перекрытии здания или сооружения

0,85

0,9

1,0

Приложение 3
Рекомендуемое

ПЕРЕЧЕНЬ РЕКОМЕНДУЕМЫХ МЕР ПОУСТРОЙСТВУ СВАЙНЫХ ФУНДАМЕНТОВ И ШПУНТОВЫХ ОГРАЖДЕНИЙ ВБЛИЗИ ЗДАНИЙ И ПОДЗЕМНЫХКОММУНИКАЦИЙ

1. Проверка прочности,устойчивости оснований и сдвига фундамента по подошве в соответствии со СНиП 2.08.01-83по формуле

F £ gc,                                                                (1)

гдеF- расчетная нагрузка на основание;

FИ - сила предельного сопротивленияоснования;

gc -коэффициент условий работы, принимаемый равным для грунтов 1-й группы - 1,0,2-й - 0,9 и 3-й - 0,7;

gИ- коэффициент надежности, принимаемый для сооружений I и II категорийпо состоянию равным I;IIи IIIкатегории - 1,2.

2. Устройствотехнологического шпунта для ограждения котлована.

3. Проверкатехнологического шпунта по деформациям:

a £ [a],                                                                   (2)

где a- горизонтальное смещение верха консольного шпунта в уровне планировки грунтаили максимальное смещение заанкеренного или многоярусного шпунтовогоограждения;

[a] - допустимоегоризонтальное смещение грунта.

4. Устройстворазделительного шпунта, размеры которого обосновываются расчетом дополнительныхосадок от взаимного влияния существующего и нового фундаментов.

5. Предохранение грунтовоснований сооружений от промерзания.

6.Поверхностный водоотлив.

7. Глубинноеводопонижение.

8. Расчет дополнительныхосадок фундаментов при водопонижении по пп. 6 и 7 и их допустимости в соответствиис требованиями п. 2.4.

9. Упрочнение грунтовоснований сооружений.

10. Усиление фундаментови надфундаментных конструкций сооружений.

11. Вывешиваниесуществующих сооружений и подземных коммуникаций.

12. Мероприятия поуменьшению динамических воздействий от погружения свай и шпунта:

устройство лидерных скважин и разбуривание грунта;

вдавливание;

применение обмазок, снижающих трение по боковой поверхностии в замках;

выемка грунта из полости свай и свай-оболочек;

погружение свай с подмывом.

13. Проверкагоризонтального смещения существующего свайного фундамента.

При погружении свай вблизи сооружений (черт. 1) иподземных коммуникаций (черт. 2) со дна котлована целесообразно использоватьмеры, указанные в перечне, в соответствии с рекомендациями ниже приводимойтаблицы, в которой учтены тип и глубина заложения существующего фундамента aп,глубина котлована dк,горизонт подземных вод dwи расстояние от верхней бровки котлована до существующего фундамента илисооружения Lк.

Схема устройствакотлованов вблизи фундаментов на естественном основании и свайных

Черт.1

Схема устройствакотлованов вблизи подземных коммуникаций

Черт. 2

п/п

Условия устройства котлованов

Рекомендуемые мероприятия по перечню

Глубина, м

Расстояние от верхней бровки до фундамента сооружения, м

1

2

3

4

Вблизи фундаментов на естественном основании

1

dк £ dп - 0,5;

dк £ dw

Lк ³ 1,5dп

Устройство котлованов возможно без применения специальных мероприятий

2

То же

Lк < 1,5dп

п. 1;

п. 2. Шпунт деревянный, из стальных балок с деревянным заполнением, стальных балок в распор, в замок.

Глубина погружения на 2-3 м ниже отметки подошвы фундамента;

пп. 5 и 6

3

dк £ dп - 0,5;

dк > dw

Lк ³ 1,5dп

п. 1;

п. 2. Шпунт деревянный, из стальных балок в распор, в замок.

Глубина погружения шпунта:

dшп ³ 2,2dк - 1,1dw;

п. 6

4

То же

Lк < 1,5dп

п. 1;

п. 2. Шпунт деревянный или стальной замок;

пп. 5 и 6

5

dп - 0,5 < dк < dп + 1;

dк < dw

Lк ³ 1,5dп

п. 1. Откопка котлована возможна без устройства шпунтового ограждения, если выполнено условие устойчивости, при gc = 1,0; gн = 1,2;

п. 2. Шпунт деревянный, из стальных балок в распор и в замок;

п. 5

6

dп - 0,5 < dк < dп + 1;

dк < dw

Lк < 1,5dп

п. 1;

п. 2. Шпунт из стальных балок в распор, в замок. Распорные балки должны погружаться на глубину не менее dк + 1,0 м;

п. 3. [а] =1,0 см;

пп. 5 и 6

7

dп - 0,5 < dк < dп + 1;

dк > dw

Lк ³ 1,5dп

п. 1;

п. 2. Шпунт деревянный, стальной в замок;

п. 3. [а] = 1,0 см;

пп. 6-8

8

То же

Lк < 1,5dп

п. 1;

п. 2. Шпунт стальной в замок;

п. 3. [а] = 0,5 см;

пп. 4-8;

пп. 9-12. При необходимости

9

dк > dп + 1;

dк < dw

Lк ³ 1,5dп

п. 1;

п. 2. Шпунт деревянный, из стальных балок в распор, в замок;

п. 3. [а] = 1,0 см;

п. 6;

пп. 9-12. При необходимости

10

То же

Lк < 1,5dп

п. 1;

п. 2. Шпунт из стальных балок в распор, в замок;

п. 3. [а] = 1,0 см;

пп. 4-6;

пп. 9-12. При необходимости

11

dк > dп + 1;

dк > dw

Lк ³ 1,5dп

п. 1;

п. 2. Шпунт в замок. Схема шпунта (консольный, заанкеренный, многоярусный) обосновывается расчетом;

п. 3. [а] = 0,5 см;

п. 4. При необходимости;

пп. 6-8;

пп. 9-12. При необходимости

12

dк > dп + 1;

dк > dw

Lк < 1,5dп

п. 1;

п. 2. Шпунт в замок. Консольная схема шпунта допустима только в связных грунтах, устойчивых к динамическим воздействиям. Взвешивающее действие воды учитывается и для глинистых грунтов;

п. 3. [а] = 0,5 см;

пп. 4, 5, 7, 8;

пп. 9-12. При необходимости

Вблизи свайных фундаментов

13

dк £ dп;

dк < dw

Lк ³ 1,5dп

Никаких специальных мероприятий не требуется

14

То же

Lк < 1,5dп

п. 2. Шпунт любой, кроме стальных балок с деревянным заполнением;

пп. 5, 6 и 13

15

dк £ dп;

dк > dw

Lк ³ 1,5dп

п. 2. Шпунт любой, кроме стальных балок с деревянным заполнением;

пп. 7, 8

16

То же

Lк < 1,5dп

п. 2. Шпунт в замок;

п. 3. [а] = 1,0 см;

пп. 5, 8, 13;

пп. 9-12. При необходимости

17

dк £ 0,6dп + 0,4dз;

dк < dw

Lк ³ 1,5dк

п. 2. Шпунт любой;

п. 6;

пп. 9-12. При необходимости

18

То же

Lк < 1,5dк

п. 2. Шпунт любой, кроме стальных балок с деревянным заполнением;

п. 4. при Lк £ 3 м;

пп. 5-8, 13;

пп. 9-12. При необходимости

19

dк £ 0,6dп + 0,4dз;

dк ³ dw

Lк ³ 1,5dк

п. 2. Шпунт в замок;

п. 3. [a] = 1,0 см;

пп. 9-12. При необходимости

20

dк £ 0,6dп + 0,4dз;

dк ³ dw

Lк < 1,5dк

п. 1;

п. 2. Шпунт в замок;

п. 3. [a] = 0,5 см;

пп. 4, 5 при Lк £ 3 м;

пп. 6-8;

пп. 9-12. При необходимости

21

dк > 0,6dп + 0,4dз;

dк < dw

Lк ³ 1,5dк

п. 1;

п. 2. Шпунт любой;

п. 6;

пп. 9-12. При необходимости

22

То же

Lк < 1,5dк

п. 1;

п. 2. Шпунт любой, кроме стальных балок с деревянным заполнением;

п. 3. [a] = 1,0 см;

пп. 4, 5 при Lк £ 3 м;

п. 6;

п. 9-12. При необходимости

23

dк > 0,6dп + 0,4dз;

dк > dw

Lк ³ 1,5dк

п. 1;

п. 2. Шпунт в замок;

п. 3. [a] = 1,0 см;

пп. 6-8;

пп. 9-12. При необходимости

24

То же

Lк < 1,5dк

п. 1;

п. 2. Шпунт в замок;

п. 3. [a] = 0,5 см;

пп. 4, 5 при Lк £ 3 м;

пп. 7, 8;

пп. 9-12. При необходимости

Вблизи подземных коммуникаций

25

dк £ dп;

dк < dw

Lк ³ 1,5dк

Устройство котлованов возможно без специальных мероприятий

26

То же

Lк < 1,5dк

п. 1;

п. 2. Шпунт любой;

п. 5

27

dк £ dп;

dк > dw

Lк ³ 1,5dк

п. 1;

п. 2. Шпунт любой, кроме стальных балок с деревянным заполнением;

пп. 6, 7

28

То же

Lк < 1,5dк

п. 1;

п. 2. Шпунт деревянный, стальной в замок;

пп. 5-7

29

dк > dп;

dк < dw

Lк ³ 1,5dк

п. 1;

п. 2. Шпунт любой;

п. 6

30

То же

Lк < 1,5dк

п. 1;

п. 2. Шпунт любой, кроме стальных балок с деревянным заполнением;

пп. 5, 6

31

dк > dп;

dк > dw

Lк ³ 1,5dк

п. 1;

п. 2. Шпунт любой в замок;

п. 3. [a] = 1,0 см;

пп. 6-8;

пп. 9-12. При необходимости

32

То же

Lк < 1,5dк

п. 1;

п. 2. Шпунт в замок (при расчете необходимо учитывать взвешивающее действие воды и для глинистых грунтов);

п. 3. [a] = 1,0 см;

пп. 5-8;

пп. 9-12. При необходимости

Приложение 4
Рекомендуемое

ПРИМЕР РАСЧЕТА ВОЗМОЖНОСТИПОГРУЖЕНИЯ СВАЙ ВБЛИЗИ ЗДАНИЙ

Исходные данные

Здание административное, 5-этажное, кирпичное, без подвала,высотой 16 м, построено в 1958 г.

Фундаменты ленточные, из сборных бетонных плит и блоков, глубиназаложения dп= 2,3 м, среднее давление на грунт 0,15 МПа.

Перекрытия из железобетонных панелей.

Состояние здания: имеются трещины в стенах здания, ширинараскрытия трещин до 2 мм; имеются признаки сдвигов по трещинам. Поврежденияфундаментов отсутствуют.

Сваи, погружаемые вблизи здания, железобетонные сечением 30 ´30 см, длиной 8 м. Минимальное расстояние от свай до здания r = 18 м. Расстояние до верхней бровкикотлована Lк= 16 м. Глубина котлована dк= 3,5 м. Крепление стенок котлована по проекту из стального шпунта типаЛарсен-4 длиной 8 м. Погружение свай намечено проводить дизель-молотом С-330 смассой ударной части 2,5 т.

Грунтовые условия. С поверхности толщина насыпного слоядостигает 1,5 м. Ниже песок средней крупности, средней плотности, влажный, сглубины 3,7 до 4,4 м водонасыщенный. Суглинки текучие и мягкопластичные доглубины 10 м подстилаются глинами тугопластичными и полутвердыми. Мощностьпройденных выработок 15 м. Горизонт подземных вод на глубине dw = 3,7 м.

Рассматриваемое здание относится к многоэтажным бескаркаснымзданиям с несущими стенами, для которых радиус зоны обследования при забивкеоколо них свай составляет 30 м (см. табл. 1, п. 2.1).Следовательно, до начала забивки свай необходимо провести обследование исоставить акт по форме рекомендуемого приложения 1.

По результатам обследования (см. исходные данные) зданиеотносим ко IIкатегории по состоянию (см. табл. 5), грунт восновании здания (песок средней крупности, средней плотности влажный) по табл. 3 кгрунту 2-й группы.

Поскольку расстояние от здания до погружаемых свай r = 18 м, (меньше 30 м), то в соответствиис требованиями п. 2.3 следует определить допустимое расстояние [r], на котором забивка не вызовет развитиядеформаций основания здания из условия (1):

aф £ [a]I,

гдеaф - ускорение вертикальных колебаний фундамента нарасстоянии 18 м от сваи;

[a]I - допустимое ускорение вертикальныхколебаний фундамента, равное 0,5 м/с2, принято потабл. 2.

Для определения расстояния [r] необходимо рассчитать ускорение aона расстоянии 0,6 м от погружаемой сваи по черт. 1 и формуле (2)рекомендуемого приложения 2. Коэффициент затухания колебаний срасстоянием для суглинков текучих и мягкопластичных принимаем 0,07 1/м по табл.2рекомендуемого приложения 2. Амплитуда смещения по графику на черт. 1приложения 2Ао = 0,68 мм соответствует частоте fo = 17 Гц, принятой дляпесков средней крупности, средней плотности и глин тугопластичных иполутвердых. Ускорение колебаний равно:

aо = 4p2Аоfo2 = 4p2 ´ 0,68 ´ 172 = 7648 мм/c2 = 7,65 м/c2.

Коэффициент передачи колебаний грунта фундамента 5-этажногоздания на песках средней крупности средней плотности принимаем равным 0,8 (см.табл. 3приложения 2).

Определим коэффициент lпо формуле (2):

l = [a]I /(ao×к) = 0,5/(7,65 ´ 0,8) = 0,082.

Допустимое расстояние определим по графику (см. черт. 1), построенномус учетом требования условия (1). При коэффициенте l= 0,082 и коэффициенте затухания с расстоянием d= 0,07 допустимое расстояние от погружаемых свай до здания [r] = 12 м.

Таким образом, забивку свай можно осуществлять безкаких-либо дополнительных мероприятий. Кроме того, в соответствии стребованиями приложения 3 ограждение котлована можно выполнить изшпунта любой конструкции. С целью удешевления и экономии металла ограждениерекомендуется выполнить из стальных балок с деревянным заполнением.

Приложение 5
Справочное

ОСНОВНЫЕ БУКВЕННЫЕОБОЗНАЧЕНИЯ

r-      расстояние от ближайших погружаемыхсвай (шпунта) до фундамента сооружения или подземных коммуникаций;

[r] -    допустимоерасстояние от ближайших погружаемых свай (шпунта) до фундамента сооружения илиподземных коммуникаций;

A-     амплитуда смещений;

f -      частота колебаний;

Ao -    амплитуда смещений грунта на расстоянии 0,5м до погружаемой сваи (шпунта);

fo -     частотаколебаний грунта на расстоянии 0,5 м до погружаемой сваи;

ao -    ускорениеколебаний фундамента на расстоянии 0,5 м до погружаемой сваи;

aф -   ускорение вертикальныхколебаний фундамента на расстоянии r;

[a]I -  допустимоеускорение вертикальных колебаний фундамента, при котором не происходятдополнительные деформации оснований;

[a]II - предельное допустимое ускорениеколебаний фундамента;

sa -     дополнительныедеформации основания существующего фундамента от динамическихвоздействий;

st-     дополнительная деформация основаниясооружения за время t;

so-     дополнительная деформация основания,вызванная влиянием нагружения фундаментов нового сооружения;

d-     коэффициент затухания колебанийгрунта с расстоянием;

vф -    скорость колебанийфундаментом или несущих конструкций сооружения, находящихся нарасстоянии r;

[v]ф -  допустимая скорость колебаний машин, оборудования и приборов;

к -      коэффициентпередачи колебаний грунта фундаменту;

IL -     показательтекучести;

IД -     относительнаяплотность;

[s] -    предельнодопустимые деформации оснований сооружений;

F -     расчетнаянагрузка на основание;

Fн -    сила предельногосопротивления основания;

gс -     коэффициент условийработы;

gн -     коэффициентнадежности;

а -      горизонтальное смещениеверха консольного шпунта;

[a] -   допустимоегоризонтальное смещение грунта;

dп-    глубина заложения существующегофундамента;

dп + dз - глубина от поверхности планировки до отметки погружения свайсуществующего свайного фундамента;

dк-    глубина котлована;

dw-    глубина залегания грунтовых вод;

Lк- расстояние от верхней бровки котлована до существующего фундамента подземныхкоммуникаций;

DL-   отметка планировки;

WL-  уровень подземных вод;

FL-   отметка подошвы фундамента;

SL -   отметкаострия свай существующего свайного фундамента;

FL -   отметканиза подземных коммуникаций;

KL -   отметкадна котлована;

в -      ширина подошвыфундамента.

СОДЕРЖАНИЕ

1. Общие положения. 1

2. Особенности проектирования свайных фундаментов и шпунтовых ограждений из погружаемых элементов вблизи сооружений. 2

3. Особенности проектирования свайных фундаментов и шпунтовых ограждений из погружаемых элементов вблизи подземных коммуникаций. 7

4. Требования к исходным данным для проектирования и авторскому надзору. 8

5. Требования к ППР и меры по уменьшению влияния динамических воздействий на сооружения и подземные коммуникации. 9

Приложение 1. Акт обследования здания (сооружения), расположенного вблизи проектируемых свайных фундаментов. 11

Приложение 2. Определение параметров колебаний. 11

Приложение 3. Перечень рекомендуемых мер по устройству свайных фундаментов и шпунтовых ограждений вблизи зданий и подземных коммуникаций. 14

Приложение 4. Пример расчета возможности погружения свай вблизи зданий. 18

Приложение 5. Основные буквенные обозначения. 19

 

1
Мне нравится
Комментировать Добавить в закладки

Комментарии могут оставлять только зарегистрированные пользователи.

Пожалуйста зарегистрируйтесь или авторизуйтесь на сайте.