ТЕХНИЧЕСКИЕУКАЗАНИЯ ПОПРОЕКТИРОВАНИЮ И СТРОИТЕЛЬСТВУ ФУНДАМЕНТОВ И ОПОР МОСТОВ ИЗ СБОРНЫХЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ ОБОЛОЧЕК
ВСН110-64

Государственныйпроизводственный комитет по транспортному строительству СССР

ОРГТРАНССТРОЙ
Москва 1965

Содержание

Раздел I
ПРОЕКТИРОВАНИЕ ФУНДАМЕНТОВ И ОПОР ИЗ ОБОЛОЧЕК

Глава I
ОСНОВНЫЕ ПОЛОЖЕНИЯ

1. Общие указания

1.1. Указаниянастоящего раздела распространяются на проектирование для различныхгеологических условий фундаментов и опор из сборных железобетонных пустотелыхцилиндров-оболочек и столбов, заполненных бетоном оболочек, применяемых привозведении железнодорожных, автодорожных и городских мостов.

«Техническиеуказания» не распространяются на проектирование фундаментов и районах свечномерзлымм грунтами.

* Технических указаний по изготовлению в полигонных условияхжелезобетонных тонкостенных оболочек ;

Техническихуказании по вибропогружению железобетонных тонкостенных оболочек большогодиаметра ;

Техническихуказаний по бурению скальных пород станками ударно-канатного действии восновании оболочек, используемых дли фундаментов сооружений ;

Техническихуказаний но подводному заполнению оболочек бетоном способом вертикальноперемещающейся трубы ;

Техническихуказании по расчету оболочек фундаментов опор мостов на усилия, возникающие привибропогружении, и по поддержанию нормального режима погружения ;

Техническихуказании по расчету фундаментов из оболочек диаметром от 1 м и более ;

Технических указании по расчету несущей способности песчаных искальных оснований фундаментов глубокого заложения из сборных железобетонныхоболочек ;

1.2. Вуказаниях отражены только специфические особенности использования оболочек вконструкции мостов. При рассмотрении общих вопросов проектирования фундаментови опор мостов (расчеты общего и местного размывов дна русла, расчет железобетонныхэлементов и т.д.), не охваченных настоящими указаниями, следуетруководствоваться рекомендациями действующих нормативных документов, переченькоторых приведен в приложении 1.

1.3.Целесообразность применения оболочек в каждом конкретном случае должна бытьобоснована технико-экономическими расчетами, выполненными в результатевсесторонних проектных обследовании различных решении, в том числе вариантовфундаментов на естественном основании, сооружаемых и котлованах под защитойограждении, фундаментов из железобетонных забивных или буровых сван сплошногосечения, а также массивных опускных колодцев.

2. Общие требования к конструкциям опор иоснованиям

1.4. Конструктивныерешения фундаментов и опор мостов должны предусматривать широкуюиндустриализацию строительства на базе современных средств комплексноймеханизации производства, а также удовлетворять возможности максимальногоиспользования местных материалов.

Конструкции следуетприменять, как правило, сборные, выполненные по типовым проектам, нормалям истандартам.

1.5. Размерыжелезобетонных оболочек, применяемых в фундаментах и опорах, необходимоназначать с учетом данных табл. 1.

Таблица 1

Размеры оболочек

Примечания. 1. При соответствующемтехнико-экономическом обосновании для строительства мостов допускаетсяприменять оболочки диаметрами 400 и 500 см.

2.Длину секций и толщину стенок оболочек необходимо принимать кратными 1 м подлине секции и 2 см по толщине стенки исходя из мощности имеющегосяоборудования для изготовления и транспортировки оболочек.

1.6. Дляфундаментов и опор следует применять, как правило, типовые сборныежелезобетонные оболочки с напрягаемой и ненапрягаемой продольной арматурой изстержней диаметром не менее 12 мм.

Оболочки с напрягаемой арматурой рекомендуетсяприменять в целях повышения эффективности вибропогружения их в грунт на глубинуболее 20 м, а также предотвращения появления трещин в оболочках,воспринимающих значительные изгибающие моменты.

1.7. Специальные мероприятияпо защите от коррозии фундаментов и опор, расположенных в агрессивной среде,должны быть приведены в проекте моста и выполняться в соответствии с указаниямиглав СНиП I-В.27-62 и III-В.6-62.

1.8. Проектыфундаментов и опор из оболочек необходимо разрабатывать на основании подробныхинженерно-геологических изысканий.

Значенияфизико-механических характеристик грунтов (угол внутреннего трения, объемныйвес, сцепление, модуль деформации и др.) должны определяться лабораторными иполевыми исследованиями с учетом природного состоянии грунта и возможных егопоследующих изменений.

1.9. Расчетныесопротивления грунтовых оснований фундаментов из оболочек должны назначаться пофизико-механическим характеристикам грунтов, полученных в результатеинженерно-геологических изысканий, и в отдельных случаях уточняться штамповымииспытаниями грунтов.

Глава II
КОНСТРУКЦИЯ ФУНДАМЕНТОВ И ОПОР

1. Общие указания

2.1. Выбор типафундаментов и опор, включая назначение размеров оболочек, следует производить взависимости от гидрогеологических условий, характера и величины действующихнагрузок, а также фактических возможностей изготовления и погружения оболочек.

2.2. Оболочкидиаметрами 0,4-0,8 м можно применять в различных грунтах. Оболочкидиаметром 1 м и более экономически целесообразно применять в случаеопирания их низа на грунт с расчетным сопротивлением под подошвой оболочки неменее 15 кг/см².

Допускается, присоответствующем технико-экономическом обосновании, применение оболочекдиаметром свыше 1 м также в толще слабых грунтов.

2.3. Для экономииматериалов и снижения стоимости строительства фундаментов рекомендуется восновании оболочек устраивать камуфлетные или буровые уширения, которые следуетрасполагать в слое грунта с расчетным сопротивлением в уровне подошвы уширения,как правило, не менее 10 кг/см².

2.4. Вгалечно-валунных отложениях, а также в грунтах с включением валунов илизаиленных деревьев оболочки могут быть применены при наличии у строительнойорганизации оборудования, необходимого для разработки таких грунтов.

При затруднениях спогружением оболочек оптимального диаметра следует применять оболочки меньшегодиаметра или телескопически погружаемые оболочки.

2.5. Глубинупогружения оболочки в грунт следует назначать исходя из отметки залеганиянесущего слоя грунта, расчетного размыва дна русла и обеспечения достаточнойзаделки оболочки в грунте.

2.6. Подошвуоболочек и уширений необходимо заглублять в несущий слой грунта не менее чем надиаметр оболочек или уширений, но не менее 2 м.

2.7. Мощность толщинесущего слоя грунта ниже подошвы оболочек или уширения должна быть не менеедиаметра оболочки или уширения. При меньшей толщине несущего слоя грунта иболее низкой несущей способности подстилающего слоя грунта необходимопроизводить проверку давлений на подстилающий слой согласно СН 200-62,приложение 23.

2. Материалы

2.8. В фундаментах иопорах из оболочек должен применяться тяжелый бетон марок, не ниже указанных втабл. 2,отвечающий требованиям ГОСТа 4795-59 и главы СНиПа I-B.3-62.

Таблица 2

Минимальная марка бетона оболочек, плит, насадок и заполнения оболочек

Примечание. Зона переменного горизонта волы определяется с учетом высотыволны и капиллярного подсоса.

2.9. Материалы дляприготовления бетона должны удовлетворять требованиям ГОСТа 4797-56 и главСНиПа I-B.1-62, I-B.2-62, I-B.3-62 и III-Д.2-62.

2.10. В качествевяжущих для бетонов фундаментов и опор могут применяться следующие цементы,удовлетворяющие требованиям действующих ГОСТов:

а) для оболочек,плит и насадок в неагрессивной среде - портланд-цемент, пластифицированный игидрофобный портланд-цементы, портланд-цемент с умеренной экзотермией,быстротвердеющий портланд-цемент; в агрессивной среде - сульфатостойкийпортланд-цемент;

б) для заполненияполости оболочек и водозащитной подушки, бетонируемых подводным способом внеагрессивной среде, - портланд-цемент, пуццолановый портланд-цемент,пластифицированный портланд-цемент; в агрессивной среде - сульфатостойкийпортланд-цемент, сульфатостойкий пуццолановыйпортланд-цемент.

Примечание. Для оболочек, изготовляемых способом центрифугирования, следуетприменять цементы с минимальным количеством минеральных добавок.

2.11.В качестве крупного заполнителя для бетона оболочек должен применяться щебень.Для остальных элементов фундаментов и опор допускается применение гравия.

2.12. Марка щебня по прочности исходной породы присжатии должна быть, как правило, выше марки бетона не менее чем в 2 раза длябетона (оболочек и насадок) марки 300 и более и в 1,5 раза - для бетона(остальных элементов фундаментов и опор) марок ниже 300.

Щебень изизверженных пород должен иметь марку не ниже 800, щебень из метаморфическихпород - не ниже 600, щебень из осадочных карбонатных пород - не ниже 300.

2.13.Морозостойкость щебня или гравия должна обеспечивать получение бетона требуемойпроектом марки по морозостойкости.

2.14. Для бетонаоболочек с толщиной стенки до 12 см рекомендуется применять щебенькрупностью до 20 мм, в оболочках с более толстыми стенками допускаетсяприменение щебня крупностью до 40 мм.

Бетонную смесь,укладываемую способом вертикально перемещающейся трубы, следует изготовлять сощебнем или гравием крупностью до 40 мм. Для бетона плит допускаетсяприменять щебень или гравий крупностью до 70 мм.

2.15. В качествемелкого заполнителя следует употреблять природные пески или пески, полученныеот дробления скальных пород.

2.16. Дляфундаментов и опор из оболочек следует применять арматуру, отвечающуютребованиям проекта, соответствующих ГОСТов и глав СНиПа I-B.4-62 и II-Д.7-62.

2.17. В качествеарматуры ненапряженных оболочек, плит, насадок и для дополнительногоармирования внутренней полости оболочек, заполненных бетоном, допускаетсяприменять: стержни круглые гладкие из углеродистой мартеновской горячекатанойстали класса A-I, стержни периодического профиля из углеродистоммартеновской горячекатаной стали класса А-II, стержни периодического профиля изнизколегированной мартеновской горячекатаной стали класса А-III, не подвергнутыеупрочнению.

Для армированияпредварительно напряженных оболочек допускается использовать: стержнипериодического профиля из низколегированной мартеновской горячекатаной сталикласса А- IIIв, упрочненные вытяжкой, и класса A-IV, не подвергнутые упрочнению.

2.18. Закладныечасти (фланцы, обечайки, наконечники и др.) в оболочках следует выполнять излистовой и полосовой стали толщиной не менее 8 мм марок М16С по ГОСТу6713 для стыковсварной конструкции и ВСт.3 по ГОСТу 380-60 - для остальных элементов.

3. Схемы фундаментов и опор

2.19. Для опор намелководных реках следует, как правило, применять низкие ростверки с плитой,расположенной ниже горизонта ледохода (рис.1,а). Призначительной глубине воды (свыше 5 м с учетом размыва) рекомендуетсяделать высокие ростверки (рис.1,б).

2.20. Опорыпешеходных мостов, путепроводов и эстакад следует проектировать из вертикальныхили наклонных оболочек диаметром 0,4-0,8 м, заглубленных нижними концамив грунт и объединенных в верхней части насадкой или подферменной плитой (рис. 2).

2.21. Оболочкидиаметром 1-3 м рекомендуется применять в конструкции опор средних ибольших мостов (рис. 3).

2.22. Для эстакад,путепроводов и временных сооружений, возводимых на несвязных грунтах придопускаемом размыве дна не более 1 м, целесообразно применять фундаментыиз оболочек диаметром 1,6-2 м с несущей диафрагмой (рис. 4). Фундамент долженбыть заглублен в грунт не менее чем на 2,5 диаметра оболочки. Несущую диафрагмув зависимости от плотности грунта следует располагать на 0,5-1 диаметр оболочкиниже естественной поверхности грунта, так как при вибропогружении фундаментавследствие уплотнения грунта происходит осадка последнего в полости оболочки.

Рис. 1.Схемы фундаментов из оболочек различного диаметра:
а-с низким ростверком; б-свысоким ростверком; 1-диаметр оболочек-0,4-0,8 м; 2-диаметр оболочек-1-2м; 3-диаметр оболочек - 3 м и более

2.23. Промежуточныеопоры следует проектировать преимущественно на вертикальных оболочках. Принедостаточном горизонтальной устойчивости и жесткости фундаментов кромевертикальных необходимо применять и наклонные оболочки (табл.3).

Рис. 2. Схемы опор из оболочек диаметром0,4-0,8 м

Рис. 3. Схемы опор из оболочек диаметром 1 м и более

Таблица 3

Рекомендуемые предельные наклоны оболочек

Рис. 4. Фундамент из оболочек с несущейдиафрагмой

Устои рекомендуетсяпроектировать, как правило, с применением наклонно расположенных оболочек.

2.24. Оболочкифундаментов и опор следует размещать рядамиили в шахматном порядке. Расстояние между осями оболочек диаметром 0,4 и 0,8 м,работающих как висячие сваи, должно быть не менее трех диаметров оболочки вуровне острия и не менее 1,5 диаметра - в уровне подошвы плиты; для оболочекдиаметром 1 м и более - не менее 1 м в свету как в нижнем части,так и в плоскости плиты ростверка или насадки.

2.25. Количество рядов оболочек в опоре илифундаменте должно назначаться в зависимости от величины и характера действующихнагрузок, а также гидрогеологических условии.

Призатруднениях с погружением оболочек в один ряд с предусмотренной в проектеточностью следует оболочки располагать в два или более рядов.

2.26. Размеры плиты ростверка или насадки иплане следует назначать таким образом, чтобы расстояние от края плиты доближайшей оболочки в свету было не менее 0,25 м. Для оболочек диаметромсвыше 2 м допускается устройство плит без свеса. Допускается такжеустройство насадок без свесов для опор, состоящих из двух оболочек любогодиаметра.

2.27. Высоту плит, а также насадок необходимоопределять расчетом и принимать не меньше размера, необходимого дляосуществления заделки оболочек, но не менее 40 см.

При высоте плиты свыше 2 м боковыеграни ее следует делать наклонными или с уступами.

Размеры уступов или величина наклона гранейдолжны определяться расчетом.

2.28. При необходимости устройства обрезафундамента в зоне колебаний уровня воды и льда на плите следует устраиватьфаску не менее 0,5´0,5 м, а плите придать в плане обтекаемую форму.

2.29. Подошва плиты фундамента должнарасполагаться:

а) в крупнообломочных, а также в крупных исредних песчаных грунтах - на любом уровне, независимо от глубины промерзания,при условии простирания толщи указанных грунтов ниже глубины промерзания иотсутствия при замерзании напорных грунтовых вод;

б) в глинистых и суглинистых, а также мелких и пылеватых песчаных грунтах -ниже уровня промерзания не менее 0,25 м;

в) в русле реки - на любом уровне (в том числевыше дна русла реки) при отсутствии промерзания воды до дна, но не менее чем наb+0,25 м ниже уровня низкого ледостава, где b-толщина льда в м;

г) при наличииледохода или плывущих деревьев, пней и др. - с таким расчетом, чтобы оболочкине могли подвергаться их действию.

2.30. Для изоляциикотлована от поступления воды снизу, при сооружении фундаментной плиты и телаопоры ниже отметки рабочего горизонта воды, надлежит устраивать водозащитнуюподушку из бетона, укладываемого подводным способом. Водозащитная подушка неукладывается, если возможно провести водоотлив из котлована без нарушениямеханических свойств грунта основания и фундаментную плиту забетонироватьнасухо.

2.31. Толщинаводозащитной подушки должна назначаться в зависимости от величины давления водына подушку снизу, диаметра оболочек, расстояния между ними, а также прочностибетона к моменту начала водоотлива из котлована. Толщина подушки должна быть неменее 1 м.

2.32. Запрещаетсяиспользовать водозащитную подушку из бетона, уложенного подводным способом, вкачестве фундаментной плиты, передающей на оболочки расчетные вертикальныенагрузки.

4. Конструктивные детали

2.33. Сборныежелезобетонные оболочки следует, как правило, изготовлять отдельными секциями(рис.5) с арматурой,расположенной в один или два ряда. Двухрядное расположение арматурырекомендуется для оболочек диаметром 1,6 м и более с толщиной стенкисвыше 16 см, применяемых в конструкции фундаментов и опор, как правило,без заполнения внутренней полости бетоном.

Оболочки сдвухрядной арматурой и утолщенной стенкой рекомендуется также применять припогружении их в грунты, имеющие включения отдельных валунов.

2.34. Дляармирования оболочек диаметром до 1,6 м рекомендуется применять стержнидиаметром не менее 12 мм, а спираль - из проволоки диаметром не менее 6 мм;для оболочек диаметром 1,6 м и более - стержни диаметром не менее 18мм и спираль - из проволоки диаметром не менее 8 мм.

2.35. Продольныестержни арматуры оболочек следует располагать на расстоянии в свету не менее 5и не более 20 см, но не свыше полуторной толщины стенки оболочки.

Шаг спиральнойарматуры оболочек рекомендуется назначать 10-15 см. Вблизи концов секцииоболочек на длине 1-1,5 м шаг спирали следует уменьшать в полтора-двараза против принятого на остальной части оболочки.

Рис. 5. Железобетоннаяоболочка:
1-секция оболочки; 2-нож; 3-фланец; 4-болт; 5-стержни продольнойарматуры; 6-спиральная арматура

2.36. Защитный слойбетона с внешней и внутренней сторон оболочек диаметром 0,4 м долженбыть не менее 3 см. Для оболочек диаметром 0,6 м и более защитныйслой с внешней стороны должен быть не менее 4 см, с внутренней стороны -не менее 3 см.

2.37. Еслиармирование типовых оболочек недостаточно для воспринятия растягивающихнапряжений, в полость оболочек, надлежит устанавливать дополнительную арматурус последующим ее омоноличиванием бетоном.

Дополнительнуюарматуру следует располагать в местах, определяемых расчетом. Диаметр стержнейдополнительной арматуры должен быть не менее 18 мм, а спираль - не менее8 мм.

2.38. Секцииоболочек допускается соединять на фланцах (рис. 6), сваркой обечаек (рис. 7),комбинированным стыкованием обечаек и выпусков продольных стержней (рис. 8),а также сваркой выпусков продольных стержней с двухсторонними накладками (рис. 9)или внахлестку (рис. 10).

После сваркивыпусков стержней стыки секций должны быть омоноличены бетоном марки попрочности не менее 500 (см. рис. 9и 10).

2.39.Фланцево-болтовые стыки и сварные соединения обечаек рекомендуется применятьдля стыкования обычных и предварительно напряженных секций как приукрупнительной сборке, так и на месте погружения оболочек.

2.40. Стыковатьсекции путем сварки выпусков стержней с последующим омоноличиванием бетономследует при укрупнительной сборке оболочек из обычного железобетона. Сваркувыпусков стержней с двухсторонними накладками (см. рис. 9)можно применять для стыкования оболочек любого диаметра, сварка стержнейвнахлестку (см. рис. 10)рекомендуется при стыковании секций оболочек диаметром до 1 м.

2.41. Вследствиезатруднений с контролем равномерности натяжения болтов во фланцевых соединенияхсуммарную расчетную прочность болтов необходимо назначать на 20-30% вышепрочности продольной арматуры.

2.42. Стальныеэлементы фланцево-болтовых соединений и обечаек следует защищать от воздействияводы. В качестве антикоррозийной защиты можно применять заливку стыков битумом,покрывать эмалью «Этиноль» или использовать другие покрытия в соответствии суказаниями глав СНиПа I-B.27-62 и III-B.6-62.

Рис. 6. Фланцево-болтовое соединение:
1-секция оболочки; 2-фланец; 3-болт; 4-стержень продольной арматуры;5-обечайка фланца; 6-торцовое кольцо; 7-ребра жесткости; 8-упорное кольцо

Рис. 7.Соединение секций оболочки сваркой обечаек:
1-секция оболочки; 2-стержни продольной арматуры; 3-обечайка; 4-кольцо;5-ребра

Рис. 8.Комбинированное соединение секции оболочки сваркой продольных стержней иобечаек:
1-секцня оболочки; 2-спиральная арматура; 3-стержни продольной арматуры;4-обечайка; 5-упорное кольцо; 6-окантовочное кольцо; 7-антикоррозийное покрытие

Рис. 9. Соединение секций оболочки сваркойвыпусков стержней продольной арматуры с двухсторонними накладками сомоноличиванием стыка бетоном

Рис. 10. Соединение секций оболочки сваркойвыпусков стержней продольной арматуры внахлестку с омоноличиванием стыкабетоном

В зонах повышеннойагрессивности среды стыки рекомендуется покрывать торкретбетоном попредварительно установленной проволочной сетке с ячейками 10-15 мм.

2.43. На нижнихконцах оболочек (нижних секций) необходимо делать наконечники для облегченияпогружения в грунт и предохранения оболочек от разрушения при встрече спрепятствиями, при бурении скальных пород или устройстве уширений взрывчатымивеществами. Для оболочек диаметром 0,4-0,8 м следует применятьнаконечники закрытой конструкции: в обычных грунтах - без окантовки листовойсталью (рис. 11,а), а при опираниина скальные породы - с окантовкой листовой сталью (рис. 11,б). В случаеприменения подмыва в наконечнике оболочки необходимо предусмотреть центральноеотверстие (рис. 11,в).

Наконечник высотой1,2-1,5 м из листовой стали толщиной 10-12 мм (рис. 11,г)рекомендуется применять при устройстве камуфлетных уширений.

2.44. В оболочкахдиаметром 1 м и более надлежит применять наконечники (ножи) открытойконструкции.

При погруженииоболочек в толщу слабых и средней плотности грунтов, а также при опиранииоболочек с утолщенными стенками на поверхность слабых скальных пород приусловии обеспечения плотного контакта ножа с породой по всему периметрурекомендуются ножи, усиленные ребрами жесткости (рис. 12,а).

Рис.11. Наконечники закрытой конструкции для оболочек:
а-погружаемых в обычные грунты; б-опираемых на скальные породы:в-погружаемых с центральным подмывом: г-погружаемых с устройством камуфлетногоуширения

Ножи с бетоннымзаполнением несимметричного профиля (рис. 12,б)рекомендуются для тонкостенных оболочек, погружаемых в плотные и среднейплотности грунты.

Для предохранениянижней части оболочек от разрушения при бурении скважин в скальной породестанками ударно-канатного действия (для заделки низа несущих столбов) следуетприменять стальные ножи высотой до 1 м (рис. 12,в).

Для толстостенныхоболочек, заглубляемых и плотные и средней плотности грунты, рекомендуетсяприменять ножи симметричного профиля (рис. 12,г).

2.45. Наконечник(нож) следует приваривать непосредственно к продольной арматуре или к стыковымзакладным частям оболочки.

2.46. При скороститечения воды в реке свыше 3 м/сек наружную поверхность оболочек,находящуюся в зоне воздействия перемещающихся гравийно-галечных игалечно-валунных отложений, следует защищать от истирания листовой стальютолщиной 10-12 мм.

Рис.12. Наконечники открытой конструкции (ножи) для оболочек:
а-тонкостенных, погружаемых в грунты слабой и средней плотности, итолстостенных, опираемых на поверхность слабых скальных пород; б-тонкостенных,погружаемых в плотные и средней плотности грунты, в-тонкостенных при бурениискважин в скальной породе; г-с утолщенной стенкой, погружаемых в плотные исредней плотности грунты

2.47. Внутреннейповерхности оболочек, в полости которых предусмотреноустройство бетонных пробок, для улучшения сцепления с бетоном заполнениянеобходимо придавать шероховатость с глубиной впадин 1-2 см.

В оболочках, изготовляемых в стальныхвиброформах, шероховатость следует создавать путем устройства неровностей наповерхности внутренней формы. В оболочках, изготовленных методомцентрифугирования, шероховатость рекомендуется образовывать в процессе очисткишлама с внутренней поверхности.

Оболочки центрифугированного изготовления сосплошным бетонным заполнением, расположенным в зоне воздействия отрицательныхтемператур, перед укладкой в них бетонной смеси должны быть обязательнотщательно очищены от шлама.

2.48. Оболочки опор, расположенные вне зонывоздействия воды, и оболочки фундаментов, находящихся в грунте или воде нижеуровня возможного промерзания, как правило, не рекомендуется заполнять бетоном,если оболочки имеют достаточную прочность и устойчивость.

2.49. Разрешается не заполнять бетоном полостьоболочек, расположенных на затапливаемых поймах рек без ледохода ипериодических водотоках, при условии обеспечения возможности свободногомедленного ухода воды из оболочек в грунт ниже уровня промерзания (в процессезамерзания воды в полости оболочки). При невозможности обеспечить свободныйуход воды из оболочки внутреннюю полость рекомендуется заполнять специальнойсмесью.

Такая смесь может быть составлена изтопливного мазута марок 20-100 (ГОСТ 1501) с песком в пропорции 1:5 или спесчано-гравийной смесью в пропорции 1:6. Для приготовления смеси следует братьмазут с содержанием серы менее 0,5%.

При содержании серы в мазуте заполнителя свыше0,5% оболочки должны изготовляться с использованием сульфатостойкого цемента.

2.50. В зоне переменного горизонта воды (взоне возможного промерзания) внутреннюю полость оболочек допускается заполнятьбетоном в пределах на 1 м выше горизонта высокой воды и на 1 м нижеотметки низкого ледостава. В этом случае в бетонную смесь заполнения следуетвводить воздухововлекающие добавки в количестве 0,02-0,05% отвеса цемента, аводо-цементное отношение смеси принимать не более 0,5.

2.51. Полость погруженных в различные грунтыоболочек диаметром более 1 м с минимальной толщиной стенок (см. табл. 1) следует, как правило, заполнятьбетоном в соответствии со схемой, приведенной на рис. 13,а.

В полости оболочек диаметром более 1 м сутолщенными стенками, воспринимающими расчетные нагрузки при отсутствиибетонного заполнения, рекомендуется устраивать бетонную пробку (рис. 13,б).

Рис.13. Схемы заполнения полости погруженных в грунт оболочек:
а-сплошное бетонное заполнение тонкостенной оболочки; б-бетонная пробкав оболочке с утолщенной стенкой; в-грунтовое заполнение оболочки сутолщенной стенкой;
1-грунт; 2-оболочка; 3-плита ростверки; 4-бетон; 5-грунтовое заполнениеоболочки

2.52. В оболочках диаметром до 1,6 м, воспринимающихрасчетные нагрузки без бетонного заполнения, допускается оставлять ядро изнесвязного грунта, образующееся в процессе погружения оболочек (рис. 13,в).

Минимально необходимая высота ядра,обеспечивающая передачу на основание длительно действующих нагрузок, должнаопределяться по результатам статического испытания оболочки, в конкретныхгеологических условиях.

2.53. Грунтовое ядровысотой, равной диаметру оболочки, но не менее 2 м (см. рис. 13,а и б) необходимо сохранять восновании оболочек в процессе их погружения в грунт, а также при необходимостиудаления грунта из полости оболочек после окончания их вибропогружения.

2.54. Внутреннююполость оболочек следует заполнять бетоном сплошь только при устройстве в ихосновании уширений или при заделке низа оболочек в скальные породы, а также принедостаточной прочности, неудовлетворительной общей и местной устойчивостистенок оболочек на воспринятие действующих нагрузок, включая навал плывущихпредметов и давление льда.

2.55. Уширения восновании оболочек, увеличивающие их несущую способность по грунту, могут бытьобразованы взрывчатыми веществами или специальными буровыми станками.

Камуфлетныеуширения, образованные взрывчатыми веществами и превышающие диаметр оболочки всреднем на 0,8-1 м, следует применять в основании оболочек диаметрами до1,2 м.

Уширения в основанииоболочек диаметрами 1,6 м и более необходимо устраивать буровымистанками.

При использованиибурового станка ЦНИИСа размеры уширения в основании оболочек диаметрами 1,6 и 2м следует назначать в соответствии со схемой, приведенной на рис. 14.

2.56. Железобетонныеоболочки столбов с уширениями в основании, сделанными буровым станком,рекомендуется заглублять в грунт не менее чем на 3 диаметра (в зависимости отплотности грунта и диаметра оболочки) ниже уровня размыва до отметки, гдерастягивающие напряжения от изгиба не превышают расчетного сопротивления бетонастолба на растяжение.

Допускаетсяограничиваться заглублением оболочек на 1-2 м ниже отметки размыва приусловии передачи растягивающих напряжений от момента в столбе (без оболочки) наарматурный каркас, установленный в бетонном заполнении скважины.

2.57. В зависимостиот физико-механических свойств и состояния поверхности скальной породы, наличияили отсутствия неразмываемой толщи наносных отложений на поверхности породы,величины и характера действующих нагрузок нижнюю часть оболочек следует опиратьна породу или заглублять в нее.

Рис. 14. Контур уширения в основании оболочки,разбуриваемого станком ЦНИИСа

2.58. Оболочки истолбы рекомендуется опирать на поверхность скальных пород при наличии толщинеразмываемых наносных отложений, которая погашает воздействие изгибающихмоментов таким образом, что в уровне низа оболочек отсутствуют растягивающиенапряжения.

2.59. Допускаетсяопирание оболочек на скальную породу наконечником (рис. 15,а), ножом (рис. 15,б),бетонной пробкой (рис. 15,в) и сплошнымбетонным заполнением (рис. 15,г). По двумпоследним схемам (см. рис. 15,в и г) возможноопирание оболочек на поверхность породы как без удаления выветренного слоя, таки с предварительным его разбуриванием.

2.60. Оболочкидиаметром 0,4-0,8 м, опираемые закрытым наконечником па поверхностьпороды (см. рис. 15,а), должны бытьзабиты в её поверхностный слой молотами до получения отказа, близкою к нулю.

Мощность молотаследует назначать из условия обеспечения требуемой расчетной несущейспособности оболочки по основанию.

2.61. Толстостенныеоболочки диаметром 1 и 1,6 м, опираемые стальным ножом (см. рис. 15,б) наневыветренную горизонтальную поверхность слабых скальных пород (главным образоммергелей, прикрытых глиной) прочностью до 150 кг/см², должнызаглубляться вибропогружателем до получения расчетного отказа, величину которогонеобходимо проверить статическим испытанием не менее чем одной оболочки вконкретных геологических условиях.

2.62. Принеобходимости повышения расчетной несущей способности скального основаниятолстостенных оболочек диаметром 1-2 м, опираемых на выветренныйслой слабых и средней прочности пород, рекомендуется в полости оболочекустраивать бетонную пробку высотой не менее 2 м(см. рис. 15, в).

2.63. В случаенедостаточной несущей способности выветренного слоя породы бетонную пробку илисплошное заполнение полости оболочки следует укладывать в скважину, пробуреннуюна 25 см ниже отметки, на которой расчетное сопротивление основания порезультатам испытаний получается не менее величины давления фундамента (см.рис. 15,г).

2.64. Несущие столбыфундаментов и опор необходимо заделывать в скальные породы на величину,определяемую расчетом в соответствии с указаниями главы IV в случаях:

недостаточнойнесущей способности верхнего слоя породы;

возможности размываверхнего слоя слабых пород;

отсутствия наносныхотложении или недостаточной их мощности для обеспечения заделки столбов;

необходимостипередачи изгибающих моментов на скальное основание;

наклона поверхностипород более 1:20 и наличия местных неровностей высотой свыше 20 см.

Рис.15. Схема опирания оболочек на скальную породу:
а-наконечником закрытой конструкции; б-ножом; в-бетонной пробкой;г-сплошным бетонным заполнением;
1-невыветренная скальная порода; 2-выветренный слой породы; 3-грунт;4-оболочка; 5-нож

2.65. Заделкустолбов в скальное основание следует осуществлять по одной из двух схем:диаметр заглубленной части столба ранен внутреннему диаметру оболочки (рис. 16,а);

Рис.16. Заделка столбов в скальную породу:
а-диаметр скважины равен внутреннему диаметру оболочки: б-диаметрскважины меньше внутреннего диаметра оболочки;
1-невыветренная порода; 2-выветренный слои породы; 3-грунт; 4-оболочка; 5-нож;6-скважина; 7-арматурный каркас; 8-бетон

диаметр заделываемой части меньшевнутреннего диаметра оболочки (рис. 16,б). Последний вариант заделкирекомендуется применять при использовании столбов диаметром 2 и 3 м.

Для передачиизгибающих моментов на скальное основание в месте заделки столба следуетставить по расчету арматурный каркас.

2.66. Несущиестолбы, как правило, должны прорезать тонкие скальные прослойки. Допускаетсяопирание на прослойки толщиной свыше 0,5 м из невыветренных пород приусловии, что величина давления под торцом столба не превосходит расчетногосопротивления породы, а давление на подстилающий слои грунта, подсчитанное притангенсе угла распространения 0,5, не превышает величины расчетногосопротивления грунта.

2.67. Верхние концыоболочек с напрягаемой и ненапрягаемой арматурой должны быть заделаны в плитуростверка (выше слоя бетона, уложенного подводным способом) или вжелезобетонную насадку (ригель) на величину, определяемую расчетом (при наличиирастягивающих усилий), причем в плиту ростверка - не менее чем на два диаметра,а при диаметре свыше 60 см - не менее чем на 1,2 м (рис. 17,а).Допускается также заделка в плите и насадке оболочек на длине не менее 15 смпри условии, что остальная часть заделки осуществляется при помощи выпусковстержней продольной арматуры (без устройства крюков) на длине, определяемойрасчетом, но не менее 20 диаметров стержня при арматуре периодического профиляи 40 диаметров стержня при гладкой арматуре (рис. 17,б). В местах заделки в плитуили насадку выпуски стержней продольной арматуры оболочек рекомендуется делатьпрямыми без отгибов.

Рис.17. Заделка оболочек в плиту ростверка:
а-путем защемления верхней части оболочки; б-путем замоноличиваниявыпусков стержней продольной арматуры;
1-оболочка; 2-водозащитная подушка; 3-плита; 4-стержень продольной арматуры;5-спиральная арматура

2.68. Взаимноесоединение стоек из железобетонных оболочек с насадками и плитами сборных опордопускается осуществлять с использованием конструкций стыков, применяемых длясекций оболочек (см. рис. 6-10),или же вариантов стыков, приведенных на рис. 18.

Прочность соединениидолжна определяться расчетом в зависимости от характера и величины действующихнагрузок.

Рис.18. Схемы соединения сборных насадок и плит с оболочками:
а-фланцево-болтовым стыком; б-бетонной пробкой; в-сварным фланцевымстыком; г-приваркой выпусков стержней продольной арматуры;
1-плита; 2-оболочка; 3-фланец; 4-насадка (ригель); 5-анкерный болт; 6-бетоннаяпробка; 7-арматурный анкерный каркас; 8-стержни продольной арматуры; 9-бетономоноличивания стыка; 10-ребра; 11-монтажный электросварочный шов; 12-анкерныйуголок с ребрами и приваренными к ним анкерами; 13-фланец без торцового кольца

Главa III
РАСЧЕТ ФУНДАМЕНТОВ И ОПОР

1. Основные положения

3.1. Указаниянастоящей главы охватывают расчет фундаментов и опор мостов из оболочекдиаметром 1 м и более. Расчет фундаментов и опор из оболочек меньшегодиаметра производят по действующим техническим указаниям проектирования свайныхростверков опор мостов.

3.2. Фундаментырассчитывают по трем предельным состояниям:

1) по прочностиконструкции и грунтового основания;

2) по деформациямконструкции и основания с определением вертикальной осадки последнего игоризонтальных смещений верха опоры;

3) потрещиностойкости конструкции.

3.3.Вертикальную осадку основания опоры определяют в соответствии с п.694«Технических условий проектирования железнодорожных, автодорожных и городскихмостов и труб» (СН 200-62) и приложением 27 к ним.

При этом среднеедавление s по подошве фундамента отнормативных постоянных нагрузок, передаваемое на грунты основания,устанавливают в предположении о распределении давления в грунте под углом  (рис. 19,а), где j_ср - средневзвешенное значение расчетных углов внутреннего трениягрунтов, пройденных оболочками. Для фундаментов с наклонными оболочками(столбами) в тех случаях, когда угол наклона крайних рядов оболочек к вертикалипревышает величину , его принимают за угол распределения давления в грунте (см.рис. 19,б).

3.4. Горизонтальныесмещения верха опоры, давления на грунт, а также необходимые для проверкипрочности и трещиностойкости фундамента внутренние усилия в его сеченияхопределяют с учетом заделки оболочек (столбов) в грунте.

3.5. Поверхностьгрунта при расчете фундаментов принимают с учетом местного размыва прирасчетном расходе воды.

Рис.19. Схемы распределения давления в грунте:
а-для фундаментов с вертикальными оболочками; б-для фундаментов снаклонными оболочками при угле наклона крайних рядов, превышающем

Глубину h заложения столбов в грунте приопирании на нескальный грунт или скальную породу (без забуривания в последнюю)принимают равной фактическом глубине их заложения, а при забуренных в скалустолбах

h = h_с + Δh,

где h_с - глубина заложения поверхностискальном породы;

Δh - дополнительная глубина, принимаемая равном:

а) при забуриваниистолбов в слабые ракушечники или мергель ;

б) при забуриваниистолбов в известняк или песчаник ;

в) при забуриваниистолбов в кристаллические породы Δh = 0.

3.6.Расчет заделки столбов в грунте производят в предположении, что грунтпредставляет собой упруго-деформируемую среду с коэффициентом постели,нарастающим пропорционально глубине.

Коэффициентыпропорциональности, характеризующие изменение коэффициентов постели грунта,расположенного выше подошвы фундамента (m), и грунта в основаниифундамента (m_осн), принимают по табл. 3соответственно по наименованиям грунта, расположенного выше подошвы фундамента,к грунта в основании фундамента. В пределах величин, указанных в табл. 3,коэффициенты пропорциональности принимают тем большими, чем плотнее грунт.

Taблица 3

Коэффициенты пропорциональности m и m_осн

Дляпесков и супесей, указанных в строках 3-5 табл. 3, значения mи m_осн относятся к грунтам средней плотности. Для плотных пескови супесей наибольшие табличные значения коэффициентов пропорциональностиповышают на 30%.

При наличии вышеотметки заложения столбов нескольких слоев грунта в расчет вводят значениекоэффициента т, соответствующее грунту в верхней толще глубиной h_m. Значение h_m, выраженное в метрах, может бытьопределено по формуле:

h_m= 2(d +l).

где d- диаметр столбав м.

При наличии в толще h_mдвух слоевгрунта значение т определяют по формуле:

                                                                   (3.1)

а при наличии в этой толще трех слоев - поформуле:

                                            (3.2)

где h₁- толщина первого (верхнего) слоягрунта;

h₂ - толщина второго слоя грунта;

h₃ -толщина третьего слоя грунта, равная

h₃ = h_m - (h₁ + h₂);

m₁,m₂,m₃ -значения коэффициентов m, принимаемые по табл. 3 в зависимости отнаименования грунтов, соответственно в первом, втором и третьем слоях.

Формулы (3.1) и (3.2) дают осредненное значение коэффициента m с учетом того обстоятельства,что чем ближе к поверхности расположен слой грунта, тем больше его свойстваоказывают влияние на величину горизонтальных перемещении столбов в грунте.

3.7.Скальное основание рассматривают как упруго-деформируемое с коэффициентомпостели С, не зависящим от глубины расположения поверхности скальнойпороды. Коэффициент постели принимают в зависимости от кубиковой прочности R_сж скальной породы. При R_сж = 100 т/м²С = 30000 т/м³; при R_сж ³ 2500т/м²С = 1500000 т/м³; в промежуточныхслучаях значения С определяют линейной интерполяцией.

3.8. В расчетныхформулах давление грунта на подошву столба устанавливается с учетомдействительного ее очертания, а на боковую поверхность определяется, как дляработающего в условиях плоской задачи отдельно стоящего столба, имеющегоквадратное сечение с шириной b_р. Отличие фактическихусловий работы столбов (круглая форма сечения, пространственные условия работы,а также взаимное влияние столбов на их поведение в грунте при горизонтальной нагрузке)от принятых при выводе формул учитывают специальными коэффициентами припереходе от диаметра столба к расчетной ширине* (см. пп. 3.14, 3.34 и 3.61).

* Замена каждого столба фундамента эквивалентным посопротивляемости грунта столбом, работающим в менее сложных условиях,способствует существенному упрощению расчетных формул.

3.9. Определенные расчетомосадка опоры и горизонтальные смещения ее верха не должны превышать величин,установленных СН 200-62, п. 55.

3.10. Определенныерасчетом давления под подошвами столбов не должны превышать расчетныхсопротивлений грунтовых оснований, принимаемых в соответствии с СН 200-62, адля песчаных и скальных оснований-сопротивлений, принимаемых в соответствии сданными главы IV настоящих «Технических указаний»и с СН 200-62.

В тех случаях, когданижние концы столбов заделаны в скалу, в соответствии с рекомендациями главы IV настоящих «Технических указаний»проверяют несущую способность заделки на действие внутренних усилий,возникающих в поперечных сечениях столбов на глубине h от поверхности грунта.

3.11.При расчете фундаментов на столбах, имеющих приведенную глубину заложения вгрунте * (см. п. 3.16),следует проверить, чтобы величины горизонтальных давлений s_h/3 и s_h, действующих по контакту сбоковой поверхностью столба соответственно на глубинах  и z = h, удовлетворили условиям:

                                                                     (3.3)

                                                                           (3.4)

*Приведенная (безразмерная) глубина  характеризуетсоотношение между жесткостями столба и окружающего его грунта (чем меньшезначение , тем больше относительная жесткость столба).

При  в случае, когданаибольшее горизонтальное давление  на переднейчасти боковой поверхности столба действует на глубине , следует проверить выполнение условия:

                                                                         (3.5)

в случае же, когдадавление  действует на глубине , следует проверить выполнение условия (3.3). В формулах (3.3),(3.4) и (3.5) обозначены:

j_р - расчетное значение углавнутреннего трения грунта, принимаемое меньше нормативного на 10% и не менеечем на 2°;

g - объемный вес грунта с учетомгидростатического давления;

с_р - расчетное значение сцеплениягрунта, принимаемое меньше нормативного в 2 раза;

h₁ - коэффициент, зависящий отсистемы опирающихся на опору пролетных строении и принимаемый равным 1 во всехслучаях, кроме случаев опирания на опору статически неопределимых арочныхраспорных пролетных строений, и которых следует принимать его равным 0,7;

h₂ - коэффициент, учитывающий долюпостоянной горизонтальной нагрузки в суммарной.

Коэффициент h₂принимают равным:

гдеМ_n и М - моменты в сечении поподошве фундамента: М_n - от постоянных нагрузок и М -от постоянных и временных нагрузок. Значения М_nи М определяют:а) при расчете фундаментов в соответствии с указаниями пп. 3.13-3.33- от вертикальных и горизонтальных нагрузок; б) при расчете фундаментовв соответствии, с указаниями пп. 3.34-3.69- только от горизонтальных нагрузок.

В промежуточныхслучаях, когда , коэффициент h₂ находят линейной интерполяцией.

При нескольких слояхгрунта значения j_р, g и с_рможно определить как соответствующие средневзвешенные значения для грунтовойтолщи на участке эпюры горизонтальных давлений, где действует проверяемоедавление.

3.12. Расчетфундаментов зависит от расположения столбов и направления действия нагрузок.Способы расчета, включающие определение горизонтального смещения верха опоры, давленийна грунт по контакту с подошвой столбов и их боковой поверхностью, а такжеопределение внутренних усилий в поперечных сечениях столбов и в радиальныхсечениях полых оболочек, даны в пп. 3.13-3.69.

В пп. 3.13-3.33изложены способы, охватывающие расчет фундаментов в случае, когда оси столбоврасположены в одной плоскости, перпендикулярном плоскости действия нагрузки(рис. 20,а). Ими можетбыть также осуществлен расчет фундаментов, состоящих из одного столба.

Пп. 3.34-3.59содержат способы расчета фундаментов с вертикальными столбами в случае, когдаих оси расположены в нескольких плоскостях, перпендикулярных плоскости действиянагрузки (рис. 20,б).

Рис.20. Случаи расчета фундаментов:
а-со столбами, оси которых расположены в одной плоскостиперпендикулярной плоскости действия нагрузки; б-с вертикальными столбами, осикоторых расположены в нескольких плоскостях, перпендикулярных плоскостидействия нагрузки; в-с наклонными столбами

В соответствии с пп.3.60-3.69производят расчет фундаментов с наклонными столбами (рис. 20,в).

2. Способы расчета фундаментов в случае, когда осистолбов расположены в одной плоскости, перпендикулярной плоскости действиянагрузки

а) Общие положения

3.13В предположении о том, что нагрузки поровну распределяются между столбами,определяют продольную силу N, действующую на голову каждого изстолбов, а также изгибающий момент М^в и поперечнуюсилу Н₁, действующие в сечении каждого столба науровне поверхности грунта.

3.14.Расчетную ширину столба b_р принимают равной

                                                                          (3.6)

где d- наружныйдиаметр столба в м;

0,9 - коэффициент,учитывающий отличие условий работы столба круглого сечения от столбаквадратного сечения;

 - коэффициент, учитывающийотличие фактических (пространственных) условий работы столба от условий плоскойзадачи.

3.15.Определяют коэффициент деформации a столба в грунте по формуле:

                                                                                                        (3.7)

где Е -расчетный модуль упругости бетона столба;

I - момент инерции бетонного сечения столба.

При определениикоэффициента a может быть использована табл. 4, в которой егозначения даны в зависимости от величины

                                                                                                    (3.8)

Таблица 4

Значения коэффициента деформации a

3.16. Приведенную (безразмерную) глубину  заложениястолба в грунте находят по формуле:

                                                                                                             (3.9)

3.17.Дальнейший расчет фундаментов выполняют основным способом или одним из двухприближенных.

Основной способ является универсальным.Подавляющее большинство фундаментов можно рассчитать и приближенными способами.Одни из них применяют для расчета фундаментов со столбами большой относительнойжесткости (при ), опертыми на нескальный грунт или скалу (без забуривания внее). Другой применяют для расчета фундаментов со столбами, имеющимиприведенную глубину  к опертыми нанескальный грунт.

б) Основной способ

3.18.Определяют горизонтальное перемещение d_нн столба и угол поворота d_мн,его сечения в уровне поверхности грунта от силы Н=1, приложеннойв том же уровне, и горизонтальное перемещение d_нм столба и угол поворота d_ммего сечения в уровне поверхности грунта от момента М=1 (рис. (21).

Рис. 21. Схемы перемещений столба от единичныхусилий, приложенных на уровне поверхности грунта

Для случая столба с забуренным в скалу нижнимконцом значения d_нн, d_мн = d_нм и d_мм вычисляют по формулам:

                                                                                     (3.10)

в остальных случаях - по формулам:

                                                                   (3.11)

Величины А₀,В₀, С₀, А₀₁, B₀₁, С₀₁, D₀₁, А₀₂, В₀₂,С₀₂ и D₀₂ принимают по табл. 5 и 6 в зависимостиот значения приведенной глубины  заложениястолба в грунте. Если значение  оказываетсязаключенным между табличными значениями этой величины, его округляют доближайшего значения , приведенного в таблицах. При  принимают .

Таблица 5

Величины А₀, В₀ и С₀

Таблица 6

Величины А₀₁,B₀₁,С₀₁, D₀₁,А₀₂, В₀₂, С₀₂, D₀₂,

Вформулах (3.11) коэффициент K_h учитывает влияние сопротивлениягрунта повороту подошвы столба на единичные перемещении d_нн, d_мн = d_нм и d_мм.Значение K_h устанавливают по формуле:

                                                                                                (3.12)

где I_осн - момент инерции основаниястолба;

С - коэффициент постели основания,значение которого при опирании фундамента на скалу следует принимать всоответствии с п. 3.7,а при опирании на нескальный грунт - равным:

C = m_оснh.                                                                                                          (3.13)

В случаях, когда приопирании фундамента на нескальный грунт , а при опирании фундамента на скалу , влияние значения K_h на величины d_нн, d_мн = d_нм и d_ммстановится несущественным и при определении последних можно принять K_h = 0.

3.19.Горизонтальное перемещение у₀ и угол поворота j₀сечения столба, расположенного в уровне поверхности грунта, находят поформулам:

                                                                                       (3.14)

3.20.Горизонтальное смещение верха опоры вычисляют по формуле:

а' = у₀ + j₀(l₀ +h_оп) + d₀,                                                                                    (3.15)

где l₀- расстояние от верхнего сечения столбов до поверхности грунта;

h_оп - разность отметок верха опоры иверхнего сечения столбов;

d₀ - перемещение верха опоры засчет деформации ее тела и части фундамента, расположенной выше поверхностигрунта.

3.21.Изгибающие моменты М_zи поперечныесилы Q_z, действующие в сечениях столба на разных глубинах z от поверхности грунта,определяют по формулам:

                                                     (3.16)

                                                   (3.17)

Горизонтальныедавления на грунт, возникающие по контакту с боковой поверхностью столба наразных глубинах z, вычисляют по формуле:

                                               (3.18)

В формулах (3.16) - (3.18) А₁, B₁, С₁,D₁, А₃,B₃,С₃, D₃, А₄,B₄,С₄ и D₄ - величины, принимаемые по табл.7в зависимости от приведенной (безразмерной) глубины .

Для приведенныхглубин  значения М_z, Q_z и s_z можно принимать равными нулю.

Формула (3.16) при подстановке в нее величин А₃,B₃,С₃ и D₃, соответствующих значению, дает момент М_h, действующий в основании столба.

3.22.Наибольшее s_mах и наименьшее s_min давления на грунт в основании столба определяют поформуле:

                                                                                        (3.19)

где N_h-продольная сила, действующая в основании столба;

F_осни W_осн - соответственно площадь и момент сопротивления основания столба(подошвы столба).

Значение N_hпри нескальномгрунте в основании столба вычисляют по формуле:

N_h = N  + G + T,                                                                                                 (3.20)

а при скальнойпороде - по формуле:

N_h = N + G,                                                                                                        (3.21)

где G- расчетный вес столба(или оболочки с заполнением);

Т - расчетная сила трения грунтапо наружной поверхности оболочки, определяемая в соответствии с приложением 21к СН 200-62, а для песчаных грунтов - также главой IV настоящих «Технических указании».

Таблица 7

Величины А₁, B₁, С₁,D₁, А₃,B₃,С₃, D₃, А₄,B₄,С₄ и D₄