Акционернаякомпания трубопроводного транспорта нефтепродуктов
"Транснефтепродукт" ОАО"АК "ТРАНСНЕФТЕПРОДУКТ"

Открытое акционерное общество по проектированию объектовтрубопроводного транспорта и хранения нефтепродуктов "ИнститутНефтепродуктпроект"
ОАО "ИНСТИТУТ НЕФТЕПРОДУКТПРОЕКТ"

Утверждаю

Старшийвице-президент

ОАО «АК«Транснефтепродукт»

_____________С.П.Макаров

03.05.2000 г.

ВЕДОМСТВЕННЫЕНОРМЫ

ТЕХНОЛОГИЧЕСКОГОПРОЕКТИРОВАНИЯ «ОПРЕДЕЛЕНИЕ
КАТЕГОРИЙ ПОМЕЩЕНИЙ, ЗДАНИЙ И НАРУЖНЫХ УСТАНОВОК
ОБЪЕКТОВ ТРУБОПРОВОДНОГО ТРАНСПОРТА НЕФТЕПРОДУКТОВ
ПО ВЗРЫВОПОЖАРНОЙ И ПОЖАРНОЙ ОПАСНОСТИ»

ВНТП4-00

Датавведения в действие 14.06.2000 г.

СОДЕРЖАНИЕ

Ведомственные нормы технологического проектирования"Определение категорий помещений, зданий и наружных установок объектовтрубопроводного транспорта нефтепродуктов по взрывопожарной и пожарнойопасности" ВНТП 4-00 разработаны в соответствии с нормами пожарнойбезопасности "Определение категорий помещений и зданий по взрывопожарной ипожарной опасности" НПБ105-95, утвержденными приказом ГУ ГПС МВД России от 3 октября 1995 года №32, и "Определение категорий наружных установок по пожарнойопасности" НПБ107-97, утвержденными приказом ГУ ГПС МВД России от 17 февраля 1997 года №8.

РАЗРАБОТАНЫ: ОАО"Институт Нефтепродуктпроект" по заказу Акционерной Компании"Транснефтепродукт".

ОТВЕТСТВЕННЫЕИСПОЛНИТЕЛИ: М.И. Дутчак (руководитель темы).

ВНЕСЕНЫИ ПОДГОТОВЛЕНЫ К УТВЕРЖДЕНИЮ: Отделом охраны труда, пожарной безопасности иэкологии ОАО "АК "Транснефтепродукт".

УТВЕРЖДЕНЫ И ВВЕДЕНЫ ВДЕЙСТВИЕ: приказом ОАО "АК "Транснефтепродукт" от 14 июня 2000года № 28

С введением в действие настоящих норм не действуют наобъектах трубопроводного транспорта нефтепродуктов "Ведомственные нормытехнологического проектирования "Определение категорий помещений и зданийобъектов нефтепродуктоснабжения по взрывопожарной и пожарной опасности"ВНТП 4-89*, утвержденные приказом Госкомнефтепродукта РСФСР от 24 июля 1990года № 82.

С введением в действие ВНТП 4-00 приложение 2 (справочное) кПравилампожарной безопасности для предприятий АК "Транснефтепродукт",утвержденным 2 декабря 1996 года, действует в части, не противоречащейнастоящим нормам.

АННОТАЦИЯ
к Ведомственным нормам технологического проектирования «Определение категорийпомещений, зданий и наружных установок объектов трубопроводного транспортанефтепродуктов по взрывопожарной и пожарной опасности»

Настоящие Ведомственные нормы разработаны в соответствии снормами пожарной безопасности «Определение категорий помещений и зданий повзрывопожарной и пожарной опасности» НПБ105-95, и «Определение категорий наружныхустановок по пожарной опасности» НПБ107-97, а также в соответствии с ГОСТР 12.3.047.

Нормы содержат перечень основных помещений и наружныхустановок объектов МНПП, выполненных по типовым проектным решениям, с указаниемих категорий, примеры и результаты расчетов критериев взрывопожарной и пожарнойопасности помещений и наружных установок, рекомендации по снижению ихвзрывопожарной и пожарной опасности.

Категории помещений, зданий и наружных установок объектовМНПП по взрывопожарной и пожарной опасности по настоящим нормам определяются впроцессе эксплуатации, а также на стадии проектирования и должны использоватьсядля установления нормативных требований по обеспечению взрывопожарной ипожарной безопасности указанных помещений, зданий и наружных установок.

ВВОДНАЯ ЧАСТЬ

Настоящие нормы разработаны на основании норм пожарнойбезопасности Государственной противопожарной службы "Определение категорийпомещений и зданий по взрывопожарной и пожарной опасности. НПБ105-95" и "Определение категорийнаружных установок по пожарной опасности. НПБ107-97", а также в соответствии с ГОСТР 12.3.047.

Нормы содержат:

- перечень основных помещений и наружных установок объектовМНПП, выполненных по типовым проектным решениям, с указанием их категорий;

- примеры и результаты расчетов критериев взрывопожарной ипожарной опасности помещений и наружных установок;

- рекомендации по снижению их взрывопожарной и пожарнойопасности за счет внедрения средств автоматики, оснащения аварийнойвентиляцией, использования различных технических решений по ограничению площадиразлива и испарения нефтепродуктов (поддоны, приямки для сбора утечек,укрепление обвалования резервуаров) и т.д.;

- справочные материалы и список использованной приразработке настоящих норм литературы.

При необходимости уточнения категорий или при отсутствии вперечне каких-либо помещений или наружных установок нормы определяют порядокрасчета критериев взрывопожарной и пожарной опасности помещений, зданий (иличастей зданий между противопожарными стенами - пожарных отсеков) производственногои складского назначения*, а также критериев пожарной опасности наружныхустановок производственного и складского назначения** на объектах магистральныхнефтепродуктопроводов (МНПП) в зависимости от количества и пожаровзрывоопасныхсвойств находящихся (обращающихся) в них веществ и материалов с учетомтехнологических особенностей размещенных в них производств по методикам,установленным нормами пожарной безопасности.

* - далее по тексту "помещений и зданий",

** - далее по тексту "наружных установок".

Категории помещений, зданий и наружных установок объектовМНПП по взрывопожарной и пожарной опасности по настоящим нормам определяются впроцессе эксплуатации, а также на стадии проектирования и должны использоватьсядля установления нормативных требований по обеспечению взрывопожарной ипожарной безопасности указанных помещений, зданий и наружных установок впроектах на строительство, расширение, реконструкцию и техническоеперевооружение в отношении планировки и застройки, этажности, площадей, размещенияпомещений, конструктивных решений и инженерного оборудования, при измененияхтехнологических процессов.

Категории помещений, зданий и наружных установок,проектируемых по нормативным документам других министерств и ведомств (объектовэнергетики, автотранспорта, железнодорожного хозяйства и т.п.), определяются поперечням или нормативным документам, утвержденным соответствующимиминистерствами и ведомствами, а при их отсутствии - по нормам пожарнойбезопасности ГПС.

Термины и их определения приняты в соответствии со СТ СЭВ447-77, СТ СЭВ383-87, ГОСТ 12.1.033-81,ГОСТ12.1.044-89 и ГОСТР 12.3.047-98 .

1 ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ

1.1 В соответствии с нормами пожарной безопасности НПБ105-95 [1]и НПБ107-97 [2]помещения объектов МНПП по взрывопожарной и пожарной опасности подразделяютсяна категории А, Б, В1-В4, Г и Д, а наружныеустановки - на категории А_н, Б_н, В_н,Г_н и Д_н.

1.2 Перечень основных помещений и наружных установокпредприятий ОАО "АК "Транснефтепродукт" с указанием категорий повзрывопожарной и пожарной опасности приведен в разделе 2 настоящих норм.

Категории помещений и наружных установок объектов МНПП, невошедших в этот перечень или отличающихся от типовых проектных решений, следуетопределять в порядке, изложенном в разделах 3,4и 6настоящих норм.

1.3 В отдельных случаях при обосновании категории помещений,зданий и наружных установок объектов МНПП по взрывопожарной и пожарнойопасности могут быть понижены в соответствии с рекомендациями, изложенными в приложенииД.

1.4 Примеры расчета категорий некоторых помещений и наружныхустановок объектов МНПП по взрывопожарной и пожарной опасности приведены в приложенииГ.

1.5 Разъяснения Минстроя России и ГУ ГПС МВД России оконцепции НПБ105-95 по отнесению помещений к категориямВ1-В4 и Д, а также о требованиях, которые следует предъявлять кэтим помещениям по их противопожарной защите, приведены в приложенииЕ.

2 ПЕРЕЧЕНЬ ПОМЕЩЕНИЙ И НАРУЖНЫХ УСТАНОВОКПРЕДПРИЯТИЙ ОАО "АК "ТРАНСНЕФТЕПРОДУКТ" С УКАЗАНИЕМ КАТЕГОРИЙ ПОВЗРЫВОПОЖАРНОЙ И ПОЖАРНОЙ ОПАСНОСТИ

2.1 Категории помещений и наружных установок объектов МНППпо взрывопожарной и пожарной опасности, определенные для типовых проектныхрешений, приведены в таблице 1.

2.2 Расчеты и определение категорий помещений и наружныхустановок, указанных в перечне, выполнены по методикам, изложенным в разделах 3,4и 6настоящих норм с использованием программы "ВОЛГА-К" для ПЭВМ,разработанной ОАО "Институт Нефтепродуктпроект" на основе НПБ105-95 и НПБ107-97.

2.3 При определении категорий помещений и наружных установокпо взрывопожарной и пожарной опасности, приведенных в перечне, в качестверасчетной принята температура равная 45 °С - абсолютная максимальнаятемпература воздуха на территории Российской Федерации [3].

Для объектов МНПП, расположенных в климатических зонах сабсолютной максимальной температурой воздуха меньше 45 °С, категории помещенийи наружных установок могут уточняться в соответствии с методиками, изложеннымив настоящих нормах.

Таблица1

Примечания.

1 Аварийная вентиляция обеспечивается наличием резервныхвентиляторов с автоматическим пуском при превышении предельно-допустимойвзрывобезопасной концентрации и электроснабжением по I категории надежности (ПУЭ), приусловии расположения устройств для удаления воздуха из помещения внепосредственной близости от места возможной аварии.

Кратностьаварийной вентиляции должна обеспечивать предупреждение образованиявзрывоопасной концентрации в помещении.

2 Категория помещения может быть понижена при обоснованиирасчетом в зависимости от конкретных условий (расчетной температуры, размеровпомещения, кратности аварийной вентиляции, величины пожарной нагрузки и др.).

3 Вытяжная вентиляция окрасочной кабины должна бытьсблокирована с системой краскоподачи, обеспечивающей предупреждение выполненияокрасочных работ при неработающей вытяжной вентиляции.

4 При условии выполнения следующих требований кэлектроустановкам:

-применение светильников со степенью защиты не ниже для ламп накаливания игазоразрядных ламп высокого давления - IP4X, для люминесцентных ламп - 5Х;

-выполнение электропроводок в соответствии с требованиями п.п. 7.4.36-7.4.39 ПУЭ-86;

-установки штепсельных розеток со степенью защиты оболочки не менее IP43.

3 ПОРЯДОК ОПРЕДЕЛЕНИЯ КАТЕГОРИЙ ПОМЕЩЕНИЙОБЪЕКТОВ МНПП ПО ВЗРЫВОПОЖАРНОЙ ОПАСНОСТИ.

3.1 Общие требования

3.1.1 Категории взрывопожарной и пожарной опасностипомещений и наружных установок объектов МНПП определяются для наиболеенеблагоприятного в отношении пожара или взрыва периода исходя из виданаходящихся в аппаратах и помещениях горючих веществ и материалов, ихколичества и пожароопасных свойств, особенностей технологических процессов.

3.1.2 Определение пожароопасных свойств веществ и материаловпроизводится на основании результатов испытаний или расчетов по стандартнымметодикам с учетом параметров состояния (давления, температуры и т.д.).

Допускается использование справочных данных, опубликованныхголовными научно-исследовательскими организациями в области пожарнойбезопасности или выданных Государственной службой стандартных справочныхданных.

Допускается использование показателей пожарной опасности длясмесей веществ и материалов по наиболее опасному компоненту.

Значения основных показателей взрывопожароопасностинефтепродуктов, некоторых других веществ и материалов приведены в приложенииА.

3.2 Выбор и обоснование расчетного вариантааварии.

3.2.1 В соответствии с НПБ105-95 [1]при расчете значений критериев взрывопожарной опасности в качестве расчетногоследует выбирать наиболее неблагоприятный вариант аварии насосов, емкостей длянефтепродуктов, баллонов для горючих газов и т.п. аппаратов, при котором вовзрыве участвует наибольшее количество горючих газов (ГГ) или паровлегковоспламеняющихся (ЛВЖ) и горючих жидкостей (ГЖ), наиболее опасных вотношении последствий взрыва.

3.2.2 Количество поступивших впомещение ГГ, ЛВЖ или ГЖ определяется исходя из следующих предпосылок:

а) при аварии в помещении насосных агрегатов продуктовойнасосной станции, помещении узлов задвижек:

- происходит расчетная авария одного из аппаратов согласно п.3.2.1 (разрыв напорного трубопровода насоса);

- все содержимое аппарата (насоса) поступает в помещение;

- одновременно происходит утечка нефтепродукта изтрубопровода в течение времени, необходимого для его отключения;

- расчетное время отключения трубопровода принимаетсяравным: 120 с при автоматическом отключении; 300 с - при ручном отключении;

- нефтепродукт поступает в помещение и в зависимости отпринятых технических решений разливается на ограниченной площади либо по всейплощади пола помещения;

- происходит испарение с поверхности разлившегосянефтепродукта;

- длительность испарения нефтепродукта принимается равнойвремени его полного испарения, но не более 3600 с;

- для нефтепродуктов, нагретых ниже температуры вспышки, вкачестве наиболее неблагоприятного рассматривается вариант нормальной работынасосной станции при появлении в оборудовании свища с образованием в помещенииаэрозоля ЛВЖ и ГЖ;

б) при аварии в помещении лаборатории, склада проб, складалакокрасочных материалов или другом помещении, где ведутся работы илиосуществляется хранение нефтепродуктов и/или других ЛВЖ в таре:

- происходит повреждение или разрушение сосуда, содержащегонаибольшее количество ЛВЖ, наиболее опасной в отношении последствий взрыва;

- происходит разлив ЛВЖ, исходя из расчета, что 1 л смесей ирастворов, содержащих 70 % и менее (по массе) растворителей, разливается наплощади 0,5 м², а остальных жидкостей - на 1 м² полапомещения;

- происходит испарение с поверхности разлившейся жидкости;

- длительность испарения жидкости принимается равной времениее полного испарения, но не более 3600 с.

в) при аварии в помещении хранения баллонов с горючимигазами:

- происходит повреждение или разрушение сосуда, содержащегоГГ;

- все содержимое аппарата поступает в помещение;

г) при аварии в помещении насосной станции по перекачкеуловленных нефтепродуктов, неочищенных производственных и ливневых стоков,содержащих нефтепродукты, или другом помещении, где осуществляются технологическиепроцессы первой ступени очистки нефтесодержащих стоков:

- происходит расчетная авария одного из аппаратов согласно п.3.2.1 (разрыв напорного трубопровода насоса,повреждение корпуса коалесцента или другого аппарата);

- все содержимое аппарата поступает в помещение;

- одновременно происходит утечка уловленных нефтепродуктовили стоков, содержащих нефтепродукты, из трубопровода в течение времени,необходимого для его отключения;

- расчетное время отключения трубопровода принимаетсяравным: 120 с при автоматическом отключении; 300 с - при ручном отключении;

- уловленные нефтепродукты, производственные или ливневыестоки, содержащие нефтепродукты, поступают в помещение и в зависимости отпринятых технических решений разливаются на ограниченной площади либо по всейплощади пола помещения;

- принимается, что уловленные нефтепродукты,производственные и ливневые стоки полностью состоят из наиболее опасного вотношении последствий взрыва нефтепродукта - бензина;

- площадь испарения при разливе на пол определяется исходяиз расчета, что 1 л уловленных нефтепродуктов, производственных и ливневыхстоков, содержащих нефтепродукты, разливается на площади 1 м² полапомещения;

- длительность испарения нефтепродуктов принимается равнойвремени их полного испарения, но не более 3600 с.

д) при аварии в помещении ацетиленогенераторных установок:

- происходит расчетная авария одного из газогенераторовсогласно п.3.2.1 (повреждение или разрушениегазгольдера);

- все содержимое аппарата (газгольдера) поступает в помещение;

- одновременно происходит аварийное выделение ацетилена примаксимально возможной загрузке аппарата карбидом кальция;

е) при аварии в помещении аварийной электростанции, пожарнойнасосной станции или другом помещении с баками для дизельного топлива:

- происходит расчетная авария одного из баков согласно п.3.2.1;

- все содержимое бака поступает в помещение;

- дизельное топливо поступает в помещение и в зависимости отпринятых технических решений разливается на ограниченной площади (в поддоне)либо по всей площади пола помещения;

- происходит испарение с поверхности разлившегося дизельноготоплива;

- длительность испарения дизельного топлива принимаетсяравной времени его полного испарения, но не более 3600 с;

3.2.3 Свободный объем помещения определяетсякак разность между объемом помещения и объемом, занимаемым технологическимоборудованием. Если свободный объем помещения определить невозможно, то егодопускается принимать условно равным 80 % геометрического объема помещения.

3.2.4 В качестве расчетной температурыв помещении принимается абсолютная максимальная температура воздуха для даннойклиматической зоны, установленная строительными нормами [3].

3.3 Расчет избыточного давления взрыва дляпаров нефтепродуктов

3.3.1 Избыточное давление взрыва DP (кПа)паровоздушной смеси определяется по формуле, приведенной в [1]

,                                                                                     (3.3.1)

где

m - масса паров нефтепродукта,вышедших в результате расчетной аварии в помещение, кг;

H_т- теплота сгорания нефтепродукта, Дж·кг^-1, определяемая изсправочных данных [7;10;табл. А1приложенияА];

P₀- начальное давление, кПа (допускается принимать равным 101 кПа);

Z - коэффициент участия паровнефтепродуктов во взрыве, который для ненагретых ЛВЖ в помещениях прямоугольнойформы с отношением длины к ширине не более 5 при концентрации паровнефтепродукта ниже 0,5 от нижнего концентрационного предела распространенияпламени может быть рассчитан на основе характера распределения паров в объемепомещения согласно приложению В. Для условий, отличающихся от указанных в приложенииВ, значение коэффициента Z принимается в соответствии с табл. А7 приложенияА;

V_св- свободный объем помещения, м³, определяемый согласно п.3.2.3;

r_в- плотность воздуха до взрыва, кг·м^-3, при начальной температуре T₀,определяемая из справочных данных [6;табл. A3 приложенияА];

C_p - теплоемкость воздуха, Дж·кг^-1·К^-1.Допускается принимать C_p равной 1,01·10³Дж·кг^-1·К^-1;

T₀- начальная температура воздуха в помещении, К. T₀= 273 + t_p,где t_p - расчетная температура впомещении, °С, определяемая согласно п.3.2.4;

K_н- коэффициент, учитывающий негерметичность помещения и неадиабатичностьпроцесса горения. Допускается принимать K_нравным 3.

3.3.2 Масса паров нефтепродукта m (кг),поступивших в помещение рассчитывается по формуле [1]

m = W F_и T,                                                                                                                 (3.3.2)

где

W - интенсивность испарениянефтепродукта, кг·с^-1·м^-2;

F_и- площадь испарения нефтепродукта, м², определяемая в соответствии сположениями подраздела 3.2;

T - продолжительность поступленияпаров (испарения) нефтепродукта при аварийном разливе, с, определяемая согласноп.3.2.2.

3.3.3 Интенсивность испарения нефтепродукта W (кг·с^-1·м^-2)рассчитывается по формуле [1]

,                                                                                                         (3.3.3)

где

h- коэффициент, зависящий от скорости и температуры воздушного потока надповерхностью испарения жидкости, определяемый по справочным данным [7;табл. А6 приложенияА]. При отсутствии в помещении аварийной вентиляции значение коэффициента hпринимается равным 1,0. При наличии в помещении аварийной вентиляции,удовлетворяющей требованиям п.3.3.4, рассчитывается скорость воздушного потока в помещении U (м·с^-1)по формуле, приведенной в [7],

U = A L,                                                                                                                      (3.3.4)

где

А - кратность воздухообменааварийной вентиляции (с^-1);

L - длина помещения (м).

Исходя из значений скорости воздушного потока U ирасчетной температуры t_p определяется значениекоэффициента h.

M - молекулярная масса паровнефтепродукта, кг·кмоль^-1, определяемая из справочных данных [7;табл. А1приложенияА];

Р_н - давлениенасыщенных паров нефтепродукта, кПа, определяемое из справочных данных [5;14;20].

При отсутствии справочных данных давление насыщенных паровнефтепродукта Р_н (кПа) рассчитывается по уравнению Антуана

,                                                                                                        (3.3.5)

где

A,B,C_A - константы уравнения Антуана,определяемые по справочным данным [7;табл. А1приложенияА];

t_p - расчетная температура врассматриваемом помещении, °С, определяемая в соответствии с п.3.2.4 настоящих норм.

3.3.4 При определении значения массыпаров нефтепродуктов, поступивших в воздух помещения, допускается учитыватьработу аварийной вентиляции, если она обеспечена резервными вентиляторами,автоматическим пуском при превышении предельно допустимой взрывобезопаснойконцентрации и электроснабжением по первой категории надежности (ПУЭ),при условии расположения устройств для удаления воздуха из помещения внепосредственной близости от места возможной аварии.

При этом массу m паров нефтепродуктов, нагретыхдо температуры вспышки и выше, поступивших в объем помещения, следует разделитьна коэффициент K,определяемый по формуле

K = A T + 1,                                                                                                                (3.3.6)

где

A - кратность воздухообмена,создаваемого аварийной вентиляцией, с^-1;

T - продолжительность поступленияпаров нефтепродуктов в объем помещения, с, (принимается по п.3.2.2.).

3.3.5 Избыточное давление взрыва DP (кПа)паро-воздушной смеси для нефтепродуктов при Z = 0,3 можно определить поупрощенной формуле, приведенной в [7]

,                                                                                            (3.3.7)

где

m - масса паров нефтепродукта, кг,определяемая в соответствии с п.п.3.3.2 и 3.3.4;

H_т- теплота сгорания нефтепродукта, Дж·кг^-1, определяемая изсправочных данных [7;10;табл. А1приложенияА];

V_св- свободный объем помещения, м³, определяемый в соответствии с п.3.2.3.

3.3.6 Избыточное давление взрыва DP (кПа)паро-воздушной смеси при Z = 0,3может быть определено также по формулам:

- для бензинов любых марок

;                                                                                                   (3.3.8)

- для дизельных топлив любых марок

;                                                                                                   (3.3.9)

3.3.7 Для помещений, в которых осуществляется хранение илиработа с нефтепродуктами, расфасованными в мелкую тару (склады проб,титровальные лабораторий и т.п.), и имеется возможность их аварийного разливана площади меньшей площади помещения, при условии полного испарения жидкости изначении Z= 0,3 избыточное давление взрыва DP (кПа) может быть определено поформуле

,                                                                                       (3.3.10)

где m_ж- масса разлитой жидкости (кг).

3.3.8 Допускается при значении Z = 0,3 определение избыточногодавления взрыва DP(кПа) по номограммам [7;рис. 1,2приложенияБ].

3.3.9 В зависимости от значениявеличины избыточного давления взрыва DP (кПа), определяется категорияпомещения по взрывопожарной и пожарной опасности в соответствии с табл. 2 [1].

Если DP> 5 кПа, то помещение относится к категории А (Б).

Если DP £ 5 кПа, то категория помещения взависимости от пожароопасных свойств и количество обращающихся в помещениивеществ и материалов определяется в соответствии с положениями раздела4 настоящих норм.

Таблица2

Примечание. Разделение помещений на категории В1-В4регламентируется положениями изложенными в табл.3.

3.4 Расчет избыточного давления взрыва для паровдругих легковоспламеняющихся жидкостей.

3.4.1 Избыточное давление взрыва, DP(кПа), паро-воздушной смеси для индивидуальных жидкостей, состоящих из атомовуглерода, водорода, кислорода, азота, хлора, брома, йода, фтора определяется поформуле, приведенной в [1]

                                                                                   (3.4.1)

где

P_max- максимальное давление взрыва стехиометрическойпаро-воздушной смеси в замкнутом объеме, определяемое экспериментально или посправочным данным [10].При отсутствии данных допускается принимать P_max равным 900кПа;

P₀- начальное давление, кПа (допускается принимать равным 101 кПа);

m - масса паров ЛВЖ, поступивших врезультате расчетной аварии в помещение, кг, определяемая согласно подразделу 3.2по формуле (3.3.2) с учетомтребований п.3.3.4;

Z - коэффициент участия паров ЛВЖво взрыве, который для ненагретых жидкостей в помещениях прямоугольной формы сотношением длины к ширине не более 5 при концентрации паров ЛВЖ ниже 0,5 отнижнего концентрационного предела распространения пламени может быть рассчитанна основе характера распределения паров в объеме помещения согласно приложениюВ. Для условий, отличающихся от указанных в приложенииВ, значение коэффициента Z принимается в соответствии с табл. А7 приложенияА;

r- плотность пара при расчетной температуре t_p (кг·м^-3),определяемая по номограммам [7;рис. 5-8 приложенияБ] или вычисляемая по формуле

                                                                                              (3.4.2)

где

V_o - мольный объем, равный 22,413 м³·кмоль^-1;

C_ст- стехиометрическая концентрация % (об.), определяемая по номограмме [7;рис. 3 приложенияБ] или вычисляемая по формуле

,                                                                                                     (3.4.3)

где

b- стехиометрический коэффициент кислорода в реакции сгорания

                                                                                             (3.4.4)

n_C,n_H,n_O,n_X - число атомов углерода,водорода, кислорода и галоидов в молекуле горючего;

3.4.2 Избыточное давление взрыва, DP (кПа), паро-воздушной смеси дляиндивидуальных жидкостей, кроме указанных в п. 3.4.1,и смесей определяется в соответствии с подразделом 3.3.

3.4.3 Избыточное давление взрыва DP (кПа)при значении Z= 0,3 можно определить по формулам [7]:

- для ЛВЖ, указанных в п.3.4.1, являющихся индивидуальными веществами,

                                                                                        (3.4.5)

- для ЛВЖ, указанных в п.3.4.2, по формуле (3.3.7)настоящих норм.

3.4.4 Для помещений, в которых осуществляется хранение илиработа с ЛВЖ, расфасованных в мелкую тару, и имеется возможность их аварийногоразлива на площади меньшей площади помещения, при условии полного испаренияжидкости и значении Z = 0,3 избыточное давление взрыва DP (кПа)может быть определено по формулам [7]:

- для ЛВЖ, указанных в п.3.4.1, являющихся индивидуальными веществами.

                                                                                        (3.4.6)

где m_ж- масса разлитой жидкости (кг).

- для ЛВЖ, указанных в п.3.4.2, по формуле (3.3.10)настоящих норм.

3.4.5 Допускается при значении Z = 0,3 определение избыточногодавления взрыва DP(кПа) по номограммам [7;рис. 1,2,9приложенияБ].

3.4.6 В зависимости от значения величины избыточногодавления взрыва DP(кПа), определяется категория помещения по взрывопожарной и пожарной опасностив соответствии с табл. 2 [1].

Если DP > 5 кПа, то помещениеотносится к категории А (Б).

Если DP £5 кПа, то категория помещения в зависимости от пожароопасных свойств иколичеств обращающихся в помещении веществ и материалов определяется всоответствии с положениями раздела4 настоящих норм.

3.5 Расчет избыточного давления взрыва для горючихгазов.

3.5.1 Избыточное давление взрыва, DP(кПа), газо-воздушной смеси для индивидуальных горючих газов, состоящих изатомов углерода, водорода, кислорода, азота, хлора, брома, йода, фтораопределяется по формуле (3.4.1)

3.5.2 Избыточное давление взрыва, DP(кПа), газо-воздушной смеси для индивидуальных горючих газов, кроме указанных вп. 3.5.1, как и для нефтепродуктов определяется в соответствии с подразделом 3.3.

3.5.3 Избыточное давление взрыва DP (кПа)при значении Z= 0,5 можно также определить по упрощенным формулам, приведенным в [7]:

- для горючих газов (кроме водорода), являющихсяиндивидуальными веществами,

                                                                                        (3.5.1)

- для горючих газов, указанных в п. 3.5.2

                                                                                            (3.5.2)

3.5.4 Для ацетилена избыточное давление взрыва DP (кПа)при значении Z= 0,5 может быть определено также по упрощенным формулам

                                                                                               (3.5.3)

или

                                                                                                  (3.5.4)

3.5.5 Избыточное давление взрыва DP (кПа)при значении Z = 0,5 может быть определенотакже по номограммам [7;рис. 10,11приложенияБ].

3.5.6 В зависимости от значения величины избыточногодавления взрыва DP(кПа), определяется категория помещения по взрывопожарной и пожарной опасностив соответствии с табл. 2 [1].

Если DP> 5 кПа, то помещение относится к категории А.

Если DP £ 5 кПа, то категория помещения взависимости от пожароопасных свойств и количеств обращающихся в помещениивеществ и материалов определяется в соответствии с положениями раздела4 настоящих норм.

4 ПОРЯДОК ОПРЕДЕЛЕНИЯ КАТЕГОРИЙ ПОМЕЩЕНИЙОБЪЕКТОВ МНПП ПО ПОЖАРНОЙ ОПАСНОСТИ.

4.1 В соответствии с табл. 2 к пожароопасным В1-В4относятся такие помещения объектов МНПП, в которых находятся (обращаются)горючие жидкости и твердые горючие и трудногорючие вещества и материалы.

4.2 Отнесение помещений к категориям по пожарной опасностиосуществляется в зависимости от удельной временной пожарной нагрузки g(МДж·м^-2), определяемой по формуле [1]

                                                                                                                         (4.1)

где

Q - временная пожарная нагрузка,МДж ;

S - площадь размещения пожарнойнагрузки в данном помещении, м², (но не менее 10 м²)

4.3 Временная пожарная нагрузка Q (МДж) в помещении определяетсяпо формуле [1]

                                                                                                            (4.2)

где

G_i - количество каждого веществавременной пожарной нагрузки, кг, которое хранится в данном помещении или можетпоступить в него при расчетной аварии в соответствии с подразделами 3.1 и 3.2настоящих норм;

 - низшая теплота сгорания, МДж·кг^-1, каждого веществавременной пожарной нагрузки, определяемая из справочных данных [7;10;табл. А1,А2,А4приложенияА].

4.4 Допускается определение временной пожарной нагрузки Q (МДж)по веществу, имеющему наибольшую низшую теплоту сгорания. При этом массавещества принимается равной полной массе горючих веществ, присутствующих впомещении, а площадь размещения временной пожарной нагрузки - равной полнойплощади, занятой всеми горючими веществами, но не менее 10 м².

4.5 Категория помещения по пожарной опасности определяется взависимости от величины удельной временной пожарной нагрузки g(МДж·м^-2) на любом из участков по таблице 3, приведенной в [1].

Таблица 3

Примечания

1В помещениях категорий В1-В4 допускается наличие нескольких участков свременной пожарной нагрузкой, не превышающей значений, приведенных в таблице 3.

Впомещениях категории В4 расстояния между этими участками должны бытьболее предельных.

Втаблице 4 приведены рекомендуемые значения предельных расстояний в зависимостиот величины критической плотности падающих лучистых потоков q_кр(кВт·м^-2) для временной пожарной нагрузки, состоящей из твердыхгорючих и трудногорючих материалов. Значения l_пр (м),приведенные в таблице 4, рекомендуются при условии, если H > 11 м;

еслиH < 11 м, то предельноерасстояние l (м)определяется по формуле

l = l_пр + (11 - H),                                                                                                                                                    (4.3)

где

l_пр -предельное расстояние, м, определяемое из таблицы 4;

H -минимальное расстояние от поверхности временной пожарной нагрузки до нижнегопояса ферм перекрытия (покрытия), м.

Таблица 4 Рекомендуемые значения предельныхрасстояний в зависимости от величины критической плотности падающих лучистыхпотоков

Значения q_кр(кВт·м^-2) для некоторых материалов временной пожарной нагрузкиприведены в табл. А5 приложенияА.

Есливременная пожарная нагрузка состоит из различных материалов, то значение q_кр(кВт·м^-2) определяется по материалу с минимальным значением q_кр.

Дляматериалов временной пожарной нагрузки с неизвестными значениями q_крзначения предельных расстояний принимаются l_пр ³ 12 м.

Длявременной пожарной нагрузки, состоящей из нефтепродуктов или других ЛВЖ и ГЖ,рекомендуемое расстояние l_пр междусоседними участками размещения (разлива) временной пожарной нагрузкирассчитывается по формулам

l_пр ³ 15 мпри H ³ 11,                                                                                                                                           (4.4)

l_пр ³ 226 -H при H < 11.                                                                                                                                      (4.5)

2Если при определении категорий В2 или В3 количество временнойпожарной нагрузки Q,(МДж), определенное в п. 4.3, превышает или равно

Q ³ 0,64 g H²,                                                                                                                                                        (4.6)

топомещение будет относиться к категориям В1 или В2 соответственно.

4.6 Категорию помещения по пожарной опасности (приближенно) допускаетсяопределять по номограммам [7; рис. 12,13,14 приложенияБ].

Порядок и схема (ключ) определения категории помещения попожарной опасности с использованием номограмм приведены ниже.

На номограммах прямые I, II, III (см. ключ)являются графиками соответственно следующих функций:

;

;

,

где G выражено в кг, S- в м² и  - в МДж·кг^-1.

При определении категории рассчитывается предельная площадьразмещения пожарной нагрузки S_предв данном помещении по формуле

S_пред= 0,64 · H²,                                                                                                          (4.7)

где H -минимальное расстояние от верхней поверхности пожарной нагрузки до перекрытия (нижнегопояса ферм).

На номограмме проводится вертикальная линия, отвечающаяпредельной площади размещения пожарной нагрузки S_пред(на схеме показана штриховой линией).

Если точка, отвечающая значениям G и S, лежит ниже прямой III(точка 1), то проверяется принадлежность помещения к категории В4 по п.1 примечания к таблице 3. Еслисформулированные там условия выполняются, то помещение относится к категории В4,в противном случае - к категории В3.

Если точка, отвечающая значениям G и S, лежит между прямыми II и IIIи левее S_пред(точка 2), то помещение относится к категории В3, правее S_пред(точка 2¹), - к категории В2.

Если точка, отвечающая значениям G и S, лежит между прямыми I и II илевее S_пред(точка 3¹), то помещение относится к категории В2, правее S_пред(точка 3¹), - к категории В1.

Если точка, отвечающая значениям G и S, лежит выше прямой I(точка 4), то помещение относится к категории В1.

Ключ для определения категории помещений попожарной опасности с использованием номограмм.

5 ПОРЯДОК ОПРЕДЕЛЕНИЯ КАТЕГОРИЙ ЗДАНИЙОБЪЕКТОВ МНПП ПО ВЗРЫВОПОЖАРНОЙ И ПОЖАРНОЙ ОПАСНОСТИ.

5.1 Категории зданий объектов МНПП по взрывопожарной ипожарной опасности следует определять в соответствии с положениями настоящегораздела.

5.2 Категории зданий (или частей зданий междупротивопожарными стенами - пожарных отсеков) производственного и складскогоназначения определяются в зависимости от площади взрывопожароопасных ипожароопасных помещений или от процентного соотношения этих помещений к площадивсех помещений здания (пожарного отсека), а также от оборудования этихпомещений установками автоматического пожаротушения [1;19].

5.3 Здание относится к категории А,если в нем суммарная площадь помещений категории А превышает 5 % площадивсех помещений или 200 м².

Допускается не относить здание к категории А, еслисуммарная площадь помещений категории А в здании не превышает 25 %суммарной площади всех размещенных в нем помещений (но не более 1000 м²),и эти помещения оборудуются установками автоматического пожаротушения.

5.4 Здание относится к категории Б,если одновременно выполнены два условия:

- здание не относится к категории А;

- суммарная площадь помещений категорий А и Бпревышает 5 % суммарной площади всех помещений или 200 м².

Допускается не относить здание к категории Б, еслисуммарная площадь помещений категорий А и Б в здании не превышает25 % суммарной площади всех размещенных в нем помещений (но не более 1000 м²)и эти помещения оборудуются установками автоматического пожаротушения.

5.5 Здание относится к категории В,если одновременно выполнены два условия:

- здание не относится к категориям А или Б;

- суммарная площадь помещений категорий А, Б иB1-В3превышает 5 % (10 %, если в здании отсутствуют помещения категорий А и Б)суммарной площади всех помещений.

Допускается не относить здание к категории В, еслисуммарная площадь помещений категорий А, Б и B1-В3в здании не превышает 25 % суммарной площади всех размещенных в нем помещений(но не более 3500 м²) и эти помещения оборудуются установкамиавтоматического пожаротушения.

5.6 Здание относится к категории Г,если одновременно выполнены два условия:

- здание не относится к категориям А, Б или В;

- суммарная площадь помещений категорий А, Б, B1-В3и Г превышает 5% суммарной площади всех помещений.

Допускается не относить здание к категории Г, если суммарнаяплощадь помещений категорий А, Б, B1-В3и Г в здании не превышает 25% суммарной площади всех размещенных в немпомещений (но не более 5000 м²) и помещения категорий А, Б,B1-В3оборудуются установками пожаротушения.

5.7 Здание относится к категории Д, если оно неотносится к категориям А, Б, В или Г и в немразмещаются помещения категорий Д и В4.

5.8 Если производственные (в том числе лабораторные) илискладские помещения категорий А, Б, B1-В3размещаются в административно-бытовых зданиях и не отделены от помещений иногоназначения противопожарными стенами и перекрытиями, то категории таких зданийпо взрывопожарной и пожарной опасности определяется аналогично определениюкатегорий производственных и складских зданий.

6 КАТЕГОРИИ НАРУЖНЫХ УСТАНОВОК ОБЪЕКТОВ МНПППО ПОЖАРНОЙ ОПАСНОСТИ

6.1 Порядок определения категории наружныхустановок по пожарной опасности.

6.1.1 Категории наружных установок объектов МНПП по пожарнойопасности принимаются в соответствии с таблицей 5 настоящих норм.

6.1.2 Определение категорий наружныхустановок следует осуществлять путем последовательной проверки ихпринадлежности к категориям, приведенным в таблице 5, от высшей (А_н)к низшей (Д_н).

Таблица 5

6.2 Порядок расчета критериев пожарнойопасности наружных установок.

Выбор и обоснование расчетного варианта аварии.

6.2.1 При расчете значений критериев пожарной опасности вкачестве расчетного следует выбирать наиболее неблагоприятный вариант авариирезервуаров, насосов для нефтепродуктов, и т.п. аппаратов, при котором вовзрыве участвует наибольшее количество паров легковоспламеняющихся жидкостейнаиболее опасных в отношении последствий взрыва.

6.2.2 Количество поступивших натерриторию наружной установки ЛВЖ определяется исходя из следующих предпосылок:

а) при аварии в резервуарном парке:

- происходит разрушение или повреждение резервуара;

- происходит разлив нефтепродукта по всей площади внутриобвалования резервуара, подгруппы или группы резервуаров, вмещаемого все содержимоеаварийного резервуара;

- происходит испарение с поверхности разлившейся жидкости втечение 3600 с.

б) при аварии на площадке насосных агрегатов продуктовойнасосной:

- происходит разрыв напорного трубопровода и все содержимоеаппарата поступает на территорию насосной;

- одновременно происходит истечение нефтепродукта изтрубопровода насоса как по прямому, так и обратному направлениям в течениевремени, необходимого для отключения трубопроводов;

- расчетное время отключения трубопроводов принимается равным:120 с при автоматическом отключении; 300 с - при ручном отключении;

- происходит разлив нефтепродукта по территории всейплощадки насосной, ограниченной обвалованием (ограждающей стенкой, бордюрами ит.п.) в соответствии с требованиями строительных норм и правил;

- происходит испарение с поверхности разлившегосянефтепродукта в течение 3600 с.

в) при аварии на железнодорожной сливо-наливной эстакаде:

- происходит повреждение одной из железнодорожных цистернмаксимальной вместимости, используемых на данной эстакаде;

- все содержимое цистерны разливается по территории площадкиэстакады, ограниченной бортиком (ограждающей стенкой) высотой не менее 200 мм;

- происходит испарение с поверхности разлившегосянефтепродукта в течение 3600 с.

г) при аварии на установке налива нефтепродуктов вавтомобильные цистерны (АСН, эстакаде, участке и т.п.):

- происходит повреждение одной из автомобильных цистернмаксимальной вместимости, используемых на данной установке;

- все содержимое автоцистерны разливается по территорииплощадки установки, ограниченной бортиком высотой не менее 200 мм;

- происходит испарение с поверхности разлившегосянефтепродукта в течение 3600 с.

д) при аварии на узлах пуска и приема поточных средств(диагностических устройств, разделителей, очистных устройств), узлах учетанефтепродуктов, узлах регулирования давления, узлах сбора утечек:

- происходит разрыв технологического трубопровода иистечение нефтепродукта как по прямому, так и обратному направлениям в течениевремени, необходимого для отключения трубопроводов;

- расчетное время отключения трубопроводов принимаетсяравным: 120 с при автоматическом отключении; 300 с - при ручном отключении;

- происходит разлив нефтепродукта по территории всейплощадки узла, ограниченной обвалованием (ограждающей стенкой, бордюрами ит.п.) в соответствии с требованиями строительных норм и правил и за ее пределы;

- происходит разлив ЛВЖ, исходя из расчета, что 1 лнефтепродукта разливается на площади 0,15 м² площадки илиприлегающей территории;

- происходит испарение с поверхности разлившегосянефтепродукта в течение 3600 с.

6.2.3 В качестве расчетной температурыпринимается абсолютная максимальная температура воздуха для даннойклиматической зоны, установленная строительными нормами [3].

6.3 Расчет горизонтальных размеров зон,ограничивающих смеси "пары ЛВЖ-воздух" с концентрацией горючего вышенижнего концентрационного предела распространения пламени (НКПР) в открытомпространстве.

6.3.1 Горизонтальный размер зоны R_НКПР(м), ограничивающий область концентраций, превышающих нижний концентрационныйпредел распространения пламени (С_НКПР), Для паров ненагретыхлегковоспламеняющихся жидкостей вычисляется по формуле [2]

                                                            (6.3.1)

где

m - масса паров ЛВЖ, поступивших воткрытое пространство за время полного испарения, но не более 3600 с, кг;

Р_н - давлениенасыщенных паров ЛВЖ при расчетной температуре, кПа;

С_НКПР - нижнийконцентрационный предел распространения пламени паров ЛВЖ, % (об), определяемыйиз справочных данных [7;10;табл. А1приложенияА];

r- плотность паров ЛВЖ при расчетной температуре и атмосферном давлении, кг·м^-3,определяемая по номограммам [7;рис. 5-8приложенияБ] или вычисляемая по формуле (3.4.2);

K - коэффициент, принимаемыйравным K= Т/3600. Здесь Т - продолжительность поступления паров ЛВЖ воткрытое пространство, с.

6.3.2 За начало отсчета горизонтального размера зоныпринимаются внешние габаритные размеры резервуаров, аппаратов, установок,трубопроводов и т.п. Во всех случаях значение R_НКПРдолжно быть не менее 0,3 м.

6.3.3 Масса паров ЛВЖ m (кг),поступивших в открытое пространство при расчетной аварии, рассчитывается поформуле (3.3.2), приведенной в [2]

При этом площадь испарения ЛВЖ, F_и(м²), определяется в соответствии с положениями подраздела 6.2;

6.3.4 Интенсивность испарения ЛВЖ, W (кг·с^-1·м^-2)рассчитывается по формуле (3.3.3),приведенной в [2]

При этом коэффициент hпринимается равным 1,0.

6.3.5 Давление насыщенных паров ЛВЖ, Р_н(кПа), определяется из справочных данных [5;10;14;20].

При отсутствии справочных данных давление насыщенных паровЛВЖ, Р_н (кПа) рассчитывается по формуле (3.3.5).

При этом расчетная температура, t_p (°С),определяется в соответствии с п.6.2.3 настоящих норм.

6.3.6 В зависимости от значения величины горизонтальногоразмера зоны, ограничивающей паро-воздушную смесь с концентрацией горючего вышенижнего концентрационного предела распространения пламени R_НКПРв открытом пространстве определяется категория наружной установки по пожарнойопасности.

Если R_НКПР> 30 м, то в соответствии с табл. 5настоящих норм наружная установка относится к категории А_н (Б_н).

Если R_НКПР£30 м, то категория наружной установки определяется в соответствии с положениямиподраздела 6.4 настоящих норм.

6.4 Расчет избыточного давления при сгорании смесейпаров ЛВЖ с воздухом в открытом пространстве.

6.4.1 Величину избыточного давления DP, кПа,развиваемого при сгорании паро-воздушных смесей в открытом пространстве,определяется по формуле [2]

                                                                             (6.4.1)

где

P₀- атмосферное давление, кПа (допускается принимать равным 101 кПа);

r - расстояние от геометрическогоцентра паро-воздушного облака, м;

m_пр- приведенная масса горючих паров, кг.

6.4.2 Приведенная масса горючих паров, кг, вычисляется поформуле [2]

                                                                                                            (6.4.2)

где

Q_сг- удельная теплота сгорания пара, Дж·кг^-1, определяемая изсправочных данных [7;табл. А1приложенияА];

Z - коэффициент участия горючихпаров в горении, который допускается принимать равным 0,1;

Q₀- константа, равная 4,52·10⁶ Дж·кг^-1;

m - масса горючих паров,поступивших в результате аварии в окружающее пространство, кг, определяемаясогласно п.п. 6.3.3,6.3.4и 6.3.5.

6.4.3 Избыточное давление взрыва DP (кПа)паро-воздушной смеси в открытом пространстве можно определить по упрощеннойформуле

                                                 (6.4.3)

6.4.4 Приведенную массу паров ЛВЖ m_пр(кг) можно рассчитать по упрощенной формуле

m_пр= 2,2124 · 10^-8Q_сг· m                                                                                           (6.4.4)

6.4.5 Приведенная масса паров легковоспламеняющихсянефтепродуктов при удельной теплоте сгорания 43641 кДж·кг^-1 можетбыть определена также по формуле

m_пр= 0,9655 · m                                                                                                          (6.4.5)

6.4.6 В зависимости от значения величины избыточногодавления взрыва DP(кПа), определяется категория наружной установки по пожарной опасности согласнотабл. 5.

Если на расстоянии 30 м от наружной установки DP >5 кПа, то в соответствии с табл. 5настоящих норм такая установка относится к категории А_н (Б_н).

Если на расстоянии 30 м от наружной установки DP£5 кПа и горизонтальный размер зоны, ограничивающей паро-воздушную смесь сконцентрацией горючего выше нижнего концентрационного предела распространенияпламени R_НКПР£30 м, то в соответствии с п.6.1.2 настоящих норм проверяется принадлежность этой установки к категории В_н.

6.5 Расчет интенсивности теплового излучения от очагапожара.

6.5.1 Интенсивность теплового излучения необходиморассчитывать для случаев пожаров проливов легковоспламеняющихся и горючихнефтепродуктов с целью установления категорий наружных установок объектов МНППпо пожарной опасности.

6.5.2 Интенсивность теплового излучения пожара q(кВт·м^-2) рассчитывается по формуле [2].

q = E_f F_q t                                                                                                                   (6.5.1)

где

E_f - среднеповерхностная плотностьтеплового излучения пламени, кВт·м^-2;

F_q - угловой коэффициентоблученности;

t- коэффициент пропускания атмосферы.

6.5.3 Значение среднеповерхностной плотности тепловогоизлучения пламени E_f (кВт·м^-2)принимается на основе имеющихся экспериментальных данных или из справочныхданных [2;табл. А8приложенияА].

При отсутствии данных допускается принимать величину E_fдля нефтепродуктов и твердых материалов, равной 40 кВт·м^-2.

6.5.4 Угловой коэффициент облученности F_qопределяется по формуле

                                                                                                          (6.5.2)

где

F_v,F_н- факторы облученности для вертикальной и горизонтальной площадоксоответственно, определяемые с помощью выражений:

           (6.5.3)

          (6.5.4)

                                                                                                           (6.5.5)

                                                                                                                    (6.5.6)

                                                                                                                        (6.5.7)

                                                                                                                      (6.5.8)

r - расстояние от геометрическогоцентра пролива нефтепродукта до облучаемого объекта, м.

Для наружных установок объектов МНПП допускается принимать r = 30м, считая это расстояние от:

- вертикальной оси аварийного резервуара;

- геометрического центра площадки продуктовой насоснойстанции, АСН, узла регулирования давления или другой технологической установки;

- продольной оси площадки железнодорожной сливо-наливнойэстакады;

d - эффективный диаметр аварийногопролива, м;

H - высота пламени, м

6.5.5 Эффективный диаметр пролива d (м)рассчитывается по формуле

                                                                                                                    (6.5.9)

где F -площадь пролива, м².

6.5.6 Эффективный диаметр пролива d (м)можно рассчитать по упрощенной формуле

d= 1,1287 · F^0,5,                                                                                                         (6.5.10)

6.5.7 В зависимости от эффективного диаметра пролива d (м)по табл. А9 приложенияА определяется среднеповерхностная плотность тепловогоизлучения E_f(кВт·м^-2) и удельная массовая скорость выгорания топлива m (кг·м^-2·с^-1).

6.5.8 Высота пламени H (м)рассчитывается по формуле [2]

                                                                                                  (6.5.11)

где

m - удельная массовая скоростьвыгорания топлива, кг·м^-2·с^-1;

r_в- плотность окружающего воздуха, кг·м^-3, определяемая из справочныхданных [6;табл. A3приложенияА];

g= 9,81 м·с^-2 - ускорение свободного падения.

6.5.9 Высоту пламени H (м) для пожаров проливовнефтепродуктов можно рассчитать по формулам:

-для бензинов H =3,1136 · d^0,695;                                                                 (6.5.12)

- для дизельных топлив H =3,3478·d^0,695,                                                   (6.5.13)

где d -эффективный диаметр пролива.

6.5.10 Коэффициент пропускания атмосферы tрассчитывается по формуле [2].

t= ехр [-7,0 · 10^-4 (r - 0,5d)]                                                                                      (6.5.14)

6.5.11 В зависимости от рассчитанного по формуле (6.5.1) значения интенсивноститеплового излучения по таблице 5настоящих норм определяется категория наружной установки по пожарной опасности.

Если q > 4 кВт·м^-2, то наружнаяустановка относится к категории В_н.

Если q £4 кВт·м^-2, то наружная установка относится к категории Д_н.

ПРИЛОЖЕНИЕ А
(справочное)
Основные данные о пожароопасных свойствах некоторых веществ иматериалов

Таблица А1. Значения показателейпожарной опасности нефтепродуктов и некоторых других смесей [7,10]

Таблица А2. Значения показателейпожарной опасности некоторых индивидуальных веществ [7,10]

Таблица A3. Значения плотности воздухапри давлении 101 кПа [6]

Таблица А4. Значения низшей теплотысгорания некоторых твердых горючих веществ и материалов [7]

Таблица А5. Значения критической плотности падающих лучистых потоков длянекоторых горючих материалов [7]

Таблица А6

Таблица А7

Вид горючего вещества	Значение Z
Водород	1,0
Горючие газы (кроме водорода)	0,5
Легковоспламеняющиеся и горючие жидкости, нагретые до температуры вспышки и выше	0,3
Легковоспламеняющиеся и горючие жидкости, нагретые ниже температуры вспышки, при наличии возможности образования аэрозоля	0,3
Легковоспламеняющиеся и горючие жидкости, нагретые ниже температуры вспышки, при отсутствии возможности образования аэрозоля	0

Таблица А8. Среднеповерхностнаяплотность теплового излучения пламени в зависимости от диаметра очага иудельная массовая скорость выгорания для некоторых жидких углеводородных топлив[2]

Топливо	Et, кВт·м-2					m, кг·м-2·с-1
	d = 10 м	d = 20 м	d = 30 м	d = 40 м	d = 50 м
СПГ (Метан)	220	180	150	130	120	0,08
СУГ (Пропан-бутан)	80	63	50	43	40	0,10
Бензин	60	47	35	28	25	0,06
Дизельное топливо	40	32	25	21	18	0,04
Нефть	25	19	15	12	10	0,04

Примечание. Для диаметров очагов менее 10 м илиболее 50 м следует принимать величину E_t такой же, как и для очаговдиаметром 10 м и 50 м соответственно.

ПРИЛОЖЕНИЕ Б
(рекомендуемое)
Номограммы для определения параметров взрывопожарной и пожарной опасности

Рис.1. Зависимость избыточного давления взрыва DP длянефтепродуктов и других жидкостей от параметра mH_т/V_св при Z = 0,3

Рис.2. Зависимость избыточного давления взрыва DP длянефтепродуктов и других жидкостей от параметра m/Vсв при Z = 0,3:

1 -бензин АИ-93 зимний; 2 - толуол; 3 - ацетон; 4 - этиловый спирт

Рис.3. Зависимость значений стехиометрической концентрации Сст ГГ и паров ЛВЖ отстехиометрического коэффициента b

Рис.4. Зависимость функции Xt = 1/(1 + 0,00367·tp) от расчетной температуры tр

Рис.5. Зависимость плотности rг,п ГГ и паров ЛВЖ от молекулярноймассы M при расчетных температурах tp:

1 - 20°С; 2 - 25 °С; 3 - 30 °С; 4 - 35 °С; 5 - 40 °С; 6 - 45 °С.

Рис.6. Зависимость плотности r_г,п ГГ ипаров ЛВЖ от молекулярной массы M прирасчетных температурах t_p:

1 - 20°С; 2 - 25 °С; 3 - 30 °С; 4 - 35 °С; 5 - 40 °С; 6 - 45 °С.

Рис.7. Зависимость плотности r_г,п ГГ ипаров ЛВЖ от параметра M/(1 +0,00367·t_p)

Рис.8. Зависимость плотности r_г,п ГГ ипаров ЛВЖ от параметра М/(1 + 0,00367·t_p)

Рис. 9.Зависимость избыточного давления взрыва DP дляЛВЖ от параметра m/(V_св·r_п·С_ст)при Z = 0,3

Рис.10. Зависимость избыточного давления взрыва DP для ГГ(кроме водорода) от параметра m/(V_св·r_г·С_ст)при Z = 0,5

Рис.11. Зависимость избыточного давления взрыва DP для ГГ от параметра m/(V_св·r_г)

1 -водород (при Z = 1);2 - метан (при Z =0,5); 3 - пропан (при Z =0,5); 4 - бутан (при Z =0,5)

Рис.12. Определение категорий помещений с нефтепродуктами

Рис.13. Определение категорий помещений с древесиной

Рис.14. Определение категорий помещений с бумагой, картоном

ПРИЛОЖЕНИЕ В
(рекомендуемое)
Расчетное определение значения коэффициента Z участия горючих газов ипаров ненагретых легковоспламеняющихся жидкостей во взрыве

Материалы настоящего приложения применяются для случая 100m/(rV_св.)< 0,5 С_НКПР, где С_НКПР - нижнийконцентрационный предел распространения пламени газа или пара, % (об.), и дляпомещений в форме прямоугольного параллелепипеда с отношением длины к ширине неболее 5.

1. Коэффициент Z участия горючих газов и паровлегковоспламеняющихся жидкостей во взрыве при заданном уровне значимости Q (C >)рассчитывается по формулам:

- при  и

                                                         (1)

- при  и

                                                                          (2)

где С₀ - предэкспоненциальный множитель, %(об.), равный:

- при отсутствии подвижности воздушной среды для горючихгазов

                                                                                                  (3)

- при подвижности воздушной среды для горючих газов

                                                                                                     (4)

- при отсутствии подвижности воздушной среды для паровлегковоспламеняющихся жидкостей

                                                                                                 (5)

- при подвижности воздушной среды для паровлегковоспламеняющихся жидкостей

                                                                                                 (6)

m - масса газа или паров ЛВЖ,поступающих в объем помещения в соответствии с разд.3, кг;

d- допустимые отклонения концентрации при задаваемом уровне значимости Q (C >),приведенные в таблице приложения;

X_НКПР,Y_НКПР,Z_НКПР- расстояния по осям X, Y и Z от источника поступления газаили пара, ограниченные нижним концентрационным пределом распространения пламенисоответственно, м; рассчитываются по формулам (10-12) приложения;

L,S - длина и ширина помещения, м;

F - площадь пола помещения, м²;

U - подвижность воздушной среды,м·с^-1;

С_н -концентрация насыщенных паров при расчетной температуре t_p (°C), воздуха в помещении, % (об.).

Концентрация С_н может быть найдена поформуле:

                                                                                                                (7)

где

Р_н - давлениенасыщенных паров при расчетной температуре (находится из справочнойлитературы), кПа;

Р₀- атмосферное давление, равное 101 кПа.

ТаблицаВ1

Величина уровня значимости Q (C >)выбирается исходя из особенностей технологического процесса. Допускаетсяпринимать Q(C>) равным 0,05.

2. Величина коэффициента Z участияпаров легковоспламеняющихся жидкостей во взрыве может быть определена пографику, приведенному на рисунке.

Значения X определяются по формуле:

                                                                                         (8)

где С* - величина, задаваемая соотношением

С*= j С_ст,                                                                                                                 (9)

где j - эффективный коэффициент избыткагорючего, принимаемый равным 1,9.

3. Расстояния X_НКПР,Y_НКПРи Z_НКПРрассчитывается по формулам:

                                                                                  (10)

                                                                                    (11)

                                                                                  (12)

где

K₁- коэффициент, принимаемый равным 1,1314 для горючих газов и 1,1958 длялегковоспламеняющихся жидкостей;

K₂- коэффициент, принимаемый равным 1 для горючих газов и  длялегковоспламеняющихся жидкостей;

K₃- коэффициент, принимаемый равным 0,0253 для горючих газов при отсутствииподвижности воздушной среды; 0,02828 для горючих газов при подвижностивоздушной среды; 0,04714 для легковоспламеняющихся жидкостей при отсутствииподвижности воздушной среды и 0,3536 для легковоспламеняющихся жидкостей приподвижности воздушной среды;

Н - высота помещения, м.

При отрицательных значениях логарифмов расстояния X_НКПР,Y_НКПРи Z_НКПРпринимаются равным 0.

ПРИЛОЖЕНИЕ Г
(рекомендуемое)
Примеры и результаты расчета критериев взрывопожарной и пожарнойопасности помещений и зданий, а также пожарной опасности наружных установок длятиповых проектных решений

Пример 1

Определение категории помещения узловзадвижек ГПС "Красный Бор".

1Исходные данные

1.1 Характеристика производственного помещения:

- длина l = 18 м;

- ширина b = 12 м;

- высота h = 3 м;

- коэффициент свободного объема помещения K_св= 0,8;

- кратность воздухообмена A = 0 ч^-1;

- температура воздуха t_в= 33 °С (максимальная абсолютная температура согласно СНиП 2.01.01-82принята по ближайшему пункту г. С.-Петербург);

1.2Характеристика вещества:

- наименование - бензин Аи-93 (летний);

- химическая формула - смесь;

- молекулярная масса M =98,2 кг·кмоль^-1;

- константы уравнения Антуана: A = 4,12311; B =664,976; C_A = 221,695;

- температура вспышки t_всп= -36 °С;

1.3Характеристика технологического блока (напорного трубопровода):

- производительность насоса q = 0,347 м³·с^-1= 347 л·с^-1;

- длина трубопровода l₀= 20 м;

- внутренний диаметр трубопровода d₀= 0,209 м;

- запорная арматура с автоматическим отключением.

2Обоснование расчетного варианта аварии.

2.1 В качестве расчетного варианта аварии принимаемразгерметизацию напорного трубопровода с образованием свища площадью сечения0,00005 м². Возможность полного разрыва трубопровода являетсямаловероятной.

2.2 В качестве расчетной температуры нефтепродукта впомещении примем абсолютную максимальную температуру воздуха в районерасположения перекачивающей станции по данным строительных норм и правил [3]t_p= 33 °C.

2.3 Расчетное время автоматического отключения аварийногоучастка трубопровода с помощью задвижек с электроприводом по п.3.2.2 «а» настоящих норм t_з= 120 с.

2.4 Расчетная длительность испарения разлитого нефтепродуктапри аварии по п.3.2.2 «а» настоящих норм равна 3600 с.

3Расчет

3.1 Рассчитываем объем V_1жпоступившего в помещение бензина (л), который содержится в трубопроводе,

 л

3.2 Рассчитываем объем V_2жпоступившего в помещение бензина (л) за расчетное время отключения аварийногоучастка трубопровода

V_1ж= q· t_з= 347 · 120 = 41640 л,

3.3 Рассчитываем общий объем поступившего в помещениебензина

V_ж= V_1ж+ V_2ж= 686 + 41640 = 42326 л

3.4 Принимаем площадь испарения нефтепродукта F_н(м²) в соответствии с п.3.2.2 «а» настоящих норм, которая равна площади пола помещения F_п

F_н= F_п= l· b= 12 · 18 = 216 м²

3.5 Рассчитываем давление насыщенных паров бензина Р_нпри расчетной температуре t_p = 33 °C поформуле (3.3.5) настоящих норм

Подставляя значения в формулу, получим

 кПа.

3.6 Так как аварийная вентиляция помещения не обеспеченаэнергоснабжением по первой категории надежности, ее работу при аварии неучитываем (скорость воздушного потока U = 0 м·с^-1). Потаблице А6 приложенияА при U= 0 м·с^-1 и расчетной температуре t_в= 33 °С определяем значение коэффициента h, h= 1.

3.7 Интенсивность испарения бензина W (кг·м^-2·с^-1)определяем по формуле (3.3.3)

Подставляя в формулу, получим

W = 10^-6· 1 · 98,2^0,5 · 32,5 = 3,2206·10^-4 кг·м^-2·с^-1.

3.8 Определяем продолжительность испарения нефтепродукта T. Всоответствии с п.3.2.2 настоящих норм T = 3600 с.

3.9 Рассчитываем массу паров нефтепродукта m,поступивших в помещение по формуле (3.3.2)

m = W · F_н · T

Подставляя значения в формулу, получим

m =3,2206 · 10^-4 · 216 · 3600 = 250,43 кг

3.10 В соответствии с п.3.2.3 настоящих норм определяем свободный объем помещения V_св.

V_св= K_св· l· b· h= 0,8 · 18 · 12 · 3 = 518,4 м³.

3.11 Избыточное давление взрыва DPпаро-воздушной смеси определяем по формуле (3.3.8) настоящих норм

Подставляя значения в формулу, получим

 кПа

Заключение. Помещение узлов задвижек относится к категорииА, так как в технологическом процессе обращается бензин с температурой вспышки менее28 °С и при аварийной ситуации может создаваться избыточное давление взрыва,превышающее 5 кПа.

Пример 2

Определение категории помещения бака сдизельным топливом для дизелей пожарной насосной станции ЛИДС"Салават".

1Исходные данные

1.1 Характеристика производственного помещения:

- длина l = 3 м;

- ширина b = 2,5 м;

- высота h = 6 м;

- расчетная температура t_p = 40 °С(максимальная абсолютная температура принята по ближайшему населенному пункту -г. Стерлитамак).

1.2 Характеристика вещества:

1.2.1 Дизельное топливо марки "З" по ГОСТ 305-82:

- химическая формула - смесь;

- плотность r_1ж= 824 кг·м^­3

- молекулярная масса М = 172,3 кг·кмоль^-1;

- константы уравнения Антуана: А = 5,07818; В= 1255,73; С_А = 199,523;

- температура вспышки t_всп= 48 °С;

- нижний концентрационный предел распространения пламени С_НКПР= 0,61 %(об);

- теплота сгорания Q_сг= 43590 кДж·кг^-1.

1.2.2 Масло цилиндровое:

- химическая формула - смесь;

- температура вспышки t_всп= 197 °C;

- плотность r_2ж= 927 кг·м^-3

1.3 Характеристика технологического блока:

- бак с дизельным топливом емкостью V_1ж= 500 л;

- бак с маслом емкостью V_2ж= 180 л;

- рабочее давление в баках атмосферное.

2Обоснование расчетного варианта аварии.

В соответствии с п.3.2.2 «е» принимаем вариант аварии с разрушением бака с дизельным топливом.При этом все содержимое бака в количестве 500 л поступает в помещение иразливается по всей площади пола помещения;

Происходит испарение с поверхности разлившегося дизельноготоплива в течение 3600 с.

3Расчет

3.1 Определяем площадь испарения нефтепродукта F_н(м²) в соответствии с п.3.2.2 «е» настоящих норм, которая равна площади пола помещения F_п

F_н= F_п= l· b= 3 · 2,5 = 7,5 м²

3.2 Рассчитываем давление насыщенных паров дизельноготоплива Р_н (кПа) при расчетной температуре t_p= 40 °С по формуле (3.3.5)настоящих норм

Подставляя значения в формулу, получим

 кПа

3.3 По таблице А6приложенияА определяем значение коэффициента h.Учитывая, что аварийной вентиляции в помещении не имеется, принимаем h = 1.

3.4 Интенсивность испарения W (кг·м^-2·с^-1)дизельного топлива определяем по формуле (3.3.3)

W = 10^-6· h· M^0,5· P_н

Подставляя в формулу, получим

W = 10^-6· 1 · 172,3^0,5 · 0,68 = 8,93 · 10^-6 кг·м^-2·с^-1.

3.5 Рассчитываем массу паров нефтепродукта m (кг),поступивших в помещение по формуле (3.3.2)

m = W · F_н · T

Подставляя значения в формулу, получим

m =8,93 · 10^-6 · 7,5 · 3600 = 0,24 кг

3.6 Рассчитываем плотность пара r (кг·м^-3)при расчетной температуре t_p = 40 °С и мольном объеме V₀= 22,413 м³·кмоль^-1 по формуле (3.4.2)

 кг·м^-3

3.7 В соответствии с п.3.2.3 настоящих норм определяем свободный объем помещения V_св.

V_св= K_св· l· b· h= 0,8 · 3 · 2,5 · 6 = 36 м³.

3.8 Значение коэффициента участия паров дизельного топливаво взрыве Zопределяем в соответствии с приложением В

Средняя концентрация паров дизельного топлива C_срв помещении составит

 % (об.)

C_ср= 0,099 % (об) < 0,5 C_НКПР= 0,5 · 0,61 = 0,305 % (об), следовательно, можно определить значениекоэффициента Zрасчетным методом.

Значение С_н будет равно

 % (об.)

Стехиометрический коэффициент кислорода в реакции сгорания b определяемпо формуле (3.4.4) исходя изхимической формулы дизельного топлива

Рассчитываем стехиометрическую концентрацию С_ст% (об.) по формуле (3.4.3)

 % (об.)

Значение параметра С* рассчитываем по формуле (9)приложения В

С*= jС_ст = 1,9 · 1,12 = 2,13 % (об.)

Так как С_н = 0,67 % (об) < С* =2,13 % (об.), то рассчитываем значение параметра X по формуле (8) приложения В

По графику приложения В при X = 0,32 находим значениекоэффициента участия паров дизельного топлива во взрыве Z = 0

3.9 Избыточное давление взрыва DPпаро-воздушной смеси определяем по формуле (3.3.1) настоящих норм

 кПа

Так как расчетное избыточное давление взрыва паро-воздушнойсмеси DP= 0 менее 5 кПа, то в соответствии с табл. 2 помещение для бака с дизельнымтопливом не относится к категории А и Б. Согласно п.3.3.9 необходимо провести проверку принадлежности помещения к категориям В1-В4.

3.10 Определяем общее количество G (кг) веществ, которые хранятсяв данном помещении.

G = V_1ж· r_1ж+ V_2ж· r_2ж= 0,5 · 824 + 0,180 · 927 = 578,86 кг

3.11 Из справочных данных [7;10;приложениеА] определяем низшую теплоту сгорания  (МДж·кг^-1)каждого вещества. Для расчетов примем теплоту сгорания дизельного топлива,которая равна  = 43,590 МДж·кг^-1.

3.12 Рассчитаем пожарную нагрузку Q (МДж)в помещении по формуле (4.2)

Подставляя значения в формулу, получим

Q =578,86 · 43,590 = 25232,5 МДж

3.13 Определяем площадь S (м²) размещениягорючих веществ в помещении.

В связи с тем, что определение пожарной нагрузкиопределяется по веществу, имеющему наибольшую низшую теплоту сгорания, топлощадь размещения пожарной нагрузки принимается равной полной площади, занятойгорючими веществами.

S = F = l · b = 3 · 2,5 = 1,5 м²

Принимаем площадь размещения пожарной нагрузки S = 10м².

3.14 Определяем удельную пожарную нагрузку g(МДж·м^-2) по формуле (4.1)

 МДж·м^-2

Заключение. В соответствии с табл. 3 помещениебака с дизельным топливом относится к категории В1, так как удельнаяпожарная нагрузка превышает 2200 МДж·м^-2.

Пример 3

Определение категории помещения бака сдизельным топливом для дизелей пожарной насосной станции ЛПДС"Салавит".

Условия теже, что и в примере 2.

Определим категорию помещения бака с дизельным топливом спомощью номограммы рис. 12 приложенияБ.

Точка пересечения значения массы нефтепродуктов G =578,86 кг и площади размещения пожарной нагрузки S = 10 м² лежит наданной номограмме в области категории В1. Следовательно, помещение бакас дизельным топливом относится к категории B1.

Пример 4

Определение категории участкатехнического обслуживания грузовых автомобилей гаража на ЛПДС.

1Исходные данные.

1.1 Основной пожарной нагрузкой в помещении являетсяобслуживаемый автомобиль, составными частями которого является топливо, резина,смазочные масла, искусственные полимерные материалы. Среднее значениеколичества этих материалов в грузовом автомобиле составляет: дизельное топливо- 120 кг, резина - 118,4 кг, смазочные масла - 18 кг, пенополиуретан - 4 кг,полиэтилен - 1,8 кг, полихлорвинил - 2,6 кг, бумажный картон - 2,5 кг,искусственная кожа - 9 кг. Общая масса горючих материалов 276,3 кг.

1.2 Низшая теплота сгорания этих веществ и материаловсоставляет:

- дизельное топливо - 43,59 МДж·кг^-1;

- резина - 33,52 МДж·кг^-1;

- смазочные масла - 41,87 МДж·кг^-1;

- пенополиуретан - 24,3 МДж·кг^-1;

- полиэтилен - 47,14 МДж·кг^-1;

- полихлорвинил - 14,31 МДж·кг^-1;

- бумажный картон - 13,4 МДж·кг^-1;

- искусственная кожа - 17,76 МДж·кг^-1.

1.3 Площадь размещения пожарной нагрузки S = 10м².

1.4 Минимальное расстояние от поверхности пожарной нагрузкидо покрытия H= 6 м.

2Расчет

2.1 Определяем пожарную нагрузку Q (МДж) в помещении по формуле (4.2).

Подставляя значения в формулу, получим

Q = 120 · 43,59 + 118,4 · 33,52 +18 · 41,87 + 4 · 24,3 + 1,8 · 47,14 + 2,6 · 14,31 + 2,5 · 13,4 +

+ 9 · 17,6 = 10365,8 МДж

2.2 Определяем удельную пожарную нагрузку g(МДж·м^-2) по формуле (4.1).

 МДж·м^-2.

2.3 В соответствии с табл.3 помещение с данной удельной пожарной нагрузкой следует отнести ккатегории В3.

2.4 Проверим выполняется ли условие, приведенное в формуле(4.6)

Q ³ 0,64 · g · H².

Подставляя значения в формулу, получим 0,64 · 1036,58 · 6²= 23883,3 МДж.

Условие Q ³23883,3 МДж не выполняется, так как Q = 10365,8 < 23883,3 МДж.Следовательно, в соответствии с п.4.6 помещение необходимо отнести к категории В3.

2.5 Рассчитываем предельное значение площади размещенияпожарной нагрузки.

0,64· H²= 0,64 · 6² = 23 м².

2.6 Для определения категории помещения можновоспользоваться номограммой рис. 12приложенияБ, как номограммой для веществ с наиболее близкой теплотой сгорания крассматриваемым.

Точка пересечения значений массы горючего материала, равной276,3 кг, и площади размещения пожарной нагрузки, равной 10 м², наэтой номограмме лежит в области, соответствующей категории В3, левеевертикальной прямой S = 23 м².

Заключение. Помещение, в котором размещается участок техническогообслуживания грузовых автомобилей гаража относится к категории В3.

Пример 5

Определение категории одноэтажногоздания технических служб

1Исходные данные

Общая площадь помещений здания составляет 576 м²,в том числе по категориям: А - 9 м², Б - 0 м²,В1-В3 - 18 м², Г - 72 м², Д - 477 м².

Суммарная площадь помещений категорий А и Бсоставляет 9 м², А, Б, В1-В3 - 27 м²,А, Б, В1-В3, Г - 99 м².

Помещения категорий А, В1-В3 не оборудованыустановками автоматического пожаротушения.

2Определение категории здания

Суммарная площадь помещений категорий А и Бсоставляет 1,5 % площади всех помещений здания или 200 м².

Согласно п.п. 5.3и 5.4настоящих норм здание не относится к категориям А или Б.

Суммарная площадь помещений категорий А, Б, В1-В3составляет 4,7 % и не превышает 5 % площади всех помещений здания.

Согласно п.п. 5.5настоящих норм здание не относится к категории В.

Суммарная площадь помещений категорий А, Б, В1-В3и Г составляет 17,2 % и превышает 5 % площади всех помещений здания.

Согласно п.п. 5.6настоящих норм здание относится к категории Г.

Заключение. Здание технических служб относится к категории Г,так как оно не относится к категориям А, Б или В, асуммарная площадь помещений категорий А, Б, В1-В3 и Гпревышает 5 % площади всех помещений здания.

Пример 6

Определение категории автоналивнойстанции (АСН) для налива бензина в автоцистерны

1Исходные данные

1.1 Характеристика наружной установки:

- длина технологической площадки l = 40 м,

- ширина технологической площадки b = 8м,

- количество островков 5 шт.,

1.2 Характеристика вещества:

- наименование - бензин Аи-93 (летний) по ГОСТ 305-82;

- химическая формула - смесь;

- константы уравнения Антуана: A = 4,12311; B =664,976; C_A= 221,695;

- температура вспышки t_всп= -36 °С;

- нижний концентрационный предел распространения пламени С_НКПР= 1,06 %(об)

1.3 Характеристика технологического блока:

- производительность насоса g = 0,0153 м³·с^-1;

- продолжительность отключения задвижек t_з= 300 с;

- емкость заправляемых цистерн V_a = 6 м³

2Обоснование расчетного варианта аварии.

2.1 В качестве расчетного варианта аварии принимаемразрушение автомобильной цистерны, заполненной бензином.

2.2 В качестве расчетной температуры нефтепродукта примемабсолютную максимальную температуру воздуха в районе расположенияперекачивающей станции по данным строительных норм и правил [3]t_p= 45 °С.

3.Расчет

3.1 В соответствии с положениями подраздела6.2настоящих норм определяем количество нефтепродукта, вышедшего на территориюнаружной установки в результате аварии. V_a = 6 м³.

3.2 Определяем площадь разлива F_p и испарениябензина F_н(м²).

В соответствии с п.6.2.2 «г» настоящих норм площадь разлива и испарения нефтепродуктасоответствует площади технологической площадки

F_н = F_p = l ·b = 40 · 8 = 320 м²

3.3 Определяем молекулярную массу M(кг·кмоль^-1) паров бензина. Из справочных данных [Табл. А1приложенияА] M = 98,2 кг·кмоль^-1.

3.4 В соответствии с п.6.2.3 настоящих норм определяем расчетнуютемпературу t_p(°С) в климатической зоне расположения ACH. t_p = 45 °C.

3.5 Согласно п. 6.3.5рассчитываем давление насыщенных паров бензина Р_н (кПа) прирасчетной температуре t_p = 45 °C по формуле (3.3.5)настоящих норм.

 кПа.

3.6 В соответствии с п. 6.3.4настоящих норм рассчитываем интенсивность испарения нефтепродукта W (кг·с^-1·м^-2)по формуле (3.3.3).

W =10^-6· M^0,5· P_н= 10^-6 · 98,2^0,5 · 42,6 = 4,2215 · 10^-4 кг·м^-2·с^-1.

3.7 Определяем продолжительность испарения бензина Т(с) при аварийном разливе по п.6.2.2 «г» настоящих норм. T = 3600 с.

3.8 Согласно п. 6.3.3рассчитываем массу паров нефтепродукта m (кг), поступивших в открытоепространство по формуле (3.3.2).

m = W · F_н · T = 4,2215 · 10^-4· 320 · 3600 = 486,3 кг.

3.9 Рассчитываем плотность паров r(кг·м^-3) бензина по формуле (3.4.2) взависимости от значений молекулярной массы M ирасчетной температуры t_p.

 кг·м^-3.

3.10 Определяем горизонтальный размер R_НКПР(м), ограничивающей паровоздушную смесь в открытом пространстве с концентрациейбензина выше нижнего концентрационного предела распространения пламени C_НКПРпо формуле (6.3.1).

Подставляя значения в формулу, получим

 м.

Заключение. В соответствии с табл. 5 настоящих норм автоналивная станция относится ккатегории А_н, так как в технологическом процессе обращаетсябензин с температурой вспышки менее 28 °С и при аварийной ситуации можетобразоваться взрывоопасная зона с концентрацией горючего выше нижнегоконцентрационного предела распространения пламени (НКПР), горизонтальный размеркоторой R_НКПРпревышает 30 м.

Пример 7

Определение категории подземногорезервуара вместимостью 25 м³ автозаправочного пункта на ЛПДС"Черкассы"

1Исходные данные

1.1 Характеристика вещества:

- наименование - бензин Аи-93 (летний);

- химическая формула - смесь;

- константы уравнения Антуана: А = 4,12311; B =664,976; C_A= 221,695;

- температура вспышки t_всп= -36 °С;

1.2 Характеристика технологического блока:

- Подземный горизонтальный резервуар типа РГП-25вместимостью 25 м³;

- рабочее давление в резервуаре соответствует давлениюнасыщенных паров;

- внутренний диаметр резервуара d₀= 2,76 м;

- длина резервуара l = 4,83 м;

- максимальная площадь горизонтального сечения F_г= 13,3 м².

2Обоснование расчетного варианта аварии.

2.1 В качестве расчетного варианта аварии принимаемразгерметизацию резервуара в верхней его части (отсутствие уплотняющейпрокладки на крышке горловины или дыхательного клапана на трубе деаэрации ит.п.) со свободным выходом паров бензина в открытое пространство.

2.2 Согласно п.6.2.3 настоящих норм в качестве расчетной температуры нефтепродукта врезервуаре примем абсолютную максимальную температуру воздуха в районерасположения ЛПДС "Черкассы" по данным строительных норм и правил [3]t_p= 39 °С (принята по данным для г. Уфы).

3.Расчет

3.1 Определяем площадь испарения бензина F_н(м²).

В соответствии с принятым вариантом аварии площадь испарениянефтепродукта соответствует максимальной площади горизонтального сечениярезервуара.

F_н= F_г= 13,3 м²

3.2 Определяем молекулярную массу M(кг·кмоль^-1) паров бензина. Из справочных данных [Табл. А1приложенияА] M= 98,2 кг·кмоль^-1

3.3 Рассчитываем давление насыщенных паров бензина Р_н(кПа) при расчетной температуре t_p = 39 °С поформуле (3.3.5) настоящих норм.

 кПа

3.4 Согласно п. 6.3.4настоящих норм рассчитываем интенсивность испарения нефтепродукта W (кг·с^-1·м^-2)по формуле (3.3.3).

W = 10^-6· M^0,5· P_н= 10^-6 ·98,2^0,5 · 37,3 = 3,6963 · 10^-4 кг·м^-2·с^-1.

3.5 Определяем продолжительность испарения бензина T (с)при аварийном разливе по п.6.2.2 «а» настоящих норм. T =3600 с.

3.6 В соответствии с п. 6.3.3рассчитываем массу паров нефтепродукта m (кг), поступивших в открытоепространство по формуле (3.3.2).

m = W · F_н · T = 3,6963 · 10^-4· 13,3 · 3600 = 17,70 кг

3.7 Рассчитываем плотность паров r(кг·м^-3) бензина по формуле (3.4.2)в зависимости от значений молекулярной массы M и расчетной температуры t_p.

 кг·м^-3.

3.8 Определяем горизонтальный размер зоны R_НКПР(м), ограничивающей паровоздушную смесь в открытом пространстве с концентрациейбензина выше нижнего концентрационного предела распространения пламени C_НКПРпо формуле (6.3.1).

Подставляя значения в формулу, получим

 м.

Так как горизонтальный размер зоны R_НКПР(м), ограничивающей паровоздушную смесь в открытом пространстве с концентрациейбензина выше нижнего концентрационного предела распространения пламени С_НКПРменее 30 м, то в соответствии с табл. 5настоящих норм необходим расчет избыточного давления взрыва.

3.9 Избыточное давление взрыва DP (кПа)паро-воздушной смеси в открытом пространстве рассчитываем по формуле (6.4.3) настоящих норм

Подставляя значения в формулу, получим

DP =2,6933 · 17,7^0,33 + 0,3366 · 17,7^0,66 + 0,0187 · 17,7 =9,52 кПа.

Заключение. В соответствии с табл. 5 настоящих норм подземный резервуар вместимостью25 м³ относится к категории А_н, так как втехнологическом процессе обращается бензин с температурой вспышки менее 28 °С ипри аварийной ситуации расчетное избыточное давление взрыва паро-воздушнойсмеси на расстоянии 30 м от резервуара превышает 5 кПа.

Пример 8

Определение категории пожароопасностинадземного резервуара с дизельным топливом топливораздаточного пункта ЛПДС

1Исходные данные

1.1 Характеристика вещества:

- наименование - дизельное топливо марки З;

- химическая формула - смесь;

- константы уравнения Антуана: A = 5,07818; B =1255,73; C_A= 199,523;

- температура вспышки t_всп= 48 °С;

- молекулярная масса M = 172,3 кг·кмоль^-1;

- теплота сгорания Q_н= 43,59 МДж·кг^-1;

- нижний концентрационный предел распространения пламени С_НКПР= 0,61 % об.;

1.2 Характеристика технологического блока:

- надземный горизонтальный резервуар типа РГС-50вместимостью 50 м³;

- рабочее давление в резервуаре атмосферное;

- площадь общего обвалования группы резервуаров F_об= 288 м².

2Обоснование расчетного варианта аварии

2.1 В качестве расчетного варианта аварии принимаемразрушение (повреждение) резервуара при его максимальном уровне взлива сразливом дизельного топлива по всей площади общего обвалования.

2.2 В качестве расчетной температуры нефтепродукта врезервуаре принимаем абсолютную максимальную температуру воздуха на территорииРоссии по данным строительных норм и правил [3]t_p= 45 °C.

3Расчет

3.1 Согласно п.6.2.2 "а" площадь испарениянефтепродукта равна площади разлива при аварии, в данном случае равна площадиобвалования

F_н= F_р= F_об= 288 м²

3.2 Рассчитываем давление насыщенных паров дизельноготоплива Р_н (кПа) при расчетной температуре t_p= 45 °С в соответствии с п. 6.3.5настоящих норм по формуле (3.3.5)

Подставляя значения в формулу, получим

 кПа

3.3 Согласно п. 6.3.4настоящих норм рассчитываем интенсивность испарения нефтепродукта W (кг·с^-1·м^-2)по формуле (3.3.3).

W = 10^-6· M^0,5· Р_н = 10^-6 · 172,3^0,5 · 0,87 = 9,9353· 10^-6 кг·м^-2·с^-1.

3.4 В соответствии с п. 6.3.3рассчитываем массу паров нефтепродукта m (кг), поступивших в открытоепространство по формуле (3.3.2).

m = W · F_н · T = 9,9353 · 10^-6· 288 · 3600 = 10,3 кг

3.5 Рассчитываем плотность паров r(кг·м^-3) дизельного топлива по формуле (3.4.2) в зависимости от значений молекулярноймассы Mи расчетной температуры t_p.

 кг·м^-3.

3.6 Определяем горизонтальный размер зоны R_НКПР(м), ограничивающей паровоздушную смесь в открытом пространстве с концентрациейдизельного топлива выше нижнего концентрационного предела распространенияпламени С_НКПР по формуле (6.3.1).

Подставляя значения в формулу, получим

 м.

Так как горизонтальный размер зоны R_НКПР(м), ограничивающей паровоздушную смесь в открытом пространстве с концентрациейдизельного топлива выше нижнего концентрационного предела распространенияпламени С_НКПР менее 30 м, то в соответствии с табл. 5 настоящих норм необходим расчет избыточногодавления взрыва.

3.9 Определяем приведенную массу m_пр(кг) горючих паров по формуле (6.4.2)

 кг

3.10 Избыточное давление взрыва DP (кПа)паро-воздушной смеси в открытом пространстве рассчитываем по формуле (6.4.1)настоящих норм

Подставляя значения в формулу, получим

 кПа

Заключение. В соответствии с табл. 5 настоящихнорм надземный резервуар вместимостью 50 м³ относится к категории Б_н,так как в технологическом процессе обращается дизельное топливо с температуройвспышки менее 48 °С и при аварийной ситуации расчетное избыточное давлениевзрыва паро-воздушной смеси на расстоянии 30 м от резервуара превышает 5 кПа.

ПРИЛОЖЕНИЕ Д
(рекомендуемое)
Рекомендации по снижению взрывопожарной и пожарной опасности помещений, зданийи наружных установок объектов МНПП

В составе комплекса мер, с помощью которых обеспечиваетсяпожарная безопасность зданий и сооружений, важное место занимают мероприятия,направленные на снижение пожарной опасности размещенных в них производств.

Результатом снижения пожарной опасности технологическихобъектов является уменьшение возможных материальных потерь вследствие аварий ипожаров, а также снижение вероятности воздействия на человека опасных факторовпожара (ОФП), которая согласно ГОСТ 12.1.004 [13]не должна превышать значения 10^-6.

Категория производственного помещения или наружной установкипо взрывопожарной и пожарной опасности в значительной степени зависит отколичества нефтепродукта, которое может поступить в помещение или на территориюнаружной установки в результате аварии.

Снижение аварийного поступления нефтепродукта в помещениеили на территорию наружной установки может быть достигнуто:

- уменьшением времени аварийного истечения нефтепродуктачерез место повреждения;

- разделением производственного процесса на участки(технологические блоки) отсечными запорными устройствами, позволяющимиуменьшить количество аварийного поступления нефтепродукта как непосредственноиз аварийного блока, так и из соседних технологических блоков.

Уменьшение времени аварийного истечения нефтепродукта черезместо повреждения достигается применением автоматической запорной арматуры.Согласно НПБ105-95 и НПБ107-97 при определении массы нефтепродуктавремя аварийного истечения нефтепродукта может быть снижено с 300 с при наличиизапорных устройств с ручным приводом до 120 с при наличии автоматическихзапорных устройств, если вероятность отказа системы автоматики превышает0,000001 в год и не обеспечено резервирование ее элементов и до временисрабатывания системы автоматики отключения трубопроводов согласно паспортнымданным установки, если вероятность отказа системы автоматики не превышает0,000001 в год или обеспечено резервирование ее элементов.

Другим важным фактором, влияющим на результаты расчетовкатегорий помещений или наружных установок по взрывопожарной и пожарнойопасности, является количество паров нефтепродукта, поступивших в воздухпроизводственного помещения или окружающее пространство наружной установки завремя аварийного испарения. Это в свою очередь зависит от площади аварийногоразлива и испарения нефтепродукта. Чем меньше эта площадь, тем меньше паровпоступает в окружающее пространство и тем меньше объем образующейсявзрывоопасной среды в помещении или на территории наружной установки.

Кроме того, площадь пожара оказывает влияние на размерыфакела и, следовательно, на величину теплового воздействия на людей, соседниездания и сооружения.

Снижение площади разлившейся жидкости достигаетсяпланировочными решениями, устройством обвалований меньшей площади, ограждением технологическихплощадок бордюрами, бортиками, стенками, установкой аварийных емкостей,поддонов под оборудование, в том числе поддонов самогашения, организацией сборастоков в канализацию и отвода их в специальные аварийные емкости (амбары,резервуары).

Для снижения пожарной опасности лабораторий пробынефтепродуктов следует хранить в складах проб, отделенных от остальныхлабораторных помещений противопожарными стенами. Доставку проб на анализследует осуществлять в специальных металлических контейнерах, дно и стенкикоторых выложены асбестовым картоном.

Для исключения возможного разлива нефтепродуктов в коридорахи других местах по пути доставки проб на анализ и на склад целесообразно пробыподавать через специальный люк в стене между лабораторией и складом проб.

Интенсивность испарения нефтепродуктов и других жидкостейзависит также от температуры, при которой происходит испарение. В таблице 1настоящих норм приведены категории помещений и наружных установок при расчетнойтемпературе 45 °С - максимальной абсолютной температуре воздуха на территорииРоссии. Для объектов МНПП, расположенных в климатических зонах с другоймаксимальной абсолютной температурой воздуха, установленной строительныминормами и правилами, в расчетах интенсивности испарения следует применятьабсолютную температуру данной климатической зоны.

В тех случаях, когда температура нефтепродукта точноустановлена технологическим регламентом, в расчетах категориивзрывопожароопасности допускается использовать эту температуру или среднее еезначение между температурой нефтепродукта и абсолютной температурой наружноговоздуха.

Для уменьшения накопления паров нефтепродуктов в помещенииследует применять аварийную вентиляцию с кратностью, обеспечивающейпредупреждение образования в помещении взрывоопасной концентрации. При этомвытяжная система должна иметь резервный агрегат, обеспеченный электроснабжениемпо первой категории надежности в соответствии с ПУЭ.

При определении пожароопасных категорий помещений с горючимижидкостями важное значение имеет площадь размещения пожарной нагрузки. Приаварии горючая жидкость может разлиться на значительной площади и даже по всемупомещению. При этом площадь разлива следует принимать как площадь размещенияпожарной нагрузки и она может превысить предельно допустимую, определяемую извыражения S_доп= 0,64 · Н².

При превышении предельно допустимой площади размещенияпожарной нагрузки категория помещения переходит из низшей В4 (B3,В2) в высшую В3 (В2, В1).

Для ограничения площади размещения пожарной нагрузки(площади аварийного разлива жидкости) под оборудованием устраивают поддоны илистенки, ограждающие участок пола производственного или складского помещения.Поддоны или огражденные участки пола должны вмещать все содержимое аппарата(либо большего из них при наличии нескольких аппаратов).

ПРИЛОЖЕНИЕ Е
Разъяснение Минстроя России и ГУ ГПС МВД России к новойредакции НПБ 105 -95 "Определение категорий помещений изданий по взрывопожарной и пожарной опасности"

Главным управлением Государственной противопожарной службыМВД России по согласованию с Минстроем России утверждены и с 1 января 1996 г.вводятся в действие нормы пожарной безопасности НПБ105-95 "Определение категорийпомещений и зданий по взрывопожарной и пожарной опасности" взамен ОНТП24-86/МВД СССР.

Принципиальным отличием НПБ105-95 является введение новой концепциипо разграничению категорий помещений В и Д. К пожароопаснойкатегории В следует относить помещения, в технологическом процессекоторых находятся или обращаются горючие материалы, при этом уровень пожарнойопасности учитывается введением такого критерия, как пожарная нагрузка и устанавливаетсядифференцированной классификацией, в соответствии с которой помещения категорииВ разделяются на 4 категории (В1, В2, В3, В4)в зависимости от удельной временной пожарной нагрузки (в технологии). Ккатегории Д (непожароопасной) относятся помещения, где не применяются ине используются горючие материалы (без учета строительных конструкций).

При этом категории B1,B2и В3 по требованиям противопожарной защиты в основном соответствуютдействующей в настоящее время в строительных нормах и правилах категории В,а категории В4 с практической точки зрения аналогична существующейкатегории Д (с небольшой пожарной нагрузкой).

Учитывая, что с изменением самой концепции категорированияпомещений (В и Д) и введением в действие новых норм НПБ105-95 требуется разработка и внесениеизменений в действующие СНиП, а также доработка раздела 4 "Категорийзданий по взрывопожарной и пожарной опасности" НПБ. Минстрой Россиисовместно с ГУ ГПС МВД России рассмотрели вопросы применения указанных НПБ припроектировании и сообщают, что впредь до внесения соответствующих изменений встроительные нормы и правила при проектировании производственных, складских исельскохозяйственных помещений и зданий следует руководствоваться следующимиположениями при назначении противопожарных мероприятий, указанных в действующихнормах:

- к помещениям категорий B1,B2,В3 следует применять требования, установленные действующими категориями В.При этом для помещений категории В1 необходимо установить более жесткиетребования (на 20 %) по нормируемым параметрам путей эвакуации и площади такихпомещений (если эта площадь установлена нормами). Для помещений категории В3допускается в обоснованных случаях эти требования (к площади и путям эвакуации)принимать менее жесткими (на 20 %) по сравнению с действующими требованиями ккатегории В;

- к помещениям категории В4 следует применять требования,установленные действующими СНиП для категории Д;

- в помещениях, относимых в соответствии с утвержденными НПБк непожароопасной категории Д (где применяются в технологии тольконегорючие вещества и материалы), их площадь и параметры путей эвакуации ненормируются;

- при определении категорий зданий (в соответствии сразделом 4 НПБ105-95 помещения категории B1,B2,В3 учитываются в суммарной площади помещений категории В, апомещения категории В4 - в площади помещений категории Д;

- в здании категории В при наличии помещенийкатегории В1 допустимые этажность или площадь пожарного отсеканеобходимо уменьшить на 25%.

(Письмо Минстроя России от 25декабря 1995 г. № СП-601/13

и ГУ ГПС МВД России от 18 декабря 1995г. № 20/2.2/2449)

ПРИЛОЖЕНИЕ Ж
Список использованных источников информации

1 НПБ105-95. Определение категорий помещений и зданий по взрывопожарной ипожарной опасности / ГУ ГПС МВД России. - М.: ВНИИПО, 1995. - 25 с.

2 НПБ107-97. Определение категорий наружныхустановок по пожарной опасности / ГУ ГПС МВД России. - М.: ВНИИПО, 1997. - 23с.

3 СНиП 2.01.01-82. Строительнаяклиматология и геофизика. - М.: Стройиздат, 1983. - 136 с.

4 СНиП 2.04.05-91*Отопление, вентиляция и кондиционирование / Минстрой России. - М.: ГП ЦПП,1994. - 66 с.

5 РД-17-89. Методические указания порасчету валовых выбросов вредных веществ в атмосферу для предприятийнефтепереработки и нефтехимии / МХНП СССР. - М.: 1990. - 61 с.

6 Справочник проектировщика. Внутренниесанитарно-технические устройства. В 2-х ч. Под ред. И.Г. Староверова. Изд. 3-еперераб. и доп. Ч. I.Отопление, водопровод, канализация / В.Н. Богословский, С.Ф. Копьев, Л.И.Друскин и др. - М.: Стройиздат, 1976. - 429 с.

7 Пособиепо применению НПБ105-95 "Определение категорий помещений и зданий по взрывопожарной ипожарной опасности" при рассмотрении проектно-сметной документации /Шебеко Ю.Н., Смолин И.М., Молчадский И.С. и др. - М.: ВНИИПО, 1998. - 119 с.

8 ВНТП3-90. Нормы технологического проектирования разветвленныхнефтепродуктопроводов. Госкомнефтепродукт РСФСР. - М.: 1991. - 92 с.

9 Правила пожарной безопасности дляпредприятий АК "Транснефтепродукт". ВППБ-01-03-96.- М.: Изд. "Нефть и газ", 1997. - 143 с.

10 Пожаровзрывоопасность веществ иматериалов и средства их тушения: Справ. изд.: в 2-х книгах; кн. 1 и 2 / А.Н.Баратов, А.Я. Корольченко, Г.Н. Кравчук и др. - М.: Химия, 1990. - 496 с., 384с.

11 Правила устройства электроустановок/ Минэнерго СССР. - 6-е изд., перераб. и доп. - М.: Энергоатомиздат, 1987. - 648с.: ил.

12 РД34.03.350-98 Перечень помещений и зданий энергетических объектов РАО"ЕЭС России" с указанием категорий по взрывопожарной и пожарнойопасности. - М.: РАО "ЕЭС России", 1998. - 17 с.

13 ГОСТ12.1.004-91 ССБТ. Пожарная безопасность. Общие требования.

14 ГОСТР 51105-97 Топлива для двигателей внутреннего сгорания. Неэтилированныйбензин. Технические условия.

15 ГОСТ 2084-77*Бензины автомобильные. Технические условия

16 Общие правила взрывобезопасностидля взрывопожароопасных химических, нефтехимических и нефтеперерабатывающихпроизводств. ПБ09-170-97. - М.: ПИО ОБТ, 1999. - 129 с.

17 Перечень категорий помещений исооружений автотранспортных и авторемонтных предприятий по взрывопожарной ипожарной опасности и классов взрывоопасных и пожароопасных зон по правиламустройства электроустановок. - М.: Минавтотранс РСФСР, 1989. - 37 с.

18 ГОСТР 12.3.047-98 ССБТ. Пожарная безопасность технологических процессов. Общие требования. Методыконтроля.

19 Разъяснение Минстроя России и ГУ ГПСМВД России к новой редакции НПБ 105-95 "Определение категорийпомещений и зданий по взрывопожарной и пожарной опасности // Письмо МинстрояРоссии от 25 декабря 1995 г. № СП-601/13 и ГУ ГПС МВД России от 18 декабря 1995г. № 20/2.2/2449.

20 Н.Б. Варгафтик. Справочник потеплофизическим свойствам газов и жидкостей. / Изд. второе, дополн. и перераб.- М.: Изд. "Наука", 1972. - 720 с.

21 СНиП II-35-76 Котельные. Нормы проектирования.

22 Волков О.М. Опыт категорирования повзрывопожароопасности нефтяных резервуаров как наружных установок. // Пожарнаябезопасность, 1999, № 2. С. 66-69.

23 Шебеко Ю.Н., Шевчук А.П., КолосовВ.А., Смолин И.М., Брилев Д.Р. Оценка индивидуального и социального рискааварии с пожарами и взрывами для наружных технологических установок. //Пожаровзрывобезопасность, 1995, № 1. С. 21-29.

24 Ю.Н. Шебеко, В.Л. Малкин, И.М.Смолин, В.А. Колосов, Е.В. Смирнов, А.С. Паршин. Методы оценки поражающихфакторов крупных пожаров и взрывов на наружных установках //Пожаровзрывобезопасность, 1999, № 4. - с. 18-28.

25 Шебеко Ю.Н., Гордиенко Д.М., МалкинВ.Л., Смолин И.М., Колосов В.А., Смирнов Е.В. Оценка индивидуального исоциального риска пожаров и взрывов для многотопливной автозаправочной станции.// Пожаровзрывобезопасность, 1999, № 6. С. 42-47

26 Трубопроводный транспорт нефтепродуктов/ И.Т. Ишмухаметов, С.Л. Исаев, М.В. Лурье, С.П. Макаров. - М.: Изд."Нефть и газ", 1999. - 300 с.

Ключевыеслова: взрывопожарная и пожарная опасность,объекты трубопроводного транспорта нефтепродуктов, критерии категорированияпомещений, зданий и наружных установок, методы снижения взрывопожарнойопасности.