На главную
На главную

ТСН 50-303-99 «Проектирование, расчет и устройство мелкозаглубленных фундаментов малоэтажных жилых зданий в Московской области»

АДМИНИСТРАЦИЯ МОСКОВСКОЙ ОБЛАСТИ

МИНИСТЕРСТВО СТРОИТЕЛЬСТВА

НОРМИРОВАНИЕ И СТАНДАРТИЗАЦИЯ

ТЕРРИТОРИАЛЬНЫЕ СТРОИТЕЛЬНЫЕ НОРМЫ

Проектирование,расчет и устройство
мелкозаглубленных фундаментов
малоэтажных жилых зданий
в Московской области

ТСН МФ-97 МО

МОСКВА 1998 г.

ТСН 50-303-99 Московской области

НОРМИРОВАНИЕ И СТАНДАРТИЗАЦИЯ

ТЕРРИТОРИАЛЬНЫЕ СТРОИТЕЛЬНЫЕ НОРМЫ

Проектирование,расчет и устройство

мелкозаглубленных фундаментов

малоэтажныхжилых зданий в Московской области

ТСН МФ-97 МО

Утверждены постановлением
Правительства Московской области
от 30.03.98 № 28/9

МОСКВА 1998 год

АДМИНИСТРАЦИЯ МОСКОВСКОЙОБЛАСТИ

Министерство строительства Московской области

МОСКВА

1998 год

СОДЕРЖАНИЕ

Введение. 2

1. Общие положения. 3

2. Оценка морозной пучинистости основания. 4

3. Конструирование и расчет мелкозаглубленных фундаментов. 6

3.1. Требования к конструкциям мелкозаглубленных фундаментов. 6

3.2. Расчет мелкозаглубленных фундаментов. 6

4. Особенности проектирования мелкозаглубленных фундаментов на локально уплотненном основании. 7

4.1. Требования к грунтам и конструкциям фундаментов на локально уплотненном основании. 7

4.2. Расчет фундаментов на локально уплотненном основании. 8

5. Указания по устройству мелкозаглубленных  фундаментов на естественном основании. 8

6. Основные требования к производству работ  при устройстве мелкозаглубленных фундаментов  на локально уплотненном основании. 9

Приложение I  Рекомендуемое. 10

Определение расчетной предзимней влажности грунта. 10

Приложение 2  Рекомендуемое. 11

Выбор типа мелкозаглубленного фундамента. 11

Приложение 3  Рекомендуемое. 13

Примеры конструктивных решений мелкозаглубленных ленточных фундаментов. 13

Приложение 4  Рекомендуемое. 19

Расчет подъема и относительной деформации пучения основания под фундаментом.. 19

Приложение 5  Рекомендуемое. 24

Методика расчета показателя гибкости  конструкций здания. 24

Приложение 6  Рекомендуемое. 26

Расчет фундаментов на локально уплотненном основании. 26

Приложение 7  Рекомендуемое. 30

Машины и механизмы для уплотнения грунтов. 30

Приложение 8  Рекомендуемое. 31

Требования к стенам подвалов. 31

Приложение 9  Рекомендуемое. 32

Материалы для гидроизоляции  и антикоррозионной защиты  стен подвалов и фундаментов. 32

РАЗРАБОТАНЫ:

Министерством строительстваМосковской области (И.Б. Захаров, к.т.н.; Б.К. Байков, к.т.н.);

Мосгипронисельстроем (B.C.Сажин, д.т.н., проф.; А.Г. Бейрит, к.т.н.; В.В. Борщев, к.т.н.; Т.А.Приказчикова, к.т.н.; И.К. Мельникова, инж.; Д.В. Сажин , инж.);

НИИ оснований и подземныхсооружений Госстроя РФ (В.О. Орлов, д.т.н., проф.; Ю.Б. Баду, к.г.-м.н.; Н.С.Никифорова, к.т.н.; В.Я. Шишкин, к.т.н.);

ЦНИИЭПсельстроем (В.А.Заренин, к.т.н.; Л.П. Карабанова, к.т.н.; Л.М. Зарбуев, к.т.н.; А.Т. Мальцев,к.т.н.; Н.А. Мальцева, к.т.н.; В.И. Новгородский, к.т.н.; А.Ф. Светенко,к.т.н.; К.Ш. Погосян, инж.);

НИИ Мосстроем (В.А. Трушков,к.т.н.; В. X . Ким, к.т.н.).

СОГЛАСОВАНЫ:

Лицензионно-экспертнымуправлением Московской области (Л.Д. Мандель, В.И. Мищерин, Л.В.Головачева);

Мособлкомприродой (М.П. Гончаров, Н.А. Белопольская).

МОСКОВСКАЯ ОБЛАСТЬ

ТЕРРИТОРИАЛЬНЫЕ
СТРОИТЕЛЬНЫЕ НОРМЫ

ТСН МФ-97МО

ПРОЕКТИРОВАНИЕ, РАСЧЕТ И УСТРОЙСТВО МЕЛКОЗАГЛУБЛЕННЫХ ФУНДАМЕНТОВ МАЛОЭТАЖНЫХ ЖИЛЫХ ЗДАНИЙ В МОСКОВСКОЙ ОБЛАСТИ

Дата введения 01.06.98

Введение

В связи с реализацией программы малоэтажного икоттеджного строительства Администрация Московской области проводит комплексмероприятий, направленных на снижение стоимости строительства, в том числеприменение облегченных конструкций, новых строительных материалов ипрогрессивных технологий.

Большой удельный вес в общейстоимости строительства малоэтажных зданий составляют затраты на устройствофундаментов.

Нагрузки на 1пог. мленточных фундаментов в одно-, двухэтажных зданиях в основном составляют 40...120кН и только в отдельных случаях - 150...180кН.

Небольшие нагрузки на фундаменты обуславливаютповышенную чувствительность к силам морозного пучения.

Территория Московскойобласти более чем на 80% сложена пучинистыми грунтами. К ним относятся глины,суглинки, супеси, пески пылеватые и мелкие. При определенной влажности этигрунты, промерзая в зимний период, увеличиваются в объеме, что приводит кподъему слоев грунта в пределах глубины его промерзания. Находящиеся в такихгрунтах фундаменты подвергаются выпучиванию, если действующие на них нагрузкине уравновешивают силы пучения. Поскольку деформации пучения грунтанеравномерны, происходит неравномерный подъем фундаментов, который со временемнакапливается, в результате чего конструкции зданий претерпевают недопустимыедеформации и разрушаются.

Применяемое в практикестроительства мероприятие против выпучивания путем заложения фундаментов наглубину промерзания не обеспечивает устойчивость легких зданий, так как такиефундаменты имеют развитую боковую поверхность, по которой действуют большие позначению касательные силы пучения.

Таким образом, повсеместноприменяемые материалоемкие и дорогостоящие фундаменты не обеспечивают надежнуюэксплуатацию малоэтажных зданий, построенных на пучинистых грунтах.

Одним из путей решенияпроблемы строительства на пучинистых грунтах малоэтажных зданий являетсяприменение мелкозаглубленных фундаментов, закладываемых в сезоннопромерзающемслое грунта.

В соответствии с главой СНиП 2.02.01-83*«Основания зданий и сооружений» глубину заложения фундаментов допускаетсяназначать независимо от расчетной глубины промерзания, если «специальными исследованиями и расчетамиустановлено, что деформации грунтов основания при их промерзании и оттаиваниине нарушают эксплуатационную пригодность сооружения».

Основной принципконструирования мелкозаглубленных фундаментов зданий с несущими стенами напучинистых грунтах заключается в том, что ленточные фундаменты всех стен зданияобъединяются в единую систему и образуют достаточно жесткую горизонтальнуюраму, перераспределяющую неравномерные деформации основания. Примелкозаглубленных столбчатых фундаментах рама формируется из фундаментных балок,которые жестко соединяются между собой на опорах.

Применение мелкозаглубленныхфундаментов базируется на принципиально новом подходе к их проектированию, воснову которого заложен расчет оснований по деформациям пучения. При этомдопускаются деформации основания (подъем, в том числе неравномерный), однакоони должны быть меньше предельных, которые зависят от конструктивныхособенностей здания.

При расчете оснований подеформациям пучения учитываются пучинистые свойства грунта, передаваемое нанего давление, жесткость фундамента и надфундаментных конструкций на изгиб.Надфундаментные конструкции рассматриваются не только как источник нагрузок нафундаменты, но и как активный элемент, участвующий в совместной работефундамента с основанием. Чем больше жесткость конструкций на изгиб, тем меньшеотносительные деформации основания.

Одной из мер по уменьшениюили полной ликвидации пучинистых свойств грунта, является повышение егоплотности и создание глинистого водозащитного экрана, который существенноуменьшает подсос воды в зону промерзания из нижележащих слоев грунта ипроникновение поверхностных вод в зону контакта фундамента с грунтом. Этодостигается, если при устройстве фундаментов применять способы вытрамбовыванияи выштамповывания, сочетающие в себе устройство полости под будущий фундамент иуплотненного грунтового ядра. Тем самым повышаются механические характеристикигрунта, что является предпосылкой для увеличения несущей способностифундаментов. Вместе с тем уплотнение грунта снижает его пучинистые свойства:уменьшаются интенсивность и силы пучения.

Указанный эффект достигаетсяи при погружении в грунт забивных блоков.

Для малоэтажных зданий такиефундаменты могут устраиваться в сезоннопромерзающем слое грунта, т.е. они такжеявляются мелкозаглубленными.

Из фундаментов на локальноуплотненных основаниях для зданий с несущими стенами наиболее приемлемымиявляются ленточные в вытрамбованных или выштампованных траншеях.

Столбчатые фундаменты натаких основаниях целесообразно применять преимущественно при безростверковомопирании стен. Это относится и к коротким забивным (пирамидальным ипризматическим) и буронабивным сваям.

Однако в слабых грунтахстолбчатые фундаменты и сваи могут применяться и при строительстве малоэтажныхзданий.

Начиная с 1987 года во многихсубъектах Российской Федерации, в том числе в Московской области, намелкозаглубленных фундаментах построены тысячи малоэтажных зданий со стенами изразных материалов - кирпича, блоков, панелей, деревянных щитов. Применение ихпозволило сократить расход бетона на 50-80%, трудозатраты - на 40-70%.

Длительный срок эксплуатациизданий на мелкозаглубленных фундаментах свидетельствует об их надежности.

В настоящих нормахсодержатся требования по конструированию и расчету мелкозаглубленныхфундаментов в грунтовых условиях Московской области.

Положения норм обоснованырезультатами многолетних комплексных экспериментальных исследований,выполненных институтами-разработчиками настоящих норм, опытом проектирования,строительства и эксплуатации зданий.

1. Общие положения

1.1. Настоящие нормыраспространяются на проектирование и устройство мелкозаглубленных фундаментовжилых зданий до 3-х этажей включительно в Московской области.

Примечание. Нормы могут бытьиспользованы для зданий культурно-бытового назначения, садовых домов, гаражей.

1.2. Нормы являютсядополнением и развитием СНиП2.02.01-83* «Основания зданий и сооружений» (М., Стройиздат, 1995).

1.3. Нормы предусматриваютиспользование слоя сезоннопромерзающего грунта в качестве основания фундамента,при этом мелкозаглубленный фундамент может быть устроен как на естественномосновании, так и на локально уплотненном.

1.4. Тип и конструкция мелкозаглубленногофундамента, способ подготовки его основания зависят от свойств грунта площадкистроительства, и прежде всего, от степени его пучинистости.

1.5. При проектированиимелкозаглубленных фундаментов на пучинистых грунтах обязательным являетсярасчет оснований по деформациям пучения грунта.

1.6. При выборе площадкистроительства предпочтение следует отдавать участкам с непучинистыми или снаименее пучинистыми грунтами, однородными по составу, как в плане, так и поглубине той части сезоннопромерзающего грунта, которая проектируется в качествеоснования мелкозаглубленного фундамента.

1.7. При проектировании фундаментов на пучинистыхгрунтах необходимо предусматривать мероприятия, направленные на снижение, какдеформаций пучения грунта, так и их влияния на конструкции фундаментов инадземной части зданий, в том числе:

- водозащитные,обеспечивающие уменьшение влажности грунта, понижение уровня подземных вод,отвод поверхностных вод от здания посредством устройства вертикальнойпланировки, дренажных сооружений, водосборных канав, лотков, траншей, дренажныхпрослоев и т.п.

2. Оценка морозной пучинистости основания

2.1. К пучинистым относятсяглинистые грунты, пески пылеватые и мелкие, а также крупнообломочные грунты ссодержанием глинистого заполнителя более 15% общей массы, имеющие к началупромерзания влажность, которая превышает уровни, определяемые в соответствии с п.2.8.

Крупнообломочные грунты спесчаным заполнителем, пески гравелистые, крупные и средние, не содержащиеглинистых фракций, считаются непучинистыми грунтами при любом уровнебезнапорных подземных вод.

2.2. Количественнымпоказателем пучинистости грунта является относительная деформация морозногопучения efh, равная отношению подъеманенагруженной поверхности грунта к толщине промерзающего слоя.

2.3. По относительнойдеформации морозного пучения еfh грунты подразделяютсясогласно табл. 2.1.

Таблица 2.1

Относительная деформация морозного пучения грунта efh , доли ед.

Разновидность грунта

<0,01

Практически непучинистый

0,01-0,035

Слабопучинистый

0,035-0,07

Среднепучинистый

>0,07

Сильнопучинистый и чрезмерно пучинистый

2.4. Относительнаядеформаций морозного пучения efh , как правило, должна устанавливаться на основеопытных данных. При отсутствии опытных данных допускается определять efh по физическимхарактеристикам грунтов.

2.5. При проведенииинженерно-геологических изысканий на площадке планируемого строительства отборпроб грунта для лабораторных испытаний должен производиться через каждые 25 смпо глубине выработок в слое сезонного промерзания dfh. Выработки закладываются внаиболее характерных точках площадки (на повышенных и пониженных участках) впределах контура проектируемого здания.

Примечание. Для всехразновидностей пучинистых грунтов нормативная глубина сезонного промерзания вМосковской области может быть принята равной 1,5 м.

2.6. Для определенияотносительной деформации морозного пучения по физическим характеристикам грунтанеобходимо установить

- гранулометрический состав грунта, классифицирующий его вид;

- плотность грунта в сухом состоянии, rd

- плотность твердых частиц грунта, r s

- пластичность грунта: влажность на границах раскатывания  и текучести , число пластичности - расчетную предзимнюю влажность W в слое сезонногопромерзания грунта;

- глубину сезонного промерзания грунта d fh

2.7. Относительнаядеформация морозного пучения грунта определяется по графикам (рис.2.1) с использованием параметра Rf  вычисляемого по формуле

                                         (2.1)

Здесь - критическая влажность, доли ед., ниже значения которой впромерзающем пучинистом грунте прекращается перераспределение влаги, вызывающейморозное пучение; определяется по графикам (рис.2.2); r W - плотность воды, т/м 3; М0 - абсолютное значение среднеймноголетней температуры воздуха за зимний период, для Московской области М0= 7°С;  - полнаявлагоемкость грунта, доли ед., определяемая по формуле

                                                                                             (2.2)

Рис.2.1. Зависимость относительной деформации пучения efh отпараметра

а) практическинепучинистый; б) слабопучинистый;

в) среднепучинистый;г) сильнопучинистый;

д)чрезмернопучинистый

1, 2 -соответственно супеси и супеси пылеватые (0,02< J p £0,07);

3 - суглинки(0,07< Jp £0, 17);

4 - суглинкипылеватые (0,07< Jp £0,13);

5 - суглинкипылеватые (0,13< Jp £0,17);

6 - глины (Jp >0,17).

Рис.2.2. Зависимость критической влажности W cr числа пластичности J p ипредела текучести грунта W L

Остальные обозначения те же,что в п.2.6.

2.8. Глинистые грунтыявляются пучинистыми, если их расчетная предзимняя влажность W в пределах слоя сезонного промерзания превышает следующие уровни:

                                                                                                       (2.3)

                                                                                                       (2.4)

где W pr -влажность, характеризующая степень заполнения пор грунта льдом, определяется поформуле

                                                                          (2.5)

2.9. Расчетная предзимняявлажность грунта принимается равной средневзвешенному значению влажности грунтав слое нормативной глубины промерзания, полученной при изысканиях на площадкестроительства в летне-осенний период. При этом допускается, что поверхностныйсток осадков, выпавших перед изысканиями, одинаков со стоком в предзимнийпериод.

Примечание. В расчеты поформулам (2.1, 2.3, 2.4)вводится значение средневзвешенной влажности грунта на наиболее увлажненномучастке площадки.

2.10. При глубоком залеганииподземных вод расчетную предзимнюю влажность грунта следует определять всоответствии с Приложением 1.

Глубокое залегание подземныхвод характеризуется условием,

                                                                                                 (2.6)

в котором  -расстояние от планировочной отметки до уровня подземных вод, м;  -нормативная глубина промерзания грунта, м;  - минимальное расстояниемежду границей сезонного промерзания грунта и уровнем подземных вод, прикотором эти воды не оказывают влияния на увлажнение промерзающего грунта,определяемое по табл. 2.2.

Табл. 2.2

Наименование грунтов

Значение z , м

Глины с монтмориллонитовой и иллитовой основой

3,5

Глины с каолинитовой основой, суглинки, в том числе пылеватые

2,5

Супеси, в том числе пылеватые

1,5

Пески мелкие и пылеватые

1,0

2.11. Пески пылеватые имелкие при степени влажности 0,6 < Sr £ 0,8, крупнообломочные грунты сзаполнителем (глинистым песком пылеватым и мелким) от 10 до 30% по массеотносятся к слабопучинистым грунтам, для которых принимается efh = 0,035. Пески пылеватые и мелкие (при 0,8 <Sr£ 0,95), крупнообломочные грунты стем же заполнителем более 30% по массе относятся к среднепучинистым грунтам (efh = 0,07). Пески пылеватые и мелкие при Sr > 0,95 относятся к сильнопучинистым грунтам (efh = 0,10).

2.12. Степень пучинистостигрунтов следует учитывать при выборе типа фундамента и способа подготовкиоснования в соответствии с Приложением 2.

3. Конструирование и расчет мелкозаглубленныхфундаментов

3.1. Требования к конструкциям мелкозаглубленных фундаментов

3.1.1. При строительстве на практически непучинистыхгрунтах мелкозаглубленные фундаменты устраиваются на выравнивающей подсыпке изпеска, на пучинистых грунтах - на подушке из непучинистого материала (песокгравелистый, крупный или средней крупности, мелкий щебень, котельный шлак идр.), которая может быть как врезной, так и устраиваемой на поверхности грунта.

3.1.2. Мелкозаглубленные ленточные фундаментыследует устраивать:

- на практическинепучинистых и слабопучинистых грунтах - из бетонных (керамзитобетонных)блоков, уложенных свободно, без соединения между собой, из монолитного бетона,бутобетона, цементогрунта, бута или глиняного кирпича;

- на среднепучинистыхгрунтах (при efh £ 0,05) - из бетонных(керамзитобетонных) блоков, уложенных свободно, без соединения между собой илииз монолитного бетона;

- на среднепучинистых (при efh > 0,05) и сильнопучинистых грунтах (при efh<0,12) - из сборных железобетонных блоков, жестко соединенных между собой,или из монолитного железобетона;

- на чрезмерно пучинистыхгрунтах (при efh ³ 0,12) - из монолитногожелезобетона.

Примеры конструктивныхрешений мелкозаглубленных ленточных фундаментов приведены в Приложении3.

3.1.3. При efh >0,05 ленточные фундаменты всех стен здания должны бытьжестко соединены между собой и объединены в единую конструкцию - системуперекрестных лент.

3.1.4. При недостаточнойжесткости стен зданий, строящихся на сильнопучинистых и чрезмерно пучинистыхгрунтах, следует производить их усиление путем устройства армированных илижелезобетонных поясов в уровне перекрытий.

3.1.5. Мелкозаглубленныестолбчатые фундаменты на среднепучинистых (efh >0,05), сильнопучинистых и чрезмерно пучинистых грунтахдолжны быть жестко соединены между собой фундаментными балками, объединенными вединую систему.

3.1.6. При устройствестолбчатых фундаментов необходимо предусматривать зазор между нижними гранямифундаментных балок и планировочной поверхностью грунта не менее расчетнойдеформации (подъема) ненагруженного основания.

3.1.7. Секции зданий,имеющие разную высоту, следует устраивать на раздельных фундаментах.

3.1.8. Примыкающие к зданиямверанды на сильнопучинистых и чрезмерно пучинистых грунтах следует возводить нафундаментах, не связанных с фундаментами зданий.

3.1.9. Протяженные здания,строящиеся на грунтах с efh ³ 0,05, необходимо разрезать повсей высоте на отдельные отсеки, длина которых принимается: длясреднепучинистых грунтов - до 30м, сильнопучинистых (при efh ³ 0, 12) - до 24 м, чрезмернопучинистых (при efh > 0,12) - до 18м,

3.1.10. Мелкозаглубленныефундаменты на сильнопучинистых и чрезмерно пучинистых грунтах следуетизготавливать из тяжелого бетона В15. Рабочую продольную арматуру во всехслучаях необходимо принимать из стали класса AIII по ГОСТ5781-82*, поперечную - из стали 04 класса Вр-1 по ГОСТ6727-80.

3.1.11. При изготовлениимелкозаглубленных фундаментов из железобетона марки бетона по морозостойкости иводонепроницаемости не должны быть ниже F50 и W2.

3.2. Расчет мелкозаглубленных фундаментов

3.2.1. Расчетмелкозаглубленных фундаментов производится в следующей последовательности:

а) на основе материаловизысканий определяется степень пучинистости грунта основания, и в зависимостиот нее выбираются тип фундамента и конструкция фундамента в соответствии с Приложением2 и разделом 3.1;

б) задаются предварительныеразмеры подошвы фундамента, глубина его заложения, толщина песчаной(песчано-гравийной) подушки;

в) в соответствии стребованиями СНиП2.02.01-83* «Основания зданий и сооружений»производится расчет основания по деформациям; в случае, когда под подошвойподушки залегает грунт меньшей прочности, чем прочность материала подушки,необходимо выполнить проверку этого грунта согласно СНиП 2.02.01-83*;

г) выполняется расчетоснования мелкозаглубленного фундамента по деформациям морозного пучениягрунта.

3.2.2.Расчет основания по деформациям пучения грунта, промерзающего ниже подошвыфундамента, производится исходя из следующих условий:

                                                                                                       (3.1)

                                                                                                  (3.2)

где  - расчетное значениеподъема основания от пучения грунта под фундаментом с учетом давления под егоподошвой;

 - расчетная относительная деформация пучениягрунта основания под фундаментом;

 - соответственно предельныезначения подъема и относительной деформации основания, принимаемые по табл.3.1.

3.2.3. Расчет подъема и относительной деформациипучения основания под фундаментом производится в соответствии с Приложением4.

Таблица 3.1

Значения предельныхдеформаций основания

Конструктивные особенности

зданий

Предельные деформации оснований фундаментов

подъем S u ,

см

относительные деформации

(D S / L)u

вид

значение

Бескаркасные здания с несущими стенами из:

 

 

 

панелей

2,5

относительный прогиб или выгиб

0,00035

блоков и кирпичной кладки без армирования

2,5

- " -

0,0005*

Блоков и кирпичной кладки с армированием или железобетонными поясами при наличии сборно-монолитных (монолитных) ленточных или столбчатых фундаментов со сборно-монолитными фундаментными балками

3,5

- " -

0,0006*

Здания с деревянными конструкциями

 

 

 

на ленточных фундаментах

5,0

- " -

0,002

на столбчатых фундаментах

5,0

относительная разность подъемов

0,006

* Допускается принимать большие значения (DS / L) u ,если на основании расчета стены на прочность будет установлено, что напряженияв кладке не превышают расчетных сопротивлений кладки растяжению при изгибе.

4. Особенности проектирования мелкозаглубленныхфундаментов на локально уплотненном основании

4.1. Требования к грунтам и конструкциямфундаментов на локально уплотненном основании

4.1.1. К фундаментам на локально уплотненномосновании относятся фундаменты в вытрамбованных (выштампованных ) котлованахили траншеях, фундаменты из забивных блоков.

4.1.2. Характернойособенностью указанных типов фундаментов является наличие окружающей ихуплотненной зоны грунта, которая формируется при вытрамбовывании иливыштамповывании полостей в основании, погружении блоков путем забивки.

4.1.3. Глубину заложенияфундаментов следует принимать равной 0,5-1 м.

4.1.4. Фундаменты должныиметь форму усеченной пирамиды с углом наклона граней к вертикали 5-100и размеры верхнего сечения, большие размеров нижнего сечения.

4.1.5. Применение мелкозаглубленных фундаментов ввытрамбованных (выштампованных) котлованах или траншеях ограничиваетсяследующими грунтовыми условиями: глинистые грунты с показателем текучести 0,2 -0,7 и песчаные грунты (пылеватые и мелкие, рыхлые и средней плотности) призалегании подземных вод от подошвы фундаментов на расстоянии не менее 1 м.

4.1.6. Применение забивныхблоков ограничивается следующими грунтовыми условиями: глинистые грунты споказателем текучести 0,2-0,8 и песчаные грунты (пылеватые и мелкие,рыхлые и средней плотности) при уровне подземных вод, отстоящем отпланировочной отметки не менее чем на 0,5 м.

4.1.7. Для увеличения несущей способности фундаментав вытрамбованном котловане или траншее по грунту следует при формированиикотлованов (траншей) втрамбовывать в его основание щебень.

4.1.8. Столбчатые фундаментына локально уплотненном основании на сильно - и чрезмерно пучинистых грунтах с efh > 0,1 следует жестко соединять между собой фундаментнымибалками.

4.1.9. Фундаменты ввытрамбованных (выштампованных) траншеях, устраиваемые в пучинистых грунтах с efh < 0,1, допускается не армировать.

4.2. Расчет фундаментов на локально уплотненномосновании

4.2.1. Фундаменты следует рассчитывать по несущейспособности грунта основания исходя из условия

,                                                                                                        (4.1)

где  - расчетная нагрузка,передаваемая на столбчатый фундамент или 1 м ленточного фундамента;

 - расчетнаянесущая способность грунта основания столбчатого или 1 м ленточного фундамента,определяемая в соответствии с Приложением 6;

 - коэффициент надежности,принимаемый равным 1,4.

4.2.2. Основанияфундаментов, устраиваемых на пучинистых грунтах, подлежат расчету подеформациям морозного пучения грунтов. При этом наряду с требованиями п.3.2.2должно выполняться условие.

,                                                                                                      (4.2)

где  - осадка фундамента послеоттаивания грунта;

 - подъем фундамента силамипучения.

Расчет деформаций пученияоснования выполняется в соответствии с Приложением 6.

5. Указания по устройству мелкозаглубленныхфундаментов на естественном основании

5.1. Работы по подготовкестроительных площадок должны выполняться в соответствии с требованиями СНиП3.02.01-87 «Земляные сооружения, основания и фундаменты». Для снижениявозможных деформаций от сил морозного пучения грунтов необходимо выполнятьинженерно-мелиоративные мероприятия.

5.2. Для устранениязамачивания грунта основания на площадках следует устраивать надежный водоотводатмосферных вод путем своевременного выполнения вертикальной планировкизастраиваемой территории. Работы по вертикальной планировке необходимопроизводить так, чтобы не изменять направление естественных водостоков.Площадкам следует придавать наибольший уклон (не менее 3%) для стокаатмосферных вод, а насыпные грунты послойно уплотнять механизмами до плотностине менее 1,6 т/м 3 и пористости не более 40% (для глинистого грунтабез дренирующих прослоек). Следует сохранять на застраиваемой территориирастительный покров, являющийся естественным утеплителем грунта; поверхностьнасыпного грунта покрывать почвенным слоем на 10-15 см и выполнять егозадернение. Площадки должны быть надежно ограждены от стока поверхностных вод ссоседних участков или прилегающих склонов местности путем устройства берм иводоотводных канав, уклон которых должен быть не менее 5%. При высокойфильтрационной способности грунтов, залегающих с нагорной стороны, следуетпредусматривать дренаж вокруг здания с отводом воды в пониженную сторону.

5.3. К разработке траншей икотлованов при устройстве мелкозаглубленных фундаментов следует приступатьтолько после того, как на строительную площадку будут завезены фундаментныеблоки и все необходимые материалы и оборудование, чтобы процесс возведенияфундаментов выполнялся непрерывно, начиная от устройства котлованов и траншей икончая обратной засыпкой пазух, уплотнением фунта и устройством отмостки. Цель такоготребования - комплексно выполнять все работы, не допуская увлажнения грунтовоснования.

5.4. Все работы поподготовке площадок, а также по устройству фундаментов на пучинистых грунтах,как правило, следует выполнять в летнее время.

В зимнее время устройствофундаментов (особенно на пучинистых грунтах) требует повышенной культурыпроизводства, технологичности и непрерывности всего процесса работ и приводит кудорожанию их стоимости.

5.5. При необходимостиведения работ в зимнее время грунт в местах устройства траншей и котловановследует заранее утеплять для защиты от промерзания или произвести искусственноеоттаивание.

5.6. Подготовка основания под мелкозаглубленныйфундамент состоит из отрывки траншей (котлованов), устройства противопучинистойподушки (на пучинистых грунтах) или выравнивающей подсыпки (на непучинистыхгрунтах).

При устройстве подушкинепучинистый материал отсыпается слоями толщиной не более 20 см и уплотняетсякатками, площадочными вибраторами или другими механизмами до плотности rd ³ 1,6 т/м 3

Зачистку дна траншейдопускается не производить, так как песчаные подушки выполняют рольвыравнивающей подсыпки.

5.7. Траншеи для ленточныхфундаментов следует отрывать узкими (0,8-1,5 м) с тем, чтобы пазухи снаружной стороны здания можно было перекрыть отмосткой и гидроизоляционнымматериалом.

5.8. После укладкифундаментных конструкций (или бетонирования) пазухи траншей (котлованов) должныбыть засыпаны предусмотренным в проекте материалом с обязательным уплотнением.

5.9. Разравнивание и уплотнениематериала подушки производится послойно. При ширине траншеи менее 0,8 мразравнивание подушки производится вручную, а уплотнение - с помощьюмеханизмов, технические характеристики которых приведены в Приложении7, или вручную.

5.10. При высоком уровнеподземных вод и наличии на стройплощадке верховодки необходимо предусматриватьмеры по предохранению материала подушки от заиливания. Для этой цели обычнопроизводят по контуру подушки обработку ее гравелистого или щебенистогоматериала вяжущими веществами или изолируют подушки от воздействия водыполимерными пленками.

5. 11 . Песчаную подушку,как правило, следует устраивать в теплое время года. В зимних условияхнеобходимо исключать смешивание материала засыпки со снегом и мерзлымивключениями грунта.

5.12. При устройствемелкозаглубленных фундаментов из цементогрунта следует руководствоватьсятребованиями ВСН40-88 «Проектирование и устройство фундаментов из цементогрунта длямалоэтажных зданий».

5.13. Для отмостки следуетприменять керамзитобетон с плотностью в сухом состоянии от 800 до 1000 кг/м 3. Укладку отмостки можно производить только после тщательной планировки иуплотнения грунта возле фундамента у наружных стен. Ширина отмостки должнаобеспечивать перекрытие траншеи с целью исключения попадания в нее ливневых ипаводковых вод. Керамзитобетонную отмостку целесообразно укладывать наповерхность грунта с целью меньшего водонасыщения материала. Следует избегатьукладки керамзитобетона в отрытое в грунте корыто. Если же по конструктивнымсоображениям этого избежать нельзя, то необходимо предусмотреть устройстводренажа под отмосткой.

5.14. С целью уменьшенияглубины промерзания грунта следует предусматривать задернение участка и посадкукустарниковых насаждений, которые аккумулируют отложения снега. Уменьшениеглубины промерзания может быть достигнуто применением утеплителей, укладываемыхпод отмостку. Для исключения замачивания утеплители могут использоваться,например, в целлофановых мешках в виде матов.

5.15. Запрещается устраиватьмелкозаглубленные фундаменты на промороженном основании. В зимнее времядопускается устраивать мелкозаглубленные фундаменты только при условииглубокого залегания подземных вод с предварительным оттаиванием мерзлого грунтаи обязательной засыпкой пазух непучинистым материалом.

5.16. Мелкозаглубленныефундаменты в основном следует применять в зданиях без подвальных помещений. Прииспользовании мелкозаглубленных фундаментов в зданиях с подвалами необходимособлюдать требования, изложенные в Приложении 8.

6. Основные требования к производству работ приустройстве мелкозаглубленных фундаментов на локально уплотненном основании

6.1. Работы по устройствуфундаментов в вытрамбованных котлованах и траншеях следует выполнять всоответствии с требованиями главы СНиП 3.02.01-87«Земляные сооружения, основания и фундаменты».

6.2. Вытрамбовывание полостив основании производится с помощью навесного оборудования, состоящего изтрамбовки, направляющей штанги или рамы, обеспечивающих падение трамбовкистрого в одно и то же место; каретки, с помощью которой трамбовка передвигаетсяпо направляющей штанге или раме.

6.3. Грузоподъемностьмеханизмов, используемых для вытрамбовывания котлованов, должна быть не менеечем в 2,5 раза больше веса трамбовки.

6.4. При устройствефундаментов в вытрамбованных котлованах необходимо соблюдать следующиетребования:

- бетонирование фундаментов (установка сборных элементов) должно бытьзакончено не позднее 1 суток после окончания вытрамбовывания;

-при расстоянии в свету между котлованами до 0,8 ширины фундаментавытрамбовывание производится через один фундамент, а пропущенных фундаментов -не менее чем через 3 суток после бетонирования предыдущих.

Примечание. Дляпредотвращения обрушения стенок готовых котлованов при вытрамбовыванииследующих следует применять крепление из инвентарных металлических коробов,повторяющих форму и размеры котлованов и оснащенных системой для поворота ихстенок с целью снижения усилий, необходимых для извлечения коробов изкотлованов.

6.5. После вытрамбовывания котлованов [траншей] вних укладывается враспор монолитный бетон класса не ниже В 15 илиустанавливаются с добивкой сборные элементы, имеющие размеры, несколькопревышающие размеры котлованов.

6.6. Укладка бетонной смеси,и ее уплотнение выполняются в соответствии с проектом производства работ,типовыми технологическими картами и требованиями главы СНиП 3.03.01-87. Бетонная смесь в котлован подается равномерными слоями толщиной,равной 1,25 рабочей части глубинного вибратора. Осадка конуса бетонной смесидолжна быть 3-5 см.

Монтаж и устройство верхнего строения начинается после достижениябетоном 70% проектной прочности.

6.7. Выштамповываниекотлованов и траншей осуществляется с помощью сваебойных агрегатов, путемпогружения в грунт и последующего извлечения из него металлических штампов,имеющих те же размеры, что и возводимые фундаменты.

При устройстве фундаментовнеобходимо соблюдать требования п.п. 6.4-6.6.

6.8. При вытрамбовывании(выштамповывании) котлованов или траншей, забивке блоков в зимнее времядопускается промерзание грунта с поверхности на глубину не более 30 см.

6.9. При промерзании грунтана глубину более 30 см перед началом работ по вытрамбовыванию (выштамповыванию)котлованов или траншей следует производить оттаивание грунта на всю толщинупромерзания на площади диаметром, равным 3 размерам трамбовки (штампа) всреднем сечении. Для ленточных фундаментов ширина пятна оттаянного грунтадолжна быть равной 3 размерам поперечного сечения фундамента в среднем сечении,длина - сумме длины фундамента и удвоенной ширины пятна оттаивания.

6.10. После вытрамбовывания(выштамповывания) котлованов или траншей до проектной отметки они должнызакрываться утепленными крышками. Талое состояние грунта на стенках и днеполостей должно сохраняться до бетонирования фундаментов.

6.11. При глубинепромерзания грунта более 30 см погружение забивных блоков осуществляется вследующей последовательности: - бурение лидерных скважин на глубину, равнуютолщине мерзлого слоя грунта; диаметр скважин принимается на 10-20 см большеширины верхнего обреза блока.

Дальнейшаяпоследовательность погружения блоков устанавливается с учетом свойств грунтаоснования:

а) для слабых глинистыхгрунтов с показателем текучести 0,6 и более и рыхлых водонасыщенных пылеватыхпесков:

- засыпка скважины пескомкрупным или средней крупности;

- установка блока на точкупогружения;

- забивка блока до проектнойотметки;

б) для песков среднейплотности и глинистых грунтов твердой, полутвердой и тугопластичнойконсистенции:

- установка блока на точкупогружения;

- забивка блока на 0,5-0,7проектной глубины;

-засыпка песка среднейкрупности или крупного в пространство между стенками скважины и погружаемымблоком;

- добивка блока до проектнойотметки.

Примечание. В случае б)первоначальная забивка блоков производится на большую глубину в более прочныхгрунтах,, на меньшую - в более слабых.

6.12. После бетонированияфундаментов в вытрамбованных (выштампованных) полостях, забивки блоков грунтвокруг них следует утеплять на весь период производства работ.

Приложение I
Рекомендуемое

Определение расчетной предзимней влажности грунта

В условиях глубокогозалегания подземных вод (dW ³ dfh+z), когда грунты сезоннопромерзающего слоя dfh увлажняются преимущественно за счет атмосферныхосадков, для долгосрочного прогноза деформаций морозного пучения необходимаоценка расчетной предзимней влажности W.

Значение расчетнойпредзимней влажности определяется по формуле

,                                                                                               (1)

где Wn - средневзвешенное значениевлажности грунта в слое dfh , полученное при изысканияхв летне-осенний период;

We - расчетное количествоосадков, мм, выпавших за летний период te (месяцы), предшествующиймоменту проведения изысканий;

Wос - расчетное количествоосадков, мм, выпавших за предзимний (до установления среднемесячнойотрицательной температуры воздуха) период tос (месяцы),равный по продолжительности периоду tс; значения Wе и Wос определяются посреднемноголетним данным «Справочника по климату» (Л., Гидрометеоиздат , 1968).

Продолжительность периода tе,сут., определяется отношением

,при te £ 90,                                                                                    (2)

где К - коэффициентфильтрации, м/ сут.

Ориентировочные значения teдля отдельных видов пылевато-глинистых грунтов составляют: для супеси -0,5-1 мес., для суглинков - 2 мес., для глин - 3 мес.

Данные о количестве осадков, мм, выпадающих в Московскойобласти

Наименование

районного центра

Месяцы

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

11

12

Дубна

35

35

37

34

51

68

86

73

64

51

44

42

Егорьевск

36

31

35

31

47

62

78

70

55

47

41

40

Кашира

32

26

28

34

53

60

68

64

50

40

39

36

Клин

36

33

36

33

50

66

83

71

62

50

44

42

Можайск

34

30

35

33

52

68

79

75

58

50

40

37

Наро-Фоминск

31

28

32

34

50

67

80

75

59

54

37

34

Сергиев Посад

34

32

37

37

51

70

88

75

62

57

44

42

Серебряные Пруды

32

28

29

31

49

55

70

63

42

38

39

43

Серпухов

33

31

36

35

51

60

76

68

54

50

45

43

Солнечногорск

35

31

37

34

51

68

83

75

62

51

42

38

Приложение2
Рекомендуемое

Выбор типамелкозаглубленного фундамента

1. Предварительный выбортипа мелкозаглубленного фундамента для грунтовых условий Московской области (рис.1, табл.1) следует выполнять в соответствии с табл. 2.

2. Из нескольких возможныхтипов фундамента должен приниматься наиболее реализуемый в конкретных условияхстроительства с учетом наличия необходимых средств механизации и оборудования.

Таблица 1

Характерные типы грунтовыхусловий на территории Московской области

Тип

грунтовых условий

Обозначение на схематической карте

Виды и характеристики

грунтов

Распространенность

Разновидности

грунтов по степени морозной пучинистости

при уровне подземных вод d w <2 м

при уровне подземных вод d w d w >2м

Итого

1

Крупнообломочные грунты (в т.ч. содержащие глинистые фракции); скальные, полускальные грунты с поверхности до глубины 2-3 м

0,3

3,1

3,4

Практически непучинистые, слабопучинистые

2

Пески (от мелких до крупных) плотные и средней плотности, мощностью 5-6 м

17,0

1,0

18,0

Практически непучинистые, слабопучинистые

3

 

Глинистые грунты (0 £ J L £ 0,5) с прослойками песка (пылеватого и мелкого) мощностью до 5 м до глубины 5-6 м

26,1

36,7

62,8

Среднепучинистые

4

Глинистые грунты (J L ³ 0,06), пески (пылеватые и мелкие), рыхлые до глубины 5-6 м

2,5

1,6

4,1

Сильнопучинистые

5

Глинистые грунты (J L >0,75) до глубины 2-4 м

9,2

2,0

11,2

Сильнопучинистые, чрезмерно пятнистые

Рис.1. Схематическая карта грунтовых условий Московской области

Таблица 2

Рекомендации по выбору типамелкозаглубленного фундамента в пучинистых грунта

Тип грунтовых условий по табл. 1

Нагрузка на фундамент q , кН/м

 

Типы мелкозаглубленных фундаментов

1. При d W <2 м

2. При d W >2 м

1

£ 40

1.1.1. Столбчатые (d < d W)

1.2.1. То же, что и 1.1.1.

 

>40

1.1.2. Ленточные (d < d W)

1.2.2. То же, что и 1.1.2.

2

£40

2.1.1. То же, что и 1.1.1.

2.2.1. То же, что и 1.1.1.

 

>40

2.1.2. То же, что и 1.1.2.

2.2.2. То же, что и 1.1.2.

 

³ 120

2.1.3. Ленточные на песчано-гравийных подушках (d + l < d)

2.2.3. То же, что и 2.1.3.

3

£30

3.1.1. Столбчатые на песчано-гравийных подушках (d + h n < d W)

3.2.1. То же, что и 3.1.1.

 

£120

3.1.2. Ленточные на песчаных (песчано-гравийных) подушках (d + h n < d W)

3.2.2. То же, что и 3.1.2.

 

>120

3.1.3. Забивные блоки (d W >0,5 м)

3.2.3. Ленточные в вытрамбованных выштампованных) траншеях

4

£ 100

4.1.1. То же, что и 3.1.2.

4.2.1. То же, что и 3.1.2.

 

>100

4.1.2. То же, что и 3.1.3.

4.2.2. То же, что и 3.2.3.

5

£80

5.1.1. То же, что и 3.1.2.

5.2.1. То же, что и 3.1.2.

 

>80

5.1.2. То же, что и 3.1.3.

5.2.2. То же, что и 3.2.3.

d - глубиназаложения фундамента, м; h n - толщина подушки, м

Приложение 3
Рекомендуемое

Примеры конструктивных решений мелкозаглубленныхленточных фундаментов

1. Для обеспечениясовместной работы элементов мелкозаглубленных ленточных фундаментов следуетприменять конструктивные решения, приведенные на рис.1.

2. При строительствепанельных зданий на грунтах с расчетным сопротивлением R ³ 0,15 МПа допускается использоватьцокольные панели в качестве мелкозаглубленных фундаментов (рис.2). При относительной деформации пучения грунта efh ³ 0,05 цокольные панели следуетжестко соединять между собой в двух уровнях с помощью закладных деталей.

3. При строительствепанельных зданий на грунтах с расчетным сопротивлением R<0, 15МПа цокольные панели шириной менее 40 см следует устанавливать намелкозаглубленные фундаменты из сборных железобетонных элементов (рис.3). При efh >0,05 элементы должны содержать выпуски арматуры, которыесоединяются электросваркой или скрутками из проволоки; стыки бетонируются.

4. Для устройствамелкозаглубленных и незаглубленных фундаментов на пучинистых грунтах с 0,05< efh < 0,10 следует применять железобетонные плиты,разработанные Мосгипронисельстроем (табл. 1).

5. Для устройствамелкозаглубленных и незаглубленных фундаментов на пучинистых грунтах с e fh ³ 0, 10 следует применятьжелезобетонные блоки (рис.4) серии 1 .110.1-1п (табл. 2).

6. Пристроительстве на пучинистых грунтах (при efh >0,05) зданий с мелкозаглубленными столбчатымифундаментами следует применять фундаментные балки длиной 2400, 2700, 3300, 4000и 4500 мм, содержащие выпуски арматуры (серия 1.100.1-1п, вып.2).

Рис. 1.Конструктивные решения соединений элементов мелкозаглубленных ленточныхфундаментов:

а) сборно-монолитный фундамент из железобетонных блоков свыпусками арматуры;

б) фундаментиз бетонных блоков с армопоясами;

в) фундаментиз бетонных блоков с железобетонным поясом;

г) монолитныйжелезобетонный фундамент.

1 - монолитныйбетон; 2 - сборные железобетонные блоки с выпусками арматуры; 3 - армированныепояса; 4 - железобетонный пояс; 5 - монолитный железобетон.

Рис.2. Примеры использования цокольных панелей в качестве мелкозаглубленныхфундаментов:

а) сборнаяпанель;

б)монолитная панель.

Рис.3. Вариант мелкозаглубленного фундамента из сборных элементов

Рис.4. Вариант мелкозаглубленного фундамента под кирпичный дом при грунтахс efh ³0, 10.

Таблица 1

Номенклатура фундаментныхплит

№№ пп

Эскиз

Марка плиты

Размеры, мм

Расход материалов

Масса, т

L

b

h

тяжелый бетон В15, м 3

сталь, кг

1.

2.

3.

4.

5.

6.

ФП53-5

ФП53-4

ФП32-4

ФП27-5

ФП27-4

ФП24-4

5300

5300

3200

2700

2700

2400

500

400

400

500

400

400

200

0,53

0,42

0,26

0,27

0,22

0,19

35,7

36,2

23,1

20,6

20,3

18,5

1,32

1,06

0,64

0,67

0,54

0,48

7. При устройстве монолитныхленточных фундаментов следует, как правило, применять фундаментные лентыконструкции Мосгипронисельстроя (табл. 3), заполняемые бетоном; при efh ³ 0,05 фундаменты необходимоармировать.

8. Для уменьшения затрат наустройство фундаментов силами застройщиков следует применять фундаменты изместных строительных материалов, возводимые без привлечения подъемно-крановогооборудования (рис.5).

Таблица 2

Фундаментные блоки серии1.110. 1-1 n

№№ пп

Эскиз

Марка блока

Размеры, мм

Расход материалов

Масса, кг

L

b

h

бетон, м 3

сталь, кг

1.

2.

3.

4.

5.

6.

7.

8.

ФБ9.4.6-Т

ФБ9.5.6-Т

ФБ12.4.6-Т

ФБ12.5.6-Т

ФБ24.4.6-Т

ФБ24.5.6-Т

ФБ12.4.3-Т

ФБ12.5.3-Т

880

880

1180

1180

2380

2380

1180

1180

400

500

400

500

400

500

400

500

580

380

580

580

580

580

280

280

0,20

0,25

0,27

0,33

0,55

0,68

0,13

0,16

4,24

4,24

5,18

5,19

8,90

8,90

4,42

4,42

530

670

720

900

1480

1850

350

440

Таблица3

Номенклатура фундаментныхлент

Эскиз

Марка

s ,мм

h, мм

b , мм

l, мм

Масса, т

Примечание

1.

Лента фундаментная

ЛФ5.3.4

ЛФ6.3.4

ЛФ1 2.3.4

ЛФ24.3.4

ЛФ5.3.5

ЛФ6.3.5

ЛФ12.3.5

ЛФ24.3.5

ЛФ5.3.6

ЛФ6.3.6

ЛФ12.3.6

ЛФ24.3.6

40

300

400

500

600

1200

2400

500

600

1200

2400

500

600

1200

2400 

0,048

0,058

0,115

0,230

0,053

0,063

0,127

0,253

0,058

0,069

0,138

0,276

Бетон класса не менее В15

500

600

Продолжение таблицы 3.

Эскиз

Марка

s ,мм

h, мм

b , мм

l, мм

l 1 , мм

Масса, т

Примечание

2.

Лента фундаментная угловая

ЛФУ8.3.4 

40

300

400

800

400

0,115

 

ЛФУ9.3.5

600

900

400

0,137

ЛФУ10.3.6

600

1000

400

0,161

3.

Лента фундаментная торцевая

ЛФТ12.3.4

40

300

400

1200

800

0,154

 

ЛФТ15.3.5

500

1500

1000

0,212

ЛФТ16.3.6

600

1600

1100

0,242

Рис.5. Конструктивные решения фундаментов жилых домов, возводимых силами застройщиков

1. Для непучинистых ислабопучинистых грунтов

2. Для среднепучинистыхгрунтов

3. Для сильнопучинистыхгрунтов

Областьприменения:

1.1 - 1-2-этажные деревянныездания, 1-этажные здания со стенами из мелкоштучных материалов;

1.2 - 3.3 - 1-2-этажныездания со стенами из любого материала

Условныеобозначения:

1 - песок средней крупности,крупный;

2 - щебень (гравий,кирпичный бой) с проливкой раствором;

3 - выравнивающая бетоннаяподготовка;

4 - монолитныйжелезобетонный фундамент;

5 - бутовая кладка(бутобетон);

6 - фундамент из красногокирпича;

7 - цоколь (кирпич, мелкиебетонные блоки);

8 - стена из мелкоштучныхматериалов;

9 - гидроизоляция;

10- засыпка керамзитом(грунтом);

11 - замок из перемятойглины;

12- подсыпка;

13 - армированный пояс.

Приложение 4
Рекомендуемое

Расчет подъема и относительной деформации пученияоснования под фундаментом

1. Расчет выполняется в следующейпоследовательности:

а) производится расчетфундамента по устойчивости на воздействие касательных сил морозного пучения;

б) при предварительнопринятых значениях глубины заложения фундамента и толщины подушки изнепучинистого материала определяется расчетная величина подъема ненагруженногооснования h y;

в) определяютсятемпературный режим и динамика сезонного промерзания грунтов основания, наоснове которых рассчитывается удельная нормальная сила пучения;

г) вычисляется величинаподъема основания под фундаментом с учетом давления под его подошвой hfp;

д ) рассчитываетсяотносительная деформация пучения основания.

2. В соответствии с условиемустойчивости фундамента расчет его на действие касательных сил пученияпроизводится по формуле:

,                                                                                          (1)

где m - коэффициент условийработы основания по боковой поверхности фундамента, принимаемый: при засыпке пазухтраншей (котлованов) местным пучинистым грунтом, равным 1; при засыпке пазухшириной 20, 40 и 60 см непучинистым материалом, равным соответственно 0,6; 0,45и 0,35;

 - расчетное значениеудельной касательной силы пучения, КПа;

 - расчетная площадь боковойповерхности фундамента, м2, находящейся в пределах промерзающегогрунта;

* - расчетная постоянная нагрузки, кН, отздания, включая вес фундамента;

* - коэффициент перегрузки, принимаемый 0,9.

3.Расчетное значение удельной касательной силы пучения τfhn , кПа, определяется по формуле

,                                                                                                  (2)

где  -нормативное значение удельной касательной силы пучения, кПа, принимаемоеравным: для чрезмерно и сильнопучинистых грунтов - 70 кПа, для среднепучинистыхгрунтов - 55 кПа, для слабопучинистых грунтов -40 кПа:

 - коэффициент, учитывающийсостояние боковой поверхности фундамента; при гладкой бетонной поверхности ; при шероховатой бетонной поверхности с выступами икавернами до 0,5 см

В случае, если условие (1)не соблюдается, необходимо принять противопучинные мероприятия, в том числеувеличение ширины пазух траншеи (котлована), засыпаемых непучинистымматериалом; обработка боковых поверхностей фундамента пластическими смазками,уменьшающими касательные силы пучения и др.

4.Подъем ненагруженного основания  припучении грунта ниже подошвы фундамента определяется по одной из формул,приведенных в табл. 1, в соответствии с тремя расчетными схемами, отражающими изменениеинтенсивности пучения грунта по глубине в зависимости от рельефа местности,гидрогеологических условий участка строительства и увлажненности грунта.Входящая в эти формулы величина подъема ненагруженной поверхности грунта hf определяется по формуле

,                                                                                                 (3)

где  -относительная деформация морозного пучения грунта, доли ед., определяется порезультатам испытаний грунтов или по графикам (см. рис.2.1);

 - расчетная глубинапромерзания грунта, определяемая по СНиП 2.02.01-83*.

5.Удельная нормальная сила пучения грунта , кПа, в зависимости от вида фундамента определяется поформулам:

для ленточного фундамента

,                                                                                            (4)

для столбчатого фундамента

,                                                                                          (5)

где b , u - соответственно ширинаподошвы ленточного и периметр подошвы столбчатого фундаментов, м;

* - толщина слоя грунта, м,под фундаментом, вызывающего деформацию пучения h fi ,для первой схемы расчета h fi (см.табл. 1) d z =0,75 d f -(d+ h п); для остальных двух схем d z = d f -(d+ h п);

 - коэффициент условий работыпучинистого грунта под фундаментом, определяемый по табл. 2 в зависимости от d z и площади подошвы А f ;для ленточного фундамента Аf = b·l1 , где l1 = 1м;

 - сопротивление смещениюмерзлого грунта относительно фундамента, кПа, определяемое по графику (рис.1) в зависимости от расчетной температуры  и скоростипучения  грунта подфундаментом.

Скорость перемещения грунта v f , см/ сут, при его пучениипод фундаментом определяется из выражения

,                                                                                                    (6)

где  - подъем ненагруженного основания, см.определяемый в соответствии с п.4;

 - продолжительность периода, мес.,промерзания грунта под фундаментом при продолжительности зимнего периода,равного для Московской области 5 мес.

                                                                                   (7)

Расчетная отрицательнаятемпература грунта (Т d , °С), промерзшего под фундаментом, определяетсяпо формуле

                                                                                     (8)

при , ,                                                      (9)

где  - счетная температурау поверхности планировки грунта в период его промерзания под фундаментом, °С;

 - средняя температура воздуха наиболеехолодного месяца зимнего периода, °С; для Московской области .

6.Подъем основания фундамента при промерзании пучинистого грунта под его подошвойс учетом передаваемого на грунт давления от здания определяется по формуле

,                                                                                       (10)

Таблица 1

Схемы расчета подъеманенагруженного основания фундамента

№ схемы

Условия увлажнения грунтов по виду рельефа

Расстояние от поверхности грунта до уровня подземных вод,

*

Ориентировочное значение средней влажности в пределах сезоннопромерзающего слоя,

Формулы для расчета подъема основания h fi при глубине заложения фундамента d и толщине подушки h п

1.

Сухие участки – возвышенности, всхолмленные места. Водораздельное плато. Грунты увлажняются только за счет

атмосферных осадков

a)

б)

2.

Сырые участки - слабо всхолмленные места, пологие склоны с затяжным уклоном; котловины с признаками поверхностного заболачивания. Грунты увлажняются за счет атмосферных осадков и верховодки, частично подземных вод

3.

Мокрые участки - пониженные равнины, котловины, межсклоновые низины, заболоченные места. Грунты водонасыщаются за счет атмосферных осадков и подземных вод, включая верховодку

Примечания:1. Значение  рассчитываетсяс учетом прогноза изменения уровня подземных вод;

2. z -наименьшее расстояние, м, от границы сезонного промерзания  уровняподземных вод, при котором эти воды не оказывают влияния на увлажнениепромерзающего грунта; значение zопределяется по таблице 2.2.

Рис.1. Значение сопротивления смещению пучинистого грунта относительно подошвыфундамента

где Р -давление под подошвой фундамента от внешней нагрузки, кПа;

h fi r - те же обозначения, что в пп . 4и 5;

b - коэффициент,учитывающий влияние подушки на напряженное состояние пучинистого грунта,определяется по табл.3.

7. Относительная деформацияпучения основания с учетом жесткости конструкций определяется по формуле

,                                                                                                   (11)

Таблица2

Значениякоэффициента К а

Площадь подошвы фундамента А f , м 2

0,1

0,2

0,3

0,4

0,5

0,6

0,7

0,8

0,9

1,0 и более

0,2

0,90

0,80

0,72

0,66

0,60

0,54

0,50

0,47

0,44

0,41

0,3

0,89

0,77

0,69

0,62

0,55

0,51

0,46

0,43

0,40

0,37

0,4

0,87

0,74

0,65

0,56

0,49

0,45

0,41

0,38

0,35

0,32

0,5

0,84

0,60

0,57

0,49

0,41

0,38

0,35

0,32

0,30

0,28

0,6

0,80

0,62

0,50

0,41

0,36

0,31

0,29

0,27

0,25

0,24

OJ

0,75

0,54

0,42

0,35

0,30

0,25

0,23

0,21

0,20

0,19

0,8

0,69

0,46

0,35

0,30

0,25

0,22

0,20

0,18

0,17

0,15

0,9 и более

0,62

0,41

0,32

0,25

0,21

0,18

0,16

0,15

0,14

0,13

где  - коэффициент, зависящий от отношения  и показателя гибкостиК системы основание-фундамент-стена здания, методика расчета которого приведенав Приложении 5;значения v определяются по графику (рис. 2);

q -расчетная нагрузка на основание, кН/м;

L -длина фундамента здания (отсека здания), м.

Остальные значения те же,что в пп . 5и 6.

8. В том случае, когдаусловия (3.1), (3.2) не выполняются, принимается большая глубиназаложения фундамента с повторным расчетом его устойчивости на воздействиекасательных сил пучения (1), большая толщина подушки, увеличивается жесткостьстены путем устройства железобетонных или армированных поясов, выполняютсяинженерно-мелиоративные, тепловые и химические мероприятия, направленные науменьшение влажности окружающего фундамент грунта и глубины его промерзания.Выбор того или иного мероприятия или совокупности их зависит от конкретныхусловий строительства.

Таблица 3

Значения коэффициента b

Отношение толщины подушки к

ширине подошвы фундамента

Фундамент

столбчатый

ленточный

0,00

1,00

1,00

0,25

0,95

0,90

0,50

0,70

0,80

0,75

0,50

0,70

1,00

0,35

0,60

1,25

0,25

0,50

1,50

0,20

0,40

Примечание. Дляпромежуточных значений  коэффициент b определяется по интерполяции.

9.Максимальные значения изгибающего момента М, кН. м, и поперечной силы F, кН,возникающих в системе фундамент-стена здания, определяются по формулам

;                                                                                   (12)

,                                                                                                             (13)

где [EJ] -тоже значение, что в формуле (1) Приложения 5.

Входящие в формулы (12, 13)коэффициенты  и η1 ,определяются по графикам (рис.3 и рис.4).

Рис.2. Зависимость ω от К

Рис. 3.Зависимость  от К

Рис.4. Зависимость  от К

10. Изгибающие моменты и поперечные силы в отдельныхконструктивных элементах (фундамент, цоколь, стена, пояс) определяются поформулам

,                                                                                             (14)

,                                                                                                (15)

где [EJ],[GA] - соответственно изгибная и сдвиговая жесткость i- ro конструктивного элемента;

[EJ],[GA] - то же, всей системы.

G i - модуль сдвига, кН.мматериала i-ro конструктивного элемента;

А i , [А - соответственно] площадь поперечногосечения i -го элемента.

11. Силы Fr , кН, возникающие в связях панельных стен,определяются по формуле

,                                                                                                         (16)

где d j , y 0 , Е j , А j - те же обозначения, что в формуле (13) Приложения 5.

12. По найденным внутреннимусилиям в соответствии с требованиями глав СНиП 2.03.01-84«Бетонные ижелезобетонные конструкции», СНиП II-22-81 «Каменные иармокаменные конструкции» производится расчет на прочность мелкозаглубленноголенточного или фундаментальной балки столбчатого фундамента, а такжеконструктивных элементов стены.

13. Учитывая знакопеременныйхарактер деформаций оснований из пучинистых грунтов (подъем в периодпромерзания грунта и осадка при его оттаивании), железобетонные элементыследует армировать в верхней и нижней частях сечений.

Приложение5
Рекомендуемое

Методика расчета показателягибкости конструкций здания

1. Показатель гибкостиконструкций здания К определяется по формуле

,                                                                                            (1)

где [EJ] -приведенная жесткость на изгиб поперечного сечения конструкций здания в системефундамент-цоколь-пояс усиления-стена, определяемая по формуле (4), кН·м2

С - коэффициент жесткостиоснования при пучении грунта, кН/м 2

L -длина стены здания (отсека), м;

для оснований ленточныхфундаментов

,                                                                                                                                                                                                                (2)

для оснований столбчатыхфундаментов

,                                                                                                 (3)

Здесь Р r , h fi , b , А f - те же обозначения, что в пп.4, 5 Приложения4;

n i - число столбчатыхфундаментов в пределах длины стены здания (отсека).

2. Приведенная жесткость наизгиб поперечного сечения конструкций здания в системе фундамент-цоколь-поясусиления стена, кН. м 2 , определяется по формуле.

,                                                                               (4)

где - соответственно жесткость на изгиб фундамента, цоколя, поясаусиления, стены здания.

3. Жесткость на изгиб, кН.м 2фундамента, цоколя и пояса усиления определяется по формулам

;                                                                          (5)

;                                                                            (6)

,                                                                          (7)

где - соответственно модули деформации, кПа, материалафундамента, цоколя, пояса;

-соответственно момент инерции, м4 , поперечного сечения фундамента,цоколя и пояса усиления относительно собственной главной центральной оси;

-соответственно площади поперечного сечения, м2 , фундамента, цоколяи пояса усиления;

-соответственно расстояния, м, от главной центральной оси поперечного сеченияфундамента, цоколя и пояса усиления до условной нейтральной оси сечения всейсистемы;

-соответственно коэффициенты условий работы фундамента, цоколя и пояса усиления,принимаемые равными 0,25;

Жесткость на изгибфундамента, состоящего из блоков, не связанных между собой, принимается равнойнулю. Если цоколь является продолжением фундамента или обеспечена их совместнаяработа, цоколь и фундамент следует рассматривать как единый конструктивныйэлемент. При отсутствии поясов усиления . При наличии нескольких поясов усиления жесткость на изгибкаждого из них определяется по формуле (7).

4. Жесткость на изгиб, кН. м2 стен из кирпича, блоков, монолитного бетона (железобетона)определяется по формуле

,                                                                          (8)

где - модуль деформации материала стены, кПа;

-коэффициент условий работы стены, принимаемый равным 0,15 - для стен изкирпича, 0,2 - для стен из блоков, 0,25 - для стен из монолитного бетона;

-момент инерции поперечного сечения стены, м4; определяется поформуле (9);

-площадь поперечного сечения стены, м2

-расстояние, м, от главной центральной оси поперечного сечения стены до условнойнейтральной оси сечения всей системы.

Момент инерции поперечногосечения стены определяется по формуле

                                                                                                 9)

где 2 - соответственно момент сечения стены по проемами по простенкам, м 4

Площадь поперечного сечениястены определяется по формуле

                                                                                                                                                                                (10)

где - толщина стены, м.

Расстояние от центра тяжести приведенногопоперечного сечения стены до ее нижней грани определяется по формуле

                                                                                                                                                                                   (11)

5. Расстояние от главной центральной оси поперечногосечения фундамента до условной нейтральной оси системы фундамент-цоколь-поясусиления стена определяется по формуле

,                                                                                       (12)

где - соответственно модуль деформации и площадь поперечногосечения i-го конструктивного элемента (цоколя, стены, пояса);

gi - коэффициент условий работыi-го конструктивного элемента;

уi - расстояние от главной нейтральной оси поперечногосечения i-го конструктивного элемента до главной центральной оси поперечногосечения фундамента.

6. Жесткость на изгиб, кН. м2 , стен из панелей определяется по формуле

,                                                                          (13)

где  -соответственно модуль упругости, кПа, и площадь поперечного сечения, м2 ,j-ой связи;

m -число связей между панелями;

d j - расстояниеот j-ой связи до главной центральной оси поперечного сечения фундамента, м;

у0 - расстояние от главнойцентральной оси поперечного сечения фундамента до условной нейтральной осисистемы фундамент-стена здания, определяемое по формуле

,                                                                (14)

в которой n -число конструктивных элементов в системе фундамент-стена.

Приложение6
Рекомендуемое

Расчет фундаментов налокально уплотненном основании

1. При проектированиифундамента на локально уплотненном основании следует определить его несущуюспособность по грунту и выполнить расчет по деформациям пучения.

2. Расчетная несущаяспособность фундамента на локально уплотненном основании по грунту определяетсяпо формуле

,                                                                                 (1)

где gп - коэффициент условий работыгрунта под подошвой фундамента, принимаемый: для забивных блоков и фундаментовв выштампованных котлованах ; для фундаментов в вытрамбованных полостях при £1 (отношение объемавтрамбованного в основание щебня к объему фундамента) ;

 - коэффициент условий работыгрунта на боковой поверхности фундамента, принимаемый: для забивных блоков; для фундаментов в выштампованных полостях ; для фундаментов в вытрамбованных полостях ;

-несущая способность подошвы фундамента столбчатого или 1м ленточного фундамента(соответственно мН или мН /м);

-несущая способность боковой поверхности столбчатого или 1м ленточногофундамента (соответственно мН и мН /м).

3. Расчетная несущаяспособность подошвы фундамента определяется по формуле

                                                                                                (2)

где  - расчетноесопротивление грунта под подошвой фундамента, кПа, определяемое по графикам итаблице (рис.1);

*-площадь подошвы столбчатого или 1 м ленточного фундамента, м 2.

Примечания:

1) Для глинистых грунтовзначение R определяется в зависимости от средневзвешенного значениястепени влажности Sr плотности сухого грунта ρd и показателя текучести JL в пределах 0,5 м выше и 1,5м ниже пяты фундамента.

2) При глубинезаложения подошвы фундамента 0,5 м, приведенные на рис.1 значения R умножаются на коэффициент 0,65; при глубине заложенияподошвы фундамента 1 м - на коэффициент 0,9; при промежуточных значенияхглубины значения R принимаются по интерполяции.

4.Расчетная несущая способность боковой поверхности столбчатых фундаментовопределяется по формуле

                                                               (3)

где a - угол наклона боковыхграней фундамента к вертикали, град.;

j y , с y -соответственно угол внутреннего трения, град., и удельное сцепление, кПа,уплотненного грунта (определяется по табл.1);

А - площадь боковойповерхности грани фундамента, м 2

V - равнодействующая давления грунта на одну граньфундамента, кН, определяемая для однородного однослойного основания по формуле:

,                                 (4)

где d -глубина заложения подошвы фундамента, м;

Кп - коэффициент, учитывающийпространственный характер работы фундамента, принимаемый 1,3 для песчаных и 1,5для глинистых грунтов;

g - удельный вес грунта, кН/м3

bп -размер подошвы фундамента, м;

d - угол трения грунта обоковую поверхность фундамента, град., принимаемый d = jу для песчаных и d =0,5 jу, для глинистых грунтов;

l0 - коэффициент отпора грунта,определяемый по графикам на рис.2, 3в зависимости от угла внутреннего трения уплотненного грунта j у и угла наклона боковых гранейфундамента a;

рс - давление грунта, кПа,обусловленное сцеплением, равное

,                                                                                                (5)

JL - показатель текучести грунта природной структуры;

j1 , c1 - соответственно расчетный угол внутреннего трения и удельное сцеплениегрунта природной структуры.

5. Расчетная несущаяспособность поверхности 1 м ленточного фундамента в вытрамбованной (выштампованной)траншее определяется по формуле:

,                                                               (6)

где d, V , j y , c y , A - те же обозначения, что в формуле 3.

б)

Вид грунта основания

Расчетное сопротивление R , МПа (пески средней крупности)

Пески пылеватые

 

маловлажные

1,0

влажные

0,9

насыщенные водой

0,8

Пески мелкие

 

маловлажные

1,4

Влажные и насыщенные водой

1,3

Пески средней крупности

 

независимо от влажности

1,7

Рис. 1.Значения расчетного сопротивления R под подошвой фундаментов науплотненном основании, погруженных на глубину 1,2 м в грунт:

а)глинистый;      б) песчаный.

Рис. 2. Графики для определения коэффициента l0для песчаных грунтов в зависимости от угла внутреннего трения грунта jуи угла наклона к вертикали надвигающейся на грунт грани a приугле трения грунта о бетонную поверхность d = jу

Рис.3. Графики для определения коэффициента l0 для глинистыхгрунтов и зависимости от угла внутреннего трения грунта jу и угланаклона к вертикали надвигающейся на грунт грани a при угле трения грунта обетонную поверхность d =0,5jу.

При определении V по формуле(4) коэффициент Кп дляленточных фундаментов принимается равным 1.

6. При многослойномосновании расчетная несущая способность боковой поверхности фундаментаопределяется суммированием нагрузок, воспринимаемых участками боковойповерхности на контакте с этими слоями:

для столбчатого фундамента

,                                                     (7)

для ленточного фундамента

Таблица1

Вид грунта основания

j , град.

с у , кПа

Пески

 

 

е£0,6

0,6<е £0,75

е>0,75

jу =0,9j1

jу = j1 +2

jу = j1 +3

су =0,9с1

су =1,3с1

су =1,3с1

Глинистые грунты

 

 

JL £0,1

0,1<JL £0,2

0,2<JL £0,5

0,5<JL £0,8

j у = j1

jу = j1 +1

jу = j1 +2

jу = j1 +1

су =0,8с1

су =1,1с1

су =1,6с1

су =1,4с1

,                                       (8)

где n -число слоев на контакте с боковой поверхностью фундамента;

jyi , сyi - соответственно уголвнутреннего трения, град., удельное сцепление, кПа, уплотненного грунта io слоя;

Аi - площадь i-гo участка боковой грани, м2

Vi - равнодействующая давлениягрунта на i-ом участке боковой грани, кН, определяемая в соответствии с пп.7,8.

7. Придвухслойном основании равнодействующая давления в слое № 1 определяется поформуле (4), а в слое № 2 - по формуле

,    (9)

где g1 , h1 -соответственно удельный вес, кН/м3, толщина, м, первого слоя;

g2 , l02 , pc 2 , h2 - соответственно удельныйвес, кН/м3, коэффициент отпора, давление, обусловленное сцеплениемгрунта, кПа, толщина, м, слоя № 2.

8. Притрехслойном основании равнодействующая давления грунта в слое № 2 определяетсяпо формуле (9), при этом вместо bn следует подставлять размер dn , равный размеру поперечногосечения фундамента на уровне подошвы слоя № 2.

Равнодействующая давления грунта в слое № 3 определяется по формуле

,     (10)

в которой параметры g3 , h3 , l03 , рc3 определяютсядля слоя № 3.

9. Подъем фундамента силамипучения определяется по формуле

,                                                                                    (11)

где v -относительное выпучивание ненагруженного фундамента,

,                                                                                                (12)

hf -подъем ненагруженной поверхности грунта на уровне верхнего обреза фундамента,см, определяется по формуле (3) Приложения4;

N -расчетная нагрузка на фундамент, кН (для второй группы предельных состояний);

Nn - действующая на фундамент сила пучения, кН;

a - угол наклона боковыхграней фундамента к вертикали, град.,

df , d - соответственно расчетная глубина промерзаниягрунта и глубина заложения фундамента, см;

;-эмпирическиекоэффициенты; при a = 10°

при a =5° ;

10. Сила пучения,действующая на фундамент, определяется по формуле

,                                                     (13)

где Kyk - коэффициент, характеризующий влияние уплотнениягрунта на касательные силы пучения; принимается равным 0,7;

tfh , Аfh - те же обозначения, что вп. 2 Приложения4;

рr - удельная нормальная сила пучения, кПа,определяется по формулам п. 5 Приложения4 с учетом п. 11;

Ап - то же, что в п. 3;

a - то же, что в п. 9.

11. Удельная нормальная силапучения грунта рry, кПа, уплотненного призабивке блока, вытрамбовывании (выштамповывании) полости в основании,определяется из выражения

,                                                                                                 (14)

где Кун- коэффициент, характеризующий влияние уплотнения грунта на нормальныесилы пучения, определяется по формулам:

при , ,                                                                              (15)

при , ,                                                      (16)

dу -глубина зоны уплотнения, определяемая из выражения

,                                                (17)

                                                                              (18)

-соответственно природная влажность грунта и влажность на границе раскатывания,доли ед.

12. Относительная деформацияпучения основания определяется в соответствии с п. 7 Приложения4; при вычислении показателя гибкости К следует принимать: для ленточных фундаментов; для столбчатых  (где l=1 м; n -число столбчатых фундаментов в пределах длины здания L ,м), остальные обозначения те же, что в п. 9 Приложения 6.При определении w значения  принимаются: дляленточных фундаментов , для столбчатых - .

13. Внутренние усилия всистеме фундамент (фундаментальная балка) - стена здания и в отдельныхконструктивных элементах определяются согласно пп . 9, 10, 11 Приложения4 с учетом п. 12.

14. При расчете конструкцийна прочность следует руководствоваться пп . 12, 13 Приложения4.

15. Условие (4.2) считается выполненным, если.

                                                                                                         (19)

где  - то же,что в пп . 4,5.

Приложение7
Рекомендуемое

Машины и механизмы дляуплотнения грунтов

Наименование, тип, марка машин и механизмов

Основные технические характеристики

1

2

Навесное оборудование

Пневмолоты навесные на экскаваторах

 

ПН-1300

Масса 350 кг, энергия удара 1274,9 Дж. Размеры плиты 300 ´ 300 мм. Производительность 10-12 м 3

ПН-1700

Масса 450 кг, энергия удара 1667,1 Дж. Размеры плиты 400 ´ 400 мм. Производительность 14-16 м 3

ПН-2400

Масса 500 кг, энергия удара 2356,6 Дж. Размеры плиты 500 ´ 500 мм

Виброплиты навесные к крану (экскаватору)

 

ВПП-6

Масса 950 кг, возмущающая сила 60,8 кН. Размеры плиты 1500 ´ 1200 мм

Ручные механизмы

Виброплиты самопередвигающиеся

 

SVP -12,5

Масса 150 кг, возмущающая сила 12,3 кН. Размеры плиты 550 ´ 500 мм

SVP -25

Масса 270 кг, возмущающая сила 24,5 кН. Размеры плиты 750 ´ 750 мм

SVP -31,5

Масса 500 кг, возмущающая сила 21,5 кН. Размеры плиты 700 ´ 700 мм

Трамбовки электрические

ИЭ-4501

Масса 80 кг. Размеры плиты 400 ´ 360 мм. Производительность: 22 м3 /ч - в несвязных грунтах; 15 м 3 /ч - в связных грунтах

ИЭ-4502

Масса 160 кг. Размеры плиты 500 ´ 500 мм. Производительность: 32 м3 /ч - в несвязных грунтах; 22 м3 /ч - в связных грунтах

Вибротрамбовки самопередвигающиеся

ВУТ-4

Масса 200 кг. Возмущающая сила 22 кН. Размеры плиты 500 ´ 428 мм

ВУТ-З

Масса 50 кг. Возмущающая сила 31,4 кН. Размеры плиты 705 ´ 500 мм. Производительность 8-10 м3

Приложение8
Рекомендуемое

Требования к стенам подвалов

1. Для полного исключениявлияния фундамента на стену подвала необходимо последнюю располагать нарасстоянии , где d п , d - отметки соответственно полаподвала и подошвы фундамента, м; Р - среднее давление на грунт под подошвойфундамента, кПа; с 1 , j 1 - расчетныезначения удельного сцепления, кПа, и угла внутреннего трения грунта, град.

2. Стену подвала допускаетсярасполагать в непосредственной близости от фундамента (рис. 1, а; 1, в; 1, г) илисовмещать с фундаментом (рис. 1, б; 1, в; 1, г). В этихслучаях ее следует рассчитывать на прочность.

3. При устройстве монолитныхстен подвалов способом «стена в грунте» работы должны производиться в следующейпоследовательности:

- в местах предусмотренного проектом расположения стенподвала в основании нарезаются щели шириной 15...25 см с помощью баров,щелерезов или дискофрезерных машин (при необходимости стенки щелей крепятсябентонитовым раствором);

- в щелях устанавливаютсязвенья инвентарной П-образной опалубки, позволяющей при бетонированиисформировать в стенах ребра жесткости;

- в местах расположенияребер устанавливаются доски толщиной 30... 40 мм с забитыми в них гвоздями,обращенными в сторону щелей;

Рис. 1. Конструкции стен подвала

1- монолитная железобетонная стена подвала с утеплителем;

2- мелкозаглубленный фундамент;

3- наружная кирпичная стена;

4- железобетонная плита перекрытия;

5- песчаная подушка;

6- кирпичная кладка;

7- незаглубленный фундамент;

8- фундамент из монолитного бетона;

9- стойки из железобетона или древесины (брус, кругляк);

10- щиты из досок;

11- утеплитель;

12- доска;

13 - сухая штукатурка.

- наружные грани щелейобрабатываются водостойким полимерным материалом, или устраивается завеса изрулонной гидроизоляционной пленки;

- в щели устанавливаютсяарматурные каркасы;

- производится бетонированиестен;

- после твердения бетона подприкрытием стен производится разработка грунта в пределах подвала;

- извлекается опалубка;

- пространство между ребрамистены заполняется теплоизоляционным материалом;

- к доскам на ребрах стенподвала с помощью шурупов крепятся листы сухой штукатурки, оргалита илидеревянные щиты.

4. При совмещении стеныподвала с фундаментом конструктивные элементы должны быть жестко соединенымежду собой.

5. При монтаже стен подвалаиз сборных ребристых панелей следует жестко соединять их между собой иобеспечить водонепроницаемость стыковых соединений.

6. Для гидроизоляциифундаментов и стен подвалов, защиты их от коррозии следует применять материалыв соответствии с Приложением9.

Приложение9
Рекомендуемое

Материалы для гидроизоляциии антикоррозионной защиты стен подвалов и фундаментов

1. Гидроизоляция стенподвалов и фундаментов.

При устройстве стен подвалови фундаментов необходимо обеспечивать надежную защиту их от подземных вод,которая достигается путем использования эффективных гидроизоляционныхматериалов, в том числе;

1.1. Мастикапленкообразующая клеящая «Гекопрен» (изготовитель АОЗТ «Смолл», г. Москва)выпускается в готовом виде: напыляется, наливается, приклеивается;удовлетворяет строительным и экологическим требованиям (ГОСТ P Ru. 9001.1.4.0217).

1.2. Наплавляемыйбитумно-полимерный «Изопласт-К» (изготовитель АОЗТ « Киришинефтеоргсинтез »),выпускается в рулонах с крупнозернистой или чешуйчатой подсыпкой с лицевойстороны и полимерной легкоплавкой пленкой с нижней стороны полотна - дляверхнего слоя ковра (ГОСТ P Ru 9001.1.4-0179).

1.3. Рулонный наплавляемыйбитумно-полимерный «Изопласт-11» с мелкозернистой подсыпкой или полимернойлегкоплавкой пленкой с лицевой стороны и полимерной легкоплавкой пленкой снижней стороны полотна (ГОСТ P Ru 9001.1.4-0180).

1.4. Материал «Крома»(изготовитель АООТ «Крома», г. Рыбинск) выпускается в рулонах, состоит изосновы (стеклоткань, стеклохолст, ткань или холст), покрытой с двух сторонслоем битумно-вяжущего (битум, минеральный наполнитель и модифицирующиедобавки) - ГОСТ P Ru 9001.1.4-0103.

1.5. Вулканизированнаяпленка ЕРДМ (США, Бельгия) выпускается в рулонах, соответствует ГОСТ2678-94.

1.6. Мембраны CentriflexРСС (Московский филиал голландской фирмы Драй Воркс Интернэшнл) - защитное покрытие,эластичное (за счет присутствия акрилатов), на минеральной основе, наносится в3 слоя общей толщиной 3-4 мм, обладает хорошей адгезией к мокрой поверхностибетонной конструкции, долговечно (единый Европейский сертификат ISO-901).

1.7. Мембрана Centriflex FC (Московский филиал голландской фирмы Драй ВорксИнтернэшнл), покрытие на латексно-битумной основе, пластичное; наноситсявручную или насосом на сухую поверхность бетона, общая толщина покрытия 3 мм,покрытие долговечно (единый Европейский сертификат ISO -901).

1.8. Ватерплаг (фирма «THORO N.V.» представленная в г.Москве АО «Триада-Холдинг») - быстросхватывающийся состав (смесь гидравлическихцементов, кремнистых наполнителей и пластифицирующих добавок) - единыйЕвропейский сертификат ISO -901.

1.9. Торосил (фирма «THORON.V.», представленная в г. Москве АО «Триада-Холдинг») - смесьпортландцементов, отсеянного кремнезема и различных добавок; послеперемешивания с питьевой водой или со смесью Акрил 60 и питьевой водой доконсистенции строительного раствора легко наносится с помощью специальной кистиТоро , щетки или установки для набрызга (единый Европейский сертификат ISO-901).

1.10. Торосил FC (фирма «THORON.V.», представленная в г. Москве АО «Триада-Холдинг») - водонепроницаемоепокрытие на цементной основе; порошок представляет собой смесьпортландцементов, кремнезема и активных добавок; после перемешивания с питьевойводой до консистенции строительного раствора легко наносится на влажнуюповерхность бетона с помощью кисти Торо, щетки или установки для набрызга(единый Европейский сертификат ISO -901).

2. Антикоррозионная защитастен подвалов и фундаментов.

2.1. Защиту от коррозии стенподвалов и фундаментов следует осуществлять применением коррозионно-стойкихматериалов и выполнением конструкционных требований (первичная зашита), а такжеиспользованием вторичных способов защиты (нанесение изоляционных покрытий,пропитка бетона, применение электрохимических методов защиты).

2.2. Степень агрессивноговоздействия грунтов оценивается по СНиП 2.03.11-85 нижеуровня подземных вод как для жидкой среды, а выше уровня подземных вод - по табл.1; она может быть слабоагрессивной, среднеагрессивной и сильноагрессивной.

2.3. При проектированиижелезобетонных конструкций для эксплуатации в агрессивных грунтовых условияхследует нормировать толщину и проницаемость защитного слоя бетона, а такжеширину раскрытия трещин (табл.2) - первичная защита.

2.4. Для бетонных ижелезобетонных подземных конструкций (стен подвалов и фундаментов) необходимоприменять следующие материалы:

- портландцемент,шлакопортландцемент – ГОСТ 10178-76;

- сульфатостойкий цемент - ГОСТ22266-76;

- песок кварцевый - ГОСТ10268-80 (отмучиваемых частиц не более 1%);

- крупный заполнитель изизверженных пород марки не ниже 800 и осадочных пород марки не ниже 600

- ГОСТ 10268-80.

2.5. При проектированииантикоррозионной защиты подземных конструкций следует учитывать степеньагрессивности среды, а также толщину конструкций (табл.3).

2.6. Для повышения стойкостибетонных и железобетонных конструкций в агрессивных условиях эксплуатациирекомендуется использовать химические добавки, снижающие проницаемость бетона иповышающие его химическую стойкость.

Таблица 1

Оценка степени агрессивностивоздействия грунтов выше уровня подземных вод

Зона влажности по

СНиП II-3-79

Показатель агрессивности, мг, на 1 кг грунта

Степень агрессивного воздействия

грунта на бетонные и железобетонные конструкции

сульфатов в пересчете на - для бетонов на

хлоридов в пересчете на С1 для бетонов на

портландцементе по

ГОСТ 10178-76

портландцементе по ГОСТ 10178-78 с содержанием C3 S не более 65%, С3А не более 7%, C3 A + C4 AF не более 22% и шлакопортландцементе

сульфатостойких цементах по

ГОСТ 22266-76

портландцементе, шлакопортландцементе по ГОСТ 10178-76 и сульфатостойких цементах по ГОСТ 22266-76

Сухая

Св. 500 до 1000

Св. 3000 до 4000

Св. 6000 до 12000

Св. 400 до 750

Слабоагрессивная

Св. 1000 до 1500

Св. 4000 до 5000

Св. 12000 до 15000

Св. 750 до 7500

Среднеагрессивная

Св. 1500

Св. 5000

Св. 15000

Св. 7500

Сильноагрессивная

Нормальная и влажная

Св. 250 до 500

Св. 1500 до 3000

Св. 3000 до 6000

Св. 250 до 500

Слабоагрессивная

Св. 500 до 1000

Св. 3000 до 4000

Св. 6000 до 8000

Св. 500 до 5000

Среднеагрессивная

Св. 1000

Св. 4000

Св. 8000

Св. 5000

Сильноагрессивная

Примечания.1. Показатели агрессивности по содержанию хлоридов учитываются только дляжелезобетонных конструкций независимо от марки бетона по водонепроницаемости. Приодновременном содержании сульфатов их количество пересчитывается на содержаниехлоридов умножением на 0,25 и суммируется с содержанием хлоридов.

2. Показателиагрессивности по содержанию сульфатов приведены для бетона марки поводонепроницаемости W4.При оценке 1 степени агрессивного воздействия на бетон марки поводонепроницаемости W 6показатели следует умножить на 1,3; для бетона марки по водонепроницаемости W8 - на 1,7.

Таблица 2

Требования к железобетоннымконструкциям при воздействии жидких агрессивных сред

Степень агрессивного воздействия среды

Категория требований к трещиностойкости и предельно допустимая ширина непродолжительного и продолжительного раскрытия трещин, мм, и зависимости от группы арматурной стали

Толщина защитного слоя не менее, мм

Марки по водонепроницаемости бетона, не менее, в зависимости от группы арматурной стали

I

II

III

I

II

III

Слабоагрессивная

3/0,2(0,15)

3/0,15(0,10)

2/0,1

20

W4

W6

W6

Среднеагрессивная

3/0,15(0,1)

3/0,1(0,05)

1/-

30

W6

W6

W6

Сильноагрессивная

3/0,15(0,1)*

2/0,05

не допускается к применению

30

W6

W6

-

*Над чертой- категория требований к трещиностойкости, под чертой - допустимая ширинанепродолжительного и продолжительного (в скобках) раскрытия трещин.

Таблица3

Защита наружных поверхностейподземных бетонных и железобетонных конструкций

Толщина

подземных конструкций

варианта

Защитное покрытие при степени агрессивности воздействия среды

группа покрытия

слабая

группа покрытия

средняя

группа покрытия

сильная

Свыше 0,5 м

1

I

Битумно-латексные эмульсии

II

Битумные покрытия холодные и горячие

III

Полимерные покрытия на основе лака ХП-734

2

II

Битумно-латексные покрытия и мастики

II

Битумно-латексные мастики

III

То же, на основе полиизоцианата К

3

II

Битумно-полимерные покрытия и мастики

II

Битумно-полимерные покрытия и мастики

III

Оклеечные битумные рулонные материалы с защитной стенкой

4

II

Битумные покрытия хoлoдные и горячие

III

Асфальтовые мастики холодные и горячие

III

Полимеррастворы на основе термореактивных синтетических смол

Менее 0,5 м

1

II

Битумно-латексные мастики

III

Асфальтовые мастики холодные и горячие

IV

Полимерные покрытии эпоксидные

2

II

Битумные покрытия горячие

III

Полимерные покрытия на основе лака ХП-734

III

Оклеечные битумные рулонные материалы с защитной стенкой

3

II

Битумно-полимерные покрытия

III

То же, на основе полиизоцианата К

IV

Оклеечные полимерные рулонные материалы

4

 

 

III

Оклеечные битумные рулонные материалы с защитной стенкой

IV

Полимерные покрытия, армированные стеклотканью

5

 

 

III

Полимеррастворы на основе термореактивных синтетических смол

 

 

Примечание: Необходимость гидроизоляции отувлажнения неагрессивными водами подземных бетонных и железобетонныхконструкций определяется по специальным нормативным документам.Гидроизоляционные покрытия могут одновременно служить средством защитыконструкций от коррозии, если они обладают необходимой химической стойкостью вагрессивных средах.