На главную
На главную

Рекомендации П-1-88 «Рекомендации по расчету и конструированию сборно-монолитных железобетонных элементов стен и перекрытий сооружений АЭС»

Настоящие рекомендации распространяются на сборно-монолитные конструкции стен и перекрытий сооружений АЭС, возводимых индустриальными методами с использованием унифицированных сборных элементов заводского изготовления. Возможность использования "Рекомендаций" для расчета сборно-монолитных конструкций АЭС определяется выполнением условия обеспечения надежной связи между сборным элементом и бетоном омоноличивания, чему удовлетворяют ребристые армопанельные элементы, а также плоские армопанели, в которых предусмотрены специальное конструктивные или иные способы, обеспечивающие эти требования.
Рекомендации распространяются на сборно-монолитные возводимые поэтапно железобетонные конструкции стен и перекрытий АЭС, поперечные сечения которых состоят из сборных железобетонных элементов заводского изготовления без предварительного напряжения, содержащих всю или часть рабочей арматуры, и уложенных на месте использования монолитного бетона, и дополнительной арматуры.

Обозначение: Рекомендации П-1-88
Название рус.: Рекомендации по расчету и конструированию сборно-монолитных железобетонных элементов стен и перекрытий сооружений АЭС
Статус: действующий
Дата актуализации текста: 01.10.2008
Дата добавления в базу: 01.02.2009
Разработан: институт "Атомэнергопроект"
Утвержден: институт "Атомэнергопроект"
Опубликован: ротапринт "Гидропроект" № 1988

МИНАТОМЭНЕРГО СССР
МОСКОВСКОЕ ОТДЕЛЕНИЕ ИНСТИТУТА
«АТОМЭНЕРГОПРОЕКТ»

РЕКОМЕНДАЦИИ
ПО РАСЧЕТУ И КОНСТРУИРОВАНИЮ
СБОРНО-МОНОЛИТНЫХ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ
ЭЛЕМЕНТОВ СТЕН И ПЕРЕКРЫТИЙ
СООРУЖЕНИЙ АЭС

(Первая редакция)

П-1-88

МО «Атомэнергопроект»

МОСКВА 1988

УТВЕРЖДАЮ

Главный инженер

__________ А.А. Грудаков

РЕКОМЕНДАЦИИ
по расчету и конструированию сборно-монолитных
железобетонных элементов стен и перекрытий сооружений АЭС

(перваяредакция)

П-1-88

МО "Атомэнергопроект"

Руководительтемы и ответственный

исполнительрук. лаб. ОИСК, д.т.н., проф.                                            А.П.Кириллов

Исполнители:

старший научный сотрудник к.т.н.                                                         Т.В.Черняк

младший научный сотрудник                                                                  С.В.Селезнев

доцент, к.т.н. (Ивановский

инженерно-строительныйинститут                                                      И.Т.Мирсаяпов

младший научный сотрудник (Казанский

инженерно-строительныйинститут)                                                     ИльшатМирсаяпов

Введение

Настоящие рекомендации распространяются на сборно-монолитныеконструкции стен и перекрытий сооружений АЭС, возводимых индустриальнымиметодами с использованием унифицированных сборных элементов заводскогоизготовления. Возможность использования "Рекомендаций" для расчетасборно-монолитных конструкций АЭС определяется выполнением условия обеспечениянадежной связи между сборным элементом и бетоном омоноличивания, чемуудовлетворяют ребристые армопанельные элементы, а также плоские армопанели, вкоторых предусмотрены специальное конструктивные или иные способы,обеспечивающие эти требования.

"Рекомендации" развивают следующиенормативно-методические документы:

1. П-746-81 "Рекомендации по методике расчетасборно-монолитных перекрытий с использованием несущих элементов в виде плоскихплит высотой 300 мм и ребристых плит типа "РП" для АЭС с реакторамиРБМК-1000". Гидропроект, 1981.

2. П-765-82 "Руководство по проектированию строительныхконструкций АЭС с РБМК-1000". Гидропроект, 1982.

3. П-701-79-Д-82. Указания по возведению железобетонных ибетонных сборно-монолитных стен с реакторами РБМК-1000 с применением ребристыхармопанелей типа АПЛ с "сухими" стыками". Гидропроект, 1982.

4. П-798-64 "Рекомендации по расчету сборно-монолитныхжелезобетонных конструкций на выносливость по нормальному сечению".Гидропроект, 1964.

В рекомендациях учтены также требования общесоюзныхнормативных документов, что позволяет распространить их и на другие типысборно-монолитных конструкций. Разработанные в них методики расчета отражаютвлияние поэтапности возведения и бессварного стыкования арматуры натрещиностойкость, жесткость, прочность и выносливость сборно-монолитныхжелезобетонных элементов.

Материал "Рекомендаций" базируется на результатаханализа полученных авторами экспериментальных данных об изменениинапряженно-деформированного состояния сборно-монолитных железобетонныхконструкций на всех стадиях работы вплоть до разрушения, схемах и нагрузках ихтрещинообразования и разрушения, а также обобщения имеющихся по данному вопросуматериалов других авторов.

Рекомендации разработаны в отделе исследований строительныхконструкций Московского отделения под руководством и редакцией докт. техн.наук, профессора Кириллова А.П. В разработке Рекомендаций участвовали: к.т.н.Т.В. Черняк - разделы 1.1.-1.3, к.т.н. И.Т. Мирсаяпов(Ивановский инженерно-строительный институт) - раздел 1.4.1, инж. Ильшат Мирсаяпов(Казанский инженерно-строительный институт) - разделы 1.4.2.-1.4.4.,инж. С.В. Селезнев - раздел 2. Основные положения рекомендаций согласовывалисьс БКП-2 Московского отдаления Атомэнергопроекта.

1. Рекомендации по расчету сборно-монолитныхжелезобетонных элементов перекрытий и стен АЭС

1.1. Общие указания

1.1.1. Настоящие рекомендации распространяются насборно-монолитные возводимые поэтапно железобетонные конструкции стен иперекрытий АЭС, поперечные сечения которых состоят из сборных железобетонных элементовзаводского изготовления без предварительного напряжения, содержащих всю иличасть рабочей арматуры, и уложенных на месте использования монолитного бетона,и дополнительной арматуры.

1.1.2. В период возведения сборно-монолитных конструкцийперекрытий на сборный элемент действуют нагрузки строительного периода, которыевключают: собственный вес сборного элемента, вес бетона омоноличивания, а такженагрузки от людей, оборудования и транспортных средств, используемых привозведении.

В период возведения сборно-монолитных конструкций стен насборные элементы действует нагрузка от давления свежеуложенного бетонаомоноличивания.

1.1.3. Нагрузки от людей, оборудования и транспортныхсредств, действующие в период возведения сборно-монолитных конструкций перекрытийпринимаются равными:

при расчете плит - 250 кгс/м2;

при расчете балок - 150 кгс/м2.

1.1.4. Нагрузки строительного периода принимаются ссоответствующими коэффициентами перегрузки: собственный вес сборного элемента -с коэффициентом перегрузки 1,1; собственный вес бетона омоноличивания - скоэффициентом перегрузки 1,2, умноженным на коэффициент условий работы 0,8;учитывающий кратковременность его действия; вес людей, оборудования итранспортных средств - с коэффициентом перегрузки 1,3, умноженным на коэффициентусловий работы 0,8, учитывающий их действия.

1.1.5. Коэффициенты условий работы бетона принимаютсяравными для бетона сборных элементов - gв2 = 1,1; для бетонаомоноличивания - gв3 = 0,85.

1.1.6. При расчете сборно-монолитных элементов по предельнымсостояниям первой и второй групп нормативные и расчетные сопротивления бетонарекомендуется принимать:

а) сжатие осевое (призменную прочность) рекомендуетсяпринимать равным приведенной прочности бетона в сборно-монолитном сечении , определяемой по формуле

,                                           (1.1а)

где Sm- статический момент монолитного бетона сжатой зоны составного сеченияотносительно нейтральной оси, расстояние до которой от верхней грани сечения - Хгр равно

,                                            (1.1б)

здесь- li= 0,85 - 0,00075Rвi,

Rвi- нормативное или расчетное сопротивление бетона сборного . элемента,

Eвi- модуль упругости бетона сборного элемента,

Rs и Еs- нормативное или расчетное сопротивление и модуль упругости арматурысоответственно;

h0- рабочая высота сборно-монолитного сечения;

Rв- нормативное или расчетное сопротивление монолитного бетона;

S - статический момент всей сжатой зоныотносительно той же оси, что и для Sm.

б) растяжение осевое рекомендуется принимать ровным: прирасположении в растянутой зоне только бетона сборного элемента - сопротивлениебетона сборного элемента Rвti;расположении в растянутой зоне только бетона омоноличивания - сопротивлениюмонолитного бетона Rвt;при расположении в растянутой зоне части бетона сборного элемента и частибетона омоноличивания - меньшему из значений Rвtiили Rвt.

1.2. Расчет по предельным состояниям второй группы

1.2.1. Расчет по образованиютрещин

1.2.1.1. Железобетонные сборно-монолитные элементырассчитывают по образов образованию трещин:

нормальных к продольной оси элемента;

наклонных к продольной оси элемента;

горизонтальных вдоль шва сопряжения сборного и монолитногобетонов.

1.2.1.2. Расчет по образованию нормальных трещинпроизводится:

а) для сборного элемента - из условия

Mcon ³ Mcrci,                                                          (1.1)

где Mcon - момент внешних сил,действующий в рассматриваемом сечении сборного элемента в период возведениясборно-монолитной конструкции;

Mcrci - моментпринимаемый нормальным сечением сборного элемента при образовании в нем трещини определяемый по формуле (125) СНиП 2.03.01-84.

б) для сборно-монолитного элемента - из условия

Msеr³McrcII,                                                          (1.2)

где Msеr- момент внешних сил, действующих в рассматриваемом сечениисборно-монолитного элемента в период его эксплуатации;

McrcII - момент,воспринимаемый нормальным сеченном сборно-монолитного элемента исоответствующий выходу нормальной трещины из сборного элемента в бетономоноличивания (момент "вторичного" трещинообразования). McrcIIопределяется по формуле

.                                                   (1.3)

ЗдесьNвi- усилие в бетоне сжатой зоны сборного элемента, равное

,                                                        (1.4.)

где sвi- наложение в крайнем сжатом волокне сборного элемента,равное

,                                                   (1.5)

где вi,h0i- ширина и рабочая высота сечения сборного элемента;

x¢i- относительная высота сжатой зоны сборного элемента, определяемая как

,                                         (1.6)

где                                                      ; ,

отсюда                                                        ,                                                         (1.7)

евi- эксцентриситет усилия в бетоне сжатой зоны сборного элемента относительноцентра тяжести сборно-монолитного сечения, равный

,                                                     (1.8)

Здесь                                                             ,                                                        (1.9)

где S¢redи А¢red- приведенный статический момент и приведенная площадь сборно-монолитногосечения соответственно без учета растянутой зоны бетона сборного элемента.

r¢- расстояние от центра тяжести приведенного сборно-монолитного сечения доверхней ядровой точки, равное

.                                                      (1.10)

Здесь W¢pl- приведенный момент сопротивления сборно-монолитного сечения без учетарастянутой зоны бетона сборного элемента.

1.2.1.3. Расчет по образованию наклонных трещин всборно-монолитном сечении производится из условия

,                                                   (1.11)

гдеgв4- коэффициент условий работы бетона, определяемый как

.                                     (1.12)

Здесь величины a,В, Rв,jer(1)соответствуют обозначениям п. 4.11. СНиП 2.03.01-84

h0i/h0- отношение высот сборного и сборно-монолитного сечений. Значения главныхрастягивающих и главных сжимающих напряжений в бетоне smtи smcопределяются по формуле

.    (1.13)

sх1, sу1,tху1- компоненты тензора напряжений в точке сборного элемента от нагрузокстроительного периода;

sх2, sу2,tху2- компоненты тензора напряжений в точке сборно-монолитного элемента от действиянагрузок эксплуатационного периода.

Компоненты тензора напряжений определяются как для упругоготела методами сопромата или теории упругости и подставляются в формулу (1.13)с соответствующими знаками.

1.2.1.4. Расчет по образованию горизонтальной трещины вдольшва сопряжения сборного и монолитного бетонов рекомендуется производить изусловия

,                                                 (1.14)

гдеtху- касательные напряжения в шве;

sу- напряжения, нормальные к плоскости шва;

 -предельное сопротивление шва растяжению.

1.2.2. Расчет по раскрытию трещин

1.2.2.1. Железобетонные сборно-монолитныеэлементы рассчитывают по раскрытию трещин:

нормальных к продольной оси элемента;

наклонных к продольной оси элемента.

1.2.2.2. Сирину раскрытия нормальных трещин всборно-монолитной конструкции аcrcопределяют как сумму двух слагаемых

,                                                    (1.15)

где аcrci- ширина раскрытия нормальных трещин в сборном элементе отдействия нагрузок строительного периода, определяемая по формуле (144) СНиП 2.03.01-84.

аcrcII- ширина раскрытия нормальных трещин в сборно-монолитномэлементе от действия нагрузок эксплуатационного периода, определяемая поформуле

,                                      (1.16)

гдевеличины d,ji,h принимаются всоответствии с рекомендациями п. 4.14 СНиП 2.03.01-84.

ssII- приращение напряжений в стержнях продольной рабочей арматуры от действиянагрузок эксплуатационного периода, равное

.                                                          (1.17)

ЗдесьWplII -момент сопротивления по растянутой зоне сборно-монолитного сечения.

ЗначениеWplII определяется:

а)при                                                   Мser < МcrcII,                                                       (1.18)

по формуле

,                             (1.19)

где Хс- высота сжатой зоны сборно-монолитного сечения при треугольной эпюре напряжений,равная

;                                               (1.20)

;                                                 (1.21)

Хвt- условная высота растянутого бетона, равная

;                                      (1.22)

б)при                                                     Mser ³ МcrcII                                                      (1.23)

по формуле

                        (1.24)

гдеWII определяетсяпо формуле (1.19),

Mlim - предельный момент, воспринимаемыйсечением полной высоты

;                                              (1.25)

Wpl - упруго-пластический момент сопротивлениясечения полной высоты, определяемый в соответствии с п. 4.7 СНиП 2.03.01-84.

1.2.2.3. Ширину раскрытия наклонных трещин всборно-монолитной конструкции рекомендуется производить по формулам (152) и(153) СНиП2.03.01-84, при этом при определении напряжений в хомутах Qswрекомендуется принимать в формуле (153)величину Qв1равной

,                                               (1.26)

где                                                 ,                                        (1.27)

.                                                   (1.28)

Здесьkсотв- обобщенная характеристика сборно-монолитного сечения;

x¢i- относительная высота, сжатой зоны сборного элемента;

 -соотношение высот сборного и сборно-монолитного сечений;

 -отношение момента от нагрузок строительного периода Мcon к предельному моментусборного элемента Мlimiв рассматриваемом сечении.

1.2.3. Расчет по деформациям.

1.2.3.1. Прогиб сборно-монолитного элемента, обусловленныйдеформацией изгиба fm , определяют каксумму двух слагаемых

,                                                       (1.29)

гдеfmi - прогиб сборного элемента от действиянагрузок строительного периода;

fmII - прогибсборно-монолитного элемента от действия нагрузок эксплуатационного периода.

Величину fmi рекомендуетсяопределять в соответствии с п. 4.31 СНиП 2.03.01-84, при этом кривизнув середине пролета сборного элемента (1/r)iпри наличии трещин в растянутой зоне определить по формуле

,                                           (1.30)

где  - кривизна отнепродолжительного действия всей нагрузки строительного периода, действующей насборный элемент, определяемая в соответствии с рекомендациями п.п. 4.27-4.29 СНиП 2.03.01-84;

 -кривизна от непродолжительного действия постоянной нагрузки строительногопериода, определяемая в соответствии с рекомендациями п.п. 4.27-4.29 СНиП 2.03.01-84;

 -кривизна постоянной нагрузки строительного периода с учетом ограниченнойдлительности её действия на сборный элемент.

Определение  на участках, где необразуются трещины, производится по формуле (156) СНиП 2.03.01-84, в которой значениекоэффициента учитывающего влияние длительной ползучести бетона, принимаетсяравным

,                                                         (1.29)

гдеjв2принимается по таблице 34 СНиП.

Определение , на участках, где в растянутой зоне образуются трещины, производитсяпо формуле (160) СНиП2.03.01-84, в которой значение коэффициента, характеризующегоупругопластическое состояние бетона сжатой зоны принимается равным

,                                                        (1.30)

гдеnкpи nдл принимаются потаблице 35 СНиП.

Величину fmII рекомендуетсяопределять в соответствии с п. 4.31 СНиП 2.03.01-84, при этомкривизну сборно-монолитного элемента от действия нагрузки эксплуатационногопериода  определять по формуле

,                                  (1.31)

Определение величин:

 -приращения кривизны от непродолжительного действия всей эксплуатационнойнагрузки;

 -приращения кривизны от непродолжительного действия постоянной и длительнойчасти эксплуатационной нагрузки;

 -приращения кривизны от продолжительного действия постоянной и длительной частейэксплуатационной нагрузки;

 -приращения кривизны от продолжительного действия постоянной нагрузкистроительного периода; -

рекомендуется производить по формуле

,                                                         (1.32)

гдеВII- жесткость сборно-монолитного сечения при изгибе,определяемая по формуле

.                                                  (1.33)

Здесь WplII- момент сопротивления по растянутой зоне сборно-монолитного сечения,определяемый в соответствии с п. 1.2.2.1 настоящих рекомендаций (формулы 1.18-1.25);

jsII- коэффициент, учитывающий работу растянутого бетона на участке с трещинами всборно-монолитном элементе при действии на него нагрузки эксплуатационногопериода, принимаемый равным:

а) после образования трещин только в сборном элементе, чтосоответствует условию Mser < McrcII:

,                                             (1.34)

где jls- коэффициент, учитывающий влияние длительности действиянагрузки и принимаемый по табл. 36 СНиП 2.03.01-84.

Mcrci и МcrcII- моменты образования трещин в сборном и сборно-монолитном сеченияхсоответственно, определяемые в соответствии с п. 1.2.1.2 настоящихрекомендаций (формулы 1.1.-1.10).

б) после образования трещин в сборно-монолитном элементе,что соответствует условию Mser ³ McrcII:

,                                            (1.35)

В формулу (1.32) подставляются значения моментов Mser1-4от соответствующей эксплуатационной нагрузки. При определении величины  учитывается частичнаяреализация длительного действия постоянной нагрузки строительного периода донабора прочности бетона омоноличивания;

это осуществляется подстановкой в формулы (1.34)и (1.35)значения коэффициента, учитывающего влияние длительности действия нагрузки припродолжительном её приложении, равным

.                                                      (1.35а)

1.3. Расчет по предельным состояниям первой группы

1.3.1. Расчет по прочностисечений, нормальных к продольной оси сборно-монолитного элемента

1.3.1.1. Расчет сечений, нормальных к продольной осисборно-монолитного элемента, следует производить в зависимости от соотношениямежду значением фактического отношения рабочих высот сборного исборно-монолитного h0сечений ki = h0i/h0:граничным значением ki = h0iгр/h0,при котором шов-контакт сборного и монолитного бетонов располагается на уровненейтральной оси сборно-монолитного сечения и минимальным допустимым значением kmin= h0imin/h0из условия прочности сборного элемента.

1.3.1.2. Значение kгр определяется по формуле

.                                                  (1.36)

Здесь                                                  ,                                                  (1.37)

где mi-коэффициент армирования сборного элемента

,                                                        (1.38)

,                                                          (1.39)

x¢i- относительная высота сжатой зоны бетона сборного элемента определяемая поформуле

,                                          (1.40)

1.3.1.3. Значение kmin определяется изусловия прочности сборного элемента

,                               (1.41)

гдеXi определяется из уравнения

.                                               (1.42)

Приэтом должно соблюдаться условие

,                                                          (1.43)

где xRопределяется по п. 3.14 СНиП 2.03.01-84.

В формулах (1.41-1.43) индекс iуказывает на принадлежность характеристики сборномуэлементу.

1.3.1.4. Расчет сборно-монолитных элементов по прочностинормальных сечений производиться:

а) при                                         kmin < ki = h0i/h0 £ k                                                   (1.44)

из условия                               ,                                                 (1.45)

где Х- условная высота сжатой зоны, определяемая из уравнения

.                                                       (1.46)

Здесь M - суммарный изгибающий моментотносительно оси, проходящей через центр тяжести сжатой зоны сборно-монолитногосечения, от всех внешних сил по одну сторону от рассматриваемого сечения,действующих на стадиях возведения и эксплуатации элемента;

g¢s- коэффициент надежности по арматуре, принимаемый равным

                                                   (1.47)

Здесьmi - коэффициент, характеризующий уровеньстроительных нагрузок и равный

,                                                        (1.48)

гдеМcon- момент действия нагрузок строительного периода;

Mlimi - предельный внутренний момент,воспринимаемый сборным элементом;

wi- коэффициент, характеризующий форму сечения сборного элемента и равный

,                                                            (1.49)

гдевiи в - ширина сборного исборно-монолитного сечений соответственно.

б) при                                            kmin < ki = h0i/h0 > kгр                                                 (1.50)

изусловия                                  ,                                           (1.51)

гдеХ - условная высота сжатой зоны,определяемая из уравнения

.                                                   (1.52)

Здесь Mser- изгибающий момент относительно оси, проходящей через центр тяжести сжатойзоны сборно-монолитного сечения, от внешних сил по одну сторону отрассматриваемого сечения, действующих на стадии эксплуатации элемента;

g²s- коэффициент надежности по арматуре, принимаемый равным

,                                         (1.53)

где                                                          hв = h0 - h0i                                                         (1.54)

Xc - высота сжатой зонысборно-монолитного сечения определяемая по формуле (1.20) настоящих рекомендаций

AsII - площадь сеченияпродольной рабочей арматуры, необходимая для восприятия нагрузокэксплуатационного периода.

В этом случае вся площадь продольной рабочей арматуры изусловия прочности сборно-монолитного сечения Asпредставляете суммой

As = Asi + AsII,                                                     (1.55)

гдеAsi и AsIIопределяются решением уравнений (1.14-1.42) и (1.51-1.52)настоящих рекомендаций соответственно.

1.3.2. Расчет по прочности сечений, наклонных кпродольной оси сборно-монолитного элемента

1.3.2.1. Расчет сборно-монолитных элементов по наклонным сечениямдолжен производиться для обеспечения прочности:

а) на действие поперечной силы по наклонной полосе междунаклонными трещинами;

б) на действие поперечной силы по наклонной сжатой полосемежду грузом и опорой;

в) на действие поперечной силы по наклонной трещине;

г) на отрыв арматурного пояса в зоне действия поперечнойсилы;

д) на действие изгибающего момента по наклонной трещине.

Расчет для обеспечения прочности, соответствующей п.п. а, б,в, рекомендуется производить в соответствии с положениями п.п. 3.29-3.34 СНиП 2.03.01-84.

1.3.2.2. Расчет сборно-монолитных элементов на отрыварматурного пояса должен производиться по расчетной схеме, полученной изиспытаний экспериментальных моделей применяемого типа сборно-монолитныхконструкций.

1.3.2.3. Расчет сборно-монолитных элементов на действиеизгибающего момента по наклонной трещине следует производить в соответствии сп. 3.35 СНиП2.03.01-84, при этом рекомендуемся момент Ms,воспринимаемый продольной арматурой, пересекающей растянутую зону наклонногосечения, определять по формулам:

а) при                                         kmin <ki = h0i/h0£ kгр

,                                                      (1.56)

гдеАs- площадь сечения арматуры, пересекающей наклонное сечение;

Zs - расстояние отравнодействующей усилий в продольной арматуре до равнодействующей усилий всжатой зоне;

g²s- коэффициент надежности по арматуре, определяемый по формуле (1.47)настоящих рекомендаций.

б)при                                         kmin < ki = h0i/h0 > kгр

                                              (1.57)

где g²s- коэффициент надежности по арматуре, определяемый по формуле (1.53) настоящихрекомендаций.

1.4. Расчет на выносливость

Данный раздел рекомендаций распространяется насборно-монолитные железобетонные конструкции из тяжелого бетона безпредварительного напряжения, работающие под действием многократно повторныхнагрузок с положительным коэффициентом асимметрии цикла.

При оценке выносливости нормальных и наклонных сеченийсборно-монолитных элементов и контакта между сборным и монолитным бетонамиопределяются напряжения в бетоне и арматуре с учетом их изменения на различныхстадиях работы железобетонного элемента. При этом учитываются напряжения варматуре и бетоне, обусловленные особыми условиями виброползучести бетонов всборно-монолитной конструкции и начальные напряжения от нагрузок строительногопериода.

1.4.1. Расчет выносливости по нормальному сечению

1.4.1.1. Расчет сборно-монолитных изгибаемых элементов посечениям, нормальным к продольной оси элемента, должен производиться изусловий:

для сжатого бетона                            ;                                                 (1.58)

для растянутойарматуры                  ,                                       (1.59)

где Rвr,Rsr- расчетные сопротивления по выносливости бетона и арматуры, соответственно;

;

,  - максимальныенормальные напряжения, соответственно, в сжатом бетоне и в растянутой арматуре;

ss,i- напряжение в растянутой арматуре от нагрузки строительного периода;

Нв(s),Нs(s)- функции накопления напряжений в бетоне и арматуре соответственно.

1.4.1.2. Определение нормальных напряжений в сжатом бетоне ирастянутой арматуре ведется по IIстадии напряженно-деформированного состояния.

;                                    (1.60)

;                                               (1.61)

                                 (1.62)

гдекоэффициент армирования ;

коэффициент приведения ;

коэффициент пластичности может быть принят l = 0,55.

Напряжения ,  определяются дляприведенного сечения из эквивалентного бетона, класс Всотв и модуль упругости Есотв которого устанавливаются соответственно по СНиП 2.03.01-84по приведенной прочности на сжатие , определяемой по формула 1.1a.

1.4.1.3. функциянакопления напряжений в бетоне определяется: если контакт между батонамирасполагается в сжатой зоне

,                    (1.63)

гдеHe- принимается по табл. 1.1.

Dв - принимается по табл. 1.2.

 -коэффициент виброползучести,

; , ;

Вмон,ВСБ - соответственно,жесткость монолитного и сборного бетонов в сжатой зоне, определяемые

Вмон= Fмон×Ев;ВСБ = FСБ×Ев,СБ.

Fмон,FСБ- площади сечения монолитного и сборного бетонов в сжатой зоне;

Ев,Ев,СБ - их модули.

;

приопределении  следует принимать

 и,

где                                                          ;

если контакт между бетонами располагаетсяв растянутой зоне

.                                            (1.64)

14.1.4. Функция накопления напряжений в арматуре:

есликонтакт между бетонами располагается в сжатой зоне

,                      (1.65)

гдеDS- принимается по таблице 1.3.

;

есликонтакт между бетонами располагается в растянутой зоне

                                      (1.66)

1.4.1.5. Расчетное сопротивление бетона по выносливостиопределяется как Rвr= kвr×Rв,где Rв- прочность бетона на сжатие по СНиП 2.03.01-84;

 -относительный предел выносливости батона, учитывающий снижение прочности примногократно повторных нагрузках.

;  - параметрическаяточка, значение которой может быть принято  = 0,5;

kд - коэффициентдинамического упрочнения;

kв- коэффициент, учитывающий снижение прочности из-за водонасыщения бетона;

ki - коэффициенты, учитывающие снижениепрочности бетона при воздействии других факторов, например, из-за радиации, воздействиявысоких температур и т.д.

1.4.1.6. Расчетное сопротивление арматуры по выносливостиопределяется по формуле

,

гдеRs - расчетное сопротивление арматуры нарастяжение по СНиП2.03.01-84;

ks = 1,8;

ksr- относительный предел выносливости арматуры, учитывающий снижение прочностипри многократно повторных нагрузках, определяемый по СНиПII-56-77.

1.4.1.7. Коэффициенты асимметрии цикла напряжений:

бетона                                             ;                                           (1.67)

арматуры                                      .                                  (1.68)

ЗначенияНeдля базового числа N= 2´106 циклов

Таблица 1.1.

Класс бетона, В

В15

820

В25

В30

В40

В45

В55

0,4

2,300

2,250

2,060

1,790

1,386

0,990

0,648

0,5

2,420

2,330

2,120

1,820

1,400

1,000

0,650

0,6

3,030

2,710

2,560

1,910

1,450

1,030

0,660

0,7

4,560

3,120

2,960

2,120

1,570

1,090

0,690

Значения Dв

Таблица 1.2.

Класс бетона, В

В15

В20

В25

В30

В40

В45

В55

0,005

1,617

1,757

1,877

1,947

2,064

1,121

2,205

0,01

1,066

1,160

1,233

1,300

1,670

1,417

1,463

0,015

0,825

0,920

0,960

1,030

1,079

1,107

1,145

0,02

0,683

0,749

0,799

0,852

0,920

0,929

0,960

0,03

0,520

0,570

0,613

0,643

0,691

0,711

0,737

Значения DS

Таблица 1.3.

Класс бетона, В

В15

В20

В25

В30

В40

В45

В55

0,005

10,62

12,26

13,74

14,64

16,22

17,02

18,22

0,01

5,31

6,11

6,75

7,36

8,12

8,5

8,98

0,015

3,55

4,08

4,49

5,03

5,42

5,65

5,98

0,02

2,66

3,06

3,37

3,73

4,16

4,27

4,50

0,03

1,78

2,03

2,26

2,40

2,71

2,82

2,98

1.4.2. Расчет выносливости по наклонному сечению

1.4.2.1. Расчет на выносливость сечений, наклонных кпродольной оси элемента производится по прочности поперечной арматуры изусловия

                                                           (1.69)

гдеsw- напряжения в поперечной арматуре;

Rswr- усталостная прочность поперечной арматуры;

Hw(s) - функции накопления напряжений варматуре в наклонном сечении вследствии виброползучести бетона.

1.4.2.2. Напряжения в поперечной арматуре определяются как

.                                                  (1.70)

Здесь                                                               (1.71)

где Еw,dw, aw,mw- соответственно модуль упругости; диаметр, коэффициент приведения поперечнойарматуры и коэффициент поперечного армирования;

 -модуль упругости эквивалентного бетона;

h0- рабочая высота сечения.

; ;

в,s - ширина элемента и шаг хомутов.

Аsw- площадь поперечной арматуры на участке S.

              (1.72)

где М- момент в нормальном сечении, проходящем через вершину наклонной трещины,принимаемый равным

 -для сосредоточенной нагрузки

и - для распределеннойнагрузки;

R - опорная реакция;

а0,l - расстояние от оси опоры до сосредоточеннойнагрузки и расчетная длина балки;

As, Es,as,ms- площадь сечения, модуль упругости, коэффициент приведенияпродольной арматуры и коэффициент продольного армирования;

lk, c- расстояние от конца наклонной трещины продольной арматуры до торца балки и горизонтальнаяпроекция наклонной трещины, определяемая по СНиП 2.03.01-84;

;

 -при сосредоточенной нагрузке;

 -при равномерно распределенной нагрузке;

а- защитный слой бетона;

h - высота балки;

lk - рекомендуется принимать не более lk= 10ds при классах"сборного" бетона В ³50

иlk = 15dsпри классах "сборного" бетона 30 < В < 50;

jв2- коэффициент, учитывающий вид батона, определяемый по СНиП 2.03.01-84.

1.4.2.3. Функция накопления напряжений

                                       (1.73)

гдеkв(rв) - коэффициент виброползучести бетона,определяемый по п. 1.5.3.1.

 -функция накопления деформаций виброползучести, принимаемая по таблице 1.1.при напряжениях в батоне

.

1.4.3. Расчет выносливости контакта,между сборным и монолитным бетонами

1.4.3.1. Проверяется трещиностойкость контакта

                                                        (1.74)

При выполнении условия (1.74), выносливость контактаобеспечена.

1.4.3.2. Если условие (1.74) не выполняется,проводится расчет выносливости сечения по контакту из условий

;                                                      (1.75)

                                                      (1.76)

гдеТsw- предельное касательное напряжение для поперечной арматуры;

Rв,ks,Rв,lос- усталостная прочность бетона на сцепление и на смятие в контакте.

1.4.3.3. Касательные напряжения в бетоне по контакту

,                                            (1.77)

где

 -длина ожидаемого участка сдвига;

yi - расстояние от осиопоры до нормального сечения, проходящего через вершину наклонной трещины,принимаемое

yi0- для сосредоточенной нагрузки и

 -для равномерно распределенной нагрузки;

lт - расстояние от осиопоры до торца элемента;

hм- высота монолитного бетона;

Gw,Gв- модули сдвига соответственно поперечной арматуры и бетона;

n - количество стержней поперечной арматуры надлине ожидаемого участка сдвига, т.е. пересекающих контакт на участке от торцаэлемента до пересечения его наклонной трещиной.

Касательные напряжения в поперечной арматуре, пересекающейконтакт

                                                     (1.78)

где                              .

loп - ширинаплощадки передачи опорной реакции R;

Напряжения смятия в бетоне под поперечной арматурой,пересекающей контакт

,

где                                                     

Rsw,ser,Rв,lос,ser- нормативные сопротивления поперечной арматуры растяжению и смятию бетона.

1.4.4. Усталостная прочность бетона и поперечной арматуры

1.4.4.1. Расчетное сопротивление поперечной арматуры повыносливости определяется по формуле

,                                                (1.79)

гдеgs2- принимается по СНиП2.03.01.84;

;

k0- коэффициент, учитывающий класс арматуры, принимаемый по таблице 1.4;

kg - коэффициент, учитывающий диаметрарматуры, принимаемый по таблице 1.5;

Rsw- принимается по СНиП2.03.01-84 при gs1= 1

rwt- коэффициент асимметрии цикла напряжений после N циклов приложения нагрузки.

Таблица 1.4.

Класс арматуры

Значение коэффициента k0

А-I

0,44

А-II

0,32

А-III

0,28

Таблица 1.5.

Диаметр стержней, мм

5

10

15

20

30

40

60

Значение коэффициента kg

1,41

1,3

1,2

1

0,9

0,85

0,18

1.4.4.2. Расчетноесопротивление бетона на смятие Rв,locrпри расчете выносливости контакта следует определять по формуле

,                                                      (1.80)

гдеRв,loc- принимается по СНиП2.03.01-84;

gв1 - коэффициент условийработы бетона, принимаемый по таблице 1.6 или по п. 1.5.1.5. полагая gв1 = kвr.

Таблица 1.6.

Состояние бетона

Коэффициенты условий работы бетона gв1 при многократно повторяющейся нагрузке и коэффициенте асимметрии цикла напряжений rвt равном

0-0,1

0,2

0,3

0,4

0,5

0,6

0,7

0,8

естественной влажности

0,65

0,7

0,75

0,8

0,85

0,9

0,95

1

водонасыщенный

0,45

0,5

0,6

0,7

0,8

0,85

0,95

1

1.4.4.3. Предельноекасательное напряжение для поперечной арматуры определяется по формуле

                                            (1.81)

1.4.4.4. Расчетное сопротивлений сцепления бетона в контактеRв,kr определяетсякак

,                                                    (1.82)

где - для гладкихконтактов и

 -для неровных контактов с шероховатой поверхностью;

 -расчетное сопротивление растяжению монолитного бетона

14.4.5. Коэффициенты асимметрии циклов напряжений принимаютсяравными

.                               (1.83)

2. Рекомендации порасчету и конструированию бессварных стыков арматуры сборно-монолитных стен иперекрытий АЭС

2.1. Общие указания

2.1.1. Настоящий раздел "Рекомендаций..." распространяетсяна стеновые сборно-монолитные железобетонные конструкции с бессварнымилинейными анкерными стыками, возводимые с применением ребристых армоопалубочныхпанелей типа АПС (см. альбомы 11022 ПК, № 1, вып. 1; 11023 ПК, вып. 1; 11166ПК, № 1, вып. 1) и литого бетона в качестве бетона омоноличивания.

2.1.2. В расчетную область бессварного стыка включается одноребро армопанели с рабочим армокаркасом и приходящиеся на него перепускныеарматурные стержни (рис. 1), так, чтобы они располагались симметричноотносительно оси рабочего ребра армопанели.

2.1.3. Несущая способность бессварного стыка определяетсясцеплением арматуры с бетоном, сопротивлением выкалыванию треугольной бетонной призмыи сопротивлением поперечных анкеров (на концах рабочей и перепускной арматуры)действию растягивающих сил. (рис. 2.)

Разрушающее усилие, воспринимаемое бессварным стыком,представляется в виде:

,                                                   (2.1)

где Nвs- предельное усилие сцепления арматурных стержней с бетоном (рис. 2) иопределяемое по формуле:

,                                          (2.2)

Здесь принимается равным jR= 12,5;

jd- коэффициент, учитывающий взаимное влияние арматурных стержней рабочего либоперепускного армокаркаса на нарушение их сцепления с бетоном и определяемый взависимости от расстояния ld (рис. 2) между стержнямикаркаса из условия:

,                                       (2.3)

Рис.1

Рис. 2

При использовании в рабочих либо перепускных каркасахарматурных стержней различного диаметра рекомендуется коэффициент jdопределять по dmax при этом произведениеjd×dmax×nне должно превышать .

Если рабочий каркас ребра либо перепускной каркас,находящийся по одну сторону от оси ребра, состоят из одного арматурногостержня, то коэффициент jd= 1.

Rвt- расчетное сопротивление растяжению бетона;

lп- величина перепуска (нахлестки) стержней рабочей и перепускной арматуры (см.рис. 1и 2);

d - диаметр рабочей либо перепускной арматуры;

n - количество стержней рабочей либоперепускной арматуры в расчетной области стыка;

lв- длина проекции наклонной трещины выкалывания между перепускной и рабочейарматурой на ось рабочей арматуры (рис. 2), определяемая из условия:

,                                                 (2.4)

здесьu - расстояние между осями рабочей и перепускнойарматуры;

hэ- эффективная высота зоны влияния бессварного стыка, равная 20,0 см.

Nв- предельное усилие выкалывания треугольной бетонной призмы по наклонным трещинам,распространяющимся от рабочих к перепускным арматурным стержням (рис. 2) иопределяемое по формуле:

,                                                        (2.5)

Nw - предельное усилие, воспринимаемоепоперечными анкерными стержнями (рис. 2), определяемое по формуле:

,                                                 (2.6.)

ноне более ;

здесь nw - число приваренныхпоперечных анкерных стержней на длине перепуска (нахлестки);

dw- диаметр анкерных стержней;

Rs - расчетное сопротивление арматурырастяжению;

jw- коэффициент, зависящий от диаметра анкерных стержней и принимаемый по табл. 2.1.

Таблица 2.1.

dw

6

8

10

12

14

³ 16

jw

200

150

120

100

85

75

При наличии несколькихпоперечных анкерных стержней, расположенных в одной плоскости, перпендикулярнойоси рабочей арматуры, рекомендуется принимать nw= 2.

Расчет разрушающего бессварной стык усилия Npрекомендуется проводить как по рабочей арматуре ребра рабочего направления, таки по перепускной арматуре, принимая за расчетное минимальное из полученныхусилий.

2.1.3. Длину перепускных каркасов lп,зависящую от классов применяемых бетона и арматуры, геометрических параметровармопанели и анкерных элементов рекомендуется определять из условия,полученного из (2.1):

- при отсутствии анкерных элементов

,                                        (2.7)

- при наличии анкерных элементов

,                              (2.8)

гдекоэффициенты        ; ; ;

lan - длина анкеровкиарматурных стержней в бетоне, принимаемая по формуле (186) СНиП 2.03.01-84.

2.2. Прочность по нормальным сечениям стеновыхсборно-монолитных конструкций с бессварными стыками

2.2.1. Расчетным сечением изгибаемых сборно-монолитныхконструкций с бессварными стыками является сечение, нормальное к продольной осиэлемента и проходящее по оси стыка. (рис. 1).

Предельные усилия в нормальном сечении по стыку определяютсяисходя из следующих предпосылок:

- сопротивление бетона растяжению принимается равным нулю;

- сопротивление бетона сжатию принимается равным призменнойпрочности бетона Rвпри равномерном распределении напряжений по сжатой зоне бетона;

- растягивающие напряжения в перепускной арматуре, зависящееот прочностных и геометрических характеристик стыка, принимаются по расчету(см. п. 2.2.2),но не более расчетного сопротивления растяжению Rs.

2.2.2. Проверка прочности прямоугольногосечения, проходящего по оси стыка (при ) производится из условия:

,                                                 (2.9)

гдеМ - действующий в сечении изгибающий моментот внешних сил;

 -площадь растянутой перепускной арматуры, принимаемая не менее площадирастянутой арматуры Аsв рабочих ребрах армопанелей;

ss- действующие растягивающие напряжения в перепускной арматуре, определяемые поформуле:

,                                                   (2.10)

здесь Np - разрушающее усилие,воспринимаемое бессварным стыком и определяемое по формуле (2.1);

gс - коэффициент условийработы перепускной арматуры, принимаемый:

,                                    (2.11)

gв - коэффициент, равный0,9;

h0- рабочая высота стеновой конструкции в сечении по стыку;

Х- высота сжатой зоны бетона в расчетном сечении, определяемая по формуле:

,                                                         (2.12)

2.3. Деформативность сборно-монолитныхстеновых конструкций с бессварными стыками

2.3.1. Особенности деформированного состояния в зоне стыка(кривизна нейтральной оси к средние деформации арматуры и бетона) стеновыхсборно-монолитных железобетонных конструкций с бессварными стыками определяютсяих конструктивными отличиями от монолитных конструкций: обрывом рабочейарматуры в сечении по стыку, наличием перепускной арматуры, повышеннымпроцентом продольного армирования в зонах перепуска, наличием"подрезки" в сечении по стыку (стык армопанелей), а такжевозможностью применения перепускных каркасов различной длины.

2.3.2. В зоне стыка кривизна изогнутой оси сборно-монолитнойстеновой конструкции с бессварными стыками определяется как отношение разностисредних деформаций крайнего волокна сжатой зоны бетона и продольной растянутойарматуры к рабочей высоте сечения элемента, - как для участков элемента, где врастянутой зоне имеются трещины, нормальные к продольной оси (п. 4.23 СНиП 2.03.01-84).

Кривизна изгибаемых сборно-монолитных стеновых конструкций сбессварными стыками (в зоне стыка) определяется по формуле:

,                                   (2.13)

гдекоэффициент k принимает значения:

,                              (2.14)

(остальныепараметры, входящие в формулу (2.3.1),определяются согласно п. 4.27 СНиП 2.03.01-84).

2.4. Трещиностойкость сборно-монолитных стеновыхконструкций с бессварными стыками

2.4.1. Ширину раскрытия трещины, нормальной к продольной осистеновой конструкции и проходящей по оси стыка , мм, следует определять по формуле:

,                                    (2.15)

где ss- напряжения в перепускных арматурных стержнях, определяемые по формуле (2.10)

dп- диаметр перепускной арматуры, мм, (остальные параметры входящие в выражение (2.4.1) определяются по п. 4.14. СНиП 2.03.01-84.)

2.5. Рекомендации по конструированиюсборно-монолитных конструкций с бессварными стыками

2.5.1 При конструировании таких типов конструкций дляобеспечения требуемой долговечности и совместной работы арматуры и бетонаследует руководствоваться требованиями пунктов 5.11, 5.12, 5.13, 5.14, 5.38 СНиП 2.03.01-84.При изготовлении, укрупнении, монтаже и обетонировании стыков следует такжевыполнять рекомендации "Указаний по возведению железобетонных и бетонныхсборно-монолитных стен АЭС с РБМК-1000 с применением ребристых армопанелей АПЛс "сухими" стыками" (П-701-79-Д).

2.5.2. В армоопалубочных панелях рекомендуется применятьрабочую арматуру ребер, диаметром, не превышающем 40 мм класса А-III, а арматуру перепускных каркасовдиаметром, не превышающем 32 мм класса А-III.

2.5.3. В случаях, когда нет необходимости устанавливатьдополнительную арматуру в плоскости армопанелей, рекомендуется применятьармопанели с полной высотой ребра рабочего направления (hр= 200 мм) в зоне стыка с развалом торцов ребер на угол q= 15° относительно оси стыка (рис. 1) с целью лучшегопробетонирования литой бетонной смесью зоны примыкания торцов панелей.

2.5.4. Воизбежание "отлипания" армопанелей в зонестыка от бетона омоноличивания рекомендуется устанавливать монтажные стяжки изарматуры Æ16 мм класса А-Iмежду сжатыми и растянутыми армопанелями (см. альбом 11023 пк, вып. 1"Блоки монтажные типа БАС из ребристых армоопалубочных армопанелей типаАПС") на расстоянии, не превышающем 120 мм от оси стыка (рис. 1) с ихприваркой к закладным деталям, предусмотренным в армокаркасах рабочих реберармопанелей.

2.5.5. В целях повышения надежности в работе итехнологичности изготовления сборно-монолитных стеновых конструкций сбессварными стыками рекомендуется применять прямолинейные перепускные каркасы(в отличие от применяемых перепускных каркасов с загибами на концах - см.альбом 11023 пк, вып. 1), компенсировав недостающую длину анкеровки приваркойдвух расчетных поперечных анкеров (см. п. 2.1) на каждом концеперепускного каркаса.

2.6. Пример расчета

Рассматривается стеновая сборно-монолитная конструкция сбессварным стыком с применением армоопалубочных панелей АПС-III (см. альбомы 11022 пк, 11166 пк).

Класс бетона панели, а также литого бетона омоноличивания В30 (Rвt= 12,2 кг/см2). Диаметры арматурных стержней каркаса ребраармопанели:  = 1 Æ32 мм + 1 Æ10 мм класса А-III;площадь арматуры рабочего каркаса  = 8,042 + 0,785 =8,83 см2; диаметр перепускной арматуры  = 2 Æ25 мм класса А-III;площадь арматуры перепускного каркаса  = 2 ´4,909 = 9,82 см2. Расчетное сопротивление равно растяжениюарматурных стержней Rs = 3750 кг/см2.Расстояние между растянутыми стержнями в арматурных каркасах ребер  = 13,0 см; расстояниемежду стержнями перепускной арматуры  = 2u= 30,0 см. Расстояние между осями рабочей арматуры ребер и перепускной арматурыu = 15,0 см. Длина перепуска (анкеровки)перепускного каркаса  = 92,5 см; длинаперепуска рабочего каркаса ребра  = 92,5 - 14,0 - 1,5 =77,0 см. На конце арматуры ребра имеются два анкера диаметром du= 16 мм.

а) Определение разрушающего усилия по перепускной арматуре.

Поформуле (2.1):

;

по(2.2):  т;

jd= 1 (т.к. в перепускном каркасе один стержень);

по(2.4):  см;

по(2.5):  т;

;

 т

Усилие в перепускной арматуре при напряжениях в ней, равных Rs:

 т;

отношение.

б) Определение разрушающего усилия по рабочему армокаркасуребра (аналогично п. а)).

 т;

по(2.3): ;

 см;

 т;

по(2.6):  т,

 т.

Усилие в армокаркасе ребра при напряжениях в стержнях,равных Rs:

 т.

Отношение.

Аналогично подсчитаны разрушающие усилия Npдля стеновых конструкций с применением армопанелей АПС-II ( = 25 мм;  = 20 мм А-III).

Результаты расчетов сведаны в табл. 2.2.

Таблица2.2.

Тип армопанели

Рабочая арматура ребра

Перепускная арматура

 (т)

 (т)

 (т)

 (т)

АПС-III

33,1

38,1

1,15

36,8

40,7

1,11

АПС-II

21,3

27,0

1,26

23,5

26,4

1,12

Вывод: прочность стыка обеспечена как поарматуре перепуска так и по арматуре ребра.

СОДЕРЖАНИЕ

Введение. 1

1. Рекомендации по расчету сборно-монолитных железобетонных элементов перекрытий и стен АЭС.. 2

1.1. Общие указания. 2

1.2. Расчет по предельным состояниям второй группы.. 3

1.2.1. Расчет по образованию трещин. 3

1.2.2. Расчет по раскрытию трещин. 5

1.2.3. Расчет по деформациям. 6

1.3. Расчет по предельным состояниям первой группы.. 8

1.3.1. Расчет по прочности сечений, нормальных к продольной оси сборно-монолитного элемента. 8

1.3.2. Расчет по прочности сечений, наклонных к продольной оси сборно-монолитного элемента. 10

1.4. Расчет на выносливость. 10

1.4.1. Расчет выносливости по нормальному сечению.. 10

1.4.2. Расчет выносливости по наклонному сечению.. 13

1.4.3. Расчет выносливости контакта, между сборным и монолитным бетонами. 15

1.4.4. Усталостная прочность бетона и поперечной арматуры.. 16

2. Рекомендации по расчету и конструированию бессварных стыков арматуры сборно-монолитных стен и перекрытий АЭС.. 17

2.1. Общие указания. 17

2.2. Прочность по нормальным сечениям стеновых сборно-монолитных конструкций с бессварными стыками. 19

2.3. Деформативность сборно-монолитных стеновых конструкций с бессварными стыками. 20

2.4. Трещиностойкость сборно-монолитных стеновых конструкций с бессварными стыками. 20

2.5. Рекомендации по конструированию сборно-монолитных конструкций с бессварными стыками. 21

2.6. Пример расчета. 21

 

7
Мне нравится
Комментировать Добавить в закладки

Комментарии могут оставлять только зарегистрированные пользователи.

Пожалуйста зарегистрируйтесь или авторизуйтесь на сайте.