На главную
На главную

СНиП II-94-80 «Подземные горные выработки»

Нормы должны соблюдаться при проектировании подземных горных выработок для новых, реконструируемых и расширяемых действующих предприятий по добыче полезных ископаемых. Нормы распространяются на проектирование горных выработок, располагаемых в зоне и вне зоны влияния очистных работ.

Обозначение: СНиП II-94-80
Название рус.: Подземные горные выработки
Статус: действующий
Заменяет собой: СНиП II-М.4-65 «Подземные горные выработки предприятий по добыче полезных ископаемых»
Дата актуализации текста: 01.10.2008
Дата добавления в базу: 01.02.2009
Дата введения в действие: 01.01.1982
Разработан: ВНИМИ Минуглепрома СССР
Центрогипрошахт Минуглепрома СССР
Гипроцветмет Минцветмета СССР
ВНИИОМШС Минуглепрома СССР
Кривбасспроект Минчермета СССР
ВНИИГ Минхимпрома
Гипроникель Минцветмета СССР
Южгипрошахт Минуглепрома СССР
Утвержден: Госстрой СССР (31.12.1980)
Опубликован: Стройиздат № 1982

ГОСУДАРСТВЕННЫЙ КОМИТЕТ СССРПО ДЕЛАМ СТРОИТЕЛЬСТВА
(ГОССТРОЙ СССР)

СТРОИТЕЛЬНЫЕ НОРМЫ И ПРАВИЛА

СНиП II-94-80

НОРМЫ ПРОЕКТИРОВАНИЯ

ЧАСТЬ II

ПОДЗЕМНЫЕ ГОРНЫЕ ВЫРАБОТКИ

ГЛАВА94

Утверждены
постановлением Государственного комитета СССР
по делам строительства
от 31 декабря 1980 г. № 232

МОСКВА1982

Глава СНиПII-94-80 «Подземные горные выработки» разработана институтами Центрогипрошахт,ВНИМИ и ВНИИОМШС Минуглепрома СССР с участием институтов ЮжгипрошахтМинуглепрома СССР, Гипроцветмет и Гипроникель Минцветмета СССР, КривбасспроектМинчермета СССР и ВНИИГ Минхимпрома.

С введением вдействие настоящей главы утрачивают силу:

глава СНиП II-М.4-65«Подземные горные выработки предприятий по добыче полезных ископаемых»;

изменение главыСНиП II-М.4-65 «Подземные горные выработки предприятий по добыче полезныхископаемых», внесенное постановлением Госстроя СССР от 31 января 1978 г. № 13.

Редакторы: д-р техн. наук Е. В. Петренко, канд.военных наук П. М. Кузьмин и инж. В. П. Бовбель (Госстрой СССР),канд. техн. наук Е. В. Стрельцов (Минуглепром СССР), канд. техн. наук В.М. Еремеев и инж. К. Я. Зотова (Центрогипрошахт Минуглепрома СССР),доктора техн. наук К. А. Ардашев и Н. А. Филатов (ВНИМИМинуглепрома СССР), канд. техн. наук И. Г. Косков (ВНИИОМШС МинуглепромаСССР).

Государственный комитет СССР
по делам строительства
(Госстрой СССР)

Строительные нормы и правила

СНиП II-94-80

Подземные горные выработки

Взамен
СНиП
II-М.4-65

1. ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ

1.1. Настоящие нормыдолжны соблюдаться при проектировании подземных горных выработок для новых,реконструируемых и расширяемых действующих предприятий по добыче полезныхископаемых.

Нормыраспространяются на проектирование подземных горных выработок, располагаемых взоне и вне зоны влияния очистных работ.

Внесены
Министерством
угольной промышленности СССР

Утверждены
постановлением
Государственного комитета СССР
по делам строительства
от 31 декабря 1980 г. № 232

Срок введения
в действие -
1 января 1982 г.

Примечания: 1.Настоящие нормы не распространяются на проектирование подземных горныхвыработок, сооружаемых на глубине более 1500 м или специальными способамипроходки, а также очистных выработок и располагаемых в пределах выемочныхучастков, выработок выщелачивания и предприятий подземной газификации.

2. Подземные горные выработки в последующем тексте именуются «выработки».

1.2. Выработки следуетпроектировать на основе:

данных,определяющих назначение, срок службы, условия возведения и эксплуатации выработок;

результатовинженерных изысканий, включающих данные инженерно-геологического изучения местразмещения выработок;

требованийнормативных документов, утвержденных или согласованных Госстроем СССР,государственных стандартов, законодательных актов по экономии земель, охране ирациональному использованию недр и природных ресурсов, а также правилбезопасности, утвержденных Госгортехнадзором СССР, и требований органовгосударственного санитарного надзора СССР.

1.3.Проектирование выработок предприятий по добыче полезных ископаемых должнопроизводиться исходя из условий снижения трудоемкости, материалоемкости исметной стоимости строительства и применения широкой механизациигорнопроходческих работ, а также в соответствии с требованиями «Инструкции поразработке проектов и смет для промышленного строительства» с учетомособенностей шахтного и горнорудного строительства:

а) разработканескольких вариантов размещения, компоновки и взаимной увязки выработок сучетом их назначения, условий сооружения и эксплуатации, включая вопросывентиляции, водоотлива и транспорта, технологии и организации строительства,предусматривая в каждом варианте максимально возможную прямолинейностьвыработок и минимальное количество типоразмеров сечений выработок, а такжетрудоемких в проведении сопряжений, заездов и приемных площадок;

б) проведениерасчетов для каждого из вариантов по определению устойчивости пород выработок,формы и размеров их поперечного сечения, расстояния между выработками, величинсмещения пород и нагрузок на крепь, конструкций и параметров крепи с учетом мерохраны и защиты выработок, способов их сооружения и с использованиемдействующих типовых проектов выработок, отвечающих требованиям настоящих норм;

в)технико-экономическое сравнение показателей вариантов и принятие на их основеоптимального решения по минимальным суммарным затратам при строительстве иэксплуатации выработок с учетом наиболее целесообразного использования недр.

Объемно-планировочныеи конструктивные решения выработок должны учитывать опыт их сооружения ваналогичных горно-геологических и гидрогеологических условиях, применениепередовой технологии и организации горнопроходческих работ и обеспечиватьэксплуатацию выработок в течение установленного проектом срока их службы.

Проектирование выработок,пригодных к дальнейшему использованию после извлечения из недр полезногоископаемого, следует производить в соответствии с настоящими нормами с учетомтребований «Инструкции по проектированию народнохозяйственных объектов,размещаемых в отработанных горных выработках».

1.4.Проектирование выработок при условиях наличия опасности горных ударов,самовозгорания угля, выбросов, угля, породы и газа, динамических воздействий,сейсмичности района свыше 7 баллов, повышенной температуры горных пород, в зоневечной мерзлоты и др. должно производиться с учетом дополнительных требований,предусмотренных для таких случаев общесоюзными и ведомственными документами илина основе результатов исследований, выполненных специализированнымиорганизациями.

1.5. При проектированиивременных (на период строительства) выработок необходимо соблюдать требования,предъявляемые к постоянным выработкам того же назначения, согласно настоящимнормам. При этом предусматривать максимальное использование временных выработокпри дальнейшей эксплуатации предприятия по добыче полезных ископаемых.

1.6. В составепроектов особо ответственных выработок, нарушение которых ведет к остановкевсего предприятия, для контроля их состояния следует предусматривать установкуконтрольных приборов и замерных станций.

1.7. Проектывентиляции и кондиционирования воздуха, водоотлива, электроснабжения иподземного транспорта на предприятиях по добыче полезных ископаемых должныразрабатываться в соответствии с нормами технологического проектирования и другимиотраслевыми нормативными документами, утвержденными в установленном порядке.

ИНЖЕНЕРНО-ГЕОЛОГИЧЕСКИЕ И ГИДРОГЕОЛОГИЧЕСКИЕИЗЫСКАНИЯ

1.8. Инженерныеизыскания для проектирования и строительства выработок следует выполнять всоответствии с требованиями главы СНиП по инженерным изысканиям длястроительства, а также с учетом особенностей подземного строительства,предусмотренных настоящими нормами.

1.9. Исходныеинженерно-геологические материалы для проектирования выработок должны включатьследующие данные:

геоморфологиюместа намечаемого расположения проектируемой выработки, включая стратиграфию итектонику массива горных пород, а при необходимости и топографию земнойповерхности;

литологическуюхарактеристику пород массива;

результатыиспытаний механических свойств пород массива;

гидрогеологическуюхарактеристику массива, характеристику его газоносности и при необходимостигеокриологические данные.

Степеньдетальности перечисленных исходных данных должна повышаться путем уплотнениясетки разведочных скважин по мере приближения к месту расположенияпроектируемой выработки.

1.10. Исходныеданные для проектирования выработок получаются путем:

использованияимеющихся фондовых данных о результатах проведенной геологической разведки(предварительной, детальной, доразведки) и маркшейдерско-геодезических съемок;

проведениягеологических, гидрогеологических и других работ инженерно-геологическихизысканий, включая бурение инженерно-геологических скважин непосредственно вместах предполагаемого расположения проектируемых выработок.

При проведенииинженерных изысканий должно предусматриваться бурение:

вертикальныхконтрольно-стволовых скважин для каждой проектируемой вертикальной выработки;

вертикальных илинаклонных скважин по осевым линиям горизонтальных и наклонных магистральныхвыработок;

горизонтальныхопережающих скважин в направлении проектируемых выработок вкрест простираниямассива пород.

1.11.Стратиграфические и тектонические данные сложения массива горных пород, а такжеданные об их литологическом составе должны устанавливаться в основном изимеющихся материалов геологической разведки по сетке скважин и по скважинам,размещенным вблизи мест расположения вскрывающих выработок.

Эти данныеконтролируются и уточняются по результатам геологических работ инженерных изысканий.

Указанные данныедолжны содержать привязанные к маркшейдерской сети параметры залегания(глубина, мощность, угол падения, азимуты простирания, выдержанность) всехлитологически различающихся пластов, слоев и других морфологических элементов,а также сведения о подработке горного массива, его сдвижениях и деформациях.

Литологическаяхарактеристика пород должна быть дана для пластов (слоев) в интервале и сдетальностью, указанными для стратиграфических и тектонических данных. Этахарактеристика должна включать установление типа и наименования пород с учетомимеющихся на месторождении (в бассейне) классификаций литогенетических типовпород, а также характеристик, определяющих этот тип. Тщательно и подробнодолжны быть установлены параметры залегания, а также вещественного состава иструктурной нарушенности слабых слоев и прослоев, склонных к выдавливанию ипучению, а также контактов морфологических элементов с малой степенью связности(зеркала скольжения, трещины, разрывы и др.).

Материалыинженерно-геологических изысканий должны содержать данные о тампонажеразведочных скважин, а также о наличии и состоянии ранее пройденных выработок.

1.12.Физико-механические свойства и структурная нарушенность пород должныопределяться в интервалах по мощности залегания:

до 20 м выше идо 10 м ниже горизонта намечаемого расположения выработки - детально для всехслоев, пластов, прослоев мощностью свыше 0,3 м и для литотипов слоев мощностьюот 0,1 до 0,3 м;

от 20 до 100 мвыше и от 10 до 30 м ниже горизонта намечаемого расположения выработки -укрупненно для представителей всех имеющихся литотипов пород слоев мощностьюсвыше 1 м.

Для вертикальныхконтрольно-стволовых скважин детальное изучение физико-механических свойств и структурнойнарушенности пород должно быть выполнено по всему интервалу бурения.

Для всехизученных слоев, пластов, прослоев и прочих морфологических элементов должныбыть выполнены механические испытания керновых проб и установлены срединузначения сопротивления пород одноосному сжатию, а также плотности, естественнойвлажности, коэффициента сцепления, угла внутреннего трения, модуля упругости,коэффициента Пуассона.

1.13.Гидрогеологические, а при необходимости криологические данные должныустанавливаться в основном по имеющимся материалам геологической разведки посетке скважин. Эти данные контролируются и уточняются результатамидополнительных гидрогеологических работ по скважинам инженерных изысканий.

Гидрогеологическиеданные должны содержать сведения о расположении и мощности водоносныхгоризонтов, степени обводненности пород в местах предполагаемого размещенияпроектируемых выработок, гидростатических и гидродинамических напорах,характеристике химической агрессивности вод, расположении и характеристикеводоупоров, условиях питания и дренажа водоносных горизонтов, показателя ихфильтрационной способности и связи с поверхностными водотоками и водоемами,расположении и характеристике карстов и плывунов.

Криологическиеданные должны содержать сведения о расположении, конфигурации и размерахмноголетнемерзлых частей массива горных пород, характеристике их льдистости ивлажности и показателях механических свойств при оттаивании и замораживании,показателях теплопроводности пород массива, сведениях о тепловом поле игеотермическом градиенте, характеристике изменения границ промерзания врезультате действия сезонно-климатических и гидрогеологических факторов.

2. КОМПОНОВОЧНЫЕ И КОНСТРУКТИВНЫЕ РЕШЕНИЯ,ОСНОВНЫЕ РАСЧЕТНЫЕ ПОЛОЖЕНИЯ

КОМПОНОВОЧНЫЕИ КОНСТРУКТИВНЫЕ РЕШЕНИЯ

2.1. Выбор местаразмещения выработки следует производить с учетом устойчивости окружающих еепород, а также общих компоновочных решений всего комплекса выработок напредприятии по добыче полезных ископаемых; при этом следует избегать заложениявыработки непосредственно в местах тектонической нарушенности массива, карстов,плывунов.

2.2. Форма иразмеры поперечного сечения выработки должны обеспечивать заданную пропускнуюспособность в условиях сооружения и эксплуатации, размещения в ней оборудования,санитарно-технических устройств и инженерных коммуникаций, а также соблюдениенеобходимых требований подземного транспорта, вентиляции и водоотлива.

При расчетепроектного сечения выработки в проходке (вчерне) кроме толщины крепи изабутовочного материала надлежит учитывать определяемые по настоящим нормамвеличины смещения пород, происшедшие при применении жесткого типа крепи - запериод до ее возведения, податливой - за весь срок эксплуатации выработки либоза период до исчерпания податливости крепи.

2.3. Дляулучшения условий поддержания и обеспечения рабочего состояния выработокследует располагать их по возможности в устойчивых породах, а при необходимостиприменять горные меры охраны и конструктивные меры защиты выработок и крепи.

К горным мерамохраны и конструктивным мерам защиты относятся:

оставлениепредохранительных целиков, исключающих влияние очистных работ;

расположениевыработок на расстояниях, исключающих их взаимное влияние;

рациональныйпорядок ведения горных работ;

расположениевыработок в предварительно разгруженной области массива;

механизированнаязакладка закрепного пространства;

предварительноелибо последующее упрочнение массива пород;

уменьшениеконцентрации напряжении за счет различных методов разгрузки массива;

применениетампонажа закрепного пространства;

использованиеподатливых типов крепи и элементов податливости, а в соляных породах -оставление зазоров между крепью и породой.

Горные мерыохраны и конструктивные меры защиты выработки следует назначать на основерезультатов сравнения ожидаемых деформаций массива горных пород с допускаемымивеличинами деформаций крепи.

2.4. Выборконструкции, параметров и расчет крепи выработки должен производитьсядифференцировано по участкам пород с одинаковыми свойствами исходя из оценкиустойчивости пород, величин их смещений, нагрузок на крепь, с учетомвозможности комплексной механизации процессов изготовления и возведения крепи,обеспечения надежности и безопасности работ в течение всего срока службывыработки.

Проектированиекрепи выработок должно включать:

определениехарактера проявления горного давления;

выбор типа крепии технологии ее возведения;

прогноз смещенияконтура пород и расчет нагрузок;

выборконструктивной схемы крепи и ее расчет.

При выборе конструкциии параметров крепи следует также соблюдать предъявляемые к крепи особыетребования, связанные с дополнительными воздействиями на нее динамическихнагрузок, агрессивных подземных и грунтовых вод, а также обеспечения водо- игазоизоляции выработок.

2.5. Припроектировании крепи выработок, а также других элементов подземных конструкций(армировка стволов, фундаменты под оборудование и др.) должна предусматриватьсяих защита от воздействия агрессивных сред.

Установлениестепени агрессивности сред, а также меры по защите от их воздействий следуетназначать в соответствии с требованиями главы СНиП по защите строительныхконструкций от коррозии и ГОСТ 9.015-74.

2.6. Проектамивыработок, возводимых в обводненных массивах пород, надлежит предусматривать защитуот проникновения в выработку воды путем водоотвода, гидроизоляции крепи итампонажа пород.

Применениеперечисленных мероприятий, а также создание специальной водонепроницаемой креписледует производить на основе технико-экономического обоснования.

2.7. Выборматериалов конструкции крепи необходимо производить в соответствии стребованиями нормативных документов и государственных стандартов,предъявляемыми к материалам с учетом их работы в подземных условиях.

2.8. Вконструкциях монолитной бетонной и железобетонной крепи шахтных стволов следуетприменять тяжелый бетон марки не ниже М200, для других выработок не ниже М150;для сборных железобетонных и бетонных конструкций крепи бетон следует применятьмарки не ниже М300.

2.9. Проектныемарки бетона по морозостойкости и водонепроницаемости следует назначать сучетом принятой системы гидроизоляции или защиты крепи от коррозии взависимости от климатических и гидрогеологических условий района расположениявыработки и в соответствии с классификацией бетонов и требованиями к ихприменению, установленными для I класса сооружений главойСНиП по проектированию бетонных и железобетонных конструкций, а также всоответствии с главой СНиП по защите строительных конструкций от коррозии.

2.10.Минимальную толщину защитного слоя бетона для арматуры монолитнойжелезобетонной крепи следует принимать 30 мм.

2.11. Элементыблочной и тюбинговой сборной крепи должны иметь отверстия для тампонажа пустот,остающихся за крепью в процессе ее монтажа.

2.12. Вжелезобетонной и бетонной крепи выработок, сооружаемых в сейсмических районах ссейсмичностью свыше 7 баллов, следует предусматривать устройство деформационныхшвов, расстояния между которыми должны быть до 30 м. Устройство деформационныхшвов следует предусматривать, как правило, в местах пересечения выработкойтрещин или контактов между породами различной прочности.

ОСНОВНЫЕРАСЧЕТНЫЕ ПОЛОЖЕНИЯ

2.13. В качествеосновных расчетных данных для определения устойчивости пород, величин их смещений,нагрузок на крепь и параметров крепи выработки должны приниматься:

расчетнаяглубина размещения выработки Hр;

расчетныезначения физико-механических свойств горных пород;

нормативные ирасчетные характеристики материалов крепи и заполнения закрепного пространства.

2.14. Расчетнуюглубину Hp размещениявыработки следует определять по формуле

Hp = Hk,                                                                    (1)

H - проектная глубина размещения выработки или ееучастка, м;

k -коэффициент,учитывающий отличие напряженного состояния массива горных пород по сравнению снапряженным состоянием, вызванным собственным весом толщи пород до поверхности,принимаемый равным 1 для обычных горно-геологических условий либоустанавливаемый экспериментально: для районов, подверженных движениям земнойкоры и в зонах тектонических нарушений, при отсутствии экспериментальных данныхk принимается равным 1,5.

2.15. Расчетноесопротивление пород (массива) сжатию Rс следует определять поформуле

Rc = Rkc,                                                                       (2)

где R - среднее значение сопротивления пород в образце одноосномусжатию, устанавливаемое экспериментально по результатам испытаний образцовпород, МПа (кгс/см2);

kc - коэффициент, учитывающий дополнительную нарушенность массива породповерхностями без сцепления либо с малой связанностью (зеркала скольжения, трещины,глинистые прослои и др.), принимаемый по табл. 1.

Примечание. В необходимых случаях(обводнение выработки, упрочнение пород и др.) определение Rсследует производить с учетом влияния этих факторов по данным специализированныхорганизаций.

2.16. Припроектировании выработок kc определяется по данным количественного анализа нарушенности массивапород в местах проектируемого расположения выработки на основании данныхинженерно-геологических изысканий по среднему расстоянию между поверхностямиослабления пород согласно табл. 1.

Таблица 1

Среднее расстояние между поверхностями ослабления пород, м

Коэффициент kc

Более 1,5

0,9

От 1,5 до 1

0,8

От 1 до 0,5

0,6

От 0,5 до 0,l

0,4

Менее 0,1

0,2

2.17. Для оценки ранеевыполненной проектной документации и при использовании имеющихся нормативныхдокументов допускается определять сопротивление пород сжатию в образце R по коэффициенту крепости пород f по шкале М. М.Протодьяконова (при f ³ 3) по формулам

R = 10f (МПа),                                                           (3)

R = 100f (кгс/см2)                                                       (3а)

где f - коэффициент крепостипород, принимаемый по главе СНиП по правилам производства и приемки работподземных горных выработок

2.18. Расчетноесопротивление пород сжатию Rс по контуру поперечногосечения выработки должно определяться с учетом всех пересекаемых выработкойслоев (пластов) мощностью более 0,1 м, залегающих на расстояниях от контурасечения выработки: в кровле 1,5b, впочве и боках выработки - 1b, где b - ширина выработки.

Для ряда смежныхслоев, залегающих по контуру поперечного сечения выработки, с изменчивостью Rс в пределах до 30 % следует принимать для всейвыработки усредненное значение расчетного сопротивления пород сжатию,определяемое по формуле

,                                      (4)

где Rc, ... R - расчетное сопротивление сжатию слоев пород;

m1, ... mn - мощность слоя.

При изменчивостирасчетного сопротивления пород сжатию в кровле, боках или почве выработки свыше30 %, Rс следует считать по формуле (4)отдельно по элементам выработки (кровле, боках и почве).

2.19. Расчетноесопротивление пород сжатию Rс по длине выработки следуетопределять, исходя из разделения выработки на отдельные участки по длине, сучетом следующих требований:

а) к одномуучастку следует относить все пересекаемые выработкой слои (пласты) мощностьюсвыше 0,3 м, значения Rс которых находятся впределах до 30 %; для этого участка Rс определяется усредненным сучетом мощности этих слоев по формуле (4);

б) приобъединении смежных участков, значения Rс которых отличаются болеечем на 30 %, Rс объединенного участка следует принимать понаименьшему значению Rс объединяемых участков.

2.20. Расчетныеи нормативные характеристики материалов крепи следует принимать с учетом ихработы в подземных условиях и руководствуясь соответствующими государственнымистандартами и главами СНиП:

для бетонной ижелезобетонной крепи - по главе СНиП по проектированию бетонных ижелезобетонных конструкций;

дляметаллической крепи - по главе СНиП по проектированию стальных конструкций;

для деревяннойкрепи - по главе СНиП по проектированию деревянных конструкций;

для каменнойкрепи - по главе СНиП по проектированию каменных и армокаменных конструкций.

При выборематериалов конструкций крепи выработок надлежит также соблюдать требования«Технических правил по экономному расходованию основных строительныхматериалов».

2.21. Расчеткрепи выработки следует производить, используя методы строительной механики сучетом взаимодействия крепи и пород при строительстве и эксплуатации выработки.

При оценкевзаимодействия крепи и пород необходимо учитывать мероприятия по упрочнениюпород или их разгрузке, прогноз изменений геологических, гидрогеологических игорнотехнических условий участка строительства.

2.22. Расчетконструкций крепи выработки следует производить по несущей способности (пофактору хрупкого, вязкого и других видов разрушений), а в необходимых случаяхпо устойчивости трещиностойкости в соответствии с требованиями главы СНиП поосновным положениям проектирования строительных конструкций и оснований.

На устойчивостьследует проверять расчетом тонкостенные стальные и сборные конструкции, а натрещиностойкость - крепи гидро- и газоизолирующие.

2.23. Крепивыработок следует рассчитывать, исходя из возможных неблагоприятных сочетанийнагрузок и воздействий, которые действуют одновременно при строительстве илиэксплуатации выработок, с учетом технологии проведения выработок и возведениякрепи. При этом необходимо принимать следующие сочетания нагрузок:

основное - из постоянных нагрузок и воздействий, временныхдлительных нагрузок и воздействий, возникающих в процессе строительства;

особое - из постоянных, временных длительных, наиболеевероятных кратковременных и одной из особых сейсмических или других нагрузокили воздействий.

2.24. Припроектировании конструкций крепи выработок на сочетание нагрузок и воздействийследует учитывать:

постоянные нагрузки и воздействия:

а) давлениегорных пород со стороны массива;

б) собственныйвес крепи;

в) воздействия,вызываемые предварительным напряжением элементов крепи;

г) давлениеподземных вод;

временные длительные нагрузки и воздействия:

д) температурныевоздействия, в том числе морозное пучение;

е) воздействияот очистных работ, других выработок и водопонижения;

ж) давление отнабухания пород;

кратковременные нагрузки и воздействия:

з) давлениетампонажного раствора, нагнетаемого за крепь;

и) воздействияот подвижных нагрузок проходческих, транспортных машин и комплексов;

к) воздействияот массовых взрывов;

особые нагрузки и воздействия:

л) динамическиенагрузки;

м) сейсмическиевоздействия.

При учете сочетанийнагрузок следует применять коэффициенты сочетаний, установленные главой СНиП понагрузкам и воздействиям.

2.25. Расчетыкрепи по несущей способности и устойчивости следует производить на основные иособые сочетания нагрузок с применением коэффициентов перегрузки, условийработы конструкций, устанавливаемых в настоящих нормах, и расчетныхсопротивлений материалов, принимаемых по соответствующим главам СНиП.

3. ВЕРТИКАЛЬНЫЕВЫРАБОТКИ

ОБЪЕМНО-ПЛАНИРОВОЧНЫЕИ КОНСТРУКТИВНЫЕ РЕШЕНИЯ

3.1. Выбор местаразмещения вертикальной выработки необходимо производить во взаимной увязке сгенеральным планом и расположением других выработок, а также с учетомвозможности наиболее полного извлечения из недр запасов основных и совместно сними залегающих полезных ископаемых. При проектировании вертикальных выработокнеобходимо:

избегать, какправило, пересечения вертикальной выработкой крупных тектонических нарушений инапорных водоносных горизонтов;

располагатьстволы, как правило, за пределами шахтных полей или площадей залегания полезныхископаемых на расстояниях, исключающих оставление предохранительных целиков;

предусматриватьмеры максимально возможной выемки околоствольных целиков при расположениистволов в пределах шахтных полей или площадей залегания полезных ископаемых:

обеспечиватьвозможность размещения околоствольного двора в устойчивых, прочных породах;

принимать меры,исключающие или снижающие воздействие на стволы очистных работ, водопонижения иблизлежащих либо сопрягающихся выработок.

Примечания: 1. Вертикальныевыработки считаются расположенными вне зоны воздействия очистных работ, еслиочистные выработки находятся за пределами границ предохранительных целиков,построенных по Правилам охраны сооружений и природных объектов от вредноговлияния подъемных торных разработок, утвержденным министерствами СССР посогласованию с Госгортехнадзором СССР.

2. Вертикальные выработки считаются расположенными вне зоны воздействияводопонижения, если они находятся за пределами его контура, определяемогогидрогеологическим расчетом.

3.2. При расположениистволов и шурфов санитарно-защитные зоны следует предусматривать в соответствиис «Санитарными нормами проектирования промышленных предприятий».

3.3.Вертикальные стволы следует проектировать, как правило, круглого поперечногосечения. Другим вертикальным выработкам, в зависимости от срока их службы,назначения и горно-геологических условий, допускается придавать отличную откруглой форму поперечного сечения.

3.4. При охранестволов и шурфов предохранительными целиками размеры последних следуетназначать в соответствии с действующими нормативными документами. Меры защитыкрепи этих выработок при выемке полезного ископаемого из предохранительныхцеликов необходимо взаимоувязывать с мерами охраны и защиты других выработок, атакже зданий и сооружений на земной поверхности, руководствуясь требованиямиглавы СНиП по проектированию зданий и сооружений на подрабатываемыхтерриториях.

3.5. Общаяглубина устьев вертикальных стволов и шурфов должна определяться расчетом сучетом конкретных горно-геологических условий.

При наличиивентиляционных и калориферных каналов нижняя отметка дна канала должна бытьвыше опорного венца не менее чем на 1000 мм.

Сопряжениевентиляционного или калориферного канала со стволом или шурфом следует проектироватьпод углом с плавным переходом. При нагнетательной схеме проветриваниякалориферные каналы, как правило, следует совмещать с вентиляционными.

3.6. В крепиустьев стволов и шурфов на глубине от поверхности не менее 1000 мм принеобходимости следует предусматривать проемы для ввода кабелей. Размеры проемовследует принимать в зависимости от предельного числа кабелей, идущих в ствол, сучетом возможности доступа для их монтажа и осмотра.

В местесопряжения ствола и подводящего кабельного канала (траншеи) в том случае, еслиотсутствует соответствующее свободное помещение в надшахтном здании, долженбыть предусмотрен кабельный колодец с входным люком.

Сопряжение днакабельного канала с внутренней поверхностью крепи устья ствола следуетпредусматривать по кривой, радиус которой должен быть (как минимум) в 25 разбольше диаметра самого крупного из прокладываемых кабелей.

В местахпримыкания каналов к устьям стволов необходимо предусматриватьпредохранительные ограждения.

3.7. Над лестничнымиотделениями стволов и шурфов на верхних отметках устьев необходимопредусматривать металлические ляды, а над вентиляционными отделениями -металлические решетки или герметичное перекрытие из несгораемых материалов.

3.8. Размерытрубно-кабельных отделений в стволах и шурфах надлежит определять, исходя изколичества размещаемых в них труб и кабелей, а также зазоров, которые должныбыть:

между трубами -не менее максимального диаметра фланца прокладываемого трубопровода;

между трубой иконтрольными кабелями или кабелем связи - не менее 100 мм;

между силовымикабелями - 50 мм, но не менее диаметра кабеля.

При прокладке встволе двух групп взаиморезервирующих кабельных линий зазор между ними долженбыть не менее 1000 мм.

Для выводакабелей из ствола на горизонт должны использоваться водотрубные ходки в камерыглавного водоотлива, а в случае их отсутствия предусматриваться кабельныеходки. Допускается в отдельных случаях вывод кабелей производить черезсопряжение с горизонтом.

3.9. Приопределении глубины зумпфов (участков стволов и шурфов ниже отметкиоколоствольного двора) следует учитывать минимальный зазор, равный 1000 мм отуровня воды до размещаемого в зумпфе оборудования.

3.10. Дляпредотвращения капежа воды в стволах следует предусматривать водоулавливание сотводом воды в общий шахтный водосборник.

РУДОСПУСКИ(ПОРОДОСПУСКИ), ВОССТАЮЩИЕ (СКАТЫ, ГЕЗЕНКИ)

3.11. Углынаклона рудоспусков (породоспусков) и восстающих (гезенков, скатов) необходимопринимать не менее:

для угля - 50°,для породы - 60°, для исслеживающихся руд - 60 - 70°; допускается до 25°уменьшать углы наклона скатов для угля при применении устройств иприспособлений, облегчающих самотек угля.

Дляслеживающихся руд (пород) рудоспуски (породоспуски) следует приниматьвертикальными.

3.12. Капитальныерудоспуски и породоспуски предприятий горнорудной промышленности допускаетсяпроектировать без ходового отделения.

Участковыевосстающие (скаты, гезенки для угля, породоспуски) следует проектировать двумяпараллельными выработками (грузовой и ходовой), сбиваемыми между собой черезкаждые 10-15 м или предусматривать в составе двух отделений, разделенныхсплошной стенкой, а в отдельных случаях - трех отделений: грузового,вентиляционного (материального) и лестничного. В стенке, разделяющей грузовое илестничное отделения, на расстоянии 5000 мм друг от друга должны бытьпредусмотрены закрываемые на задвижки окна размером 200´200 мм.

3.13.Минимальные поперечные размеры рудоспусков (породоспусков) грузовых отделенийвосстающих (скатов) надлежит принимать равными трехкратным размерам наибольшихкусков транспортируемого материала, но не менее 1000´1500 мм, а в скатах,оборудованных стальными трубами для спуска угля или сухого закладочногоматериала, - в зависимости от принятого размера труб.

3.14. При проектированиивосстающих и рудоспусков, предназначенных для пропуска горной массы, необходимопредусматривать перекрытие их устьев решетками с ячейками размерами до 400´400 мм для пропускакондиционных кусков транспортируемого материала.

Устья,перекрытые решетками с ячейками размерами более 400´400 мм, а также устьяостальных восстающих выработок должны иметь ограждения со стороны проходалюдей.

3.15.Погрузочные пункты капитальных и участковых рудоспусков (породоспусков), скатови гезенков должны быть механизированы, автоматизированы и оборудованысредствами подавления и локализации пыли и средствами защиты от внезапногопрорыва обводненной горной массы.

СОПРЯЖЕНИЯВЕРТИКАЛЬНЫХ СТВОЛОВ (ШУРФОВ) С ГОРИЗОНТАЛЬНЫМИ ВЫРАБОТКАМИ

3.16. Высотусопряжения околоствольного двора со стволом, используемым для транспортагрузов, следует определять из условий беспрепятственного вывода из стволанаиболее крупного узла оборудования и длинномерных материалов пакетами иконтейнерами. Высота сопряжения должна быть не менее 4500 мм от головокрельсов.

3.17. Ширинумеждупутья в сопряжении околоствольного двора с клетевым стволом следуетпринимать равной расстоянию между осями клетей, а проходы с каждой стороны - по1000 мм.

Переход отуширенного междупутья на обычное необходимо предусматривать за пределамирасположения оборудования для обмена вагонеток.

В пределахсопряжения клетевого ствола с околоствольным двором следует предусматривать полна уровне головок рельсового пути из сборного железобетона или бетона.

РАСЧЕТУСТОЙЧИВОСТИ ПОРОД И НАГРУЗОК НА КРЕПЬ, ВЫБОР ТИПА И РАСЧЕТ КРЕПИ

3.18. Выбор типаи расчет параметров крепи вертикального шахтного ствола следует производитьдифференцированно для устья, протяженной части, участков сопряжений взависимости от инженерно-геологических, гидрогеологических условий, вредныхвоздействий, а также с учетом схем организации и методов производства работ.

3.19. Крепьустьев стволов и шурфов следует проектировать из монолитного бетона илижелезобетона, металлических или железобетонных тюбингов. Конструкцию крепиустьев в зависимости от действующих нагрузок, размеров проемов для каналов идиаметров вертикальных выработок следует предусматривать одно-, двух- ктрехступенчатыми венцовыми или ступенчато-венцовыми.

3.20. Расчеткрепи устьев стволов и шурфов следует производить на действие вертикальных игоризонтальных давлений (нагрузок).

Вертикальныенагрузки следует определять как сумму давлений от собственного веса крепи, весаоборудования и сооружений, опирающихся на крепь; горизонтальные - от давленияпород массива, пригрузки от поверхностных фундаментов и опор игидростатического давления в водоносных горизонтах.

3.21. Расчетнуювертикальную нагрузку РвркН (тс), действующую на крепь устья, следует определять по формуле

,                                                   (5)

где n - коэффициент перегрузки,равный 1,4;

 - сумма вертикальныхнагрузок, передаваемых опорами горнотехнических сооружений, расположенных наповерхности вблизи ствола, на крепь устья ствола, кН (тс);

Qу - собственный вес крепиустья, кН (тс).

3.22. Расчетноегоризонтальное (радиальное) давление пород Рп,кПа (тс/м2), на крепь устья ствола в малосвязных и глинистых породахнаносов следует определять по формуле

,                        (6)

где n - коэффициентперегрузки, равный 1,3;

kу - коэффициент, принимаемыйравным 1,7 при расстоянии от проемов в крепи более 20 м и 2,9 - при расстояниименее 20 м;

r0- радиус ствола в свету, м;

j - угол внутреннего трения наносов,град;

y - безразмерный коэффициент,определяемый из выражения

y = 2tg j tg(45°+);

H - глубина рассматриваемого участка от поверхности,м;

Рф - наибольшая суммарная дополнительнаянагрузка от зданий и сооружений, расположенных на поверхности вблизи ствола,кПа (тс/м2), определяемая согласно прил. 1;

g - удельный вес породы (грунта), кН/м3(тс/м2), определяемый из выражения

g = rmg;

rm - средняя плотность пород(грунта), т/м3;

g - ускорение силы тяжести,м/с2 (вводится только для единиц СИ).

Допускаетсявести расчет нагрузок на крепь, назначать тип и параметры крепи устья ствола согласноглаве СНиП по проектированию сооружений промышленных предприятий (в частиопускных колодцев).

3.23. Выбор типаи расчет параметров крепи для протяженной части ствола, а также участковсопряжения следует производить на основании определения категорий устойчивостипород вертикальных выработок согласно табл. 2.

Таблица 2

Категория устойчивости пород

Оценка состояния устойчивости пород

Критерий устойчивости пород вертикальной выработки С

I

Устойчивое

До 3

II

Среднеустойчивое

От 3 до 6

III

Неустойчивое

От 6 до 10

IV

Очень неустойчивое

Более 10

Примечание. При Rc £ 2 МПа породы относятся к IV категории устойчивости.

3.24. Величину критерия устойчивостипород вертикальной выработки С следуетопределять по формуле

,                                             (7)

где kp- коэффициент, учитывающий взвешивающее действие воды: для участков вневодоносных горизонтов kг равен 1, для породводоносного горизонта kг определяется по формуле

,                                          (8)

h1 - высота толщи пород отпочвы водоупора до земной поверхности, м;

h2 - высота толщи пород отрассматриваемого сечения в водоносном горизонте до почвы водоупора (до кровливодоносного горизонта), м;

gп, gв - соответственно, удельныйвес частиц пород водоносного горизонта и удельный вес воды, кН/м3(тс/м3);

e - коэффициент пористостипород водоносного горизонта, принимаемый как отношение объема пор к объемускелета и определяемый по данным гидрогеологических изысканий;

Н - высота толщи пород от рассматриваемого сечения доземной поверхности, м;

Рв - давление подземных вод с учетом водопонижения,кПа (тс/м2);

kсб - коэффициент воздействияна ствол других выработок: для протяженных участков ствола kсб равен 1; для сопряжений kсб равен 1,5;

kц - коэффициент воздействияна ствол очистных работ: для участков, не испытывающих воздействий kц равен 1; при воздействииочистных работ kцпринимается по данным специализированных организаций;

ka - коэффициент влияния углазалегания пород a град: для горизонтальнозалегающих пород ka равен 1, в остальныхслучаях ka следует принимать извыражения

kt - коэффициент влияния времени эксплуатациипроектируемой выработки: для шахтных стволов kt равен 1; для остальных выработок - 0,9,

Нр, Rс, g - обозначения те же, что ив формулах (1),(2) и (6).

Примечание: При размерности Rс в кгс/см2 в формулу (7) вместо Rсследует подставлять 0,1 Rс.

3.25. Напротяженных участках ствола с жесткой армировкой, а также для участковсопряжений ствола в породах I, II и III категорий устойчивости при отсутствиивоздействия очистных работ, других выработок и водопонижения следует применять,как правило, монолитную бетонную крепь; при этом:

в породах Iкатегории устойчивости толщина бетонной крепи принимается без расчета по табл. 3.

в породах II и IIIкатегорий устойчивости толщину бетонной крепи следует устанавливать расчетомсогласно требованиям п. 3.34 настоящих норм, но не менее величин,указанных в табл.3.

Таблица 3

Глубина расположения участка, м

Толщина бетонной крепи, мм при углах залегания пород, град

до 35°

более 35°

До 500

200

250

Более 500

250

300

При соответствующем обоснованиидопускается в стволах с жесткой армировкой, пройденных в породах Iкатегории устойчивости, назначать крепи и их параметры, определяемые по п. 3.26настоящих норм.

Если расчетная толщинамонолитное бетонной крепи превышает 500 мм, то следует применять бетон болеевысокой марки или другой тип крепи.

3.26.В стволах с гибкой армировкой, а также в вентиляционных стволах и шурфах, необорудованных подъемными установками, в восстающих выработках и рудоспусках приотсутствии влияния очистных работ и водопонижения, где притоки воды не более 8м3/ч, в породах I и II категорий устойчивости следует применять набрызгбетонную крепь либокомбинированную крепь из анкеров, металлической сетки и набрызгбетона; припритоках воды более 8 м3/ч в породах I, II и III категорий устойчивости следует применять монолитную бетонную крепь.При этом:

в породах Iкатегории устойчивости толщина набрызгбетонной крепи на протяженных участкахствола принимается без расчета по табл. 4

Таблица 4

Глубина расположения участка, м

Толщина набрызгбетонной крепи, мм, при углах залегания пород, град

до 35

более 35

До 500

80

120

Более 500

100

150

в породах Iкатегории устойчивости для участков сопряжений ствола, а также в породах IIкатегории устойчивости на протяженных участках ствола толщину набрызгбетоннойкрепи следует устанавливать расчетом согласно требованиям п. 3.34настоящих норм. При этом толщина набрызгбетонной крепи должна быть не менее 150мм на глубинах до 500 м ч 200 мм на глубинах более 500 м.

Вкомбинированной крепи длину анкеров lа следует принимать равной 2м; расстояние между анкерами 0,7 lа. При соответствующемобосновании допускается изменять длину анкеров и расстояния между ними.

3.27. В породах IVкатегории устойчивости, на участках ствола с напорными водами, а также накалийных и подобных им месторождениях следует применять тюбинговую,железобетонную, многослойную крепь, а при достаточной устойчивости пород -монолитную бетонную крепь.

3.28. Расчеткрепи протяженной части стволов и шурфов следует производить на суммарноедействие горизонтального (радиального) давления пород массива Рп и давления остаточногонапора подземных вод Рг сучетом технологической и монтажной нагрузок.

Общее давлениенадлежит определять на момент времени, когда оно является наибольшим.

3.29. Расчётноегоризонтальное (радиальное) давление пород Рп,кПа (тс/м2), на крепь протяженной части вертикальной выработка приотсутствии влияния горизонтальных деформаций от воздействия очистных работследует определять по формуле

Рп= пmупнРн[1 + 0,1(r0 - 3)],                                               (9)

где r0 - радиус выработки в свету,м;

п - коэффициент перегрузки, равный 1,3;

my- коэффициент условий работы, принимаемый по табл. 5.

Таблица 5

Тип крепи

Коэффициент условий работы my

Набрызгбетонная

0,50

Сборная

0,75

Монолитная

0,80

пн - коэффициент приведения красчетному (максимальному) давлению при неравномерной эпюре нагрузок,принимаемый по табл.6.

Таблица 6

Угол залегания пород, a, град

Коэффициент пн

при последовательной и параллельной схемах проходки

при совмещенной схеме проходки

До 10

2,00

1,75

От 10 до 35

2,50

2,00

Более 35

2,75

2,25

Pн - нормативное давление накрепь, кПа (тс/м2), определяемое для пород I, II и III категории устойчивости поформулам:

при С £6Рн = 10[(2С- 1) + D],                                           (10)

при 10 ³С > 6Рн = 10[(3С - 7)+D],                                      (11)

где C - критерий устойчивостивертикальных выработок, рассчитываемый по формуле (7);

D - параметр, учитывающийтехнологию проходческих работ, принимаемый равным: при последовательной ипараллельной технологических схемах - нулю; при совмещенной технологическойсхеме проходки с передвижной опалубкой при С £ 6 D равно 2 и при 10 ³ С > 6 D равно 3.

Примечания: 1. Нормативное давление накрепь Рн для пород IV категории устойчивостиопределяется по методикам специализированных организаций.

2. В формулах (10) и (11) множитель 10 вводится при единицах СИ.

3.30. Расчетноегоризонтальное давление пород Рпна крепь вертикальной выработки в районе сопряжения на протяжении 20 м вверх и20 м вниз от сопряжения следует определять по формуле (9) настоящих норм, принимая в нейвместо величин пн и Рн величины пнс и Рсн рассчитываемые по формулам:

пнс = пн +(20 - z)x,                                                        (12)

Рcн= Рн(1,5 - 0,025z).                                                      (13)

где z - расстояния от узласопряжения до рассматриваемого сечения в районе 20 м;

х - коэффициент перехода отпротяженного участка к району сопряжения, принимаемый по табл. 7.

Таблица 7

Угол залегания пород a, град

Коэффициент х

при последовательной и параллельной схемах проходки

при совмещенной схеме проходки

До 10

0,050

0,037

Более 10

0,025

0,025

3.31. В местах пересеченияранее выработанных пространств на удалении до 6m в кровлю и до 2m впочву (где m - мощность пласта)величина нормативного давления Ppн, кПа (тс/м2), на крепь определяется поформуле

Ррн = 0,66Рн + 100,                                                              (14)

где Рн - нормативное давление, определяемое по формулам (10) или (11);

100 - слагаемое вединицах СИ; при единицах давления в тс/м2 слагаемое следуетпринимать равным 10.

3.32. Припроектировании сопряжений ствола с горизонтальными выработками и камерами дляисключения их влияния на ствол необходимо:

околоствольныевыработки в породах II категории устойчивости на протяжении от ствола неменее 30 м, а в породах III и IV категории - не менее 50 мкрепить жесткой крепью; в породах I категории тип крепи нерегламентируется;

погашаемыеоколоствольные выработки в породах I и II категорий устойчивости напротяжении от ствола до 10 м, а в породах III и IV категорий устойчивости до30 м закладывать кусковатой породой с тампонажным раствором.

3.33. Давлениеподземных вод Рг, кПа(тс/м2), на крепь выработки в коренных породах без их тампонажаследует определять по формуле (15), а приналичии тампонажа пород по формуле (16)

,                                                        (15)

,                                               (16)

где п - коэффициент перегрузки, принимаемый равным 1,1;

Не - естественный илисниженный общим водопонижением напор в данном водоносном горизонте,определяемый по результатам гидрогеологических исследований, м;

kфкр - коэффициент фильтрациикрепи (для бетонной крепи kфкр = 0,00158 м/сут);

kфп, kфт - соответственнокоэффициенты фильтрации породы и затампонированной зоны, определяемые по даннымгидрогеологических исследований, м/сут;

r1, r0, rт- соответственно внешний, внутренний радиус крепи и радиус затампонированнойзоны, м; при неизвестном r1 в расчете следует приниматьдля первого приближения толщину бетонной крепи r1 - r0, равной 0,5 м с последующимуточнением толщины крепи;

R(t) - радиус влияния дренажавыработки, определяемый по данным гидрогеологических изысканий из выражения R(t) = 1,5;

а - коэффициент пьезопроводности водоносногогоризонта, м2/сут;

t - время от началадренирования, сут;

gв - обозначение то же, что в формуле (8).

В тех случаях,когда по расчетам Рг болееРн, в формулах(15) и (16) необходимо учитыватькорректировку времени, принимая t соответствующиммоменту на 2 мес. после введения крепи в работу.

Если  менее 4, то в формуле (16) Рг равно 0, а при , более 100 определяется из выражения

Рг = Неgв.

При расчетегоризонтального давления обводненных пород в формуле (9) вместо коэффициента пн следует приниматькоэффициент пнг,определяемый по формуле

.                                                     (17)

3.34.Расчет толщины монолитной бетонной и набрызгбетонной крепи вертикальнойвыработки dк, мм, следует производить поформуле

.                                    (18)

где r0 - радиус вертикальнойвыработки в свету, мм;

mу - коэффициент условийработы крепи, принимаемый равным 1,25;

mб1, mб3, mб7 - соответственно коэффициенты,учитывающие длительную нагрузку, условие для нарастания прочности итемпературные колебания, принимаемые в соответствии с главой СНиП попроектированию бетонных и железобетонных конструкций;

Rпp- расчетное сопротивление бетона сжатию, принимаемое в соответствии с главойСНиП по проектированию бетонных и железобетонных конструкций, кПа (тс/м2);

kp - коэффициент концентрации напряжении в конструкциикрепи, принимаемый равным 1 на протяженных участках ствола и равным (2 - 0,05 z) врайоне сопряжения, где z - расстояние от узла сопряжения до рассматриваемогосечения, м;

Р - горизонтальное давление,кПа (тc2), определяемое как суммарное от давления пород Рп и подземных вод Рг;

dпб - толщина породобетоннойоболочки, образующейся за счет проникновения бетона в окружающие нарушенныепороды: для набрызгбетона принимаемая равной 50 мм, для остальных типов крепи -равной нулю.

3.35. Ввертикальных выработках, находящихся в зонах воздействия очистных работ идругих выработок, а также водопонижения при величинах ожидаемых относительныхдеформаций пород вблизи выработки, превышающих их допускаемые значения длякрепи, указанные в табл. 8, в породах всех категорий устойчивостиследует применять конструктивные элементы защиты или конструкции крепи,приспособленные к принудительному деформированию совместно с массивом пород.

Таблица 8

Крепь

Допускаемые относительные вертикальные деформации, мм/м

при сжатии

при растяжении

Монолитная

0,85

По несущей способности

0,05

Монолитная

0,85

По раскрытию трещин

0,25

Сборная

2,00

1,00

3.36. Конструктивныеэлементы защиты крепи ствола следует назначать на основе расчета ожидаемых относительныхдеформаций пород околоствольного массива и с учетом необходимой степенигидроизоляции ствола. При этом, если:

деформациирастяжения пород превышают значения, указанные в табл. 8, то следует предусматриватьгоризонтальные разрезные швы на расстояниях не более 15 м друг от друга,преимущественно на пересечении наиболее слабых слоев пород;

деформациисжатия пород находятся в интервале от указанных в табл. 8 до 15 мм/м, то следуетпредусматривать горизонтальные осадочные швы (узлы вертикальной податливости) вместах наибольших деформаций и на контактах прочных и слабых пород или меры пообеспечению проскальзывания крепи на защищаемом участке;

деформации сжатияпород превышают 15 мм/м, то следует предусматривать осадочные зоны и узлывертикальной податливости;

проявляютсягоризонтальные деформации, то следует предусматривать повышение несущейспособности и податливые конструкции, обоснованные расчетом.

3.37. Длякомпенсации вертикальных деформаций сжатия осадочными швами максимальноерасстояние между ними в вертикальной выработке устанавливается расчетомсогласно требованиям настоящих норм, но не более 20 м. Осадочные швывыполняются из податливого материала, а при необходимости гидро- и газоизоляциив них устанавливаются специальные герметичные узлы податливости,

Максимальноерасстояние 1, м, между осадочными швами определяется по формуле

,                                                (19)

где D1 - диаметр выработки впроходке (вчерне), м;

D0 - диаметр выработки всвету, м;

fтр - коэффициент трения породыо крепь, принимаемый: 0,6 для изверженных пород, песчаников и известняков; 0,5- для алевролитов и аргиллитов и 0,4 для углей и соляных пород;

Rпр, Рп, mб1, mб3, mб7 -обозначения те же, что и в формулах(9) и (18).

3.38. Расчетнаярабочая высота hш, мм, осадочного шваопределяется по формуле

,                                                        (20)

где Dhр - разность оседаний награницах защищаемого участка, мм, которая определяется из выражения Dhр = Seimi;

ei- относительные вертикальные деформации в пределах защищаемого участка, мм/м;

mi- мощность слоя, м;

ап - сжимаемость материалапрокладок в шве или узле податливости, %, при нагрузках равных допускаемым дляматериала крепи, принимаемая по результатам испытаний материала.

3.39. При полнойкомпенсации вертикальных и горизонтальных деформаций массива от воздействияочистных работ конструктивными мерами защиты величины расчетных давлении накрепь вертикальной выработки следует определять согласно требованиям настоящихнорм без учета воздействия очистных работ.

В случаенеполной компенсации проявлений указанных деформаций от воздействия очистныхработ или отсутствии конструктивных мер защиты выработки расчет крепи следуетпроизводить по ожидаемым перемещениям согласно методикам специализированныхорганизаций.

При этомминимальная величина несущей способности крепи должна приниматься не менеевеличины расчетного давления на крепь без учета влияния очистных работ.

Примечание. Расчеты давления на крепь,конструктивные элементы защиты крепи вертикальных выработок при скользящихкрепях с заполнением закрепного пространства следует производить по методикамспециализированных организаций.

3.40. Припроектировании горных выработок сумма остаточных водопритоков с водоносныхгоризонтов не должна превышать допустимого водопритока в ствол, установленногов главе СНиП по правилам производства и приемки работ подземных горныхвыработок.

Остаточныйводоприток в ствол Qост, м3/сут, врезультате фильтрации воды через крепь следует определять по формуле

Qост= Wm.                                                            (21)

где m - мощность водоносногогоризонта, м;

W -фильтрационный расход воды на единицу длины ствола, м2/сут, определяемыйпо формулам:

в условиях безтампонажа пород

,                                                    (22)

в условияхтампонажа пород

,                                         (23)

где Не, kфп, kфкр, kфт, r1, r0, rт, R(t) - то же, что и в формулах (15) и (16).

4.ГОРИЗОНТАЛЬНЫЕ И НАКЛОННЫЕ ВЫРАБОТКИ

ОБЪЕМНО-ПЛАНИРОВОЧНЫЕ И КОНСТРУКТИВНЫЕРЕШЕНИЯ

4.1. Выбор местаразмещения горизонтальной и наклонной выработки необходимо проводить с учетомобщих компоновочных решений. При этом, как правило, следует:

располагатьглавные вскрывающие выработки в устойчивых породах, а при их отсутствии -вкрест простирания слоистости или трещиноватости пород, а также на расстояниях,исключающих взаимное влияние выработок;

избегатьрасположения выработок в зонах крупных тектонических нарушений и напорныхводоносных горизонтов;

предусматриватьвозможность выемки полезного ископаемого из предохранительных целиков припогашении выработок;

предусматриватьминимальное количество типоразмеров сечений выработок околоствольных дворов исопряжений.

4.2. Формупоперечного сечения выработки следует выбирать в зависимости от устойчивостипород, срока службы и назначения выработки. В устойчивых породах, как правило,следует принимать выработку сводчатой формы с вертикальными стенками; принеустойчивых породах почвы - круглой или эллиптической формы.

4.3. Охранувыработок околоствольного двора и главных магистральных выработок, как правило,следует осуществлять с помощью предохранительных целиков, исключающих воздействиеочистных работ.

В выработках,испытывающих воздействие очистных работ, следует предусматривать конструктивныемеры защиты крепи.

Горизонтальные инаклонные выработки, как правило, должны располагаться на расстояниях Lд, исключающих их взаимное влияниеи определяемых по формуле

Lд ³(b1+ b2)kL,                                                    (24)

где b1 + b2 - суммарная ширинавзаимовлияющих выработок в проходке (вчерне), м;

kL - коэффициент, определяемый по табл. 11.

4.4. В крепи устьевштолен и наклонных стволов следует предусматривать проемы для ввода и выводатрубопроводов и электрокабелей, а также для примыкания вентиляционных иликалориферных каналов. В сопряжениях каналов с устьями наклонных стволов должныустраиваться предохранительные ограждения.

Для укреплениялобовых откосов, отвода поверхностных вод и оформления выходов в устьях штолени наклонных стволов необходимо предусматривать устройство порталов, которыеследует проектировать из бетона, бутобетона, сборного или монолитногожелезобетона.

4.5.Водоотливные канавки следует проектировать согласно требованиям ГОСТ 5218-75.

4.6. Грузовые ипорожняковые ветви околоствольных дворов у стволов следует проектироватьпрямолинейными на длину не менее локомотивного состава.

4.7. Дляпешеходного сообщения между грузовой и порожняковой ветвями клетевого стволанеобходимо предусматривать обходную выработку либо проход под лестничнымотделением или через камеру ожидания.

4.8.Проектирование сопряжений выработок следует производить с учетом сеченийсопрягаемых выработок и взаимного их влияния, габаритов подвижного состава,типа стрелочных переводов и углов ответвления при соблюдении необходимыхпроходов, зазоров и уширений.

4.9. Радиусыкриволинейных участков сопряжений горизонтальных выработок между собой, а такжесопряжений горизонтальных и наклонных выработок следует принимать с учетомприменяемого транспортного и проходческого оборудования.

4.10. Величинууширения на закруглениях горизонтальных выработок при локомотивной откаткеследует принимать с наружной стороны кривой не менее 300 мм, с внутреннейстороны кривой - не менее 100 мм. При этом расстояние между осями рельсовых,путей следует увеличивать по сравнению с междупутьем на прямолинейных участкахне менее чем на 300 мм.

4.11. Горизонтальныеи наклонные выработки необходимо проектировать с учетом обеспечениямеханизированной доставки людей. На путях следования средств доставки людейследует предусматривать посадочные площадки.

РАСЧЕТУСТОЙЧИВОСТИ ПОРОД И НАГРУЗОК НА КРЕПЬ, ВЫБОР ТИПА КРЕПИ

4.12.Выбор типа и расчет параметров крепи горизонтальной и наклонной выработокследует производить в зависимости от категории устойчивости пород с учетомстепени воздействия очистных работ и других выработок. В качестве критерияопределения категорий устойчивость пород следует принимать величину их смещенийU на контуре поперечногосечения выработки за весь срок ее службы без крепи в соответствии с табл. 9

Таблица 9

Категория устойчивости пород

Оценка состояния устойчивости пород

Смещения U, мм

осадочные породы (песчаники, алевролиты, аргиллиты, известняки, уголь и др.)

изверженные породы (граниты, диориты, порфириты и др.)

соляные породы каменная соль, сильвинит, карналит и др.)

I

Устойчивое

До 50

До 20

До 200

II

Среднеустойчивое

Свыше 50 до 200

Свыше 20 до 100

Свыше 200 до 300

III

Неустойчивое

Свыше 200 до 500

Свыше 100 до 200

Свыше 300 до 500

IV

Очень неустойчивое

Свыше 500

Свыше 200

Свыше 500

Отнесение выработки к тойили иной категории устойчивости необходимо производить по абсолютной величинемаксимальных смещений пород на контуре поперечного сечения, которыеопределяются дифференцированно в кровле, почве и боках выработки.

4.13. Присоответствующем обосновании в утверждаемых министерствами СССР по согласованиюс Госстроем СССР ведомственных нормативных документах, учитывающихспецифические условия месторождений, многолетний успешный опыт подземногостроительства в бассейнах и др., допускается оценку устойчивости пород вгоризонтальных и наклонных выработках и выбор крепи производить по величинебезразмерного показателя kк, определяемого по формуле

,                                                                   (25)

где Нр - расчетная глубина размещения выработки, м,определяемая по формуле(1);

Rc - расчетное сопротивление пород сжатию, кПа (тс/м2),определяемое по формуле(2);

g - удельный вес породы, кН/м3(тс/м3).

Таблица10

Направление проходки выработки

Коэффициенты ka и kq при углах залегания пород a или основных плоскостей трещиноватости, град

до 20

30

40

50

60

св. 70

ka

kq

ka

kq

ka

kq

ka

kq

ka

kq

ka

kq

По простиранию

1,00

0,35

0,95

0,55

0,80

0,80

0,65

1,20

0,60

1,70

0,60

2,25

Вкрест простирания

0,70

0,55

0,60

0,80

0,45

0,95

0,25

0,95

0,20

0,80

0,15

0,55

Под углом к простиранию

0.85

0,45

0,80

0,65

0,65

0,90

0,45

1,05

0,35

1,10

0,35

0,95

4.14.Величину смещения U для горизонтальных и наклонных выработок, расположенных в осадочных иизверженных породах и вне зоны влияния очистных работ, следует определять поформуле

U = kakqkskвktUт,                                                         (26)

где Uт - смещение пород, мм,принятое за типовое, определяемое по графикам рис. 1 в зависимости отрасчетного сопротивления пород сжатию Rс и расчетной глубины расположения выработки Нр;

ka - коэффициент влияния углазалегания пород и направления проходки выработки относительно простирания породили основных плоскостей трещиностойкости, определяемый согласно табл. 10;

kq - коэффициент направлениясмещения пород: при определении смещений со стороны кровли или почвы (ввертикальном направлении) kq равен 1, при определениибоковых смещений пород (в горизонтальном направлении) kq определяется по таблице 10;

ks- коэффициент влияния размера выработки, определяемый по формуле

ks= 0,2 (b - 1),                                                          (27)

где b - ширина выработки впроходке (вчерне), м;

kв - коэффициент воздействиядругих выработок, принимаемый: для одиночных выработок и камер равным 1,0; длясопряжений с односторонним примыканием выработки - 1,4; для сложных сопряженийс примыканием выработок в виде двустороннего заезда или пересекающихсявыработок - 1,6; для параллельных выработок - по формуле

,                                                           (28)

где L - расстояние междувыработками, м;

b1 + b2 - суммарная ширинавзаимовлияющих выработок в проходке (вчерне), м;

kL- коэффициент, определяемый согласно табл. 11;

kt- коэффициент влияния времени возведения крепи. Для выработок, срок службы t которых более 15 лет, ktравен 1, при t менее 15 лет ktопределяется по графикам рис. 2.

Рис. 1. Графики для определения типового смещении пород Uт

Рис. 2. Графики для определения коэффициента kt при t от 1 года до 15 лет

Таблица11

Расчетная глубина расположения выработки от поверхности Нр, м

коэффициент kL при расчетном сопротивлении Rс, МПа (кгс/см2)

для выработок по простиранию

для выработок вкрест простирания

30 (300)

60 (600)

90 (900)

более 120 (1200)

30 (300)

60 (600)

90 (900)

более 120 (1200)

До 300

1,8

1,5

1,2

1,0

Свыше 300 до 600

2,2

1,8

1,5

1,2

Свыше 600 до 900

2,6

2,1

1,7

1.4

Свыше 900 до 1200

3,0

2,5

2,0

1,5

Свыше 1200

3,4

2,9

2,4

1,7

Примечания: 1. В числителе kL для выработок с a до 35° и в знаменателе - при a свыше 35°

2. kL для наклонных выработок принимается как для горизонтальных, пройденных по простиранию.

Примечание. Определение расчетных смещенийпород для выработок, располагаемых в зоне влияния очистных работ, должнопроизводиться по методикам специализированных организаций.

4.15. Ввыработках, пройденных по простиранию и при углах падения пород a от 20 до 50° кроме смещений в вертикальном игоризонтальном направлениях необходимо определять смещения по нормали кнапластованию по формуле

,                                                               (29)

где UК - смещения со стороныкровли выработки, мм.

4.16. Величинусмещения U для соляных и подобных им породследует определять по формуле

U = 500eqb (1+ 0,07t) kв,                                                       (30)

где eq - относительные деформациипород за первый год службы выработки, определяемые по графику рис. 3;

b - ширина выработки в проходке(вчерне), м;

t - срок службы выработки,лет;

kв - обозначение то же, что в формуле (26).

4.17. Вгоризонтальных и наклонных выработках в осадочных (исключая соляные) иизверженных породах, расположенных вне зоны воздействия очистных работ и другихвыработок, следует применять:

в породах Iкатегории устойчивости - анкерную или набрызгбетонную крепь толщиной не менее30 мм. В монолитных, малотрещиноватых породах допускается оставление выработокбез крепи;

в породах IIкатегории устойчивости - монолитную бетонную крепь, комбинированную изнабрызгбетона толщиной не менее 50 мм с анкерами и металлической сеткой или безнее, рамную крепь из железобетонных стоек с металлическими верхняками, сборнуютюбинговую, металлическую податливую крепь без обратного свода,анкер-металлическую, металлическую арочную крепь с набрызгбетонным покрытием итампонажем закрепного пространства;

Рис. 3. График для определения eq

в породах III и IVкатегорий устойчивости - сборную тюбинговую и блочную, а при соответствующемобосновании металлобетонную, металлическую податливую и анкер-металлическуюкрепи; при этом в породах почвы I и II категории устойчивости вкрепи указанных типов обратный свод не предусматривается.

В осадочныхпородах почвы III и IV категорий устойчивости иизверженных породах IV категории устойчивости - крепи, как правило, должныбыть, с обратным сводом.

В породах III и IVкатегорий устойчивости допускаются крепи без обратного свода, но с обязательнымосуществлением мероприятий по уменьшению смещений почвы путем упрочнения породцементацией, анкерованием или разгрузкой массив.

Необходимостьвозведения обратного свода и его параметры определяются на основе расчетасмещения пород почвы, податливости забутовки и отпора крепи, а также с учетомвремени установки крепи.

4.18. При выборетипа крепи выработок в соляных породах необходимо руководствоваться следующимитребованиями:

а) в породах Iкатегории устойчивости при смещении кровли и однородных породах до 200 мм и вслоистых до 150 мм допускается поддержание выработок без крепи. При смещениикровли более указанных пределов необходимо устанавливать анкерную крепь;

б) в однородныхпородах II категории устойчивости следует применять в кровле анкернуюкрепь, в слоистых породах необходимо устанавливать крепи поддерживающего типа(податливых, рамные и др.);

в) в породах III и IVкатегорий устойчивости следует применять податливые крепи или жесткие крепи сподатливыми элементами (или слоем), способные компенсировать 70 % расчетныхсмещений.

4.19. Вгоризонтальных и наклонных выработках, располагаемых в породах IVкатегории устойчивости, а также в выработках, испытывающих воздействие очистныхработ и других выработок, следует применять крепи, имеющие конструктивнуюподатливость.

4.20. В рамныхкрепях должны применяться жесткие из сборного железобетона (плоские, кессонные,равного сопротивления) и гибкие (из металлической сетки, стеклотканевого рулонногоматериала и др.) межрамные ограждения.

4.22. В стальныхарочных крепях при породах в почве с Rс менее 15 МПа (150 кгс/см2)под стойками арочной крепи следует предусматривать опоры или прогоны,исключающие вдавливание стоек крепи в почву.

4.23. Податливыеэлементы любой конструкции крепи выработок, сооружаемых на крутых и наклонныхпластах в направлении их простирания, необходимо располагать с учетом ожидаемыхмаксимальных смещений по нормали к напластованию.

4.24. Внаклонных выработках, закрепленных рамной или сборной железобетонной крепью,при углах наклона более 30° следует предусматривать усиленную связь с массивомс помощью тампонажа закрепного пространства, прикрепления элементов крепи кмассиву анкерами, опорными венцами и других мер усиления связи крепи с массивомгорных пород.

4.25. Насопряжениях горизонтальных выработок следует предусматривать бетонные опоры сминимальными размерами: по длине - 2000 мм, а по ширине со стороны угласопряжения - 500 мм.

4.26. Припроектировании крепи для пород I категории устойчивостигоризонтальных и наклонных выработок параметры крепи допускается принимать безрасчета.

Выбор и расчетконструктивных параметров крепи выработок для пород II, III и IV категорий устойчивостидолжен производиться на основе расчета ожидаемых смещений пород и нагрузок накрепь с учетом технологии проведения выработки и возведения крепи.

4.27.Расчетная нагрузка на все виды крепи, за исключением рамных податливых,определяется дифференцировано в кровле и почве (в вертикальном направлении), вбоках (в горизонтальном направлении), а при угле падения пород a от 20 до 50° и по нормали к напластованию по формуле

Р = kпkнmвРн,                                                                (31)

где Рн -нормативная нагрузки на крепь, определяемая с учетом пп. 4.14- 4.16 и 4.28 настоящих норм, кПа (тс/м2);

kп - коэффициент перегрузки,принимаемый по табл.12;

kн - коэффициент, принимаемыйдля главных вскрывающих выработок равным - 1,1; для остальных - 1;

mв - коэффициент условийпроведения выработок, принимаемый равным при буровзрывном способе, а прикомбайновом способе проведения выработок принимаемый по табл.13.

Примечание. Расчетная нагрузка нарамные податливые крепи определяется по методикам специализированныхорганизаций.

Таблица 12

Величина смещения U, мм

Коэффициент kп

Главные вскрывающие выработки

Магистральные и другие выработки

По 50

1,25

1,10

Свыше 50 до 200

1,10

1,05

Свыше 200 до 500

1,05

1,00

Свыше 500

1,00

1,00

Таблица13

Отношение Нр/Rc

До 1,6

Свыше 1,6 до 2,0

Свыше 2,0 до 2,5

Свыше 2,5

Коэффициент mв

0,6

0,8

0,9

1,1

4.28. Нормативнаянагрузка Pн определяетсяпо графику рис. 4 в зависимости от смещений U сучетом смещений до установки крепи Ut, сжатия забутовочного материала Uз, и конструктивнойподатливости крепи Uкр.

Смещения,происходящие до установки крепи Ut,определяются по формуле

Ut= Ukt,                                                                        (32)

где kt- коэффициент влияния времени на смещение пород, определяется по графику рис. 5.

Смещения, компенсируемыеза счет сжатия забутовочного материала Uз, зависят от сжимаемости материала, толщинызабутовочного слоя и расчетной нагрузки на крепь и определяются опытным путем.Для забутовочного материала из дробленых пород при отсутствии опытных данных Uз допускается принимать равным 25 % толщинызабутовочого слоя.

Рис. 4. Графики для определения нормативной нагрузки на крепь

Рис. 5. Графики для определения коэффициента kt при t менее 1 года

Конструктивнаяподатливость крепи Uкр принимается по ее техническойхарактеристике. Для монолитных бетонных и железобетонных типов крепи приопределении конструктивной податливости Uкр следует учитывать величину усадки и ползучестьбетона при твердении, которую следует принимать: для однопутевых выработокравной 20 мм, для двухпутевых - 40 мм.

5. КАМЕРЫ

ОБЪЕМНОПЛАНИРОВОЧНЫЕ И КОНСТРУКТИВНЫЕ РЕШЕНИЯ

КАМЕРЫВОДОСЛИВНЫХ УСТАНОВОК

5.1.Расположение камеры главной водоотливной установки надлежит предусматривать,как правило, в блоке с камерой центральной подземной электроподстанции.

В камерахводоотливных установок надлежит предусматривать, средства вспомогательноготранспорта, а также грузоподъемные приспособления для доставки и монтажаоборудования.

В случаеприменения рельсового транспорта головки рельсов должны быть расположенызаподлицо с полом камеры.

5.2.Размеры камер водоотливных установок надлежит определять исходя из количестванасосных агрегатов и из условий расположения их вдоль продольной оси камеры водин ряд, принимая расстояние между ними 1000 мм.

При определенииразмеров камер следует также учитывать размещение необходимых средствавтоматизации и грузоподъемных механизмов.

В камерахводосливных установок расстояние от наиболее выкупающих частей насосногоагрегата до ближайшей стены камеры необходимо предусматривать:

по длине камерысо стороны водотрубного ходка - не менее ширины водотрубного ходка, а спротивоположной стороны - не менее длины платформы для перевозки оборудования изазора 400 м: при отсутствии наклонного водотрубного ходка и поворотной платформы- зазора по 1000 мм с обеих сторон камеры;

по ширине камеры- не менее суммарного расстояния, определяемого габаритами оборудования илишириной платформы для перевозки и зазоров по 200 мм до выступающих частейнасосных агрегатов и до стенки камеры со стороны рельсового пути и не менее 500мм от выступающих частей насосного агрегата до противоположной стены.

5.3.Высоту камеры (главных и участковых) водоотливных установок следует определять с учетом:

превышенияотметок фундаментов насосных агрегатов над уровнем пола камеры не менее 100 мм;

подъемагрузоподъемными средствами оборудования над рельсовой платформой, а в камерахбез рельсовых путей - над полом на высоту не менее 150 мм;

зазора не менее100 мм между грузоподъемными средствами и нагнетательным трубопроводом,располагаемым поверху на высоте не менее 1800 мм;

установкиэлектрооборудования в незаглубленных камерах таким образом, чтобы места,доступные для проникновения воды к токоведущим частям электрооборудования, былина высоте не менее 1000 мм от головок рельсов околоствольного двора (у ствола).

5.4. Камерыглавных незаглубленных и заглубленных водоотливных установок надлежитпроектировать с двумя выходами (ходками), расположенными в противоположных концахкамеры, независимо от блокировки камер главной водоотливной установки иэлектроподстанции; при этом необходимо предусматривать, чтобы в камерах один изходков, предназначенный для доставки оборудования транспортными средствами,принятыми на шахте (руднике), соединял камеры с главной откаточной выработкой.

5.5.Поперечные размеры ходков, по которым в камеры доставляется оборудование, следует принимать:

по ширине - сучетом максимальных габаритов доставляемого оборудования и зазоров не менее 200мм с каждой стороны выработки;

по высоте -исходя из максимальной высоты оборудования и зазора 200 мм до кровли ходка, ноне менее 1500 мм для наклонного и 1900 мм для горизонтального ходка.

5.6. Наклонныйводотрубный ходок, соединяющий незаглубленную камеру главной водоотливнойустановки с наклонным стволом, следует располагать, как правило, под угломнаклона до 20° к горизонту с таким расчетом, чтобы в месте сопряжения ходка состволом расстояние по вертикали от уровня пола насосной камеры было не менее3500 мм.

В заглубленныхкамерах водоотливных установок углы наклона водотрубных ходков надлежитопределять в зависимости от горно-геологических условий. В наклонных ходкахдолжны быть предусмотрены лестницы или сходни (трапы) с перилами.

5.7. Внезаглубленных камерах водоотливных установок при числе насосных агрегатов неболее трех надлежит предусматривать, как правило, один водозаборный колодец,располагаемый внутри камер.

Конструктивныеразмеры водозаборного колодца следует принимать из расчета обеспечения полногоудаления воды из водосборника при режиме работы насосов, исключающем кавитациюи аэрацию, а также с учетом зазоров не менее 200 мм между сливными задвижками истенками водозаборного колодца и размещения всасывающих клапанов на расстоянии,равном утроенному диаметру всасывающих труб. При этом глубина водозаборногоколодца должна быть не менее 1800 мм (от подошвы водосборника).

Устья колодцевнеобходимо перекрывать металлическими решетками или рифлеными металлическимилистами.

ВОДОСБОРНИКИИ ОСВЕТЛЯЮЩИЕ РЕЗЕРВУАРЫ

5.8. Поперечноесечение водосборников следует принимать не менее 4,5 м2 в свету привысоте выработки не менее 1900 мм.

Водосборникинасосных камер заглубленного типа должны иметь два выхода на откаточные выработки.Один из выходов необходимо устраивать непосредственно над водоприемнымиклапанами, доступ к которым следует предусматривать по лестницам или скобам.

5.9. Ветвиводосборников при наличии осветляющих резервуаров должны иметь уклон 0,001 всторону насосной камеры, а при чистке водосборников через наклонные ходки -подъем 0,001 в ту же сторону.

5.10. Приналичии в шахтной воде абразивных частиц (породы, руды, угля) следуетпредусматривать осветляющие резервуары с устройствами для их механизированной очистки.

Необходимоеколичество осветляющих резервуаров должно определяться расчетом. Общееколичество осветляющих резервуаров должно быть больше расчетного на один,который находится в чистке или ремонте.

КАМЕРЫЗУМПФОВЫХ ВОДООТЛИВНЫХ УСТАНОВОК

5.11. При наличиина площадке двух стволов следует предусматривать, как правило, одну камерузумпфового водоотлива в стволе с наибольшей глубиной и с перепуском воды издругого ствола по специальной выработке (скважине).

5.12. В камерахзумпфовых водоотливных установок расстояние от наиболее выступающих частейнасосных агрегатов следует принимать по длине до стены камеры 1500 мм, поширине со стороны прохода - 800 мм и с противоположной стороны - 400 мм, амежду насосными агрегатами - 1000 мм.

Высоту камерызумпфовой установки при плоском перекрытии следует принимать не менее 2200 мм,а при сводчатом перекрытии не менее 1600 мм от пола до пяты свода.

5.13.Нагнетательный трубопровод в камере следует располагать на высоте не менее 1500мм со стороны, противоположной проходу. При установке в камерах зумпфовоговодоотлива насосных агрегатов с электроприводом мощностью 100 кВт и болеенеобходимо применять грузоподъемные средства.

5.14. Аппаратуруавтоматизации зумпфового водоотлива следует выносить на уровень горизонта околоствольногодвора или предусматривать специальное место для ее размещения в камерах.

КАМЕРЫЭЛЕКТРОПОДСТАНЦИЙ И РАСПРЕДЕЛИТЕЛЬНЫХ ПУНКТОВ

5.15. Камерыподземных электроподстанций и распределительных пунктов высокого напряженияследует располагать:

центральныхподземных подстанций (ЦПП) - в околоствольных дворах, вблизи шахтных стволов снепосредственным примыканием к камере незаглубленной главной водоотливнойустановки;

распределительныхпунктов высокого напряжения (РПП) - в центре расположения высоковольтныхпотребителей электроэнергии (стационарных и передвижных участковых подстанций);

стационарныхучастковых подстанций (УПП) - вблизи основных потребителей электроэнергии;

преобразовательныхподстанций (ППП) - в околоствольных дворах и на участках шахт.

Присоответствующем обосновании допускается расположение указанных камер в другихместах.

5.16. В камерахподземных электроподстанций (ЦПП, РПП, УПП и ППП) надлежит предусматриватьместа для установки аппаратуры автоматизации и грузоподъемных средств.

5.17. Камеруцентральной подземной электроподстанции, непосредственно примыкающую кнезаглубленной камере главной водоотливной установки, надлежит отделять отпоследней противопожарной стеной толщиной не менее 200 мм.

В перемычкенеобходимо предусматривать устройство противопожарной и решетчатой дверей.Двери должны открываться в сторону насосной камеры. Полы камеры ЦПП и камерыглавной незаглубленной водоотливной установки должны быть на одном уровне.

При примыканиикамеры ЦПП или РПП непосредственно к откаточной выработке в разделяющей ихстене надлежит предусматривать монтажные проемы.

5.18. Припроектировании электротехнических камер соляных рудников необходимо:

камеры размещатьперед перегрузочными и погрузочными пунктами походу свежей струи;

пол подстанциипредусматривать на 500 мм выше отметки почвы примыкающей выработки;

предусматриватьустройство в центральных подземных подстанциях бетонных полов.

КАМЕРЫПОДЪЕМНЫХ МАШИН И ЗАГРУЗОЧНЫХ УСТРОЙСТВ СКИПОВЫХ ПОДЪЕМОВ

5.19. В камерахподъемных машин и лебедок следует предусматривать два выхода (ходка): один -для канатов, второй - для доставки оборудования и материалов. Сечение этогоходка следует определять исходя из условий транспортировки наиболее крупнойдетали подъемной машины или лебедки.

Размеры камернадлежит принимать с учетом возможности установки грузоподъемных средств дляобслуживания и ремонта оборудования, а также устройства при необходимостистационарных рабочих мест.

5.20. В камерахшкивов с диаметром более 2000 мм следует предусматривать монтажные балки длямонтажа и ремонта шкивов. Высота установки монтажной балки должна быть не менеесуммы наружного диаметра шкива, минимальной длины монтажного приспособления встянутом виде со стропами и зазора 100 мм от подшкивных балок.

5.21. Размерыкамеры загрузочного устройства должны определяться с учетом размещенияподъемно-транспортных приспособлений для монтажа и ремонта оборудования,аспирационно-обеспыливающих устройств и аппаратуры автоматизации телемеханики.

Камеразагрузочного устройства должна отделяться от ствола съемными сетками огражденияили железобетонной стенкой с монтажными проемами.

5.22. Длясообщения между площадками в камере загрузочного устройства следуетпредусматривать лестницы или скобы.

Если длясообщения камеры загрузочного устройства с околоствольным дворомпредусматривается ходок, то сопряжение его с околоствольным двором необходиморасполагать в специальной нише, позволяющей изолировать камеру отоколоствольного двора при помощи дверей в нише или над сопряжением - лядами.

5.23. Бункерадля полезного ископаемого и породы следует предусматривать, как правило,вертикальными круглого сечения. При аккумулировании угля, слеживающихся руд ипороды в наклонном бункере рядом с ним следует предусматривать ходок.

Наклонную частьбункеров следует предусматривать под углом не менее: для угля - 50°, для породыи неслеживающихся руд - 60° и для слеживающихся руд - 70°.

Дляпредохранения бетонной крепи бункера от разрушений и уменьшения коэффициентатрения движущегося материала необходимо предусматривать футеровкутрудноистираемыми материалами днища в бункерах для угля, а также днища и стен вбункерах для руд.

КАМЕРЫОПРОКИДЫВАТЕЛЯ, ДРОБИЛЬНЫХ УСТАНОВОК И ДРУГИХ РАЗГРУЗОЧНЫХ УСТРОЙСТВ

5.24. Камерыопрокидывателя и толкателя следует располагать на прямолинейном участкевыработки.

5.25. Размерыкамер опрокидывателя и толкателя необходимо определять исходя из габаритовоборудования и грузоподъемных приспособлений с учетом размещенияаспирационно-обеспыливающих устройств. В камерах с обгонным путем зазор междунаиболее выступающей частью опрокидывателя и подвижным составом следуетпринимать не менее 200 мм.

5.26. В камерахопрокидывателя с перепуском руды помещение пальцевого, секторного затвора илипитателя должно быть отделено стенкой, в которой следует предусматриватьстальную дверь и монтажный проем для доставки деталей и узлов этогооборудования, перекрываемый съемными щитами.

Для контролязаполнения полезным ископаемым рудоспуска под опрокидывателем долженустанавливаться датчик.

5.27. Для осмотраоборудования, расположенного в подвалах камер, необходимо предусматривать люкив перекрытиях и лестницы для спуска людей. Пол подвала должен иметь уклон неменее 0,002 в направлении к специально предусмотренному приямку или бункеру.

5.28. Камерыдробильной установки должны иметь два выхода (ходка): горизонтальный инаклонный или вертикальный, предназначаемые для доставки оборудования,материалов, прохода людей и прокладки коммуникаций.

В наклонном ивертикальном ходках необходимо предусматривать лестницы с перилами.

5.29. Размерыкамер дробильных установок следует определять с учетом грузоподъемных средств.Для осмотра и ремонта кранового оборудования в торце камеры следует иметьремонтную площадку.

5.30. Размеры камерыпластинчатых питателей следует определять с учетом:

зазора междупитателями со стороны привода и крепью не менее 1200 мм;

резервнойплощадки тупиковой части выработки длиной 2000 мм;

высоты камерынад натяжной и приводной звездочкой питателя не менее 4000 мм;

установки внишах для электродвигателя грузоподъемных средств.

5.31. Подпластинчатыми питателями следует предусматривать специальные устройства длясбора и удаления просыпающейся мелочи.

5.32. Всемонтажные проемы и лазы в камерах дробильных установок должны перекрыватьсясъемными щитами и иметь ограждения.

5.33. Размерыприемных бункеров для недробленой руды необходимо определять: по ширине -количеством одновременно разгружаемых вагонеток, по высоте - углом наклонабоковых стенок бункера, который следует принимать не менее 55°.

5.34. К камерамдробильных установок должно примыкать или находиться вблизи них помещение дляаппаратуры автоматизации и телемеханики, а также установок аспирации иобеспыливания.

КАМЕРЫДЕПО ЭЛЕКТРОВОЗОВ И РЕМОНТА ВАГОНЕТОК

5.35. Депоэлектровозов следует размещать, как правило, в районе околоствольного двора:для аккумуляторных электровозов - только в отдельных камерах, а для контактных- в отдельных камерах или за счет местного расширения откаточной выработки сограждением от выработки сплошной несгораемой стеной.

5.36. Депоаккумуляторных электровозов следует предусматривать в составе сблокированныхмежду собой камер: зарядной, преобразовательной подстанции и ремонтноймастерской, в которой необходимо оборудовать стационарные рабочие места.

Допускаетсяразмещение ремонтной мастерской на расширении участка заезда в зарядную камеру.При этом дополнительный заезд в ремонтную мастерскую не требуется. Камерадолжна быть отгорожена от заезда бетонной стеной толщиной не менее 200 мм.

При устройстве иоборудовании преобразовательной подстанции необходимо соблюдать требования«Правил устройства электроустановок» (ПУЭ), утвержденных Минэнерго СССР.

5.37. Депоконтактных электровозов следует предусматривать в составе камеры ремонтноймастерской и заезда в нее, используемого для стоянки запасных электровозов.

5.38. Длиназарядных камер должна выбираться с таким расчетом, чтобы зарядные столырасполагались в один продольный ряд, при этом расстояние между батареями,расположенными на зарядных столах, следует принимать 1000 мм и свободный проходмежду крайними зарядными столами и стеной камеры - 2500 мм.

5.39. Ширинузарядных камер следует определять с учетом ширины прохода для людей не менее700 мм и минимальных зазоров: 600 мм - между батареей на зарядном столе икрепью; 260 мм - между батареей на зарядном столе и электровозом.

Высоту зарядныхкамер следует принимать с учетом подъема краном батарей над зарядным столом навысоту не менее 150 мм, а общую высоту камеры преобразовательной подстанции неменее 2200 мм.

5.40. Высотукамер ремонтных мастерских для аккумуляторных и контактных электровозовнадлежит определять с учетом размещения монтажных балок на высоте не менее 3000мм, а ширину - с учетом проходов по 700 мм с обеих сторон.

В камерахремонтных мастерских надлежит предусматривать смотровые ямы шириной не более1000 мм, глубиной 1650 мм и длиной, равной длине принятию проектом электровозапри одном ремонтном месте и суммарной длины двух электровозов - при двухремонтных местах.

В одном изконцов смотровой ямы по всей ее ширине необходимо предусматривать приямокглубиной 500 мм, в сторону которого пол ямы должен иметь уклон до 0,01. Дляспуска в яму людей следует предусматривать бетонную или стальную лестницу илискобы, заделанные в стену.

5.41. Припроектировании камер депо аккумуляторных электровозов надлежит предусматриватьодин заезд в камеру при инвентарном количестве электровозов до 3, два заезда -при инвентарном количестве электровозов до 10 и три заезда - при инвентарном количествеэлектровозов более 10.

Для камер депоконтактных электровозов следует предусматривать один заезд при одном ремонтномместе в камере и два заезда - при наличии двух и более ремонтных мест.

Количествонеобходимых ремонтных мест следует определять расчетом.

5.42. Заезды взарядные камеры, а также в депо электровозов следует предусматривать спротивопожарными дверями, открывающимися наружу.

В камерах депоэлектровозов следует предусматривать бетонные полы, а рельсы укладыватьзаподлицо с полом.

5.43. Камеры длятекущего ремонта, чистки и смазки вагонеток следует предусматривать в техслучаях, когда размеры клетей не допускают выдачу на поверхность вагонеток,используемых для откатки полезного ископаемого и породы.

Во всехостальных случаях следует предусматривать камеру только для смазки вагонеток.

Камеры должны.закрепляться несгораемой крепью и иметь противопожарные двери.

5.44. Длинукамер для текущего ремонта, чистки и смазки вагонеток надлежит определять с учетомминимальных зазоров: 1500 мм - между вагонетками и станочным оборудованием,1200 мм - между вагонеткой и дверью, 700 мм - между двумя вагонетками.

Длина отделения,предназначенного для станочного оборудования, должна быть не менее 3000 мм.

Ширину камер длятекущего ремонта, чистки и смазки вагонеток надлежит определять в зависимостиот предусмотренного в камере количества рельсовых путей и зазоров междувагонеткой и крепью по 500 мм с каждой стороны.

КАМЕРЫДЛЯ ДИЗЕЛЬНОГО САМОХОДНОГО ТРАНСПОРТА

5.45. Гараждолжен обеспечивать стоянку всего списочного состава парка за исключениеммашин, находящихся в ремонте.

5.46. Ремонтнуюмастерскую следует предусматривать в случае отсутствия возможности доставкиоборудования на поверхность без разборки его на основные узлы. Допускаетсярасположение ремонтной мастерской в одной выработке с гаражом при условии ихразделения несгораемой стенкой с противопожарными дверями и наличия независимыхвыходов.

5.47. Размерыкамер гаража и ремонтной мастерской следует определять с учетом габаритовобслуживаемых машин, необходимых проходов для людей между машинами ивозможности маневров при въезде и выезде машины, имеющей наибольший радиусповорота, а также с учетом устройства стационарных рабочих мест.

Высоту камерследует определять с учетом высоты размещаемых грузоподъемных средств.

5.48. Подземныесклады горюче-смазочных материалов (ГСМ) следует размещать в обособленныхкамерах, имеющих не менее двух отдельных выходов в прилегающие выработки.Выходы должны быть расположены в наиболее удаленных друг от друга частяхкамеры, каждый выход оборудуется противопожарным поясом с двумя металлическимидверями.

5.49. В складахГСМ почва камеры должна быть ниже уровня почвы прилегающих выработок или передвыходом из камеры должен быть устроен бетонный вал. Заглубление или вал должныбыть такими, чтобы исключалась возможность растекания горюче-смазочныхматериалов за пределы складов в случае, если вся жидкость вытечет из сосудов, вкоторых она хранится. Толщина вала должна быть равна его высоте, но не менее500 мм.

5.50. В гараже,ремонтной мастерской и складе ГСМ следует предусматривать бетонные полы.

5.51. Склад ГСМдолжен быть расположен не ближе 100 м от других пунктов обслуживания,расстояние между которыми должно быть не менее 30 м.

ДЕПОПРОТИВОПОЖАРНОГО ПОЕЗДА И СКЛАД ДЛЯ ХРАНЕНИЯ ПРОТИВОПОЖАРНЫХ МАТЕРИАЛОВ,ОБОРУДОВАНИЯ И ИНСТРУМЕНТОВ

5.52. Депопротивопожарного поезда следует проектировать в районе околоствольного двора накаждом действующем горизонте в отдельной выработке или в месте расширенияоткаточной выработки.

В составе депопротивопожарного поезда следует предусматривать склад противопожарныхматериалов, оборудования и инструментов.

В составеуказанного депо необходимо также предусматривать:

отсеки дляхранения противопожарного оборудования, материалов и инструментов;

место вдольотсеков для стоянки поезда с противопожарным оборудованием, материалами иинструментами;

решетчатуювходную дверь.

5.53. Зазормежду противопожарным поездом и отсеками для материалов и оборудования долженбыть не менее 700 мм при электровозном транспорте и не менее 1000 мм присамоходном нерельсовом транспорте. Ширину отсеков для хранения противопожарныхматериалов, оборудования и инструментов следует принимать не менее 900 мм.

5.54. Длину депоследует определять по суммарной длине сопряжения его со штреком, длине составапротивопожарного поезда и зазора 1000 мм по длине депо. Высота депо от головокрельсов должна быть не менее 1900 мм.

КАМЕРЫДЛЯ УСТРОЙСТВ КОНДИЦИОНИРОВАНИЯ ВОЗДУХА, ВОДОНЕПРОНИЦАЕМЫХ ПЕРЕМЫЧЕК ИМАСТЕРСКИХ-КЛАДОВЫХ ДЛЯ ГОРНОГО ОБОРУДОВАНИЯ

5.55. Взаимноерасположение и блокировку камер для устройства кондиционирования шахтноговоздуха надлежит принимать исходя из схемы кондиционирования шахтного воздуха,удобства обслуживания камер и наиболее экономичной привязки их к выработкамоколоствольного двора.

5.56. Камерыподземных холодильных машин и высоконапорных теплообменников должныпроектироваться в соответствии с требованиями «Правил устройстваэлектроустановок» (ПУЭ), утвержденных Минэнерго СССР.

Ширина главногопрохода, предназначенного для обслуживания компрессора холодильных машин,должна быть не менее 1500 мм.

Размеры камерследует определять с учетом подъемно-транспортного оборудования и места дляремонтно-слесарного оборудования.

В камерахследует предусматривать рельсовый путь принятой для шахты колеи. Головкирельсов при этом должны быть на уровне или ниже пола камеры.

В камерахнеобходимо предусматривать непылящие бетонные полы и водоотливные канавки с уклономв сторону стока шахтной воды.

5.57. Камерыподземных холодильных машин должны проветриваться обособленной струей свежеговоздуха.

5.58. Камерынасосных установок хладоносителя, вторичного хладоносителя, конденсаторной водыс ходками следует проектировать в соответствии с требованиями пп. 5.2, 5.3, 5.5настоящих норм. Допускается расположение насосов в два ряда.

5.59. Придавлении в трубопроводах более 6,4 МПа (64 кг/см2) их следуетпрокладывать от ствола до камеры теплообменников по специальным ходкам.

5.60. Принеобходимости следует предусматривать устройство подземных камермастерских-кладовых для горного оборудования.

Место расположения,количество камер и их размеры определяются проектом в зависимости от назначениякамер и габаритов размещаемого в них оборудования и материалов.

5.61. Камеры дляводонепроницаемых перемычек должны сооружаться в нетрещиноватых устойчивыхпородах. На протяжении не менее 15 м в каждую сторону от места сооруженияперемычки не должно быть тектонических нарушений, разломов, трещин и карстовыхпустот.

5.62. Припроектировании водонепроницаемых перемычек на давление свыше 0,2 МПа (2 кгс/см2)следует предусматривать необходимость проведения их испытания.

КАМЕРЫОПЕРАТОРА (ДИСПЕТЧЕРА), ОЖИДАНИЯ ЛЮДЕЙ, МЕДИЦИНСКОГО ПУНКТА И ДРУГИЕ

5.63. Камераоператора (диспетчера) в подземных выработках должна располагаться с учетомудобства контроля и управления автоматизированными установками, а такжепростоты обслуживания и ремонта аппаратуры.

В зависимости отаппаратурного решения диспетчеризации рудника камера оператора должна состоятьиз одного и более помещений: операторной, аппаратной и мастерской. Высотукамеры следует принимать не менее 2200 мм.

5.64. Камеруожидания надлежит размещать вблизи шахтного ствола, по которому предусмотренспуск-подъем людей.

Для независимогосообщения камеры ожидания с каждой ветвью околоствольного двора следуетпредусматривать два выхода из камеры, поперечные размеры которых должны быть неменее по ширине - 1500 мм, а по высоте - 2200 мм.

5.65. В камереожидания должны быть предусмотрены скамьи шириной 450 мм, расположенные в дваили четыре ряда с проходами между ними равными 800 мм.

Площадь полякамеры ожидания следует определять исходя из нормативной площади на одногочеловека, равной 0,5 м2.

Пол и стеныкамеры должны быть покрыты теплоизолирующими материалами.

5.66. Напредприятиях по добыче полезных ископаемых, на которых отраслевыми нормативнымидокументами предусматривается подземный медицинский пункт, следует вблизикамеры ожидания людей размещать камеру медицинского пункта.

Камера должнасостоять из приемно-регистрационного и перевязочного помещений, разделенныхмежду собой перегородкой с проемом для двери, и иметь размер в плане не менее4000´7000 мм.

Камерамедицинского пункта должна соединяться с околоствольным двором двумя ходкамишириной не менее 1500 мм и высотой 2200 мм, в которых необходимопредусматривать открывающиеся наружу двери с вентиляционными окнами.

В камерахожидания и медицинского пункта надлежит предусматривать бетонные полы.

5.67. Ввыработках следует предусматривать камеры для размещения оборудованияассенизации в соответствии с «Правилами безопасности в угольных и сланцевыхшахтах», утвержденных Госгортехнадзором СССР и Минуглепромом СССР посогласованию с Госстроем СССР.

РАСЧЕТУСТОЙЧИВОСТИ ПОРОД, НАГРУЗОК НА КРЕПЬ И ВЫБОР ТИПА КРЕПИ

5.68. Выбор типаи параметров крепи камер должен производиться на основании результатовопределения категории устойчивости пород горизонтальных и наклонных выработок,расчета смещений пород на контуре поперечного сечения камер в соответствии с пп. 4.12-4.28настоящих норм и следующих требований:

а) крепьвыработок, примыкающих к камерам на расстоянии не менее удвоенной ширинывыработки (но не менее 5 м), а также против самой камеры, должна иметьдеформационные характеристики, близкие с деформационными характеристиками крепикамеры;

б) крепь камер,сооружаемых в породах, склонных к размоканию и набуханию, в которых приэксплуатации находятся шахтные воды (водосборники, осветляющие резервуары и т.п.), должна выполняться с гидроизоляцией или рассчитываться с учетом сниженияпрочности пород и дополнительных нагрузок на крепь за счет набухания пород;

в) прирасположении складов взрывчатых материалов (ВМ) и камер электрооборудования вобводненных породах следует предусматривать специальные мероприятия погидроизоляции крепи;

г) в камерах, примыкающихк стволам, балки металлоконструкций под оборудование и для грузоподъемныхсредств не должны стыковаться с армировкой стволов;

д) креплениебалок перекрытий под оборудование и подъемно-транспортные приспособления вкамерах должно проектироваться так, чтобы исключалось непосредственноевоздействие на балки деформаций, возникающих в результате смещений пород.

Рис. 6. Графики для определения коэффициента kсп

Lк- длина камеры; вк - ширина камеры, I, II, III, IV - категории устойчивостипород

5.69. Расчетнагрузок на крепь камер Ркследует производить:

для протяженныхкамер (при отношении длины камеры к ее ширине более 5) по п. 4.27настоящих норм:

для камерограниченной длины по формуле

Рк = kспkвкР,                                                                       (33)

где Р - расчетнаянагрузка на крепь выработки, определяемая по формуле (31);

kсп - коэффициент снижениинагрузок на крепь камер, определяемый в зависимости от категории устойчивостипород по рис.6;

kвк - коэффициент влияниявыработок, примыкающих к длинной стороне камеры, определяется в зависимости отсоотношения пролетов камеры (вк) и примыкающей выработки (вв)по табл. 14.

Таблица 14

Отношение

1

2

3

4

Коэффициент kвк

При одностороннем примыкании выработки

1,4

1,2

1,1

1,05

При двустороннем примыкании выработок

1,6

1,3

1,15

1,1

Примечание. Коэффициент kâê равен 1, если примыкающие выработки расположены с торцов камеры.

ПРИЛОЖЕНИЕ1

ОПРЕДЕЛЕНИЕДОПОЛНИТЕЛЬНОЙ НАГРУЗКИ НА КРЕПЬ УСТЬЯ СТВОЛА ОТ ЗДАНИЙ И СООРУЖЕНИЙ,РАСПОЛОЖЕННЫХ НА ПОВЕРХНОСТИ ВБЛИЗИ СТВОЛА

1. Наибольшая суммарнаядополнительная нагрузка Рфопределяется графически как максимальная при суммировании эпюр пригрузок откаждого из зданий (сооружений), расположенных на поверхности с одной стороны отствола на расстоянии от его контура не более 5r0 (r0- радиус ствола в свету, м).

Пригрузки отзданий (сооружений), отстоящих от контура ствола на расстоянии более 5 r0, не учитываются ввиду ихмалой значимости.

2. Эпюрапригрузки от каждого здания (сооружения) строится исходя из величинынаибольшего значения этой пригрузки Рфi,кПа (тс/м2), определяемой по формуле

,                            (1)

где Qi- вес здания (сооружения), кН (тс);

r0 - радиус ствола в свету, м;

li - расстояние от контура сечения ствола до наиболееудаленной точки здания (сооружения), м;

bi -тангенциальный размер (по ширине) здания (сооружения), м;

Н - глубина рассматриваемого участка ствола отповерхности, м;

y - безразмерный коэффициент,определяемый из выражения

;

j - угол внутреннего тренияпород, град.

3. Максимальнаяпригрузка от группы зданий (сооружений) определяется по формуле

Рфмакс = Рф1cos2q + Рф2cos2(q - q2) + ... + Рфncos2(q - qn),                        (2)

где Рф1,2..n- пригрузка от здания (сооружения), кПа (тс/м2), определяемая по формуле (1);

q - угол (см. рисунок),заключенный между радиусом, проходящим через центр тяжести здания (сооружения)№ 1, и линией приложения максимальной суммарной нагрузки, град, определяемый поформуле

,                                                  (3)

где qi - угол, заключенный междурадиусами, проходящими через центры тяжести зданий (сооружений) № 1 и № i, град.

Начало отсчетаугла qi помещается по радиусу, проходящему через центртяжести здания (сооружения) № 1, условно принятого расположенным внизу генпланас последующей нумерацией зданий (сооружений) по вертикали.

Схема к расчету пригрузок от зданий(сооружений), расположенных на поверхностивблизи ствола

СОДЕРЖАНИЕ

1. Общие положения. 1

Инженерно-геологические и гидрогеологические изыскания. 3

2. Компоновочные и конструктивные решения, основные расчетные положения. 4

Компоновочные и конструктивные решения. 4

Основные расчетные положения. 5

3. Вертикальные выработки. 8

Объемно-планировочные и конструктивные решения. 8

Рудоспуски (породоспуски), восстающие (скаты, гезенки) 9

Сопряжения вертикальных стволов (шурфов) с горизонтальными выработками. 10

Расчет устойчивости пород и нагрузок на крепь, выбор типа и расчет крепи. 10

4. Горизонтальные и наклонные выработки. 17

Объемно-планировочные и конструктивные решения. 17

Расчет устойчивости пород и нагрузок на крепь, выбор типа крепи. 18

5. Камеры.. 23

Объемно планировочные и конструктивные решения. 23

Камеры водосливных установок. 23

Водосборники и осветляющие резервуары.. 24

Камеры зумпфовых водоотливных установок. 24

Камеры электроподстанций и распределительных пунктов. 24

Камеры подъемных машин и загрузочных устройств скиповых подъемов. 25

Камеры опрокидывателя, дробильных установок и других разгрузочных устройств. 26

Камеры депо электровозов и ремонта вагонеток. 26

Камеры для дизельного самоходного транспорта. 27

Депо противопожарного поезда и склад для хранения противопожарных материалов, оборудования и инструментов. 28

Камеры для устройств кондиционирования воздуха, водонепроницаемых перемычек и мастерских-кладовых для горного оборудования. 28

Камеры оператора (диспетчера), ожидания людей, медицинского пункта и другие. 29

Расчет устойчивости пород, нагрузок на крепь и выбор типа крепи. 29

Приложение 1. Определение дополнительной нагрузки на крепь устья ствола от зданий и сооружений, расположенных на поверхности вблизи ствола. 30

 

8
Мне нравится
Комментировать Добавить в закладки

Комментарии могут оставлять только зарегистрированные пользователи.

Пожалуйста зарегистрируйтесь или авторизуйтесь на сайте.