На главную
На главную

СНиП 2.09.03-85 «Сооружения промышленных предприятий»

Настоящие нормы распространяются на проектирование новых и реконструируемых сооружений промышленных предприятий. Сооружения отнесены к следующим группам: подземные сооружения; емкостные сооружения для жидкостей и газов; емкостные сооружения для сыпучих материалов; надземные сооружения; высотные сооружения.

Обозначение: СНиП 2.09.03-85
Название рус.: Сооружения промышленных предприятий
Статус: действующий
Заменяет собой: СНиП II-91-77 «Сооружения промышленных предприятий» СН 302-65 «Указания по проектированию силосов для мыпучих материалов» СН 471-75 «Инструкция по креплению технологического оборудования фундаментными болтами»
Дата актуализации текста: 01.10.2008
Дата добавления в базу: 01.02.2009
Дата введения в действие: 01.01.1987
Разработан: НИИОСП им. Н.М. Герсеванова Госстроя СССР 109428, г. Москва, 2-я Институтская, 6
ЦНИИпромзданий Госстроя СССР 127238, г. Москва, Дмитровское ш., 46
Союзводоканалпроект
Ленинградское отделение Атомэнергопроект Минатомэнерго СССР
Гипромез Минчермета СССР
ВНИИстром им. П.П. Будникова Минстройматериалов СССР 140080, Московская обл., пос. Красково, ул. К.Маркса, 117
МИИТ МПС
институт строительной механики и сейсмостойкости сооружений Академии наук Грузинской ССР
ЦНИИпроектстальконструкция 117393, г. Москва, ул. Архитектора Власова, 49
Ленинградский Промтранспроект
Госхимпроект
ВНИПИТеплопроект
Тяжпромэлектропроект
Фундаментпроект
ВНИИмонтажспецстрой 111141, Е-141, Москва, 2-й проезд Перова поля, д.9, ВНИИмонтажспецстрой
Механобр Минцветмета СССР
Южгипронефтепровод Миннефтепрома СССР
Центрогипрошахт Минуглепрома СССР
ЦНИИпромзернопроект Минхлебопродукта СССР 129272, Москва И-272, ул. Трифоновская, 47
Ленпроектстальконструкция
Научно-архитектурный центр общественных и производственных зданий и сооружений Госкомархитектуры
ЦНИИЭП реконструкции городов Госкомархитектуры
ЦНИИЭП курортно-туристских зданий и комплексов Госкомархитектуры
ЦНИИЭП инженерного оборудования Госкомархитектуры 117853, г. Москва, ул. Профсоюзная, 93А
Утвержден: Госстрой СССР (29.12.1985)
Опубликован: ЦИТП Госстроя СССР № 1986

СТРОИТЕЛЬНЫЕ НОРМЫ И ПРАВИЛА

СООРУЖЕНИЯ
ПРОМЫШЛЕННЫХ ПРЕДПРИЯТИЙ

СНиП 2.09.03-85

ГОСУДАРСТВЕННЫЙ КОМИТЕТ СССРПО ДЕЛАМ СТРОИТЕЛЬСТВА

МОСКВА 1986

РАЗРАБОТАНЫ ЦНИИпромзданийГосстроя СССР (канд. техн. наук Н. А.Ушаков - руководитель темы; канд. техн. наук А. М. Туголуков; канд. техн. наук А. Н. Добромыслов; канд. техн. наук Ф. Н. Рабинович; канд. техн. наук Ю. Ф. Лифшиц; канд. техн. наук А.А. Болтухов; М. М. Амочкина) с участием Харьковского Промстройниипроекта(канд. техн. наук И. Я. Лучковский),Ленинградского Промстройпроекта (канд. техн. наук М. Е. Липницкий), Донецкого Промстройниипроекта (канд. техн. наук В. М.Левин), КиевскогоПромстройпроекта (В. А. Козлов), ЦНИИпроектстальконструкции (Ю. Р.Томлинг), Ленпроектстальконструкции (М.Я. Вишневский), Союзводоканалпроекта (А.М. Любаров), Ленинградского Промтранспроекта (Д. А. Смирнов), НИИСК (канд. техн. наук Д. А. Коршунов), Госхимпроекта (П.И. Журавель), НИИОСП им. Герсеванова (д-р техн. наук Е. А. Сорочан) ГосстрояСССР, Гипромеза Минчермета СССР (Е. Н.Булгаков), Ленинградского отделения Атомтеплоэлектропроекта Минэнерго СССР(Ф. А. Шершнев), АНИПИТеплопроекта (Д. С. Беляев), Тяжпромэлектропроекта(канд. техн. наук Б. А. Цифринович),Фундаментпроекта (М. Л. Моргулис),ВНИИмонтажспецстроя (канд. техн. наук П.П. Алексеенко) МинмонтажспецстрояСССР, ВНИПИнефти Миннефтехимпрома СССР (В.П. Башаринов), Механобра Минцветмета СССР (О. В. Зеленский), Южгипронефтепровода Миннефтепрома СССР (М. И. Кальнер), ЦентрогипрошахтаМинуглепрома СССР (Ю. Б. Пильч), Макеевскогоинженерно-строительного института Минвуза УССР (канд. техн. наук А. П. Кричевский), ЦНИИпромзернопроектаМинхлебопродукта СССР (А. Н. Простосердов).

ВНЕСЕНЫ ЦНИИпромзданий Госстроя СССР.

ПОДГОТОВЛЕНЫ К УТВЕРЖДЕНИЮГлавтехнормированием Госстроя СССР (Н. Н.Светликова).

С введением в действие СНиП2.09.03-85 «Сооружения промышленных предприятий» с 1 января 1987 г. утрачиваютсилу:

глава СНиП II-91-77«Сооружения промышленных предприятий»;

изменения и дополнения главыСНиП II-91-77, утвержденные постановлениями Госстроя СССР от 17 марта 1980 г.№ 28 и от 4 января 1985 г. № 2;

«Указания по проектированиюсилосов для сыпучих материалов» (СН 302-65);

«Инструкция по креплениютехнологического оборудования фундаментными болтами» (СН 471-75).

Изменение принятоепост. Госстроя СССР№ 132 от 08.07.88 г. и введенное в действие с 01.01.89 г. внесено в текст документа, измененные пункты помечены *.

Припользовании нормативным документом следует учитывать утвержденные изменениястроительных норм и правил и государственных стандартов, публикуемые в журнале«Бюллетень строительной техники», «Сборникеизменений к строительным нормам и правилам» Госстроя СССР и информационномуказателе «Государственные стандарты СССР» Госстандарта.

Государственный
комитет СССР
(Госстрой СССР)

Строительные нормы и правила

СНиП 2.09.03-85

Сооружения
промышленных предприятий

Взамен
СНиП
II-91-77, СН 302-65, СН 471-75

Настоящие нормыраспространяются на проектирование новых и реконструируемых сооруженийпромышленных предприятий. Сооружения отнесены к следующим группам.

Подземные сооружения.Подпорные стены. Подвалы. Тоннели и каналы. Опускные колодцы.

Емкостные сооружения дляжидкостей и газов. Резервуары для нефти и нефтепродуктов. Газгольдеры.

Емкостные сооружения длясыпучих материалов. Закрома. Бункера. Силосы и силосные корпуса для хранениясыпучих материалов. Угольные башни коксохимзаводов.

Надземные сооружения.Этажерки и площадки. Открытые крановые эстакады. Отдельно стоящие опоры иэстакады под технологические трубопроводы. Галереи и эстакады. Разгрузочныежелезнодорожные эстакады.

Высотные сооружения.Градирни. Башенные копры предприятий по добыче полезных ископаемых. Дымовыетрубы. Вытяжные башни. Водонапорные башни.

Примечания: 1.Требования настоящих норм не распространяются на проектирование сооруженийспециального назначения (для производства и хранения взрывчатых веществ,хранения горючих продуктов специального назначения, защитных сооруженийгражданской обороны и т.д.), а также сооружений со сроком эксплуатации до 5 лет.

2. Припроектировании сооружений промышленных предприятий, предназначенных длястроительства в особых условиях (сейсмических районах, на вечномерзлых,набухающих, просадочных грунтах, а также на площадках с оползнями, карстами ипустотами), должны также соблюдаться требования соответствующих нормативныхдокументов, утвержденных или согласованных Госстроем СССР.

3. Емкостные сооружения для водоснабжения и канализации следуетпроектировать по СНиП 2.04.02-84 и СНиП 2.04.03-85.

Внесены ЦНИИпромзданий

Госстроя СССР

Утверждены
постановлением
Государственного комитета СССР
по делам строительства
от 29 декабря 1985 г. № 263

Срок
введения
в действие
1 января 1987 г.

1. ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ

1.1.Категории помещений и сооружений по взрывопожарной и пожарной опасностиустанавливаются в технологической части проекта в соответствии с общесоюзныминормами технологического проектирования «Определение категорий, помещений изданий по взрывопожарной и пожарной опасности» , нормами технологического проектирования и специальнымиперечнями, утвержденными в установленном порядке.

1.2.При проектировании следует:

принимать конструктивныесхемы, обеспечивающие необходимую прочность, устойчивость и пространственнуюнеизменяемость сооружения в целом, а также отдельных элементов на всех стадияхвозведения (изготовления, монтажа) и эксплуатации;

принимать оптимальные конструктивныерешения по приведенным затратам с учетом полной стоимости строительства истоимости эксплуатации, приведенной к году окончания строительства:

применять типовыеконструкции и изделия, в том числе типовые сборные железобетонные конструкции,разработанные для зданий и других сооружений;

выбирать материалыконструкций в соответствии с требованиями ТП 101-81* и правилами безопасности,утвержденными в установленном порядке;

соблюдать при выборестроительных изделий и материалов для сооружений, размещаемых на однойплощадке, требования общеплощадочной унификации;

увязывать с архитектуройокружающей застройки материал ограждающих конструкций сооружений, их отделку иокраску;

соблюдать требования поохране окружающей среды, принимая меры для уменьшения загрязнения атмосферывыбросами из дымовых труб и вытяжных башен, продуктами испарения нефти инефтепродуктов, а также от проникания в грунт утечек жидкости из резервуаров итрубопроводов.

1.3.Расчет и проектирование строительных конструкций сооружений должныпроизводиться в соответствии с требованиями СНиП 2.01.07-85, СНиП 2.02.01-83, СНиП 2.03.01-84, СНиП II-23-81, СНиП 2.03.11-85, атакже с учетом требований настоящих норм.

При проектировании бетонныхи железобетонных сооружений, предназначенных для работы в условияхсистематического воздействия технологических температур выше 50 °С, необходимо соблюдать требования по учетутемпературных воздействий в соответствии со СНиП2.03.04-84.

При проектированиистатически неопределимых железобетонных конструкций сооружений, подвергающихсясистематическому воздействию технологических температур ниже 50 °С, в которых от совместного воздействиятехнологических и климатических температур возникают по высоте сечения перепадыболее 40 °С, следует учитыватьтемпературные усилия в элементах сооружений. Для определения усилий допускаетсяпользоваться СНиП2.03.04-84 без учета влияния температуры на физико-механические свойстваматериалов.

1.4.Сооружения следует располагать, как правило, параллельно разбивочным осямсоседних зданий, сооружений и проездам, при этом разбивочные оси сооруженийнадлежит увязывать с унифицированной сеткой колонн зданий.

1.5.Трассы тоннелей, каналов, галерей и эстакад должны иметь наименьшуюпротяженность и наименьшее число поворотов, а также пересечений с дорогами идругими коммуникациями и назначаться в соответствии с требованиями СНиП II-89-80.

1.6.Размеры пешеходных тоннелей, галерей и эстакад должны быть приняты:

высота тоннелей и галерей отуровня пола до низа выступающих конструкций перекрытий или покрытий - не менее2,0 м (в наклонных тоннелях и галереях высоту следует измерять по нормали кполу);

ширина тоннелей, галерей иэстакад - по расчету из условия пропускной способности в одном направлении 2000чел/ч на 1 м ширины, но не менее 1,5 м.

1.7. Внутренниеразмеры конвейерных тоннелей, галерей и эстакад должны приниматься в соответствиис ГОСТ12.2.022-80 .

Для галерей и эстакад,располагаемых в шахтах, карьерах и на обогатительных, окусковательных,дробильных и дробильно-сортировочных фабриках, на которые распространяются«Единые правила безопасности при дроблении, сортировке, обогащении полезныхископаемых и окусковании руд и концентратов», размеры следует принимать всоответствии с этими Правилами.

При назначении внутреннихразмеров конвейерных галерей по специальным требованиям технологическойорганизации допускается предусматривать резерв ширины галереи для обеспечениявозможности замены в процессе эксплуатации установленных конвейеров конвейерамибольших типоразмеров. Величину резерва по ширине и нагрузкам устанавливаеттехнологическая организация по согласованию с организацией, утверждающейзадание на проектирование.

1.8.Подвалы, каналы, тоннели, галереи и эстакады, в которых должны, размещатьсякабели, следует проектировать в соответствии с настоящими нормами и Правиламиустройства электроустановок (ПУЭ),утвержденными Минэнерго СССР и согласованными с Госстроем СССР.

1.9.Каналы, тоннели и эстакады, предназначенные для прокладки трубопроводов пара игорячей воды, на которые распространяются действующие «Правила устройства ибезопасной эксплуатации трубопроводов пара и горячей воды», утвержденныеГосгортехнадзором СССР, следует проектировать в соответствии с требованиями этих Правил.

1.10. Подвалы,тоннели и каналы на допускается предусматривать в зданиях категорий А и Б и натерриториях, где расположены наружные установки, в которых применяются илиобразуются взрывоопасные или токсичные газы плотностью более 0,8 по отношению квоздуху, а также взрывоопасная пыль.

В виде исключениядопускается устраивать открытые приямки и лотки в помещениях и на территориях спроизводствами категорий А и Б, если без этих приямков и лотков нельзяобеспечить требования технологического процесса.

В этих случаях приямки илотки должны быть обеспечены надежной, непрерывно действующей приточной илиприточно-вытяжной вентиляцией; число лестниц из открытых приямков при площадиих более 50 м2 или протяженности свыше 30 м должно быть не менеедвух.

Выходы из открытых приямковдолжны быть устроены на уровне пола помещений в противоположных сторонахприямков.

Примечание. В производствах, в которыхприменяются или перерабатываются вещества с плотностью паров и газов менее 0,8по отношению к воздуху, допускается (если это необходимо по требованиям технологическогопроцесса) устраивать невентилируемые каналы глубиной не более 0,5 м.

1.11.В пешеходных тоннелях и галереях не допускается предусматривать прокладкутрубопроводов, транспортирующих ядовитые, легковоспламеняющиеся и горючиежидкости, ядовитые и горючие газы, трубопроводов паровых тепловых сетей, атакже транзитных кабелей любого назначения.

1.12.Не допускается предусматривать эвакуацию людей из помещений через кабельныесооружения (помещения), а также транзитную прокладку, воздуховодов через кабельныесооружения. Кабельные сооружения должны быть обеспечены системами дымоудаления.

1.13.При проектировании открытых крановых и разгрузочных железнодорожных эстакаддолжны предусматриваться помещения для защиты работающих от неблагоприятныхметеорологических воздействий. Допускается использовать для этих целейпомещения соседних зданий или зданий, к которым примыкают эстакады, еслирасстояние от наиболее удаленных рабочих мест до этих помещений не превышает300 м. Помещения должны отвечать требованиям СНиП II-92-76.

1.14.Бетонные и железобетонные конструкции сооружений, подвергающиесясистематическому увлажнению атмосферными осадками, должны иметь нагоризонтальных элементах (карнизах, полках и т. д.) гидроизоляцию и сливы,обеспечивающие свободный сток воды.

1.15.Настил обслуживающих площадок разгрузочных железнодорожных эстакад, открытыхкрановых эстакад, вытяжных башен и других сооружений следует проектировать стаким расчетом, чтобы исключалось скольжение при ходьбе (при стальных настилахследует предусматривать решетку в соответствии с ГОСТ23120-78) и обеспечивался сток дождевой и талой воды (при деревянномнастиле должны быть предусмотрены зазоры между досками, равные 20 мм).

1.16.В проектах подвалов, тоннелей, каналов, подпорных стен и других подземныхсооружений должны приводиться указания о необходимости засыпки грунтом суплотнением в соответствии с требованиями СН 536-81.

1.17.Низ опорной плиты стальных опор открытых сооружений должен располагаться вышепланировочной отметки земли, как правило, не менее чем на 150 мм.

1.18.Строительные конструкции и технологическое оборудование следует крепить кбетонным и железобетонным конструкциям (фундаментам, силовым полам, стенам и т.п.), эксплуатируемым при расчетной температуре наружного воздуха до минус 65 °С включ. и при нагреве бетона фундаментов до50 °С, анкерными болтами согласно обязательному приложению 2.

При соответствующемобосновании допускается применять другие способы закрепления оборудования нафундаментах (например, на виброгасителях, на клею и др.).

1.19.Подземные сооружения, расположенные в зоне влияния блуждающих токов, должныбыть защищены от электрокоррозии в соответствии с требованиями СНиП 2.03.11-85.

Стальные конструкциисооружения должны быть заземлены.

1.20.При проектировании высотных сооружений, подземных и наземных резервуаров длянефти и нефтепродуктов и газгольдеров должна предусматриваться молниезащита всоответствии с СН 305-77.

1.21.В проектах высотных сооружений (силосов, водонапорных башен, градирен, дымовыхтруб, вытяжных башен, башенных копров угольных и рудных шахт) должныпредусматриваться мероприятия (световое ограждение, маркировочная окраска),обеспечивающие безопасность полета воздушных судов в соответствии с правиламиМинистерства гражданской авиации.

1.22. Прирасположении сооружений необходимо учитывать архитектурно-композиционноевлияние высотных, надземных и емкостных (резервуаров для нефти инефтепродуктов) сооружений на формирование застройки, в том числевнутризаводских площадей, магистралей и проездов, а при устройстве подпорных стен- на формирование элементов вертикальной планировки и благоустройствотерритории.

1.23.Дымовые трубы, вытяжные башни, градирни и другие высотные сооружения следует,как правило, располагать со стороны наиболее протяженных глухих стен зданий. Отстен зданий, имеющих световые проемы, эти сооружения должны размешаться нарасстоянии не меньшем, чем их диаметр в плане или протяженность стороны,обращенной к зданию, с соблюдением требований СНиП II-89-80 и СН245-71.

1.24.Дымовые трубы, вытяжные башни, градирни и другие отдельно стоящие высотныесооружения, находящиеся рядом, должны иметь единые членения, фактуру и цветнаружных поверхностей, единую маркировочную окраску и однотипные светофорныеплощадки, когда эти сооружения удалены одно от другого на расстояние не болееих высоты, если она не превышает 120 м, или не более половины этой высоты, еслиона превышает 120 м.

1.25.При проектировании высотных, надземных и емкостных (незаглубленных) сооруженийследует разрабатывать цветовое решение их в соответствии с общим архитектурнымрешением предприятия.

ПОДЗЕМНЫЕ СООРУЖЕНИЯ

2. ПОДПОРНЫЕ СТЕНЫ

2.1.Нормы настоящего раздела следует соблюдать при проектировании отдельно стоящихподпорных стен, возводимых на естественном основании на территорияхпромышленных предприятий городов и поселков, а также на подъездных ивнутриплощадочных железных и автомобильных дорогах.

Примечание. Настоящие нормы нераспространяются на подпорные стены гидротехнических сооружений и магистральныхдорог.

2.2.Подпорные стены следует, как правило, проектировать железобетоннымитонкостенными уголкового профиля, в том числе с контрфорсами и анкернымитягами.

Массивные подпорные стеныдопускается проектировать из бетона, бутобетона, бутовой кладки при специальномтехнико-экономическом обосновании.

2.3.Основные размеры подпорных стен (общая высота, ширина подошвы) следуетназначать, как правило, кратными 0,3 м.

2.4.Глубину заложения подошвы подпорной стены следует натачать в соответствии стребованиями СНиП2.02.01-83. Минимальная глубина заложения подпорных стен должна быть неменее 0,6 м внескальных и не менее 0,3 м в скальных грунтах. При наличии кюветаглубина заложения назначается от дна кювета.

2.5.В продольном направлении подошву подпорной стены следует приниматьгоризонтальной или с уклоном не более 0,02. При большем уклоне подошвавыполняется ступенчатой.

В поперечном направленииподошва подпорной стены должна быть горизонтальной или с уклоном в сторонузасыпки не более чем 0,125.

2.6.Расстояния между температурно-усадочными швами следует принимать не более 10 мв монолитных бутобетонных и бетонных подпорных стенах без конструктивногоармирования, 20 - в монолитных бетонных конструкциях при наличииконструктивного армирования, 25 - в монолитных и сборно-монолитныхжелезобетонных конструкциях и 30 - в сборных железобетонных конструкциях.

Расстояние междутемпературно-усадочными швами допускается увеличивать при проверке конструкцийрасчетом.

2.7.Высота подпорных стен для грузовых рамп автомобильного транспорта со стороныподъезда автомобилей должна быть равной 1,2 м от уровня поверхности проезжейчасти дорог или погрузочно-разгрузочной площадки.

Высота подпорных стен длягрузовых и пассажирских рамп железнодорожного транспорта от уровня головкирельсов должна быть равной 1,1 м для колеи 1520 мм и 0,75 м - для колеи 750 мм.

2.8. Вместах, где возможно движение пешеходов, подпорные стены должны иметьограждения высотой 1 м.

При расположении автодорогвдоль подпорной стены у стены следует предусматривать тротуар шириной не менее0,75 м с бортовым камнем высотой не менее 0,4 м.

2.9. Минимальноерасстояние от оси ближайшего железнодорожного пути до внутренней граниподпорной стены на прямых участках следует принимать не менее 2,5 м.

2.10.В выемках железнодорожного полотна минимальное расстояние от оси ближайшегожелезнодорожного пути до наружной грани подпорной стены на уровне подошвы шпали выше на прямых участках должно быть не менее 3,1 м.

2.11.На кривых участках пути минимальные расстояния от оси ближайшегожелезнодорожного пути до подпорной стены необходимо увеличивать согласно табл. 1.

Таблица 1

Радиусы кривых, м

Увеличение расстояния, м

1800 - 1200

0,1

1000 - 700

0,2

600 и менее

0,3

2.12.Обратную засыпку пазух подпорных стен следует производить дренирующими грунтами(песчаными или крупнообломочными). Допускается использовать местные связныегрунты - супеси и суглинки. Не допускается применять для обратных засыпоктяжелые и пластичные глины, а также грунты, содержащие органические ирастворимые включения более 5 % по весу. Грунты засыпок должны быть уплотнены.

2.13. Поверхностьподпорных стен, обращенная в сторону засыпки, должна быть защищенагидроизоляцией. Допускается использовать окрасочную гидроизоляцию битумнымирастворами или мастиками в соответствии с СН 301-65.

При расположении подпорныхстен вне здания следует предусматривать устройство со стороны подпора грунтапристенного дренажа из камня, щебня или гравия с продольным уклоном 0,04. Вподпорной стене через 3-6 м должны быть предусмотрены отверстия для выпускаводы из дренажа.

2.14.На косогорных участках для отвода атмосферных вод за гранью стены со стороныгрунта должен быть устроен водоотводной кювет.

2.15.Подпорные стены следует рассчитывать на нагрузки от активного давления грунтазасыпки с учетом временных нагрузок, расположенных на призме обрушения, включаянагрузки от подвижного состава железных дорог и автомобильного транспорта.

2.16.Давление грунта для подпорных стен следует определять согласно обязательному приложению 1.

Активное давление грунта дляуголковых подпорных стен следует определять исходя из условия образования застеной клиновидной симметричной (а при короткой задней консоли -несимметричной) призмы обрушения. В этом случае давление грунта принимаетсядействующим на наклонную плоскость, проведенную под углом q0 к вертикали. Вес грунта вконтуре abcd прибавляется к весу стены (черт. 1).

Расчет уголковых подпорныхстен производится так же, как и массивных, принимая e = q0 и d = j.

При короткой задней консоли,когда плоскость призмы обрушения пересекает заднюю грань стены, давление грунтадопускается принимать на условную наклонную плоскость, проведенную через точки а и с,если расстояние от верха стены до пересечения с плоскостью обрушения непревышает 0,25h, где h - высота стены (отповерхности грунта до подошвы).

Когда плоскость обрушенияпересекает стену ниже 0,25h, давлениегрунта следует определять раздельно для вертикального участка и наклонной гранипризмы обрушения.

Черт. 1.Расчетные схемы подпорных стен

а - массивных; б - уголкового профиля

2.17.Наибольшее значение активного давления грунта при наличии на горизонтальнойповерхности засыпки равномерно распределенной нагрузки q следует определять прирасположении этой нагрузки в пределах всей призмы обрушения, если нагрузка ивимеет фиксированного положения.

2.18.При расчете подпорных стен по предельным состояниям первой группы (по несущейспособности) следует выполнять расчеты:

устойчивости положения стеныпротив сдвига;

устойчивости грунтаоснования под подошвой подпорных стен (для нескальных грунтов);

прочности скальногооснования;

прочности элементовконструкций и узлов соединения.

При расчете по предельнымсостояниям второй группы (по пригодности к эксплуатации) необходимо производитьпроверки:

основания на допустимыедеформации;

элементов конструкций надопустимые величины раскрытия трещин.

2.19. Расчетустойчивости положения стены против сдвига следует производить по подошве стены(плоский сдвиг) и по ломаным поверхностям скольжения (глубинный сдвиг) изусловия

                                                                    (1)

где Fsa - сдвигающая сила, равнаясумме проекций всех сдвигающих сил на горизонтальную плоскость:

                                                                     (2)

gc - коэффициент условий работы,принимаемый: для песков, кроме пылеватых, gc = 1; для песков пылеватых, а такжепылевато-глинистых грунтов в стабилизированном состоянии gc = 0,9; дляпылевато-глинистых грунтов в нестабилизированном состоянии gc = 0,85;

для скальных грунтов:

невыветрелых ислабовыветрелых gc = 1;

выветрелых gc = 0,9;

сильновыветрелых gc = 0,8;

gn - коэффициент надежности поназначению сооружения, принимаемый 1,2; 1,15 и 1,1 соответственно для зданий исооружений I, II и III классов, устанавливаемых в соответствии с «Правиламиучета степени ответственности зданий и сооружений при проектированииконструкций»;

Fsr - удерживающая сила, равная сумме проекций всех удерживающих сил нагоризонтальную плоскость:

                                                (3)

здесь Fv - сумма проекций всех сил навертикальную плоскость;

jIи cI - соответственно угол внутреннего трения и удельное сцепление грунтаоснования, определяемые по обязательному приложению 1;

b - угол наклона поверхностискольжения к горизонту;

А - площадь подошвы стены;

Еhr -пассивноесопротивление грунта.

Пассивный отпор грунтаследует учитывать до глубины пересечения вертикальной плоскости, проведеннойчерез переднюю грань подошвы, с предполагаемой плоскостью скольжения.

Расчет устойчивостиподпорной стены против сдвига должен выполняться для трех значений угла b:b = 0 - плоский сдвиг, b = 0,5jIи b = jI - глубинный сдвиг.

При сдвиге по подошве стены(b = 0) расчетные характеристики грунта jIи сI в формуле (3) принимаются не более30° для jIи не более 5 кПа (0,5 тс/м2) для сI,а коэффициент пассивного сопротивления грунта lhr = 1.

2.20.Устойчивость подпорной стены против сдвига по скальному грунту следуетпроверять из условия(1), где Fsr определяется по формуле

                                                                 (4)

здесь Fv, Ehr - обозначение то же, что в формуле (3);

f - коэффициент трения подошвы по скальному грунту,принимаемый по результатам испытаний, но не более 0,65.

2.21.Расчет устойчивости грунта основания под подошвой стены следует производить изусловия

                                                              (5)

где gc, gn - обозначения те же, что в формуле (1);

Nu - вертикальная составляющаясилы предельного сопротивления основания, определяемая согласно СНиП 2.02.01-83.

2.22.При определении расчетных усилий (изгибающих моментов, нормальных и поперечныхсил) в элементах подпорной стены уголкового профиля интенсивностьгоризонтального давления грунта ph с учетом временной нагрузки, расположенной на поверхности в пределахпризмы обрушения, должна приниматься действующей непосредственно на заднююповерхность стены, а интенсивность вертикального давления pv от веса грунта и временной нагрузки, расположенной непосредственнонад подошвой фундамента подпорной стены, - действующей только на нее.

2.23.Расчет основания по деформациям следует производить на нормативное давлениегрунта в соответствии со СНиП2.02.01-83.

Эпюру напряжений следуетпринимать, как правило, трапециевидной. Допускается треугольная эпюранапряжений при условии, что площадь сжатой зоны должна быть не менее 75 % общейплощади подошвы фундамента подпорной стены.

3. ПОДВАЛЫ

3.1.Нормы настоящего раздела следует соблюдать при проектировании подваловпроизводственного назначения как отдельно стоящих, так и встроенных.

3.2.Подвалы следует, как правило, проектировать одноэтажными. По технологическимтребованиям допускается устройство подвалов с техническим этажом для кабельныхразводок.

В обоснованных случаяхдопускается выполнять подвалы с большим числом кабельных этажей.

3.3.В однопролетных подвалах размер парапета, как правило, следует принимать 6 м;допускается пролет 7,5 м, если это обусловливается технологическимитребованиями.

Многопролетные подвалыследует проектировать, как правило, с сетками колонн 6´6 и 6´9 м.

3.4.Высоту от пола подвала до низа ребер плит перекрытия следует назначать кратной0,6 м, но не менее 3 м.

Высоту технического этажадля кабельных разводок в подвалах необходимо принимать не менее 2,4 м.

3.5.Высота проходов в подвалах (в чистоте) должна назначаться не менее 2 м.

3.6.Монтажные и эксплуатационные проемы в перекрытиях подвальных помещений должныбыть прямоугольными. Монтажные проемы следует перекрывать съемными плитами вуровне верха конструкции перекрытия подвала, имеющими предел огнестойкости такойже, как перекрытие. Эксплуатационные проемы следует перекрывать съемнымиплитами в уровне отмотки чистого пола цеха.

3.7.Полы подвальных помещений следует предусматривать с уклоном к трапам (приямкам)канализации с обособленной системой отвода воды. Непосредственное соединениеприямков с ливневой и другими типами канализации запрещается.

3.8.Стены подвалов надлежит проектировать, как правило, из несущих железобетонныхпанелей, устанавливаемых вертикально. Допускается проектировать стены подваловиз железобетонных блоков и монолитного железобетона.

3.9.Подвальные помещения при наличии подземных вод должны быть защищеныгидроизоляцией в соответствии с требованиями СН 301-65.

В качестве основной мерызащиты следует устраивать пластовые дренажи под всем полом подвала.

3.10.Температурно-усадочные швы в подвалах следует предусматривать на расстоянии неболее 60 м для монолитных и 120 м для сборных и сборно-монолитных конструкцийподвалов (без расчета на температурно-усадочные деформации). При назначении предельныхрасстояний между температурно-усадочными швами необходимо устраивать временныйшов по середине температурного блока.

3.11.Обратную засыпку пазух котлована надлежит производить с двух противоположныхсторон подвала с перепадом по высоте не более 1 м.

3.12.В зданиях и сооружениях с нагрузкой на пол более 100 кПа (10 тс/м2)подвалы, как правило, размещать не следует.

3.13.Наружные стены подвалов должны быть рассчитаны по предельным состояниям первойи второй групп на те же условия, что и подпорные стены. Для стен подваловрасчет на устойчивость конструкций против глубинного сдвига при b = 0,5jIи b = jI по п. 2.19 производить не следует.

3.14.Горизонтальное активное давление грунта от собственного веса и временнойнагрузки необходимо определять по обязательному приложению 1.

3.15.При одностороннем загружении подвала временной нагрузкой расчет долженвыполняться с учетом упругого отпора грунта с противоположной стороны подвала,который должен определяться в зависимости от модуля деформации грунта засыпки Е, значение которого допускаетсяопределять по формуле

                                                          (6)

где h1 - расстояние от уровня поладо низа перекрытия; значение в скобках принимается не более единицы;

b1 = 0,7 при засылке грунтомоснования;

b1 = 0,9 то же, малосжимаемымгрунтом;

Е - модуль деформации грунта основания.

3.16.За расчетную схему конструкции подвала принимается поперечная рама, состоящаяиз стен, колонн и опертых на них элементов перекрытия (черт. 2).

Черт. 2. Расчетная схема поперечной рамы подвала

3.17.Стену, входящую в поперечную раму подвала (черт. 3), следует рассчитыватькак стержень переменной жесткости по высоте, шарнирно опертый поверху изащемленный в фундамент бесконечной жесткости, который опирается на упругоеоснование, характеризуемое модулем деформации грунта Е.

Черт. 3. Расчетная схема стены подвала

3.18.Активное давление грунта следует определять по обязательному приложению 1с разделением нагрузки на симметричную ph1,2,3 и одностороннюю ph 4,5,6.

Усилия в стене подваласледует определять как в балочной конструкции в зависимости от реакции R на верхней опоре на единицудлины стены.

3.19.При симметричном действии нагрузки реакцию R1 следует определять по формуле

                           (7)

где ph 1, ph 2, h2, h3 - см. черт. 3;

k -коэффициент, учитывающий изменение реакции R1 за счет поворота фундамента:

                                                          (8)

здесь w - коэффициент, принимаемый равным: 6 - дляположительных значений М и Q; 3 - для их отрицательных значений, атакже для М0 и Fsa (см. черт. 3);

                                                                     (9)

Еb - модуль упругости бетона;

Е -модуль деформации грунта основания;

b -ширина подошвы фундамента стены;

Ih - момент инерции 1 м сечения стены, который допускается определять поприведенной толщине стены tred, определяемой по формуле

                                                                    (10)

где t1 - толщина стены в верхнейчасти;

t2 - то же, в нижней чести (вуровне сопряжения с фундаментом);

G1 - сумма весагрунта и временной нагрузки на внешней стороне фундамента при симметричном еерасположении;

е - эксцентриситет приложения силы G1 (G2) относительно центратяжести подошвы фундамента;

v1 и v2 - коэффициенты, учитывающиеизменение толщины стены по высоте и принимаемые по табл. 2.

Таблица 2

t1/t2

1,0

0,7

0,6

0,5

0,4

0,3

v1

0,375

0,357

0,346

0,335

0,321

0,303

v2

0,1

0,092

0,088

0,083

0,076

0,069

3.20.При одностороннем действии горизонтальной нагрузки реакцию R2 следует определять поформуле

                    (11)

где ph 4,ph 5 - см. черт. 3;

G2 - вес временной нагрузки на внешней сторонефундамента при одностороннем ее расположении;

k1 - коэффициент, учитывающий изменение реакции R2 за счет смешения перекрытияпри одностороннем загружении подвала:

                                                    (12)

здесь k0 - коэффициент, принимаемыйравным: 4 - для однопролетных подвалов, 3 - для двухпролетных, 2 - длятрехпролетных подвалов, 0 - для подвалов с несмещаемым перекрытием;

Е -определяется по формуле(6).

3.21.Расчет устойчивости стен подвала против сдвига по контакту подошвы соснованием, а также устойчивость грунта основания под подошвой фундаментаследует производить соответственно по формулам (1), (3), (4), (5).

3.22.При расчете стен подвалов на сдвиг удерживающую силу Fsr следует определять по формуле (3),а сдвигающую силу Fsa в уровне подошвы фундамента от симметричной нагрузки - по формуле

                                               (13)

3.23.Момент от симметричной нагрузки в уровне подошвы фундамента М0 следует определять поформуле

                                 (14)

от односторонней нагрузки Fsa и М0 следует определять аналогично формулам (13) и (14), заменив соответственно R1 на R2, ph1 - на ph4 и ph3 - на ph6.

3.24.Если устойчивость стен подвала против сдвига не обеспечивается принятымиразмерами фундаментов, необходимо предусматривать мероприятия, препятствующиесдвигу, например устройства распорок и др. В этом случае приведенный уголнаклона равнодействующей внешней нагрузки к вертикали в уровне подошвыфундамента принимается равным нулю.

3.25.При наличии конструкций, препятствующих повороту фундамента (сплошнаяфундаментная плита, перекрестные ленты для внутреннего каркаса и т. п.)коэффициент k следует принимать равнымнулю.

3.26.Эвакуационные выходы и лестницы из подвалов в помещения категорий В, Г и Д,противопожарные требования к подвальным помещениям категории В или складамсгораемых материалов, а также несгораемых материалов а сгораемой упаковкеследует предусматривать по СНиП 2.09.02-85 .

3.27.Кабельные подвалы и кабельные этажи подвалов следует разделять противопожарнымиперегородками на отсеки объемом не более 3000 м3 при предусмотренииобъемных средств пожаротушения.

3.28.Из каждого отсека подвала, кабельного подвала или кабельного этажа подваланеобходимо предусматривать не менее двух выходов; выходы следует располагать вразных сторонах помещения.

Выходы должны размешатьсятак, чтобы не было тупиков длиной более 25 м. Длина пути от наиболее удаленногоместа нахождения обслуживающего персонала до ближайшего выхода не должнапревышать 75 м. Второй выход допускается предусматривать через расположенное натом же уровне (этаже) соседнее помещение (подвал, этаж подвала, тоннель)категорий В, Г и Д. При выходе в помещения категории В суммарная длина путиэвакуации не должна превышать 75 м.

3.29.Двери выходов из кабельных подвалов (кабельных этажей подвалов) и двери междуотсеками должны быть противопожарными, открываться по направлению ближайшеговыхода и иметь устройства для самозакрывания.

Притворы дверей должны бытьуплотнены.

3.30.Эвакуационные выходы из маслоподвалов и кабельных этажей подвалов следует, какправило, осуществлять через обособленные лестничные клетки, имеющие выходнепосредственно наружу. Допускается использовать общую лестничную клетку,ведущую к надземным этажам, при этом для подвальных помещений должен бытьустроен обособленный выход из лестничной клетки на уровне первого этажа наружу,отделенный от остальной части лестничной клетки на высоту одного этажа глухойпротивопожарной перегородкой с пределом огнестойкости не менее 1 ч.

При невозможности устройствавыходов непосредственно наружу допускается их устраивать в помещения категорийГ и Д с учетом требований п. 3.26.

3.31.В маслоподвалах независимо от площади и в кабельных подвалах объемом более 100м3 необходимо предусматривать автоматические установкипожаротушения. В кабельных подвалах меньшего объема должна быть автоматическаяпожарная сигнализация. Кабельные подвалы энергетических объектов (АЭС, ТЭЦ,ГРЭС, ТЭС, ГЭС и т. д.) независимо от площади оборудуются установкамиавтоматического пожаротушения.

3.32.Допускается предусматривать отдельно стоящие одноэтажные насосные станции (илиотсеки) категорий А, Б и В, заглубленные ниже планировочных отметок земли болеечем на 1 м, площадью не более 400 м2.

Из этих помещений следуетпредусматривать:

один эвакуационный выходчерез лестничную клетку, изолированную от помещений, при площади пола не более54 м2;

два эвакуационных выхода,расположенных в противоположных сторонах помещения, при площади пола более 54 м2.

Второй выход допускаетсяустраивать по вертикальной лестнице, находящейся в шахте, изолированной отпомещений категорий А, Б и В.

3.33.Устройство порогов у выходов из подвалов и перепадов в уровне пола ивдопускается, за исключением маслоподвалов, где на выходах должны быть порогивысотой 300 мм со ступенями или пандусами.

4. ТОННЕЛИ И КАНАЛЫ

4.1.Нормы настоящего раздела надлежит соблюдать при проектировании тоннелей(конвейерных, подштабельных, пешеходных, коммуникационных, кабельных икомбинированных) и каналов, сооружаемых открытым способом.

4.2.высота и ширина тоннелей, каналов (между выступающими частями несущихконструкций) должны приниматься кратными 0,3 м.

4.1.Тоннели и каналы следует, как правило, проектировать сборными изунифицированных железобетонных элементов. При технико-экономическом обоснованиидопускается применять тоннели или их элементы (углы поворота, камеры и др.) измонолитного железобетона.

Для отделки пешеходныхтоннелей следует использовать долговечные, экономичные, удобные в эксплуатации несгораемыематериалы, допускающие легкую очистку и промывку.

4.4.Кабельные каналы не допускается располагать на участках, где могут быть пролитырасплавленный металл, горючие и легковоспламеняющиеся жидкости, жидкости свысокой температурой или вещества, разрушающие оболочку кабелей.

4.5.В тоннелях и каналах необходимо предусматривать продольный уклон не менее 0,002и поперечный уклон не менее 0,01. В тоннелях через каждые 100-150 м следуетустраивать приямки для сбора жидкостей и отвода их в канализацию; в каналахприямки для сбора жидкостей должны предусматриваться в колодцах или камерах.Запрещается соединять приямки с ливневой и другими типами канализации.

Продольный уклон пешеходныхтоннелей следует принимать не более 0,04, а поперечный - не более 0,01.Допускается при соответствующем обосновании устраивать пол без продольногоуклона.

4.6.Тоннели и каналы, располагаемые вне зданий и дорог, должны быть, как правило,заглублены от поверхности земли до верха перекрытия не менее чем на 0,3 м.

На огражденных территориях,доступных только для обслуживающего персонала, отметку верха перекрытиякабельных каналов допускается предусматривать на уровне планировочной отметкиземли.

4.7.Тоннели и каналы, располагаемые под автомобильными дорогами, должны быть заглубленыот верха дорожного покрытия до верха перекрытий не менее чем на 0,5 м, прирасположении под железными дорогами - не менее чем на 1 м от низа шпал.

4.8.При расположении тоннелей и каналов внутри цехов минимальное заглубление верхаперекрытий от отметки чистого пола следует, как правило, принимать:

для тоннелей - 0,3 м;

для каналов допускаетсяотметку верха перекрытия канала принимать равной отметке чистого пола.

4.9.Каналы и тоннели должны быть рассчитаны:

по предельным состояниямпервой группы (по несущей способности) - на прочность элементов конструкций иузлов соединения;

по предельным состояниямвторой группы (по пригодности к нормальной эксплуатации) - на допустимыезначения деформаций и ширины раскрытия трещин.

4.10.При расчетах конструкций тоннелей и каналов необходимо учитывать симметричное иодностороннее загружения их временными вертикальными нагрузками. Расчет следуетпроизводить с учетом упругого отпора грунта в вертикальном и горизонтальномнаправлениях, принимая упругое основание в виде однородной среды,характеризуемой модулем деформации Едля грунта ненарушенного сложения (грунта основания) и модулем деформации Е для грунта засыпки. Модуль деформации Е допускается определять по формуле (6).

4.11.При симметричном загружении (черт. 4) изгибающий момент в нижнем узле тоннеля М1 с шарнирным опиранием плитперекрытия следует определять по формуле

                                   (15)

где k - коэффициент, учитывающийизменение момента в нижнем узле за счет его поворота:

                                                                     (16)

N1 - нормальная сила (черт. 4, a);

yN, yM - коэффициенты,определяемые по формулам:

                                                                  (17)

                                                                   (18)

здесь av - показатель гибкостиднища:

                                                                  (19)

В формулах (15) - (19) приняты следующие обозначения:

Iv - момент инерции 1 м сеченияднища;

Е - модуль деформации грунта основания;

v3, v4- коэффициенты, учитывающие изменение толщины стены по высоте и принимаемые по табл. 3 взависимости от толщины стены в верхней t1 и нижней t2 частях тоннеля.

Таблица 3

t1/t2

1,0

0,7

0,6

0,5

0,4

0,3

v3

0,0583

0,0683

0,0753

0,0813

0,0883

0,0993

v4

0,0667

0,0747

0,0747

0,0837

0,0907

0,0977

Усилия в стене следуетопределять как для балки, лежащей на двух опорах, с нагрузками ph1, ph2, реакцией на верхней опоре(распорке) R1 и опорныммоментом на нижней споре M1.

Усилие в верхней распорке R1 определяется по формуле

                                                      (20)

Усилия в днище следуетопределять как для балки, лежащей на упругом основании с модулем деформации Е и загруженной симметричными силами N1 и моментами M1 (см. черт. 4, a).

Черт. 4.Расчетная схема тоннеля с шарнирами в уровне плит перекрытия

а - симметричное загружение; б- одностороннее загружение

4.12.При одностороннем загружении горизонтальными нагрузками ph3, ph4 (черт. 4, б) момент в нижнем левом углу тоннеля определяется по формуле

                                            (21)

где k1 - коэффициент, учитывающийизменение момента в нижнем узле за счет смещения перекрытия:

                                                              (22)

Е -определяется по формуле(6).

Остальные обозначения те же,что в формуле(15).

Усилие в верхней распорке R2 определяется аналогично формуле (20).

Горизонтальное смещениетоннеля понизу и момент в правом нижнем узле тоннеля ввиду их малой величиныпринимаются равными нулю.

Усилия в загруженной (левой)стене определяются аналогично усилиям в стене от симметричной нагрузки. Усилияв днище определяются аналогично усилиям от симметричной нагрузки, но сприложением одностороннего момента М2(см. черт. 4).

Усилия в незагруженной,отпорной (правой), стене определяются как для балки, лежащей на упругомосновании с модулем деформации грунта Еи имеющей несмещаемую горизонтальную опору в уровне днища и нагруженную наверхнем конце силой R2.

4.13.При заглублении верха тоннеля от поверхности грунта более чем на 2 м, а такжепри временной нагрузке, расположенной на поверхности, интенсивностью q £ 9,81 кПа (1 тс/м2)независимо от глубины заложения расчет тоннелей допускается производить толькона симметричное загружение полной нагрузкой.

4.14.Расчетные усилия в замкнутых тоннелях и каналах, с шарнирными узлами посрединестены должны определяться с учетом изменений расчетных усилий (моментов ипоперечных сил), вызванных взаимодействием конструкций с грунтом.

4.15. Тоннелии каналы, заложенные ниже прогнозируемого уровня подземных вод, следуетрассчитывать на всплытие на расчетные нагрузки по формуле

                                                                   (23)

где åG - сумма всех постоянныхвертикальных расчетных нагрузок с минимальными коэффициентами надежности понагрузке, действующих на длину одного метра тоннеля или канала;

А - площадь подошвы тоннеля или канала на длину одного метра;

hw - расстояние от уровня грунтовых вод до подошвытоннеля или канала (без учета бетонной подготовки);

gw - удельный вес воды, равный1;

gf - коэффициент надежности понагрузке, принимаемый равным 1,2.

4.16.Выходы из конвейерных, коммуникационных (кроме кабельных) тоннелей должныпредусматриваться не реже чем через 100 м, но не менее двух, кроме случаев,предусмотренных нормативными документами по строительному проектированиюпредприятий отдельных отраслей промышленности.

Примечания. 1.Выходами коммуникационных тоннелей могут служить люки, оборудованные легкооткрывающимися изнутри крышками и запорными устройствами, стационарнымилестницами или скобами.

2. Вкабельных тоннелях допускается увеличение расстояния между выходами до 120 мпри маслонаполненных кабелях и до 150 м при других кабелях.

3. Выходы измежцеховых кабельных тоннелей, как правило, следует выполнять с надземнойчастью, совмещенной с вентиляционными камерами. Лестницы в этих выходах следуетвыполнять вертикальными, двери их надземной части должны открываться наружу.Камера выхода должна быть отделена от основной части тоннеля (отсека)несгораемой противопожарной перегородкой.

4. Выходы извнутрицеховых кабельных тоннелей следует предусматривать через лестничныеклетки (ведущие также не верхние этажи здания) либо через отдельные лестницы,ведущие только на первый этаж. Лестницы и лестничные клетки должны иметь выходнепосредственно наружу или в помещение первого этажа (с учетом требований п. 4.17).При использовании для выхода общей лестничной клетки (ведущей также на верхниеэтажи) для кабельных тоннелей следует устраивать в лестничной клеткеобособленный выход наружу, отделенный от остальной лестничной клеткинесгораемой перегородкой с пределом огнестойкости 1 ч. Если для выходапредназначена отдельная лестница, ведущая на первый этаж здания, она должна ограждатьсяпротивопожарными перегородками, при этом на выходе из тоннеля на лестницуследует предусматривать тамбур, если в уровне первого этажа устраиваетсяоткрытый проем. Площадки лестниц, черед которые осуществляется выход изкабельных тоннелей, могут использоваться также для организации выхода их другихподвальных помещений.

4.17. Выходы изконвейерных, коммуникационных и кабельных тоннелей должны предусматриватьсянаружу (на территорию предприятия, населенного пункта и т. п.) или в помещениякатегорий Г и Д по степени огнестойкости.

Двери на выходе из кабельныхтоннелей следует предусматривать открывающимися в направлении выхода из тоннеляи снабженными самозапирающимися замками.

Если выходы ведут наружу,двери допускается выполнять из сгораемого материала, предел огнестойкости ненормируется.

Если выходы ведут впомещение, двери должны быть самозапирающимися с уплотнением в притворах ииметь предел огнестойкости не менее 0,6 ч.

Во внутрицеховых (внутризданий) тоннелях замки должны открываться без ключа как из тоннеля, так и изпомещения, если это помещение электротехническое или кабельное; в случае, есливыход из кабельного тоннеля ведет в другое смежное производственное помещение,замки должны открываться без ключа только из тоннеля.

4.18.Выходы из подштабельных тоннелей, предназначенных для транспортированиянегорючих материалов и руды, следует предусматривать не реже чем через 100 м,но не менее двух, расположенных в торцах склада. Для устройства промежуточныхвыходов следует предусматривать поперечные тоннели с переходами под продольнымиконвейерами или над ними и выходами за пределы склада.

4.19.Расстояние от тупикового конца тоннеля (включая кабельные) до ближайшего выходаследует назначать не более 25 м.

В тоннелях длиной до 50 мдопускаются предусматривать один выход при условии обеспечения длины оттупикового конца тоннеля до выхода не более 25 м.

4.20.Люки тоннелей не следует располагать на проездах, вплотную к зданиям,сооружениям, другим люкам и колодцам и ближе чем на 2 м от рельса железнодорожногопути.

4.21.На прямолинейных участках коммуникационных тоннелей, предназначенных дляпрокладки трубопроводов, не реже чем через 300 м следует предусматриватьмонтажные проемы длиной не менее 4 м и шириной не менее наибольшего диаметрапрокладываемой трубы плюс 0,1 м, но не менее 0,7 м.

Монтажные проемы необходимоперекрывать сборными железобетонными плитами.

4.22.В каналах, под наружными или противопожарными стенами и стенами(перегородками), разделяющими смежные помещения категорий А, Б и В, необходимоустраивать глухие диафрагмы из несгораемых материалов с пределом огнестойкости,соответствующим огнестойкости стен, но не менее 0,75 ч.

В каналах, предназначенныхдля прокладки трубопроводов с легковоспламеняющимися и горючими жидкостями илигорючими газами под стенами, разделяющими смежные помещения, должна бытьвыполнена засылка леском на всю высоту канала на длину не менее 1 м поверху вкаждую сторону от оси стены. Через каждые 80 м по длине канала необходимоустраивать песчаные отсыпки (перемычки) длиной не менее 2 м.

Примечание. В подпольныхканалах-воздуховодов установка огнезадерживающих клапанов взамен диафрагм недопускается.

4.23.В тоннелях (кроме пешеходных и кабельных) допускается прокладка маслопроводов(например, в прокатных цехах заводов черной металлургии) при условии разделениятоннелей на отсеки длиной не более 150 м. Перегородки между отсеками должныиметь предел огнестойкости не менее 0,75 ч, а двери в перегородках - не менее0,6 ч.

4.24.Кабельные тоннели и каналы необходимо выполнять из несгораемых материалов спределом огнестойкости не менее 0,75 ч.

Кабельные тоннели надлежитразделять на отсеки противопожарными несгораемыми перегородками. Длина отсекатоннеля должна быть ив более 150 м, а при маслонаполненных кабелях - не более 120м.

Двери между отсеками должныбыть противопожарными, самозакрывающимися без замков, иметь уплотнение впритворах и открываться в направлении ближайшего выхода.

4.25.Каналы следует проектировать со съемными несгораемыми перекрытиями (плитами,лотками и др.).

Допускается в помещениях спаркетными полами (например, в помещениях щитов управления) устраиватьперекрытия кабельных каналов из деревянных щитов с паркетом, защищенным снизунесгораемым или трудносгораемым материалом, с покрытием по нему черной горячекатанойжестью или тонколистовой кровельной сталью, обеспечивающими пределогнестойкости не менее 0,5 ч.

Перекрытия должны иметьприспособления для подъема. Масса отдельного поднимаемого вручную элементаперекрытия не должна превышать 50 кг. В производственных помещениях иэлектропомещениях при расположении каналов в зоне действия цеховогоподъемно-транспортного оборудования (краны мостовые, подвесные однобалочные,тали и т. п.), а также вне зданий в зоне действия передвижногоподъемно-транспортного оборудования масса элемента перекрытия не нормируется.

4.26.Тоннели и каналы должны быть защищены от проникания в них подземных иповерхностных вод в соответствии с СН 301-65.

4.27.Переход с одной отметки кабельного тоннеля на другую следует осуществлять с помощьюпандуса с уклоном не более 15° либо лестницы с уклоном неболее 1:1. Указанный переход должен быть только в пределах одного отсека;устройство ступеней либо уклонов непосредственно возле разделительныхперегородок запрещается. Расстояние от лестницы или наклонного участка пола доразделительной перегородки должно быть не менее 1,5 м.

4.28.Тоннели любого назначения надлежит проветривать непрерывно действующими,основными вентиляторными установками, оборудованными реверсивными устройствамии расположенными на поверхности в зонах, не загрязненных пылью, дымом и газами.

4.29.Кабельные тоннели должны быть обеспечены независимой вентиляцией каждогоотсека, автоматически отключающейся при подаче импульса от системыпожаротушения или от системы пожарной сигнализации.

4.30.Установками автоматического пожаротушения следует оборудовать следующиевнутрицеховые тоннели внутренним объемом более 100 м3:

кабельные тоннели;

комбинированные (спрокладкой кабелей) тоннели, в которых проложено более 12 кабелей.

Автоматическую пожарнуюсигнализацию надлежит предусматривать:

во внутрицеховых кабельныхтоннелях внутренним объемом от 20 до 100 м3;

во внутрицеховыхкомбинированных тоннелях, в которых проложено от 5 до 12 кабелей;

в межцеховых кабельныхтоннелях внутренним объемом более 50 м3;

в межцеховых комбинированныхтоннелях, в которых проложено болев 12 кабелей.

4.31. Пожары в межцеховыхкабельных тоннелях следует тушить с помощью передвижных средств -пожарных автомобилей, подающих воду или высокократную пену непосредственно кочагу пожара, или систем с сухотрубами со стационарно установленнымираспылителями воды или пеногенераторами.

Для подачи средствпожаротушения внутрь каждого отсека от передвижной пожарной техники следуетиспользовать выходы из тоннелей и вентиляционные шахты.

Если расстояние междувыходами из тоннеля и вентиляционными шахтами превышает 30 м, должны бытьпредусмотрены дополнительные люки, расположенные таким образом, чтобырасстояние между местами подачи огнегасящего вещества внутрь тоннеля не превышало30 м.

Люки для подачи средствпожаротушения должны иметь размеры 700´700 мм или диаметр 700 мм;люки должны закрываться двойными металлическими крышками, из которых нижняядолжна иметь снаружи приспособление для закрывания на замок. Под крышками люка,предназначенного только для подачи средств пожаротушения, не должно бытьлестниц или скоб.

При установке в тоннелесистем с сухотрубами и стационарных систем пожаротушения устройстводополнительных люков не требуется.

5. ОПУСКНЫЕ КОЛОДЦЫ

5.1.Нормы настоящего раздела должны соблюдаться при проектировании опускныхколодцев, предназначаемых для устройства заглубленных сооружений сиспользованием внутреннего объема колодцев и для глубоких опор.

5.2.В плане опускные колодцы, как правило, должны иметь форму круга или вписанногов него многоугольника. Монолитные колодцы допускается проектироватьпрямоугольной формы. При прямоугольном очертании колодца углы необходимозакруглять.

5.3.Диаметр в свету круглых и размер сторон прямоугольных колодцев следует, как правило,принимать, от 6 до 24 м - кратными 3 м, а от 24 до 60 м - кратными 6 м.Разрешается принимать эти размеры кратными 0,6 м.

Размер колодцев по высотеследует принимать кратным 0,6 м.

5.4.В прямоугольных в плане колодцах с отношением размеров сторон более чем 1:2необходимо предусматривать поперечные несущие перегородки или временные (напериод опускания) распорки.

5.5.При примыкании колодца к другим сооружениям следует учитывать разность осадоксооружений.

5.6.Колодцы следует проектировать, как правило, тонкостенными, погружаемыми втиксотропной рубашке, за исключением строительства на скальных грунтах, а такжена площадках с оползнями, карстами или пустотами.

5.7.Сборные железобетонные стены колодцев следует проектировать из плоских панелейили крупногабаритных пустотелых блоков из тяжелого бетона класса не ниже В25.Класс бетона или раствора для замоноличивания сборных конструкций должен бытьне ниже класса бетона соединяемых элементов.

Монолитные железобетонныестены колодцев следует проектировать из тяжелого бетона класса не ниже В15.

5.8.Железобетонные днища колодцев должны быть монолитными из тяжелого бетона классане ниже В15.

5.9.Бетой колодцев, погружаемых в обводненные грунты, должен иметь проектную маркупо водонепроницаемости не ниже W4; марку по морозостойкостии среднюю плотность бетона следует принимать по СНиП 2.03.01-84.

5.10.Горизонтальное давление грунта на стены и нож колодца следует определять каксумму давлений: основного - от грунта или тиксотропного раствора идополнительного - от крена колодца, возникающего в результате его погружения.

5.11.Основное горизонтальное давление грунта в период погружения колодца следуетопределять по формуле

                                                 (24)

где

c0, j0 - удельное сцепление и уголвнутреннего трения грунта, принимаемые при отсутствии покрытий стен иэлектроосмоса равными:

                                                                 (25)

k1, k2, k3 - коэффициенты, зависящиеот угла внутреннего трения грунта j и отношения  и определяемые по табл. 4;

r - радиус наружной окружности колодца или условныйрадиус для некруглых в плане колодцев, который принимается равным наибольшемурасстоянию от центральной оси колодца до наиболее удаленной точки его наружнойповерхности;

g -удельный весгрунта;

z -расстояние отповерхности грунта до рассматриваемого сечения;

q - сплошная вертикальнаяравномерно распределенная нагрузка, принимаемая 20 кПа (2 тс/м2),кроме случаев, особо оговоренных в задании;

с -удельное сцепление грунта;

k - коэффициент, учитывающийуменьшение сцепления грунта в результате сдвига и назначаемый в зависимости отконсистенции грунта.

При расчетахпо предельным состояниям первой группы (в скобках - второй группы) значение k принимается равным:

Консистенция грунта

k

Твердая

0,22 (0,33)

Полутвердая

0,25 (0,38)

Тугопластичная

0,29 (0,43)

Мягкопластичная

0,65 (1)

В случае, если колодецпогружается в грунт с разнородными напластованиями, при определении ph весь грунт, лежащий вышерассматриваемого слоя, заменяется эквивалентным слоем грунта, высота которого,приведенная к объемному весу рассматриваемого слоя, определяется по формуле

                                                                           (26)

где  - вес всех (n - 1)слоев грунта, лежащих выше рассматриваемого слоя высотой hn;

gn - удельный вес грунта вслое п.

Таблица 4

Значения k1, k2, k3 при j, град

10

15

20

25

30

35

40

0

0

0

0

0

0

0

0

0,50

0,32

0,26

0,20

0,16

0,13

0,10

0,08

1,00

0,62

0,49

0,36

0,28

0,21

0,16

0,11

1,50

0,92

0,71

0,50

0,37

0,27

0,20

0,13

2,00

1,15

0,90

0,62

0,42

0,30

0,23

0,15

2,50

1,30

1,00

0,72

0,47

0,32

0,25

0,16

3,00

1,45

1,10

0,80

0,52

0,34

0,26

0,17

3,50

1,60

1,20

0,85

0,56

0,36

0,27

0,17

4,00

1,70

1,30

0,90

0,60

0,38

0,27

0,17

4,50

1,79

1,38

0,95

0,64

0,40

0,27

0,17

5,00

1,38

1,45

1,00

0,68

0,42

0,27

0,17

0

0,81

0,60

0,49

0,40

0,33

0,27

0,22

0,50

0,64

0,46

0,37

0,28

0,21

0,15

0,11

1,00

0,58

0,38

0,29

0,20

0,14

0,08

0,06

1,50

0,50

0,33

0,23

0,15

0,10

0,05

0,04

2,00

0,46

0,30

0,20

0,12

0,07

0,04

0,02

2,50

0,43

0,27

0,17

0,09

0,05

0,03

0,01

3,00

0,41

0,25

0,15

0,08

0,04

0,02

0

3,50

0,39

0,24

0,14

0,07

0,04

0,02

0

4,00

0,38

0,23

0,13

0,06

0,03

0,01

0

4,50

0,36

0,21

0,12

0,05

0,03

0,01

0

5,00

0,35

0,20

0,11

0,04

0,02

0,01

0

0

1,70

1,50

1,40

1,25

1,05

1,00

0,90

0,50

2,25

2,00

1,75

1,55

1,30

1,15

1,05

1,00

2,60

2,30

1,95

1,70

1,45

1,30

1,13

1,50

2,90

2,50

2,10

1,85

1,52

1,38

1,18

2,00

3,05

2,65

2,25

1,90

1,58

1,40

1,20

2,50

3,15

2,75

2,30

1,95

1,60

1,40

1,20

3,00

3,30

2,83

2,35

1,97

1,65

1,40

1,20

3,50

3,45

2,90

2,40

2,00

1,66

1,40

1,20

4,00

3,55

2,95

2,45

2,00

1,68

1,40

1,20

4,50

3,63

3,00

2,47

2,05

1,70

1,40

1,20

5,00

3,80

3,05

2,50

2,10

1,70

1,40

1,20

5.12.Основное давление тиксотропного раствора в период погружения колодца следуетопределять по формуле

                                                                  (27)

где g1 - удельный вестиксотропного раствора.

Основное горизонтальноедавление грунта на участке ножа и глиняного замка следует определять по формуле (24).

5.13.Давление грунта, расположенного ниже уровня грунтовых вод, необходимоопределять с учетом взвешивающего действия воды.

5.14.Дополнительное горизонтальное давление грунта на участке стены колодца и ножа,а при тиксотропной рубашке - только на участке ножа следует определять поформуле

                                                                   (28)

Дополнительноегоризонтальное давление на участке стены тиксотропной рубашки следуетопределять по формуле

.                                                                    (29)

5.15.Основное давление грунта в плане колодца следует принимать равномернораспределенным.

5.16.Распределение дополнительного давления в плане для круглых колодцев (черт. 5)следует принимать изменяющимся по закону

                                                                   (30)

Черт. 5. Схемараспределения основного ph и дополнительного pad горизонтального давления грунта на круглый колодец

5.17.В стадии эксплуатации колодец следует рассчитывать на горизонтальное давлениегрунта в состоянии покоя.

Основное горизонтальноедавление следует определять по формуле

                                                                  (31)

где z - расстояние от поверхности грунта до рассматриваемого сечения;

l0 - коэффициент боковогодавления грунта в состоянии покоя, принимается равным:

                                                                            (32)

здесь v -коэффициент Пуассона, принимаемый равным:

0,23 - для песков гравелистых и крупных;

0,26 - то же, среднейкрупности;

0,28 -    «       мелких;

0,30 -    «       пылеватых;

0,33 -для супесей;

0,35 -    «       суглинков;

0,38 -    «       глин.

Если колодец погружен вгрунт с разнородным напластованием, значение основного давления грунта длякаждого слоя определяется по формуле

                                                    (33)

где l0i - коэффициент боковогодавления грунта в состоянии покоя рассматриваемого i-го пласта грунта;

gi, zi - соответственно удельный вес грунта и расстояние отповерхности i-го пласта дорассматриваемого сечения колодца;

gi, hi - соответственно удельный вес грунта и толщина каждого вышележащегопласта.

Дополнительное горизонтальноедавление грунта в состоянии покоя следует определять по формуле

                                                               (34)

5.18.Расчетное значение на 1 м силы трения грунта Fz по наружной поверхности колодца на глубине z следует определять поформуле

                                                                           (35)

где и - наружный периметр ножа или стеныколодца;

fz - удельная сила трения грунта по боковойповерхности колодца на глубине z на1 м2 площади, зависящая от стадии работы колодца и вычисляемая поформулам:

а) в стадиипогружения

                                                       (36)

где gс - коэффициент условий работы, принимаемый равным 1,2 - для плотныхпесков, содержащих гравий, щебень и т. п., и 1 - для остальных грунтов;

б) в стадиивсплытия

                                                               (37)

где ph1- основное горизонтальное давление в период всплытия:

                                                (38)

Если колодец погружается втиксотропной рубашке, удельная сила трения в зоне рубашки не учитывается, а взоне глиняного замка принимается равной 20 кПа (2 тс/м2).

5.19.Расчет колодцев необходимо выполнять на наиболее невыгодные сочетания нагрузоки воздействий, действующих в условиях строительства и эксплуатации:

в условиях строительства -по расчетным схемам, учитывающим требования принятых в проекте способовпроизводства работ;

в условиях эксплуатации - порасчетным схемам, учитывающим наличие днища, внутренних стен, колонн,перекрытий и т. п., включая нагрузки и воздействия от всех расположенных внутри колодца и от опирающихся на колодецстроительных конструкций и оборудования, а также учитывающим влияние соседнихфундаментов зданий, сооружений и оборудования.

5.20.На нагрузки и воздействия, возникающие в условиях строительства колодцев,должны выполняться следующие расчеты:

а) по расчетным схемам,учитывающим наличие только наружных стен (без днища):

погружения колодца:

прочности колодца или егопервого яруса, подлежащего погружению при снятии с временного основания (еслиэто предусмотрено проектом производства работ);

прочности наружных стен припогружении колодца;

устойчивости формыцилиндрической оболочки колодцев, погружаемых в тиксотропной рубашке;

б) по расчетным схемам,учитывающим наличие наружных стен и днища:

всплытия колодца;

прочности днища;

прочности стен;

сдвига по подошве приодносторонней выемке грунта вблизи колодца (если она предусматриваетсяпроектом).

5.21.На нагрузки и воздействия, возникающие в условиях эксплуатации колодца, должнывыполняться следующие расчеты:

прочности наружных ивнутренних стен, днища, перекрытий, колони и др.;

всплытия колодца;

оснований колодца подеформациям.

5.22.Все расчеты опускных колодцев следует производить по предельным состояниямпервой группы, за исключением расчетов оснований по деформациям и по раскрытиютрещин элементов конструкции, которые выполняются по предельным состояниямвторой группы.

5.23.Расчет погружения колодца следует производить из условия

                                                                       (39)

где G - вес колодца и пригрузки сучетом коэффициента надежности по нагрузке gf = 0,9;

F - сила трения стен колодцапо грунту при погружении колодца;

Nu- вертикальнаясоставляющая силы предельного сопротивления основания под ножом, определяемаяпо СНиП 2.02.01-83;

gf1 - коэффициент надежностипогружения: gf1 > 1 в момент движения колодна и gf1 = 1 в момент остановкиколодца или яруса на проектной отметке.

Колодцы, погружаемые нижегоризонта подземных вод, после устройства днища должны рассчитываться навсплытие в любых грунтах (за исключением случая, когда под днищем выполняетсяпостоянно действующий дренаж) на расчетные нагрузки из условия

                                                                  (40)

где åG - сумма всех постоянных вертикальных расчетных нагрузок с учетомпригрузки с коэффициентом надежности по нагрузке gf = 0,9;

F1- сила тренияпри расчете на всплытие;

А -площадь основания колодца;

hw - расстояние от уровня подземных вод до основания днища колодца;

gw - удельный вес воды;

gfw- коэффициентнадежности против всплытия, равный 1,2.

Если условие (40) неудовлетворяется, необходимо предусматривать мероприятия, препятствующиевсплытию колодца (устройство анкерных конструкций в грунте и др.).

5.24.Расчет прочности погружаемых стен на нагрузки, возникающие в условияхстроительства, следует производить, когда колодец или каждый ярус погружен допроектной глубины.

5.25.Расчет прочности железобетонного днища должен производиться на следующиенагрузки:

на отпор грунта под днищемколодца, если значения постоянных вертикальных нагрузок колодца более силывсплытия;

на гидростатическое давлениеподземных вод, если значения постоянных вертикальных нагрузок колодца менеесилы всплытия (колодец заанкерен в прилегающем грунтовом массиве).

Расчет прочности днищаколодца без внутренних стен и колонн должен производиться как пластины, лежащейна упругом основании, а на нагрузку от гидростатического давления подземных вод- как пластины с шарнирными опорами, нагруженной равномерно распределеннойнагрузкой.

Днище, на которое опираютсявнутренние стены или колонны, рассчитывается соответственно как многопролетнаяпластина, состоящая из прямоугольных панелей, или как пластина, опертая ввершинах прямоугольной сетки колонн.

5.26.Расчет осадок колодцев следует выполнять в соответствии с требованиями СНиП 2.02.01-83.

5.27.Конструкцию гидроизоляции колодца надлежит назначать в зависимости от значенийгидростатического напора подземных вод на уровне пола наиболее заглубленногопомещения и требований к внутренним помещениям колодца в соответствии с СН301-65. Верхнюю границу гидроизоляции стен следует назначать на 0,5 м вышемаксимально прогнозируемого уровня подземных вод.

5.28.Гидроизоляция колодцев из листовой стали, устраиваемая с внутренней стороны,может применяться лишь в исключительных случаях при соответствующемобосновании. Расчет гидроизоляции должен производиться на полныйгидростатический напор.

ЕМКОСТНЫЕ СООРУЖЕНИЯ ДЛЯ ЖИДКОСТЕЙ И ГАЗОВ

6. РЕЗЕРВУАРЫ ДЛЯ НЕФТИ И НЕФТЕПРОДУКТОВ

6.1. Нормы настоящегораздела следует соблюдать при проектировании стальных и железобетонныхрезервуаров для нефти и нефтепродуктов.

Примечание. Настоящие нормы не распространяются напроектирование резервуаров:

для нефти инефтепродуктов специального назначения;

длянефтепродуктов с упругостью паров выше 93,6 кПа (700 мм рт. ст.) притемпературе 20 °С;

для нефти инефтепродуктов, хранящихся под внутренним рабочим давлением выше атмосферногона 70 кПа (0,7 кгс/см2);

для нефти инефтепродуктов, расположенных в горных выработках и в резервуарах казематноготипа;

входящих всостав технологических установок.

6.2.При проектировании наземных и подземных резервуаров следует учитыватьтребования СНиП II-106-79 и ГОСТ1510-84 (СТ СЭВ 1415-78).

6.3.В проектах резервуаров необходимо предусматривать максимальное сокращениепотерь хранимой нефти и нефтепродуктов от испарения в период эксплуатации, атакже соблюдение требований по охране окружающей среды.

6.4.При проектировании надлежит принимать резервуары следующих типов:

для наземного хранения -стальные и железобетонные вертикальные цилиндрические с плавающей крышей и состационарной крышей (с понтонами и без понтонов); горизонтальные цилиндрические(стальные);

для подземного хранения - железобетонные(цилиндрические и прямоугольные); траншейного типа; стальные горизонтальныецилиндрические.

Максимальные полезные объеми площади зеркала подземных резервуаров следует принимать по СНиП II-106-79.

Примечания: 1.Полезный объем резервуаров определяется произведением горизонтального сечениярезервуара на высоту от днища до уровня максимального заполнения длярезервуаров со стационарной крышей и до максимального подъема низа плавающихконструкций для резервуаров с плавающей крышей или понтоном.

2.Геометрический объем резервуаров следует определять произведениемгоризонтального сечения резервуара на высоту стенки.

3. При выборесредств тушения и определении вместимости групп резервуаров следует приниматьгеометрический объем резервуаров.

6.5.В резервуарах следует предусматривать установки пожаротушения и охлаждения всоответствии со СНиП II-106-79 и настоящиминормами.

На резервуарах вместимостьюот 1000 до 3000 м3 следует устанавливать пеногенераторы с сухимистояками, не доходящими до поверхности земли на 1 м. Число пеногенераторовопределяется расчетом, но их должна быть не менее двух.

6.6.Резервуары в зависимости от типов и хранимого продукта должны быть оснащеныустройствами, обеспечивающими допускаемое давление внутри резервуаров,предусмотренное проектом, в соответствии с нормами технологическогопроектирования и ГОСТ 14249-80.

6.7.Конструкции резервуаров должны предусматривать возможность очистки от остатковхранимого продукта, проветривания и дегазации резервуаров при их ремонте иокраске.

6.8.Для обслуживания оборудования (дыхательной аппаратуры, приборов и прочихустройств) все резервуары должны иметь стационарные лестницы, площадки ипереходы шириной не менее 0,7 м с ограждениями по всему периметру высотой неменее 1 м.

6.9.Резервуары должны иметь технологические, световые, монтажные люки, а также илюки-лазы.

В стенах резервуаров спонтонами или плавающими крышами следует устраивать люки-лазы (наименьшийразмер диаметра патрубка 600 мм), обеспечивающие доступ персонала на плавающиеконструкции при нижнем их положении.

Люки-лазы в стенахрезервуаров необходимо размешать на расстоянии не более 6 м от наружнойлестницы, которую следует соединять переходной площадкой со смотровой площадкойу люка-лаза.

Число люков-лазов и их типустанавливаются проектом.

6.10.Резервуары с плавающей крышей следует применять для строительства в районах соснеговой нагрузкой не более 2 кПа (200 кгс/м2).

6.11.Расстояние от верха стенки резервуара с плавающей крышей или опорного кольца врезервуаре с понтоном до максимального уровня жидкости следует принимать неменее 0,6 м.

В резервуарах состационарной крышей минимальное расстояние от низа врезки пенокамер домаксимального уровня жидкости следует определять с учетом температурногорасширения продукта и принимать не менее 100 мм.

6.12.Плавучесть металлических плавающих крыш и понтонов необходимо обеспечиватьналичием открытых или закрытых отсеков, которые должны быть доступны дляконтроля и обслуживания.

Плавучесть неметаллическихпонтонов или экранов следует обеспечивать формой понтонов и объемным весомматериала, из которого они изготовляются.

Расчет плавающих крыш ипонтонов на плавучесть надлежит производить из условия плотности продукта 7кН/м3 (700 кгс/м3) и учитывать нагрузку от конденсата вразмера 0,3 кПа (30 кгс/м2).

6.13.Плавающие крыши должны иметь устройства удаления ливневых и талых вод запределы резервуара.

6.14.Плавающие крыши, понтоны и их направляющие должны иметь уплотнители (затворы),обеспечивающие герметизацию.

Уплотнители для нефти, застывающейпри температуре, указанной в проекте, должны иметь устройства, предотвращающиестекание нефти со стен на плавающую крышу или понтон.

6.15.Уплотнители в резервуарах с плавающими крышами или понтонами следует применятьс коэффициентом герметичности менее 1,0×10-5 м/ч,обеспечивая сокращение потерь от 70 до 99 % по сравнению с открытой площадьюзазора между стенкой резервуара и краем плавающей крыши или понтона, незащищенной каким-либо затвором.

6.16.На плавающей крыше в резервуарах вместимостью 5000 м3 и болеенадлежит предусматривать стальной кольцевой барьер для удержания пены высотойне выше верха выступающих элементов затвора на 25-30 см, но не менее 1 м.Кольцевой барьер следует располагать не ближе 2 м от стены резервуара и внижней его части обеспечивать плотное примыкание к поверхности плавающей крыши.

Для стока из кольцевогопространства, образованного барьером и стеной резервуара, атмосферных вод ираствора пенообразователя после пожаротушения в нижней части барьера необходимопредусматривать дренажные отверстия диаметром 30 мм, расположенные нарасстоянии 1 м одно от другого по периметру.

6.17.Опорные стальные стойки плавающих крыш и понтонов следует проектировать свозможностью изменения их высоты под плавающими конструкциями а период эксплуатациирезервуара.

Высоту опорных стоек следуетназначать, соблюдая следующие условия:

минимальное расстояние отднища резервуара до плавающей крыши или понтона в период эксплуатации должнообеспечивать зазор 100 мм между оборудованием, установленным внутри резервуара,или патрубком приемо-раздаточного трубопровода и днищем короба плавающей крышиили скребком затвора;

расстояние от днищарезервуара до плавающей крыши или понтона у стены резервуара в период ремонтадолжно быть не менее 2 м.

6.18.Неметаллические понтоны следует проектировать из несгораемых токопроводящихматериалов или оборудовать устройствами, обеспечивающими снятие статическогоэлектричества.

6.19.Плавающие крыши и понтоны должны иметь устройства для удаления паровоздушнойсмеси и регулирования давления под ними как на плаву, так и при нижнемфиксированном их положении1, а также устройства для отводастатического электричества.

__________

1 А.с. № 793870 (СССР). Резервуар для жидкости /Евтихин В.Ф. Опубл. в Б. И., 1981, № 1.

6.20.Резервуары со стационарными крышами должны проектироваться:

для нефти и нефтепродуктов сдавлением насыщенных паров 26,6 кПа (200 мм рт. ст.) и ниже;

для легковоспламеняющихсянефтепродуктов с температурой вспышки паров 28 °С и ниже, с расчетнымдавлением в газовом пространстве на 70 кПа (7000 мм вод. ст.) выше атмосферногои ниже атмосферного по заданию на проектирование;

для подогреваемыхнефтепродуктов с температурой хранения от 20 до 60 °С включ. с теплоизоляцией из несгораемыхматериалов при соответствующем обосновании;

для подогреваемыхнефтепродуктов с температурой хранения от 60 до 90 °С включ. с обязательной теплоизоляцией изнесгораемых материалов и устройствами обогрева;

для нефтепродуктов стемпературой хранения выше 90 °С, не допускающихприсутствия влаги, с учетом дополнительных требований по пожарной безопасности(подачи под крышу инертных газов) и устройством теплоизоляции из несгораемыхматериалов и наружных систем подогрева.

6.21.При расчете резервуаров со стационарными крышами давление в газовомпространстве следует назначать:

при огневых предохранителяхи вентиляционных патрубках на 0,2 кПа (20 мм вод. ст.) выше и нижеатмосферного;

при огневых предохранителяхи предохранительных клапанах - выше атмосферного на 2,5 кПа (250 мм вод. ст.)или более по заданию на проектирование и на давление 0,5 кПа (50 мм вод. ст.)ниже атмосферного.

6.22.Горизонтальные стальные цилиндрические резервуары следует проектировать длянефтепродуктов с давлением в газовом пространстве выше атмосферного ипринимать:

с плоскими торцевымиэлементами - до 40 кПа (4000 мм вод. ст.);

с коническими торцевымиэлементами - до 70 кПа (7000 мм вод. ст.).

Резервуары следуетрассчитывать также на давление ниже атмосферного в пределах до 10 %, указанноев настоящем пункте.

6.23.Подземные стальные резервуары траншейного типа допускается проектировать толькодля светлых нефтепродуктов.

6.24.Предельные деформации основания резервуара, соответствующие пределуэксплуатационной его пригодности по технологическим требованиям, следует устанавливатьправилами технологической эксплуатации оборудования или заданием напроектирование. При этом максимальная абсолютная осадка не должна превышать 200мм, а относительная осадка основания под днищем, равная отношению разностиосадок двух смежных точек к расстоянию между ними, не должна превышать 0,005.

В цилиндрическихвертикальных резервуарах разность осадок под центральной частью днища и подстеной не должна превышать 0,003r идолжна быть не более 100 мм (где r -радиус резервуара). Крен резервуаров не должен превышать 0,002 - длярезервуаров с понтоном или плавающей крышей и 0,004 - для резервуаров безпонтона или плавающей крыши.

6.25.Отметку низа днища наземных резервуаров необходимо принимать не менее чем на0,5 м выше уровня планировочной отметки земли около резервуаров.

6.26.В резервуаре со стационарной крышей следует предусматривать отмостку.

Стальные резервуары

6.27.Основные размеры вертикальных и горизонтальных цилиндрических резервуаров(диаметр, высоту, длину) следует принимать с учетом минимального удельногорасхода стали, индустриальных методов изготовления, кратными длине и ширинелистов прокатной стали с учетом для горизонтальных резервуаров требований ГОСТ17032-71.

Высоту стенки вертикальныхрезервуаров следует назначать не более 18 м. При установке резервуаров на сваяхмежсвайное пространство между днищем резервуаров и уровнем земли следуетзаполнять грунтом.

Резервуары высотой 12 м иболее (включая высоту подсыпки под днищем) необходимо оборудовать стационарнымикольцами водяного орошения, размещаемыми под кольцами жесткости. Если в кольцахжесткости имеется отверстие для стока воды, то кольцо орошения размешают толькопод верхним кольцом жесткости.

6.28.При проектировании стальных резервуаров надлежит предусматривать возможностьприменения при их изготовлении и монтаже метода рулонирования с соединениемлистов встык.

6.29. Расчетконструкций резервуаров следует выполнятьв соответствии с требованиями СНиП II-23-81 , при этом марки сталей должны приниматься с отнесением отдельныхэлементов резервуаров к следующим группам:

группа I -стены и окрайки днищ резервуаров вместимостью 10 тыс. м3 и более,фасонки крыш резервуаров;

группа II - стены и окрайкиднищ резервуаров вместимостью менее 10 тыс. м3, покрытия, опорныекольца покрытия и кольца жесткости, центральные части днищ, понтоны и плавающиекрыши резервуаров всех вместимостей.

6.30.При расчете вертикальных цилиндрических стальных резервуаров необходимоучитывать усилия, возникающие в конструкции при ее взаимодействии с основанием.

6.31. Значениякоэффициента условий работы gс следует принимать по табл. 5.

Коэффициенты надежности понагрузке следует принимать в соответствии со СНиП 2.01.07-85 с учетом дополнительныхкоэффициентов gf, приведенных в табл. 6.

Таблица 5

Элементы

Коэффициент условий работы gс

Стены вертикальных цилиндрических резервуаров при расчете на прочность: 

 

нижний пояс (с учетом врезок)

0,7

остальные пояса

0,8

сопряжение стенки резервуара с днищем

1,2

То же, при расчете элементов на устойчивость

1

Сферические и конические покрытия распорной конструкции при расчете:

 

по безмоментной теории

0,9

по моментной теории с применением ЭВМ

1

6.32.В проектах стальных резервуаров должно быть указание о том, что передгерметизацией необходимо устанавливать клапаны, исключающие возможностьповышения нагрузки на днища, перекрытия и стены от воздействия перепададавления и температуры воздуха внутри и снаружи резервуара.

6.33.Горизонтальные резервуары необходимо предусматривать опирающимися на отдельныеопоры или на сплошное искусственное основание.

Таблица 6

Характеристика нагрузки

Коэффициент надежности по нагрузке gf

Давление выше или ниже атмосферного

1,2

Ветровая нагрузка на вертикальные стены цилиндрических резервуаров при расчете на устойчивость

0,5

Снеговая нагрузка на сферические крыши резервуаров

0,7

Примечание. Ветровая нагрузка условнопринимается равномерно распределенной по окружности. Аэродинамическийкоэффициент следует определять по СНиП 2.01.07-85.

6.34.Под подземными горизонтальными стальными цилиндрическими резервуарами ирезервуарами траншейного типа необходимо устраивать латок с наклоном в сторонуконтрольного колодца для возможности обнаружения утечек нефтепродукта принарушении герметичности резервуара.

6.35.Подземные стальные резервуары должны иметь на крыше люки-лазы, выступающие вышеуровня земли не менее чем на 0,2 м.

6.36.При проектировании подземных горизонтальных стальных цилиндрических резервуарови резервуаров траншейного типа следует предусматривать стационарные лестницы(стремянки). Лестницы должны быть прикреплены к патрубку люка-лаза. Между низомлестницы (стремянки) и днищем резервуара должен предусматриваться зазор неменее 0,5 м.

6.37.Основания под наземные вертикальные резервуары вместимостью 5000 м3и менее следует выполнять, как правило, в виде песчаных подушек с устройствомгидроизолирующего слоя, а фундаменты под резервуары вместимостью 10 000 м3и более - железобетонными в виде кольца, сплошной плиты или свайных фундаментовс ростверком.

Резервуары, предназначенныедля этилированных бензинов, под днищем должны иметь сплошную бетонную илижелезобетонную плиту с уклоном от центра к периметру.

Железобетонные резервуары

6.38.Настоящие нормы распространяются на проектирование подземных железобетонныхрезервуаров для нефти и темных нефтепродуктов.

6.39.Резервуары должны иметь, как правило, следующие модульные размеры:

диаметр резервуароввместимостью 500 м3 и более - кратный 3 м;

размер стен прямоугольныхрезервуаров - кратный 6 м и сетку колонн 6´6 или 3´6 м.

6.40. Вцилиндрических резервуарах днища, стены и покрытия следует проектироватьпредварительно напряженными в двух направлениях, а вертикальные швы междусборными элементами стен допускается принимать обжатыми в одном направлении(перпендикулярно длине шва) при условии предварительного напряжения панелей ввертикальном направлении. В резервуарах для хранения мазута допускаетсяприменение необжатых стен.

6.41.Отметка заложения днища резервуара должна находиться на 1 м выше максимальногоуровня подземных вод во время строительства и эксплуатации.

При специальном обоснованиидопускается расположение подошвы фундамента резервуара ниже уровня подземныхвод. В этом случае должны производиться расчет резервуара на всплытие ипроверка прочности и трещиностойкости днища и стен от давления подземных водпри пустом и обсыпанном грунтом резервуаре.

6.42.В целях охраны окружающей среды следует предусматривать под днищем резервуарадренажную систему с контрольными колодцами для регистрации возможных утечекпродукта. При наличии подземных вод на площадке следует предусматриватьсамостоятельную дренажную систему для их отвода.

6.43.На поверхности земли необходимо предусматривать отмостку, предотвращающуюзатекание поверхностных вод между засыпкой и стеной резервуара.

6.44.Сборные конструкции железобетонных резервуаров следует проектировать сприменением бетонов классов по прочности на сжатие В25 - В40, а для монолитныхконструкций - В25 - В30. Допускается применение бетонов более высоких классов,если это экономически обосновано.

В проекте должны бытьуказаны требования к составу бетона, устанавливаемые с учетом указаний пп. 6.47и 6.48.

6.45.Железобетонные конструкции водозаливаемых покрытий резервуаров должны иметьмарку бетона по морозостойкости не ниже F300 и по водонепроницаемостине ниже W8. Остальные железобетонные конструкции резервуарапо морозостойкости должны удовлетворять требованиям СНиП 2.03.01-84, а поводонепроницаемости должны соответствовать марке не ниже W6.

6.46.Узлы и стыки следует замоноличивать бетоном или раствором, проектные классы попрочности на сжатие которых, марки по морозостойкости и водонепроницаемости вмомент напряжения конструкции должны быть не ниже классов и марок основныхконструкций.

6.47. Припроектировании резервуаров для нефти и темных нефтепродуктов следуетпредусматривать применение бетона на сульфатостойком портландцементе.

Допускается применениенизкоалюминатного портландцемента при содержании в нем С3А £ 5 % и С3А + C4AF £ 2,2 % с добавкой в водурастворимого стекла в количестве 3,5 % массы цемента. Водоцементное отношениедля бетона не должно превышать 0,45.

Запрещается применениедругих добавок, кроме пластифицирующей типа ССБ.

6.48. В качестве заполнителейбетона необходимо применять щебень и песок в соответствии с требованиямиГОСТ 10268-80. Применение гравия в качестве заполнителя запрещается, при этомсодержание зерен заполнителя пластинчатой и игловатой формы должно быть неболее 15 %.

6.49.Конструкции резервуаров должны быть рассчитаны на воздействия, возникающие впериод их возведения и эксплуатации:

нагрузку от воды прииспытании незасыпанного резервуара;

нагрузку от грунта (длязаглубленного резервуара) при засыпанном и пустом резервуаре с учетом вакуума;

ветровую нагрузку примонтаже;

перепад температур и усадкубетона в период возведения.

Эксплуатационные нагрузки иперепады температур продукта и наружной среды должны быть предусмотренызаданием на проектирование.

6.50.При проектировании резервуаров следует учитывать:

изгибающие моменты,возникающие от неравномерного распределения температур по толщине стен призаполнении горячими нефтепродуктами или при понижении температуры наружноговоздуха до расчетной зимней температуры;

температурные усилия,возникающие за счет изменения средней температуры стены резервуаров впродольном направлении.

6.51.В конструкциях резервуаров допускаются (при учете невыгоднейшего сочетаниянормативных нагрузок, включая температурное воздействие) при внецентренномсжатии несквозные трещины шириной до 0,1 мм. При этом в ограждающихконструкциях (стенах, днище и перекрытии) напряжение сжатия в крайнем сжатомволокне должно быть не менее 0,05Rb,ser.

6.52.Расчетные и нормативные сопротивления бетона и стали следует принимать всоответствии со СНиП2.03.01-84.

В случае нагрева конструкцийвыше 50 °С следует учитыватьизменение расчетных сопротивлении бетона и арматуры при расчете по предельнымсостояниям первой и второй групп, начального модуля упругости бетона по СНиП2.03.04-84.

7. ГАЗГОЛЬДЕРЫ

7.1.Нормы настоящего раздела следует соблюдать при проектировании стальныхгазгольдеров, предназначенных для хранения, смешения, усреднения концентраций ивыравнивания давления и распределения газов.

7.2.При проектировании газгольдеров следует предусматривать возможность поточногометода изготовления и монтажа конструкций и доступность их для наблюдения, очистки,ремонта, антикоррозионной защиты, окраски, а также проветривания и дегазациигазгольдеров в период ремонта.

7.3. Газгольдерыследует проектировать: низкого давления - до 4 кПа (400 мм вод. ст.) и высокогодавления - от 70 кПа (0,7 кгс/см2).

7.4.Вместимость газгольдеров следует принимать, м3:

мокрых - до 50 000;

сухих с гибкой секцией -до10 000;

шаровых - от 600 [дляпродуктов с давлением до 1,8 МПа (18 кгс/см2)] до 2000 [длянесгораемых продуктов с давлением до 1,2 МПа (12 кгс/см2)], а длялегковоспламеняющихся и горючих продуктов с давлением до 0,25 МПа (2,5 кгс/см2);

горизонтальныхцилиндрических - от 50 до 300;

вертикальных цилиндрических- от 50 до 200.

7.5.При проектировании газгольдеров следует применять марки стали по СНиП II-23-81 с отнесениемэлементов газгольдеров к группам в соответствии с п. 6.29.

7.6. Опорыгазгольдеров высокого давления следует проектировать;

шаровых - стоечные или сплошные(цилиндрические, конические и др.);

горизонтальныхцилиндрических - седловые или стоечные;

вертикальных цилиндрических- сплошные или стоечные.

Предел огнестойкости несущихконструкций под газгольдеры постоянного объема должен быть не менее 2 ч.

7.7. Припроектировании газгольдеров низкого давления (мокрых и сухих) надлежитпредусматривать, как правило, применение при их изготовлении и монтаже методарулонирования.

7.8.Высоту и диаметр сухих газгольдеров и звеньев мокрых газгольдеров, а такжеоболочек горизонтальных и вертикальных цилиндрических газгольдеров следует, какправило, принимать кратными ширине и длине прокатной листовой стали.

7.9. Листовыеконструкции газгольдеров низкого давления следует проектировать из стали наболее трех марок.

7.10.При проектировании оболочек шаровых газгольдеров надлежит:

применять форму лепестков,обеспечивающую наименьший отход листовой стали;

применять оболочку, какправило, из стали одной марки;

число лепестков оболочкипринимать четным;

число стоек принимать, какправило, четным;

предусматривать сварныесоединения встык лепестков с обработанными кромками.

7.11.При расчете газгольдеров низкого давления следует применять коэффициентынадежности по нагрузке и условий работы в соответствии с приведенными в п. 6.31и согласно требованиям СНиПII-23-81.

Дополнительные коэффициентыусловий работы gс следует принимать по табл. 7, а дополнительныекоэффициенты надежности по нагрузке gf при расчете на избыточноедавление в газгольдерах высокого давления следует принимать равными 1,2.

Таблица 7

Элементы

Коэффициент условий работы gс

Оболочка шарового резервуара при расчете на прочность и устойчивость: 

 

по безмоментной теории

0,6

по моментной теории

0,9

Зоны краевого эффекта

1,2

Внешние вертикальные направляющие мокрых газгольдеров

0,9

Сжатые основные элементы купола и сжатый пояс жесткости мокрого газгольдера

0,9

7.12.Для обслуживания установленной арматуры, люков, приборов и прочих устройствгазгольдеры должны обеспечиваться стационарными лестницами, площадками,переходами шириной не менее 0,7 м с ограждениями высотой 1,0 м.

7.13.Верхняя часть газгольдеров, подвергающаяся нагреванию солнечными лучами, должнаиметь кастовую окраску с коэффициентом отражения не менее 50 %. Допускаетсяразмещение на газгольдерах знаков, цифр и других обозначений хранимыхматериалов или эмблемы предприятия.

ЕМКОСТНЫЕ СООРУЖЕНИЯ ДЛЯ СЫПУЧИХ МАТЕРИАЛОВ

8. ЗАКРОМА

8.1. Нормынастоящего раздела следует соблюдать при проектировании открытых закромов дляхранения сыпучих и штучных материалов.

8.2.Закрома допускается располагать в зданиях и на открытых площадках заглубленнымиили наземными, как правило, сблокированными, многоячейковыми.

8.3.Размеры ячеек закромов в плане следует принимать, как правило, 6´6, 6´9 и 9´9 м. Допускается приниматьбольшие размеры, кратные 3 м, если это обусловливается технологическимитребованиями.

8.4.Высоту стен закромов следует принимать равной 3,6; 4,8 или 6 м.

Минимальное заглубление стензакромов от уровня пола или планировочной отметки земли следует приниматьравным 0,6 м, а пола - 0,3 м, минимальное превышение верха стен закромов надуровнем пола или планировочной отметки земли - равным 1,2 м.

8.5.Закрома следует проектировать, как правило, железобетонными.

8.6.В закромах для хранения металлической шихты стены с внутренней стороны и сверхудолжны быть защищены деревянными брусьями. В монолитных закромах допускаетсяустройство защиты из старогодных рельсов.

В закромах для сыпучихматериалов защиту следует предусматривать только по верху стен.

8.7.Полы закромов надлежит выполнять из камня грубого окола или грунтовыми.

При загрузке и выгрузкематериалов грейферными кранами следует предусматривать буферный слой изхранимого материала толщиной не менее 0,3 м.

8.8.Горизонтальное давление материала на стены закромов допускается определять какдля подпорных стен. Нормативные характеристики материалов, хранимых в закромах,следует принимать в соответствии с табл. 8.

Таблица 8

Материал

Нормативный удельный вес, кН/м3 (тс/м3)

Нормативный угол внутреннего трения, град

Чушковый чугун

40 (4)

45

Литники

35 (3,5)

Ферросплавы

40 (4)

Металл передельный

35 (3,5)

Стальная стружка

20 (2)

50

Чугунный лом

25 (2,5)

45

Стальной лом

20 (2)

Хромовая руда

27 (2,7)

Марганцевая руда

20 (2)

Железная руда

25 (2,5)

Шлак передельный

18 (1,8)

Кварцит

20 (2)

Шамот

18 (1,8)

Дунит

28 (2,8)

Хромит

31 (3,1)

Шлак

12 (1,2)

40

Песок сырой

18 (1,8)

35

Известняк

17 (1,7)

Глина

18 (1,8)

Каолин сырой

14 (1,4)

Известь

8 (0,8)

Магнезитовый порошок

19 (1,9)

33

Песок сухой

16 (1,6)

30

Кокс и коксик

8 (0,8)

 

8.9.Стены закромов должны быть рассчитаны также на горизонтальное давление грунта сучетом временной нормативной нагрузки на поверхности земли интенсивностью неменее 20 кПа (2 тс/м2) при опорожненном закроме.

8.10.Коэффициент надежности по нагрузке для определения расчетного веса материалов заполнения закромовследует принимать gс = 1,2. Расчетный угол внутреннего тренияопределяется делением значения нормативного угла внутреннего трения накоэффициент надежности по нагрузке gf = 1,1.

8.11.Для осмотра, ремонта, очистки закромов их необходимо обеспечивать переноснымилестницами.

9. БУНКЕРА

9.1.Нормы настоящего раздела следует соблюдать при проектировании наружных бункерови бункеров, располагаемых внутри зданий и сооружений.

9.2.Проектирование бункера должно включать два последовательных этапа: 1)определение геометрических параметров - формы бункера и его воронки, угловнаклона стенок, размеров выпускного отверстия, которые определяются расчетом наосновании физико-механических характеристик сыпучего материала с учетом неблагоприятныхих изменений, при этом должны исключаться сводообразование над выпускнымотверстием и зависание на стенках; 2) расчет и проектирование конструкцийбункеров и их защиты от ударов и истирания.

9.3.Определение геометрических параметров бункеров различается для связных (имеющихсцепление, слеживающихся) и несвязных (не имеющих сцепления, неслеживающихся)сыпучих материалов. К связным относятся, как правило, материалы, содержащиефракции менее 2 мм и имеющие влажность более 2 %, а к несвязным - щебень,галька и другие материалы с крупностью зерен 2 мм и более, а также песок скрупностью зерен до 2 мм и влажностью до 2 %.

9.4.При проектировании бункеров необходимо принимать во внимание, что имеются двевозможные формы истечения сыпучего материала: гидравлическая, при которойнаходится в движении сыпучий материал во всем объеме бункера, инегидравлическая, при которой движется только центральная часть над выпускнымотверстием, а остальной материал неподвижен.

Для связных илисамовозгорающихся сыпучих материалов следует проектировать бункера сгидравлической формой истечения, а для несвязных, как правило, снегидравлической.

9.5.Бункера негидравлического истечения для несвязных материалов могут бытьразличной формы: пирамидальной, конической, с плоским горизонтальным днищем,параболической или другой симметричной или несимметричной формы.

При проектированиигеометрических параметров для таких бункеров нормируется только один параметр -размер выпускного отверстия, который должен определяться в зависимости отразмера максимального куска сыпучего материала.

Угол наклона стенок воронкидопускается принимать произвольным, за исключением случаев, когда по условиямтехнологии требуется полное опорожнение бункера. В этом случае угол наклонастенок следует принимать по углу естественного откоса сыпучего материала спревышением последнего на 5-7°.

9.6.Бункера для связных материалов гидравлического истечения надлежит назначатьконической, пирамидальной или лотковой формы. Другие формы (параболическая, сплоским днищем), а также несимметричные бункера не допускаются.

Угол наклона станок иразмеры выпускного отверстия таких бункеров следует рассчитывать на основаниифизико-механических характеристик сыпучего материала: угла внутреннего трения(угол естественного откоса не допускается), удельного сцепления, угла внешнеготрения, эффективного угла трения, функции истечения, - определяемых с помощьюприборов, измеряющих сопротивление сыпучего материала на сдвиг.

Угол наклона стенокдопускается приближенно выбирать по черт. 6 в зависимости от углавнешнего трения (угла трения сыпучего материала по материалу стенки бункера).

Черт. 6.Графики для определения угла наклона стенок бункеров для связных материалов

1 - для бункеров спрямоугольной формой выпускного отверстия (отношение сторон 3:1 и более); 2- для воронок конической формы с круглым отверстием или пирамидальнойформы с квадратным отверстием; j - угол трения сыпучего материала по стенкамбункера; a- угол наклона стенки к горизонтали

9.7.При проектировании бункеров для связных сыпучих материаловобъемно-планировочное решение бункерного пролета зданий следует устанавливатьпосле определения геометрических параметров бункеров. Бункерные пролеты должныиметь унифицированные сетки колонн и высоты этажей.

9.8.При проектировании бункеров следует обеспечить максимальное использование всегогеометрического объема бункера (неменее 80 % при загрузке).

9.9. Давлениесыпучего материала на стенки бункера следует принимать как для подпорной стеныбез учета сил трения между сыпучим материалом и стенками бункера.

9.10.Конструкции бункера следует рассчитывать на действие временной нагрузки от весасыпучего материала, заполняющего бункер, постоянных нагрузок от собственного веса конструкций, веса футеровки, а также на действиепостоянных и временных нагрузок надбункерного перекрытия.

9.11.Стенки бункера следует рассчитывать на растягивающие усилия в горизонтальном искатном направлениях и изгибающие моменты от местного изгиба из плоскостистанок. Конструкции бункера в целом рассчитываются на общий изгиб, учитывающийпространственную работу бункера.

9.12.При расчете конструкций бункеров удельный вес g сыпучего материаланеобходимо принимать по технологическому заданию.

9.13.Бункера следует проектировать, как правило, железобетонными илисталежелезобетонными (из плоских железобетонных плит и стального каркаса), илисборно-монолитными железобетонными. Стальными допускается проектироватьворонки, сужающиеся части бункеров, параболические (висячие бункера), а такжебункера, которые по технологическим условиям подвергаются механическим,химическим и температурным воздействиям сыпучего материала и не могут бытьвыполнены из железобетона.

9.14.Внутренние грани углов бункеров для связных материалов следует проектировать саутами или закруглениями.

9.15.Бункера для пылевидных материалов должны быть герметичными, а бункера,предназначенные для пылящих материалов (сухие кусковые материалы горных породмалой крепости, например, известняк), - оборудованы аспирационными установками.

9.16.Внутренние поверхности бункеров следует разделять на участки, подвергающиесяизносу (I и II зоны) и не подвергающиеся износу (III зона).

I зона -участок, подвергающийся ударам потока сыпучего материала при загрузке бункера иистиранию при его разгрузке. I зону следует защищать, какправило используя принцип самозащиты, или износостойкой защиты на упругомосновании или резиной.

II зона - участок,подвергающийся истиранию сыпучим материалом в процессе разгрузки бункера. II зонуследует защищать каменным литьем, шлакоситаллом, полимерными материалами,резиной и другими материалами, а при температуре сыпучего материала свыше 50 °С - шлакокаменным и каменным литьемтермостойких составов.

III зона- участок, не требующий защиты.

9.17.При сочетании истирающего воздействия, высокой температуры и химическойагрессии сыпучего материала внутренние поверхности бункеров следует защищатьплитами из шлакокаменного литья, износостойкого и жаростойкого бетона (сзаполнением швов раствором кислотостойких и жаростойких составов), а также вотдельных случаях листами из соответствующих видов сталей (термостойких и др.).

9.18.При эксплуатации бункеров в агрессивной и газовой среде их наружные поверхностиследует защищать от коррозии в соответствии с требованиями СНиП 2.03.11-85.

9.19.При проектировании бункеров для влажных сыпучих материалов, располагаемых внеотапливаемых помещениях, необходимо предусматривать эффективный обогрев стенбункеров в целях предотвращения смерзания материала в бункере.

9.20.Утеплитель стен бункеров для пылевидного материала во избежание конденсацииводяных паров следует располагать снаружи и выполнять из несгораемыхматериалов.

9.21.При проектировании бункеров для связных материалов, поступающих в нагретом илисмерзшемся состоянии, необходимо предусматривать теплоизоляцию стен бункеров всоответствии с теплотехническим расчетом, исключающую конденсацию водяных паровпри нагретом материале, а также примерзание к стенам смерзшегося материала.

9.22.Бункера, как правило, должны иметь перекрытия из несгораемых материалов спроемами для загрузки. Если загрузка производится средствами не непрерывноготранспорта (вагоны, автомашины, грейферы), допускается выполнять бункер безперекрытия, но с обязательным устройством сплошного ограждения высотой не менее1 м с боков и со стороны, противоположной загрузке. Необходимость устройствастальных решеток для перекрытия технологических проемов и размер ячеек решетокопределяются технологическим заданием.

9.23. Вбункерах для пылевидных материалов необходимо предусматривать сверху перекрытиямонолитную армированную стяжку толщиной 50 мм, если толщина плит в месте стыка100 мм и менее.

9.24. Вбункерах, предназначенных для горячих сыпучих материалов, между износостойкойзашитой и несущей конструкцией следует предусматривать термоизоляцию изнесгораемых материалов: в стальных бункерах - при температуре нагрева свыше 300°С, а в железобетонных - свыше 100 °С.

9.25. В бункерах, предназначенныхдля хранения сыпучих материалов, выделяющих воспламеняющиеся газы (например,метан из каменного угля), конструкция перекрытия не должна иметь выступающихвниз ребер.

9.26.В перекрытиях бункеров должны быть устроены люки, закрываемые заподлицо сперекрытием металлическими крышками. В надбункерном помещении должныпредусматриваться подъемно-транспортные устройства, а внутри бункеров снизуперекрытий - петли для крепления талей и других монтажных средств.

9.27.Бункера должны оснащаться устройствами для механической очистки стен и удалениязависшего сыпучего материала, чтобы исключалась необходимость спуска людей вбункера.

10. СИЛОСЫ И СИЛОСНЫЕ КОРПУСА ДЛЯ ХРАНЕНИЯ СЫПУЧИХМАТЕРИАЛОВ

10.1.Нормы настоящего раздела должны соблюдаться при проектировании силосов исилосных корпусов, выполняемых из железобетона или стали и предназначающихсядля хранения промышленных сыпучих материалов.

Силосы для хранения зерна ипродуктов его переработки следует проектировать в соответствии с требованиями СНиП2.10.05-85.

10.2.Форму, размеры и расположения силосов в плане следует принимать в соответствиис требованиями технологии производства, унификации, грунтовыми и температурнымиусловиями, а также исходя из результатов технико-экономических сопоставлений ис учетом архитектурно-композиционных требований.

Допускается блокировкасилосных корпусов с обслуживающими зданиями II категории огнестойкости. Приэтом должна быть учтена разность осадок фундаментов силосов и примыкающихзданий.

10.3.Форма воронки силоса, углы ее наклона, а также размеры выпускного отверстиядолжны определяться с учетом условий надежного истечения сыпучего материала всоответствии с требованиями пп. 9.2 - 9.6.

10.4.Силосы допускается проектировать как отдельно стоящими, так и сблокированными вкорпуса. При диаметре более 12 м силосы следует проектировать, как правило,отдельно стоящими.

10.5.Форма отдельного силоса в плане принимается, как правило, круглой. Допускаетсяпри соответствующем обосновании принимать силосы квадратными и многогранными.

10.6.При проектировании силосных корпусов следует, как правило, принимать: сеткиразбивочных осей, проходящих через центры сблокированных силосов, 3´3, 6´6 и 12´12 м; наружные диаметрыкруглых силосов - 3, 6, 12, 18 и 24 м; размеры в осях стен квадратных силосов -3´3 м; высоты стен силосов, атакже подсилосных и надсилосных этажей - кратными 0,6 м.

10.7.Железобетонные силосные корпуса длиной до 48 м допускается проектировать бездеформационных швов.

При нескальных грунтахоснования отношение длины силосного корпуса к его ширине и высоте должно бытьне более 2. При однорядном расположении силосов это отношение допускаетсяувеличивать до 3.

Допускается увеличение длиныкорпуса и указанных отношений при соответствующем обосновании.

10.8.При проектировании многорядных силосных корпусов с круглыми в плане силосамипространство между ними (звездочки) следует использовать для размещениялестниц, различных коммуникаций, установки технологического оборудования, нетребующего обслуживания, а также для хранения несвязных сыпучих материалов.

Примечание. При хранении в силосахгорячих сыпучих материалов устройство лестниц в звездочках допускается приусловии соблюдения требований СНиП II-33-75.

10.9.Выпускные отверстия в силосах должны, как правило, располагаться центрально.При необходимости устройства нескольких выпускных отверстий их следуетрасполагать симметрично относительно осей силоса.

10.10.При проектировании силосных корпусов следует исходя из ТП 101-81*,технико-экономической целесообразности и конкретных условий строительствапредусматривать применение монолитного железобетона (при возведениииндустриальными методами) или сборного железобетона (из унифицированныхизделий).

Допускается применениестальных силосов для сыпучих материалов, хранение которых ив допускается вжелезобетонных емкостях, а также стальных инвентарных и оперативных силосов.

10.11.При проектировании стен силосов из стали следует предусматривать индустриальныеметоды их изготовления и монтажа путем применения; листов и лент большихразмеров; способа рулонирования; изготовления заготовок в виде «скорлуп»;автоматической сварки с минимальным количеством сварных швов, выполняемых намонтаже, а также других передовых методов.

10.12.Сборные железобетонные стены силосов следует проектировать для силосов круглыхв плане диаметром 3 м из объемных блоков. При больших размерах - из отдельныхэлементов, укрупняемых перед монтажом в царги или блоки, или из элементов,монтируемых без предварительного укрупнения.

10.13. В проектах должны предусматриваться мероприятия, обеспечивающие защитустыков сборных элементов от проникания атмосферных осадков и пылениямелкодисперсных хранимых материалов.

10.14.Внутренние поверхности стен и днища силосов не должны иметь выступающихгоризонтальных ребер и впадин.

10.15.Днища силосов в зависимости от диаметра силоса и хранимого материала следуетпроектировать в виде железобетонной плиты со стальной полуворонкой и бетоннойзабуткой или в виде железобетонной или стальной воронки на все сечение силоса.

10.16.Стены и днища силосов для абразивных и кусковых материалов следует защищать отистирания и разрушения при загрузке.

Материал для защиты стен иднища силосов следует выбирать в зависимости от физико-механических свойствхранимого материала. При проектировании силосов необходимо учитывать такжехимическую агрессию хранимого материала и воздушной среды.

10.17.При применении для загрузки силосов трубопроводного контейнерногопневматического транспорта на надсилосном перекрытии следует предусматриватьпредохранительные клапаны для предупреждения возникновения избыточного давленияв силосах.

10.18.Надсилосные перекрытия следует проектировать, применяя сборные железобетонныеплиты по сборным железобетонным или стальным балкам. Для силосов со стальнымистенами перекрытие допускается проектировать из стали.

10.19.Покрытия отдельно стоящих круглых силосов при отсутствии надсилосногопомещения, а также силосов диаметром более 12 м допускается проектировать ввиде оболочек.

10.20.Надсилосные помещения и конвейерные галереи следует проектировать, применяяоблегченные стеновые ограждения из несгораемых материалов. Допускается такжеприменение сборных железобетонных конструкций.

10.21.Наружные стены неотапливаемых подсилосных помещений следует проектировать, какправило, применяя железобетонные сборные панели. Стены отапливаемых помещений вподсилосной части должны проектироваться панельными или кирпичными.

10.22.При проектировании соединительных галерей между силосами или между силоснымикорпусами следует учитывать относительные смещения силосов или силосныхкорпусов, вызываемые неравномерными осадками и кренами.

10.23.Колонны подсилосного этажа надлежит проектировать сборными или монолитнымижелезобетонными.

10.24.Фундаменты отдельно стоящих силосов и силосных корпусов следует проектировать ввиде монолитных железобетонных безбалочных плит. На скальных и крупнообломочныхгрунтах допускается принимать фундаменты отдельно стоящие, ленточные иликольцевые, монолитные или сборные.

Свайные фундаменты следуетпредусматривать, если расчетные деформации естественного основания превышаютпредельные или не обеспечивается его устойчивость, а также при наличиипросадочных грунтов и в других случаях при соответствующемтехнико-экономическом обосновании.

10.25.Конструкции силосов необходимо рассчитывать на нагрузки и воздействия всоответствии с требованиями СНиП2.01.07-85. При расчете силосов должны быть также учтены нагрузки ивоздействия:

временные длительные - отвеса сыпучих материалов, части горизонтального давления и трения сыпучихматериалов о стены силосов, весатехнологического оборудования [не менее 2 кПа (200 кгс/м2)], усадкии ползучести бетона, крена и неравномерных осадок;

кратковременные -возникающие при изготовлении, перевозке и монтаже сборных конструкций, приизменении температур наружного воздуха, от части горизонтального неравномерногодавления сыпучих материалов, от давления воздуха, нагнетаемого в силос, приактивной вентиляции и гомогенизации;

особые - от давления,развиваемого при взрыве.

10.26.Аэродинамические коэффициенты при расчете силосов на ветровые нагрузкипринимаются по СНиП 2.01.07-85.

Аэродинамическиекоэффициенты общего лобового сопротивления силосов при расчете нижней зоны силосов (колонн и фундаментов)допускается принимать: для одиночных силосов, расположенных от других нарасстоянии, большем 3 диаметров силосов (по центрам), с = 0,7; при меньшем расстоянии с= 1,3; для сблокированных силосов с =1,4.

10.27.Коэффициенты надежности по нагрузке gf для собственного весаконструкций, полезной нагрузки на перекрытиях, снеговой и ветровой нагрузокпринимаются по СНиП 2.01.07-85 :

для горизонтальных ивертикальных давлений сыпучих материалов gf = 1,3;

для температурныхвоздействий и для давления воздуха в силосе gf = 1,1.

10.28.При расчете на сжатие нижней зоны силосов (колонн подсилосного этажа ифундаментов) расчетная нагрузка от весасыпучих материалов умножается на коэффициент 0,9.

10.29.Стены круглых силосов диаметром до 12 м включительно, квадратных и многогранныхсилосов кроме расчета на прочность следует рассчитывать на выносливость скоэффициентами асимметрии цикла ps и pb:

в стенах с предварительнымнапряжением ps = 0,85;

в ненапряженных стенах рs = рb = 0,7.

10.30.Силосы, загружаемые горячим сыпучим материалом (с температурой свыше 100 °С на контакте с бетоном),должны быть рассчитаны с учетом кратковременного и длительного действиятемпературы по предельным состояниям первой и второй групп.

10.31.Для смесительных силосов с образованием кипящего слоя (гомогенизация)нормативное давление на днище и стены (в пределах высоты кипящего слоя) отсыпучего материала и сжатого воздуха определяется как равномерное по площадиднища и периметру стен гидростатическое давление жидкости силоса с удельнымвесом, равным 0,6g, с учетом повышения уровня сыпучего материала в процессегомогенизации. В расчете учитывается большее из давлений, вычисленных безгомогенизации или с ее учетом.

При нагнетании воздуха безобразования кипящего слоя избыточное давление воздуха учитывается в сочетании сдавлением сыпучего материала.

10.32.При внецентренной загрузке и разгрузке силоса диаметром 12 м и более его стеныследует проверять на действие несимметричного давления сыпучего материала.

10.33.Предельная ширина раскрытия вертикальных трещин в стенах железобетонных силосовопределяется по СНиП2.03.01-84, при этом принимается d = 1,2 для круглых и d = 1 для квадратных силосов.

10.34.Прогиб от временных длительных нормативных нагрузок для стен квадратных имногогранных силосов не должен превышать 1/200 пролета в осях стен.

10.35.Нормативное горизонтальное давление сыпучего материала  на стены силосаследует принимать равномерно распределенным по периметру и определять поформуле

                                                      (41)

где gn, fn- удельный веси коэффициент трения сыпучего материала;

 - гидравлический радиуссечения (А и u - площадь и периметрпоперечного сечения силоса);

е -основание натуральных логарифмов;

 - коэффициентбокового давления сыпучего материала;

jn - угол внутреннего трения сыпучего материала;

z- расстояние отверха засыпки материала.

10.36.Нормативное вертикальное давление сыпучего материала определяется по формуле

                                                                                 (42)

10.37. Полное нормативное(длительное и кратковременное) горизонтальное давление сыпучего материалана стены силосов следует определять по формуле

                                                                             (43)

где а -коэффициент, приведенный в табл. 9 и учитывающий дополнительные давления призаполнении и опорожнении силосов, обрушении сыпучего материала и при работесистем пневматического выпуска.

Таблица 9

Конструкция силосов и их элементов

Коэффициенты

а

gс

а

gс

I. При расчете горизонтальной арматуры стен

 

 

 

1. Отдельно стоящего круглого железобетонного силоса

2

1

2

2. Железобетонного силосного корпуса с рядовым расположением круглых силосов:

 

 

 

наружных

2

1

2

внутренних

2

2

1

3. Железобетонного силосного корпуса с квадратными силосами со сторонами до 4 м:

 

 

 

наружными

2

1,65

1,2

внутренними

2

2

1

II. При расчета конструкций плиты и балок днища и воронки

 

 

 

4. Плиты днища без забутки, балок днища, железобетонной воронки силоса

2

1,3

1,5

5. Плиты днища с забуткой при наибольшей высоте забутки 1,5 м* и более

2

2

1

6. Стальной воронки и стальных кольцевых балок в железобетонном или стальном силосе

2

0,8

2,5

7. Узлов креплений стальной воронки к кольцевым балкам и стенам железобетонного или стального силоса

1,5

0,8

2,5

_____________

* При высотезабутки h < 1,5 м значение коэффициента gс определяется по интерполяции между 1,3 и 2 по формуле

gс = 1,3 + 0,47 h.

Примечания: 1.При расчете стен стального силоса коэффициенты gс умножаются на 0,8.

2. Прирасчете стен силоса для угля коэффициенты аи gс принимаются равными 1.

10.38.Кратковременная часть полного горизонтального давления

                                                          (44)

10.39.Нормативное вертикальное давление сыпучего материала , передающееся на стены силоса силами трения, определяется поформуле

                                                               (45)

10.40.Нормативное вертикальное давление сыпучего материала на днище силоса  определяете поформуле

                                                                  (46)

но не более  = gz,

где а,  - определяются по пп. 10.36и 10.37;

g - удельный вес засыпки надднищем;

z- высотазасыпки.

10.41.Вертикальное давление сыпучего материала в пределах наклонного днища иливоронки силоса принимается постоянным, равным вычисленному для верха наклонногоднища или воронки.

10.42.Круглые силосы следует рассчитывать на осевое растяжение силами

                                                                (47)

где N - расчетное растягивающее усилие;

gf - коэффициент надежности понагрузке, принимаемый по п. 10.27;

a, gc - поправочный коэффициент икоэффициент условий работы, принимаемые по табл. 9;

d - внутренний диаметр силоса.

10.43.При расчете стен круглых силосов на центральное растяжение работа бетона неучитывается.

Стены квадратных имногогранных силосов следует рассчитывать на внецентренное растяжение. Осевоерастягивающее усилие определяется по формуле (47), в которой d принимается равным размерусилоса в свету.

Изгибающие моментыопределяются как для горизонтальной замкнутой рамы, нагруженной по периметруравномерным расчетным давлением сыпучего материала.

10.44.Коэффициенты условий работы при расчета стан силосов следует определять всоответствии с требованиями СНиП 2.03.01-84, принимая длястен силосов, возводимых в скользящей опалубка, коэффициент условий работыбетона gb = 0,75, при этомкоэффициент gb2, учитывающий длительностьдействия нагрузки, принимается равным 1.

10.45.Стены стальных круглых силосов рассчитываются на те же сочетания нагрузок, чтои стены железобетонных круглых силосов.

Дополнительно стены стальныхсилосов должны быть проверены на устойчивость с коэффициентом условий работы,равным 1.

На выносливость стальныестены допускается не рассчитывать.

10.46.Для стальных силосов следует учитывать воздействия от суточного изменениятемпературы наружного воздуха в виде дополнительного горизонтальногонормативного давления сыпучего материала, считая его равномерно распределеннымпо периметру и по высоте, по формуле

                                                         (48)

где kt - коэффициент, принимаемый равным 2;

at - коэффициент линейнойтемпературной деформации материала стен из стали, равный 1,2 × 10-5;

T1 - суточная амплитуда температуры наружного воздуха,принимается согласно СНиП2.01.07-85;

Em - модуль деформации сжатиясыпучего материала;

d -внутренний радиус круглого силоса или сторона квадратного силоса;

t - приведенная толщина стены по вертикальному сечению, м;

Ec - модуль упругости материала стен;

v -начальный коэффициент поперечной деформации (коэффициент Пуассона) материалазаполнения силоса.

10.47.Места изменения формы стального силоса, в частности зоны сопряженияцилиндрической части с конусной или с плоским днищем, а также места резкогоизменения нагрузки должны быть проверены на дополнительные местные напряжения(краевой эффект) с коэффициентом условий работы, равным 1,4.

10.48.При симметричной разгрузке и загрузке сыпучего материала стены стальных силосовпроверяются на прочность по СНиПII-23-81 с коэффициентом условий работы gс = 0,8.

10.49.В случае несимметричной загрузки или разгрузки сыпучих материалов стеныстальных круглых силосов, не воспринимающие кольцевые изгибающие моменты,проверяются на устойчивость и прочность от воздействия кольцевых меридиональныхи сдвигающих усилий, определяемых расчетом цилиндрической оболочки.

10.50.Стены монолитных железобетонных силосов следует проектировать из бетона классане ниже В15, а сборные железобетонные элементы стен - из бетона класса не нижеВ25.

10.51.Расчет оснований сблокированных и отдельно стоящих силосов, возводимых нанескальных грунтах, должен производиться по предельным состояниям второй группы(по деформациям) в соответствии с требованиями СНиП 2.02.01-83.

При расчете деформацииоснований ветровая нагрузка включается в основное сочетание нагрузок.

10.52.При определении крена фундаментов корпусов в виде жестко сблокированных силосовна обшей фундаментной плите в условиях отсутствия влияния соседних корпусовучитывается повышенный модуль деформации грунта. Повышение модуля деформациигрунта обеспечивается предварительным обжатием грунта первичной равномернойзагрузкой силосов длительностью не менее двух месяцев.

10.53.При определении давления на грунт под подошвой фундамента следует учитывать какслучай полной загрузки силосов сыпучими материалами, так и случай разгрузкинекоторых их силосов в количестве, создающем наиболее невыгодное сочетаниенагрузок.

10.54. Колонны подсилосного этажа следует рассчитывать по схеме стоек,заделанных в фундамент, с учетом фактического защемления в днище силоса.

10.55.При расчете колонн должны учитываться дополнительные усилия изгиба и сжатия принаклоне корпуса (принимаемом равным 0,004) от неравномерной осадки, а такжедополнительный изгибающий момент, вызываемый отклонением верха колонн исмещениями сборных плит днища и воронок в пределах допусков.

10.56.Из надсилосных помещений надлежит предусматривать не менее двух эвакуационныхвыходов. Эвакуационные лестницы следует проектировать с шириной марша не менее0,8 м и с уклоном не более 1:1. Наружные стальные маршевые лестницы,используемые для эвакуации людей, следует проектировать, как правило, ширинойне менее 0,7 м с уклоном маршей не более 1:1, ограждением высотой 1,0 миплощадками, расположенными по высоте на расстоянии на более 8 м.

10.57.Второй эвакуационный выход допускается предусматривать через наружную открытуюстальную лестницу, которая должна доходить до кровли надсилосного помещения,иметь ширину не менее 0,7 м, уклон 1:1 и ограждающие перила высотой 1,0 м.

Второй выход такжедопускается предусматривать через конвейерные галереи, ведущие к зданиям илисооружениям и обеспеченные эвакуационными выходами. В этом случае конвейерныегалереи и транспортируемые по ним материалы должны быть несгораемыми.

Из надсилосных помещенийплощадью до 300 м, в которых работает не более 5 чел. в смену, при хранении всилосах несгораемых материалов допускается предусматривать один эвакуационныйвыход (без устройства второго) на наружную открытую стальную лестницу с уклоном1:1. Ограждающие конструкции лестниц должны выполняться из несгораемыхматериалов.

При площади надсилосныхпомещений более 300 м в качестве одного из эвакуационных выходов следуетпроектировать лестничную клетку в соответствии с требованиями СНиП 2.09.02-85.

10.58.Во всех силосных корпусах должен быть предусмотрен лифт для подъема людей нанадсилосную галерею.

10.59.Расстояние от наиболее удаленной части надсилосного помещения до ближайшеговыхода на наружную лестницу или лестничную клетку должно быть не более 75 м.При хранении в силосах несгораемых материалов это расстояние допускаетсяувеличивать до 100 м.

10.60. По периметру наружных стен силосных корпусов высотой до верха карнизаболее 10 м следует предусматривать на кровле решетчатые ограждения высотой неменее 0,6 м из несгораемых материалов.

10.61.При проектировании силосов для сыпучих материалов, пыль которых способнаобразовать при загрузке или разгрузке силосов взрывоопасные концентрации,должны предусматриваться мероприятия, исключающие возможность взрывов, а такжепредупреждающие появление электростатических разрядов.

10.62.Силосные корпуса, отдельно стоящие силосы, надсилосные галереи, надстройки(выше уровня надсилосного перекрытия) допускается проектировать в соответствиис ТП 101-81* из стальных конструкций с пределом огнестойкости не менее 0,25 ч инулевым пределом распространения огня.

Примечание. Для стальных колонн иперекрытий надстроек, кроме двух верхних этажей, а также для несущихконструкций подсилосных этажей (колонн и балок под стены силосов) должнапредусматриваться огнезащита, обеспечивающая предел огнестойкости этихконструкций не менее 0,75 ч.

11. УГОЛЬНЫЕ БАШНИ КОКСОХИМЗАВОДОВ

11.1.Нормы настоящего раздела следует соблюдать при проектировании угольных башенкоксохимзаводов, предназначенных для аккумуляции угольной шихты передкоксованием и ее погрузки в загрузочные вагоны для распределения по коксовымпечам.

11.2. Объемно-планировочныерешения угольных башен и их габаритные размеры должны обеспечивать возможностьрациональной компоновки с коксовыми батареями и соответствующее строительномузаданию взаимное расположение с подвижным технологическим оборудованием(коксовыталкивателями, двересъемочными машинами, тушильными и загрузочнымивагонами).

Как правило, угольные башнидолжны быть прямоугольными в плане.

11.3.При проектировании нескольких угольных башен для одного предприятия ихконфигурация и размеры горизонтального сечения должны быть, как правило,унифицированы.

11.4. Габариты угольных башенследует принимать по горизонтали кратными 0,3 м, по вертикали - кратными 0,6 м.

11.5.Свободные от технологического оборудования основного назначения объемы нижнейзоны угольной башни допускается использовать для размещения вспомогательныхпомещений: электропунктов, вентиляционных установок, помещений КИП, служебно-бытовыхпомещений коксового блока и т.д.

11.6.Внутренние габариты в сквозной части угольной башни должны обеспечиватьналичие:

требуемых правиламибезопасности зазоров между строительными и технологическими конструкциями, ноне менее 0,1 м;

проходок с обеих сторонзагрузочного вагона шириной не менее 0,8 м и высотой не менее 2,1 м.

11.7. Размерынадъемкостной части угольной башни должны обеспечивать возможность размещенияоборудования, предназначенного для распределения шихты по ячейкам емкостнойчасти. При этом между оборудованием и строительными конструкциями должныпредусматриваться проходы шириной не менее 0,8 м.

11.8.При расчете угольных башен и их элементов должны быть учтены следующиенагрузки: собственный вес конструкций, нагрузки от стационарного оборудования изагрузочного вагона, давление материала заполнения емкостей, ветровая нагрузка,давление грунта, нагрузки, передаваемые примыкающими конструкциями.

В случае необходимостиучитываются особые нагрузки и воздействия (сейсмические, влияние горныхвыработок и т. д.).

11.9.Наибольший прогиб стен емкостной части не должен превышать 1/200 меньшегопролета.

11.10.Расчетное горизонтальное давление материала заполнения на стены емкостной частиследует определять в зависимости от соотношения геометрических размеров как дляпрямоугольного силоса или бункера.

Удельный вес угольной шихтыи угол ее внутреннего трения следуетпринимать по технологическому заданию на проектирование угольной башни, но неменее gn = 8,5 кН/м3(0,85 тс/м3), а угол внутреннего трения - не более jn =40°.

11.11.При расчете стен емкостной части необходимо рассматривать следующие сочетаниянагрузок:

все емкости заполнены, наодну из стен действует отрицательное давление ветра как на подветренную вертикальную поверхность;

емкости не заполнены, настену действует положительное давление ветра как на наветренную вертикальнуюповерхность;

заполнена одна из емкостей(для расчета внутренней поперечной стены).

11.12.Угольную башню следует рассчитывать как пространственную систему с учетом физической,а для стен в зоне проезда загрузочного вагона - и его геометрическойнелинейности (по деформированной схеме с учетом невыгодных для конструкцийотклонений от вертикали в пределах, допускаемых строительными нормами иправилами на производство работ).

11.13.Допускается выполнять расчет стен угольной башни, расчленяя ее на отдельныеэлементы продольные и поперечные стены емкостной части, продольные стены в зонепроезда загрузочного вагона, нижнююзону стен.

При расчете поперечных стенемкостной части следует учитывать наличие проемов для проезда загрузочноговагона, превращающих эти стены при поэлементном расчете в балки-стенки.

11.14.При поэлементном расчете стен расчетную схему стен сквозной части следуетпринимать в вида однопролетной одноэтажной рамы с абсолютно жестким ригелем изащемленными стойками с учетом отклонения их от вертикали в соответствии сдействующими допусками на бетонирование стен в подвижной опалубке. При этомгоризонтальное поперечное смещение верха проема ah для проезда загрузочного вагона по отношению к низуэтого проема

.                                                                (49)

где а - допускаемое горизонтальноесмещение, соответствующее высоте стены, равной высоте проема для проездазагрузочного вагона;

h - коэффициент увеличения эксцентриситета,принимаемый по СНиП2.03.01-84.

11.15.Из надьемкостной части угольной башни следует предусматривать не менее двухвыходов, при этом допускается предусматривать лестничную клетку за пределамибашни. В качестве второго эвакуационного выхода допускается использоватьконвейерную галерею для подачи шихты (при площади помещений до 300 м2),которая должна выполняться из несгораемых материалов и отвечать требованиям,предъявляемым к путям эвакуации.

Лестница до уровня верхакоксовой батареи должна быть из железобетонных ступеней по стальным косоурам, авыше - из стали с уклоном маршей 1:1. Кроме того, должны предусматриватьсялестница для выхода на кровлю и ограждение кровли по ГОСТ25772-83.

11.16. В угольных башнях должен быть предусмотрен грузопассажирский лифт донадъемкостной части.

11.17.Для обеспечения пожарной безопасности необходимо предусматривать в помещенияхугольной башни пожарно-питьевой водопровод.

НАДЗЕМНЫЕ СООРУЖЕНИЯ

12. ЭТАЖЕРКИ И ПЛОЩАДКИ

12.1.Нормы настоящего раздела следует соблюдать при проектировании наружных ирасполагаемых внутри зданий этажерок, предназначаемых для описаниятехнологического оборудования и прокладки трубопроводов, а также площадок дляобслуживания оборудования.

12.2.Этажерки должны проектироваться с таким расчетом, чтобы площади перекрытийиспользовались, как правило, не менее чем на 70-80 % (в используемую площадьдолжны включаться площадь оборудования в плане с добавлением вокруг негоплощади, обеспечивающей проход шириной не менее 1,0 м при постоянном обслуживании оборудования и 0,8 м при егопериодическом обслуживании, а также площади монтажных площадок, монтажныхпроемов и лестниц).

12.3.Транзитные технологические трубопроводы, проходящие вблизи этажерок, следуетпрокладывать по специальным наружным консолям или траверсам, опираемым наконструкции этажерок, или подвешивать к конструкциям перекрытий, если этодопускается технологическими и противопожарными требованиями, утвержденными вустановленном порядке.

12.4.Этажерки должны, как правило, проектироваться с сетками колонн 6´6, 9´6, 12´6 м (шаг колонн 6 м). Высотаярусов этажерок выбирается исходя из технологических требований.

Отметки площадок должны бытькратными 0,6 м.

12.5.Конструкции этажерок и площадок (колонны, балки, перекрытия) следуетпроектировать, как правило, из сборного железобетона.

При невозможностииспользования типовых унифицированных железобетонных конструкций, а также дляпроизводств с технологическими процессами, изменяющимися не реже чем через пятьлет, конструкции этажерок допускается проектировать стальными.

12.6.Площадки и перекрытия этажерок, на которых установлено технологическоеоборудование, содержащее легковоспламеняющиеся и горючие жидкости, сжиженныегорючие газы, следует предусматривать глухими, непроницаемыми для жидкости иограждать по периметру и в местах проемов сплошным бортом высотой не менее 150мм с устройством пандусов у выходов на лестницы.

Допускается устройствометаллических поддонов под одним или группой аппаратов.

12.7.В стальных этажерках, для которых требуется обетонирование их элементов, бетондолжен включаться в совместную работу с каркасом.

12.8.Этажерки, на которых размещается оборудование, вызывающее вибрации, какправило, не должны соединяться с каркасом здания, а оборудование на них следуетустанавливать на виброизоляторах.

12.9.Наружные этажерки следует рассчитывать на снеговую и ветровую нагрузки всоответствии с требованиями СНиП2.01.07-85 с учетом дополнительных требований: на верхнем ярусе снеговуюнагрузку надлежит учитывать полностью, а на промежуточных ярусах - в размере 50%. Ветровую нагрузку следует принимать с учетом воздействия ветра наоборудование.

12.10.Колонны этажерок и площадок, размещаемых в зданиях I, II и III степенейогнестойкости по СНиП2.01.02-85, следует проектировать из несгораемых материалов, а в зданиях IVстепени огнестойкости - из несгораемых или трудносгораемых материалов.Перекрытия этажерок и площадок, размещаемых в зданиях I и II степенейогнестойкости, следует, проектировать из несгораемых материалов, а в зданияхIII и IV степеней огнестойкости - из несгораемых или трудносгораемыхматериалов.

12.11.Для конструкций стальных этажерок, размещаемых в зданиях с помещениямикатегорий А, Б и В, следует предусматривать защиту, обеспечивающую пределогнестойкости этих конструкций не менее 0,75 ч. При этом должны бытьпредусмотрены средства автоматического пожаротушения.

Примечание. В помещенияхкатегорий А и Б следует предусматривать защиту отдельных стальных конструкцийот искрообразования.

12.12.При размещении оборудования на наружных этажерках для дежурного персоналаследует предусматривать закрытые помещения (из несгораемых материалов), которыенеобходимо максимально приближать к рабочим местам, при этом расстояние до нихне должно превышать 150 м. Площади, объемы и параметры воздушной среды в этихпомещениях должны соответствовать СНиП II-92-76.

При наличии производств,размещаемых в помещениях категорий А, Б и В, или оборудования, выделяющеговредные вещества, для указанных помещений следует предусматривать специальныемероприятия. обеспечивающие взрывопожарную безопасность и исключающиевоздействие вредных веществ на работающих (герметизацию, подпор духа,устройства шлюзов, сигнализацию и т. п.).

Примечание. Допускается использованиедля дежурного персонала вспомогательных или производственных помещений приусловии, что последние удовлетворяют требованиям данного пункта и их назначениедопускает пребывание в них дежурного персонала.

12.13.Наружные этажерки, на которых располагаются оборудование или трубопроводы, содержащиелегковоспламеняющиеся и горючие жидкости и горючие газы, следует, как правило,выполнять железобетонными. В стальных этажерках первый ярус, включаяперекрытие, но на высоту не менее 4 м следует защищать от воздействия высокойтемпературы. Предел огнестойкости защищенных конструкций должен быть не менее0,75 ч.

Примечания: 1.Допускается применять незащищенные стальные конструкции этажерок приоборудовании их стационарными автоматическими установками пожаротушения.

2. Для предприятий, расположенных в Западной Сибири, допускаетсяприменение незащищенных несущих конструкций этажерок с пределом огнестойкости0,25 ч.

12.14. Площадь одного яруса отдельно стоящей наружной этажерки или площадки соборудованием производств, размещаемых в помещениях категории А, Б и В, недолжна превышать:

при высоте этажерки илиплощадки до 30 м - 5200 м2;

при высоте 30 м и более -3000 м2.

При большей площади этажеркиили площадки следует разделять на секции с разрывами между ними не менее 15 м.

Площадь этажерок и площадок соборудованием производств, размещаемых в помещениях категорий Г и Д, неограничивается.

Примечания: 1.Высотой этажерки или площадки с оборудованием следует считать максимальнуювысоту оборудования или непосредственно этажерки, занимающих не менее 30 % общейплощади этажерки или площадки.

2. Предельныеплощади этажерок или площадок относятся к этажеркам или площадкам с аппаратамии емкостями, содержащими легковоспламеняющиеся и горючие жидкости и сжиженныегазы. Для этажерок и площадок с оборудованием, содержащим горючие газы внесжиженном состоянии, предельная площадь увеличивается в 1,5 раза.

3. Ширина отдельно стоящей этажерки или площадки должна быть привысоте этажерки или площадки вместе с оборудованием на ней 18 м и менее - неболее 48 м, более 18 м - не более 36 м.

12.15.Наружные этажерки и площадки, предназначаемые для размещения оборудования слегковоспламеняющимися и горючими жидкостями и газами, а также площадкиобслуживания, в том числе прикрепляемые к технологическому оборудованию, должныиметь с каждого яруса открытые лестницы:

при длине этажерки илиплощадки до 18 м и площади до 108 м2 - одну лестницу;

при длине этажерки илиплощадки свыше 18 м, но не более 80 м - не менее двух лестниц;

при длине этажерки илиплощадки свыше 80 м число лестниц определяется из расчета расположения их нарасстоянии не более 80 м одна от другой независимо от числа ярусов этажерки.

Число открытых лестниц сперекрытий наружных этажерок и площадок, предназначенных для размещенияоборудования с невзрыво-, непожароопасными производствами, должно быть:

при длине этажерки илиплощадки до 180 м - одна лестница;

при длине этажерки илиплощадки свыше 180 м число лестниц определяется из расчета расположения их нарасстоянии одна от другой не более 180 м независимо от числа ярусов этажерки.

12.16.Внутренние этажерки и площадки должны иметь, как правило, не менее двухоткрытых стальных лестниц. Допускается проектировать одну лестницу при площадипола каждого яруса этажерки или площадки, не превышающей 108 м для помещенийкатегорий А и Б, 400 м2 для помещений категорий В, Г и Д.

Расстояние от наиболееудаленного рабочего места до ближайшего эвакуационного выхода, а такжетребования к лестницам должны приниматься в соответствии со СНиП 2.01.02-85 и СНиП 2.09.02-85.

Примечание. Этажерки и площадкидопускается проектировать со вторым эвакуационным выходом на наружные лестницызданий.

12.17.Открытые лестницы наружных этажерок и площадок, предназначаемые для эвакуациилюдей, следует располагать по наружному периметру этажерок и площадок.Допускается для группы аппаратов колонного типа располагать лестницы междуаппаратами.

Лестницы следуетпроектировать стальными по ГОСТ23120-78.

При размещении на наружныхэтажерках и площадках оборудования с легковоспламеняющимися, горючимижидкостями и горючими газами открытые лестницы должны иметь огнезащитныеэкраны, выступающие не менее 1 м в каждую сторону за грань лестницы (со сторонытехнологического оборудования), из несгораемых материалов с пределомогнестойкости не менее 0,25 ч.

Примечания: 1.Для аппаратов колонного типа, не требующих повседневного обслуживания, придлине площадок до 24 м, объединяющих аппараты, допускается устройство одноймаршевой и одной вертикальной лестниц. Уклон маршевых лестниц в этом случаеследует принимать не более 2:1.

2. В случаях,когда в группе аппаратов колонного типа имеются отдельные аппараты вышеостальных, а также для отдельно стоящих аппаратов колонного типа допускается наплощадки этих аппаратов устраивать вертикальные лестницы, которые должны иметьограждение с сеткой и площадки через каждые 6 м по высоте.

3. Длялестниц с площадок аппаратов колонного типа огнезащитный экран следуетпредусматривать в тех случаях, если лестница является эвакуационной (если поней ходит персонал не реже одного раза в смену), и только на высотуобслуживания.

4. Выход слестницы на землю и огнезащитный экран должны быть за пределами поддона.

5. Дляединичного оборудования с наличием взрывопожароопасных и пожароопасныхпродуктов и высотой площадки обслуживания не более 2 м лестницы для спуска сплощадки допускается выполнять вертикальными без устройства огнезащитныхэкранов.

12.18.Опирание площадок и лестниц следует предусматривать, как правило,непосредственно на оборудование, когда это допустимо по несущей способности иконструктивному решению, за исключением оборудования, являющегося источникомвибрации.

12.19.По наружному периметру этажерок и площадок, открытых проемов в перекрытиях,лестниц и площадок лестниц (в том числе площадок на колонных аппаратах)необходимо предусматривать ограждения высотой 1 м.

Нижняя часть ограждениядолжна иметь сплошной борт высотой 0,14 м.

13. ОТКРЫТЫЕ КРАНОВЫЕ ЭСТАКАДЫ

13.1.Нормы настоящего раздела должны соблюдаться при проектировании открытыхкрановых эстакад, предназначенных для обслуживания складов и производств,которые могут располагаться на открытом воздухе и требуютподъемно-транспортного оборудования в виде мостовых кранов.

13.2.Открытые крановые эстакады допускается предусматривать в тех случаях, когдатехнологический процесс не может быть обеспечен с помощью подвижных козловых кранов.

13.3.Открытые крановые эстакады могут быть оборудованы мостовыми электрическимиопорными кранами общего назначения (крюковые) грузоподъемностью до 500 кН (50т) и специальными (магнитными и магнитно-грейферными) грузоподъемностью до 200кН (20 т) всех групп режима работыкранов.

Примечание. Режим работы крановустанавливается по ГОСТ 25546-82.

13.4.Открытые крановые эстакады должны проектироваться со следующими параметрами:ряд грузоподъемностей по ГОСТ 1575-81 (СТ СЭВ 1330-78), пролеты - по ГОСТ 534-78,габариты приближения крана к строительным конструкциям - по ГОСТ 25711-83 и ТУна специальные краны, шаг колонн 12 м. При соответствующем обоснованиидопускается назначать другой шаг колонн, кратный 6 м.

Отметки головок рельсовмостовых кранов открытых крановых эстакад должны приниматься по рядуунифицированных отметок головок рельсов мостовых кранов одноэтажныхпромышленных зданий.

Примечания: 1.Пролеты кранов принимаются на 1,5 м меньше пролета эстакады, а при наличиипоперечных распорок выше кранового габарита - на 2 м меньше пролета эстакады.

2. Приреконструкции размеры пролетов и высот допускается принимать в соответствии сразмерами пролетов и высот реконструируемых эстакад или примыкающих к нимзданий.

13.5.Открытые крановые эстакады следует проектировать однопролетными имногопролетными.

В многопролетной эстакадедопускается применение не более двух различных размеров пролетов.

13.6.Открытые крановые эстакады допускается проектировать примыкающими к торцамнеотапливаемых зданий с выходом мостовых кранов из зданий на эстакады, при этомв местах примыкания следует совмещать:

продольные разбивочные осиколонн эстакад и зданий;

фундаменты колонн эстакад изданий, если это допускается конструктивными решениями.

При проектировании открытыхкрановых эстакад, пристраиваемых к продольным стенам зданий, сток воды с крышиздания на подкрановые пути, троллеи и обслуживающие площадки не допускается.

13.7.Открытые крановые эстакады следует располагать на горизонтальной площадке, приэтом должен предусматриваться отвод атмосферных вод с площадки за счетустройства местных уклонов.

13.8.На площадке крановой эстакады допускается прокладка автомобильных ижелезнодорожных путей вдоль и поперек эстакады.

В случае устройства наплощадке эстакады железнодорожных путей мостовой кран должен быть оборудованкабиной управления так, чтобы из кабины обеспечивался обзор погрузки иразгрузки, в том числе пола полувагона.

13.9.Открытые крановые эстакады следует проектировать со свободно стоящими (впоперечном направлении) колоннами.

Эстакады с колоннами,раскрепленными выше габарита крана жесткими поперечными конструкциями,допускается принимать в случаях неравномерных деформаций основания или принормативной нагрузке на пол эстакады более 0,2 МПа (20 тс/м2). Приэтом следует обеспечивать габариты приближения кранов к строительнымконструкциям, предусмотренные «Правилами устройства и безопасной эксплуатациигрузоподъемных кранов» утвержденными Госгортехнадзором СССР.

В продольном направленииустойчивость эстакады следует обеспечивать подкрановыми балками и вертикальнымисвязями, устанавливаемыми в каждом температурном блоке.

13.10.При фундаментах глубокого заложения (более 5 м) допускается объединять колонныпродольного ряда железобетонной неразрезной балкой в уровне пола эстакады1.

_____________

1 А. с. № 435183 (СССР). Крановая эстакада / Коршунов Д.А., Сисин А. А. Опубл. в Б. И, 1974, № 25.

13.11.Фундаменты открытых крановых эстакад необходимо проектировать железобетонными.

13.12.Неразрезные подкрановые белки допускается применять при значении коэффициентаупругой податливости с £ 0,05,

где                                                                                                                        (50)

здесь D - перемещение опоры от вертикальнойединичной силы, приложенной на уровне головки рельса, с учетом деформацииколонны и осадки фундамента;

ЕI -жесткость подкрановой балки;

l -пролет белки.

13.13.Тормозные конструкции, концевые упоры на подкрановых балках, вертикальные связипо колоннам, поперечные распорки над крановым габаритом, площадки и лестницыследует проектировать стальными.

13.14.Покрытие площадки (пола) открытой крановой эстакады необходимо выбирать сучетом технологических требований и условий эксплуатации в соответствии сглавой СНиП II-В.8-71.

13.15.Расчетную схему эстакады следует принимать в виде отдельно стоящих продольныхрядов колонн, жестко соединенных с фундаментами в уровне их обреза ишарнирно-соединенных в пределах температурного блока с подкрановыми балками ивертикальными связями.

Для эстакад с распоркамирасчетную схему следует принимать в виде поперечной рамы, включающей колонны ираспорки.

Примечание. Связь противостоящих рядовнесущих конструкций мостом крана расчетом не учитывается.

13.16.Нагрузки на открытые крановые эстакады необходимо определять в соответствии стребованиями ГОСТ1451-77 и СНиП 2.01.07-85с учетом нормативной вертикальной нагрузки на ходовые галереи от веса людей иремонтных материалов, принимаемой равной 2 кПа (200 кгс/м2) безучете снеговой нагрузки.

13.17.Основания под фундаментами открытых крановых эстакад следует рассчитывать нанагрузки, действующие в плоскости моста крана, по предельным состояниям первойи второй групп по СНиП2.02.01-83.

Краевые давления на грунтпод фундаментом следует принимать с отношением

где pmin, pmax - соответственноминимальное и максимальное давления на грунт.

Для эстакад под краны общегоназначения грузоподъемностью не более 160 кН (16 т) при R ³ 0,15 МПа (1,5 кгс/см2)допускается треугольная форма эпюры давления под подошвой фундамента (pmin = 0).

13.18.Разность деформаций оснований смежных колонн от суммарного воздействияпостоянной и крановой нагрузок не должна вызывать вертикальной осадкифундаментов, обусловливающей уклоны крановых путей, превышающие 0,004 вдольпути и 0,003 поперек пролета.

Если нагрузка на полэстакады от веса складируемыхили перерабатываемых материалов, изделий и т. п. составляет более 0,05 МПа (5,0тс/м2) или вблизи эстакады расположены здания и сооружения, укоторых активная зона деформируемого грунта под фундаментами накладывается неактивную зону под фундаментами колонн эстакады, то деформации основания недолжны вызывать дополнительной разности отметок головок подкрановых рельсов насоседних колоннах (вдоль и поперек эстакады) больше, чем на 20 мм, и изменениерасстояния между крановыми рельсами больше, чем на 10 мм.

13.19.* Прогибы и перемещения элементов конструкций не должны превышатьпредельных, установленных СНиП2.01.07-85.

(Измененная редакция).

13.20.Вдоль подкрановых путей по каждому продольному ряду колонн для обслуживающегоперсонала необходимо предусматривать проходы шириной не менее 0,5 м (в свету),а в местах обхода колонны (при устройстве жестких поперечных конструкций надгабаритом крана) - шириной не менее 0,4 м либо устраивать проход размером 0,4´1,8 м в теле колонны.Проходы должны иметь постоянные ограждения (перила) высотой не менее 1 м.

Перильные ограждения покрайним рядам колонн следует устанавливать только с наружной стороны, а посредним рядам - с двух сторон, с устройством в каждом шаге колони съемногоучастка для выхода на кран.

По всей длине и ширинеследует предусматривать настил, вплотную подходящий к верхнему поясуподкрановых балок.

13.21.Каждый пролет эстакады должен быть оборудован посадочными и ремонтными площадкамии лестницами для подъема на эстакаду в соответствии с требованиями «Правилустройства и безопасной эксплуатации грузоподъемных кранов».

13.22.На каждый проход вдоль подкрановых путей и посадочную площадку должны бытьзапроектированы постоянные стальные лестницы шириной не менее 0,7 м с угломнаклона не более 60° с выходом на них через люкиразмером не менее 0,5´0,5 м. Крышки люков должныбыть шарнирно закреплены, легко и удобно открываться и закрываться. Лестницыследует предусматривать по торцам эстакады и не реже чем через 200 м по еедлине. При длине эстакады менее 200 м допускается предусматривать одну лестницуна проход. При определении числа лестниц следует учитывать лестницы напосадочные, ремонтные и другие площадки.

14. ОТДЕЛЬНО СТОЯЩИЕ ОПОРЫ И ЭСТАКАДЫ ПОДТЕХНОЛОГИЧЕСКИЕ ТРУБОПРОВОДЫ

14.1.Нормы настоящего раздела следует соблюдать при проектировании низких и высокихотдельно стоящих опор, а также эстакад под технологические трубопроводы.

Примечание. Высоту (расстояние отпланировочной отметки земли до верха траверсы) отдельно стоящих опор и эстакадследует принимать: низких опор - от 0,3 до 1,2 м - кратной 0,3 м в зависимостиот планировки земли и уклонов трубопроводов; высоких отдельно стоящих опор иэстакад - кратной 0,6 м, обеспечивающей проезд под трубопроводами и эстакадамижелезнодорожного и автомобильного транспорта в соответствии с габаритамиприближения строений по ГОСТ9238-83 и СНиП 2.05.02-85.

14.2. Прокладкутрубопроводов на низких опорах следует предусматривать по территориям, неподлежащим застройке, вне пахотных земель и при отсутствии пересечения сдорогами.

14.3.При проектировании отдельно стоящих опор и эстакад уклон трубопроводов следуетсоздавать за счет изменения отметки верхнего обреза фундамента или длины колоннс учетом рельефа поверхности земли вдоль трассы.

14.4.Расстояние между отдельно стоящими опорами под трубопроводы надлежит назначать,исходя из расчета труб на прочность и жесткость и принимать, как правило,кратным 3 мм не менее 6 м.

Допускается назначать шагопор других размеров в местах подхода трассы к зданиям и сооружениям, а также вместах пересечения с автомобильными, железными дорогами и другимикоммуникациями.

14.5.Отдельно стоящие опоры и эстакады следует, как правило, проектировать изсборных унифицированных железобетонных конструкций с предварительно напрягаемойи ненапрягаемой арматурой. Применение стальных конструкций допускается всоответствии с ТП 101-81*.

14.6.Отдельно стоящие опори и эстакады, по которым прокладываются трубопроводы снегорючими веществами, жидкостями или газами, допускается проектировать изсгораемых материалов.

14.7.Конструкции отдельно стоящих опор и эстакад под трубопроводы слегковоспламеняющимися горючими веществами, жидкостями и газами должныпроектироваться несгораемыми.

14.8.На эстакадах необходимо предусматривать проходные мостики для обслуживаниятрубопроводов, если это требуется по условиям эксплуатации.

14.9.Железобетонные опоры допускается проектировать: защемленными в отдельныефундаменты; в виде свай-колонн и свай-колонн, объединенных в плоские илипространственные системы; в виде колонн, установленных на односвайныефундаменты из свай-оболочек или буронабивных свай.

Колонны стальных опорследует предусматривать жестко соединенными с фундаментами. Допускаетсяприменение шарнирного опирания на фундаменты при условии обеспеченияустойчивости опор в продольном направлении.

14.10.Продольную устойчивость отдельно стоящих опор и эстакад надлежит обеспечиватьустройством анкерных опор с установкой одной анкерной опоры в каждомтемпературном блоке.

Эстакады с железобетоннымиопорами следует, как правило, проектировать без анкерных опор. В этом случаегоризонтальные нагрузки на температурный блок, действующие вдоль трассы,следует передавать на все опоры.

14.11.В продольном направлении отдельно стоящие опоры и эстакады следует разбивать натемпературные блоки, длина которых не должна превышать предельных расстояниймежду неподвижными опорными частями трубопроводов.

14.12.Температурные швы эстакад следует совмещать с компенсаторными устройствамитрубопроводов, при этом необходимо предусматривать наибольшую возможную длинутемпературных блоков.

14.13.Отдельно стоящие опоры и эстакады следует рассчитывать на нагрузки от весатрубопроводов с изоляцией, транспортируемого продукта, людей и ремонтныхматериалов на обслуживающих площадках и переходных мостиках, отложенийпроизводственной пыли, на горизонтальные нагрузки и воздействия оттрубопроводов, а также на снеговые и ветровые нагрузки.

При этом дополнительнаянормативная вертикальная нагрузка от веса воды в паропроводах пригидравлических испытаниях должна учитываться при заполнении водой только одногопаропровода.

Коэффициенты надежности понагрузкам определяются по СНиП2.01.07-85 с учетом требований настоящего раздела.

14.14.Нормативная нагрузка от веса людей и ремонтных материалов на площадках,мостиках и лестницах принимается равномерно распределенной, равной 0,75 кПа (75кгс/м2).

Нагрузку от веса отложенийпроизводственной пыли следует учитывать только для трубопроводов иобслуживающих площадок, расположенных на расстоянии не более 100 м от источникавыделения пыли, и принимать равной:

для обслуживающих площадок иэлементов пролетного строения - 1 кПа (100 кгс/м2);

для трубопроводов - 0,45 кПа(45 кгс/м2) горизонтальной проекции трубопроводов.

При этом коэффициентынадежности по нагрузке следует принимать: от веса людей и ремонтных материалов- 1,4; от веса отложений производственной пыли - 1,2.

14.15.Расчет строительных конструкций отдельно стоящих опор и эстакад следуетпроизводить как плоских конструкций. При необходимости проведения уточненныхрасчетов и учета дополнительных факторов расчет строительных конструкцийотдельно стоящих опор и эстакад следует производить как пространственных системс учетом их совместной работы с трубопроводами.

14.16.При прокладке трубопроводов на эстакаде продольная горизонтальная нагрузка отсил трения в подвижных опорных частях труб воспринимается пролетным строением ианкерными опорами и на промежуточные опоры не передается.

14.17.Нормативная вертикальная нагрузка от трубопроводов на опары и эстакады должнаприниматься как сумма вертикальных нагрузок от всех трубопроводов.

Расчетная сила трения одноготрубопровода на опоре определяется умножением расчетной вертикальной нагрузкиот этого трубопровода на коэффициент трения, принимаемый равным в опорныхчастях «сталь по стали»: в скользящих - 0,3; в катковых вдоль оси трубопровода- 0,1; не вдоль оси - 0,3; а шариковых - 0,1.

14.18.При отсутствии уточненной раскладки трубопроводов значение интенсивностивертикальной нагрузки на единицу длины траверсы р отдельно стоящих опор и эстакад следует определять по формуле

                                                                     (51)

где q - вертикальная нагрузка от трубопроводов на 1 м длины трассы;

а - шаг траверс;

b - длина траверсы.

Распределение этой нагрузкипо длине траверсы следует принимать по черт. 7.

Черт. 7.Распределение интенсивности вертикальной нагрузки на траверсы отдельно стоящихопор и эстакад

а - схема распределения нагрузки для одностоечных опор; б - то же, для двухстоечных опор иэстакад

Нормативное значениеинтенсивности горизонтальной нагрузки на единицу длины траверсы отдельностоящих опор и эстакад при отсутствии уточненной раскладки трубопроводов еераспределение по длине траверсы определяется согласно черт. 8. При этом коэффициентнадежности по нагрузке следует принимать равным 1,1.

Черт. 8.Распределение интенсивности горизонтальной нагрузки при расчете траверсотдельно стоящих опор и эстакад

а - схема распределения нагрузки для одностоечных опор; б- то же, для двухстоечных опор и эстакад

Примечание.В скобках приведены значения нагрузки при неподвижном опирании трубопроводов натраверсу.

14.19.Распределение вертикальной и горизонтальной нагрузок при отсутствии уточненнойраскладки трубопроводов по ярусам для многоярусных отдельно стоящих опор иэстакад следует принимать:

в двухъярусных опорах и эстакадах: наверхний ярус - 60 %; на нижний ярус - 40 %; втрехъярусных опорах и эстакадах: на верхний ярус - 40 %; на средний ярус - 30 %; на нижний ярус- 30 %.

14.20.Нормативные нагрузки для расчета колонн и фундаментов отдельно стоящих опор приотсутствии уточненной раскладки трубопроводов следует принимать:

вертикальную игоризонтальную технологическую нагрузки вдоль трассы на промежуточную опору -согласно черт.9;

горизонтальнуютехнологическую нагрузку вдоль трассы на анкерную промежуточную опору,установленную в середине температурного блока - (0,03l + 2)q;

горизонтальнуютехнологическую нагрузку вдоль трассы на концевую опору - (0,15l + 4)q;

горизонтальную нагрузкупоперек трассы от отводов трубопроводов на промежуточную опору - 1,5q,

где l - расстояние от анкерной опоры до конца температурного блока, м;

q -нормативная вертикальная нагрузка от трубопроводов на 1 м длины трассы.

14.21. Призаданной раскладке трубопроводов расчетная горизонтальная технологическаянагрузка вдоль трассы на промежуточные отдельно стоящие опоры, действующая вместах подвижного опирания трубопроводов, должна определяться следующимобразом:

а) при прокладке одноготрубопровода горизонтальная технологическая нагрузка на траверсы, колонны ифундаменты принимается равной расчетному значению соответствующей силы трения исчитается приложенной в месте его опирания (применительно к тепловым водянымсетям вместо каждого отдельного трубопровода принимается одна система: подающийи обратный трубопроводы);

б) при прокладке от двух дочетырех трубопроводов горизонтальная технологическая нагрузка на траверсы,колонны и фундаменты учитывается только от двух наиболее неблагоприятновлияющих трубопроводов. Значение каждой из горизонтальных нагрузок принимаетсяравным расчетному значению соответствующей силы трения, приложенной в местах опираниятрубопроводов;

в) при прокладке болеечетырех трубопроводов по отдельно стоящим опорам, когда жесткость опоры непревышает 600 кН/см (60 тс/см), и распределение вертикальной нагрузки находитсяв пределах, указанных на черт. 8, расчетную горизонтальную нагрузку,передающуюся с траверсы на наиболее нагруженную колонну и фундамент, следуетопределять как произведение суммы расчетных значений сил трения от каждоготрубопровода на коэффициент одновременности, значение которого принимается по табл. 10(при определении горизонтального усилия, действующего в уровне верхних гранейтраверс двухъярусных опор, учитывается только то число трубопроводов, которыеопираются на траверсу второго яруса, а в уровне нижнего яруса - по подп. «г»).

Таблица 10

Общее число трубопроводов на траверсе

5

6

7

8

9

10

Коэффициенты одновременности

0,25

0,2

0,15

0,12

0,09

0,05

Примечания: 1.При числе трубопроводов, большем 10, рассматриваемое усилие учитывается толькоот 10 наиболее неблагоприятных, а остальные не учитываются вовсе (считаютсяотсутствующими).

2.Рекомендуемые коэффициенты одновременности не распространяются на случаи, когдана отдельно стоящих опорах находятся лишь неизолированные трубопроводы.

3. Поджесткостью опоры понимается горизонтальная сила (кН), приложенная к верху опорыи вызывающая его смещение на 1 см. При определении жесткости двухъярусных опорв уровне нижнего яруса принимается шарнирно-неподвижная связь.

г) при прокладке болеечетырех трубопроводов расчетная горизонтальная нагрузка на траверсы, а такжеколонны и фундаменты опор, к которым не могут быть применены условия подп. «в»,учитывается либо от двух трубопроводов, как в подп. «б», либо от всехтрубопроводов. В последнем случае расчетная горизонтальная нагрузка от каждоготрубопровода принимается рамой произведению расчетного значения соответствующейсилы трения на коэффициент, равный 0,5; распределение ее по поперечному сечениютрассы принимается согласно черт. 9, б.Из двух найденных указанными способами нагрузок принимается наиболеенеблагоприятная.

Черт. 9.Распределение нагрузки при расчете колонн и фундаментов промежуточных отдельностоящих опор по поперечному сечению трассы

а - схема распределения вертикальной нагрузки; б - то же, горизонтальной нагрузки; Р = рb -нормативная вертикальная нагрузка на опору или на соответствующий ярус опоры,где р - нормативное значениеинтенсивности вертикальной нагрузки на траверсу, определяемое по формуле (51)

14.22.При заданной раскладке трубопроводов расчетная горизонтальная технологическаянагрузка вдоль трассы на концевые анкерные отдельно стоящие опоры определяетсяисходя из усилий, действующих по одну сторону от анкерной опоры, и складываетсяиз суммы усилий в компенсаторах, суммы горизонтальных нагрузок от промежуточныхопор (см. п.14.21), расположенных на участке от оси компенсатора до анкернойопоры, суммы неуравновешенных осевых усилий, вызванных действием внутреннегодавления на запорные устройства.

Нагрузка на промежуточныеанкерные отдельно стоящие опоры определяется как разность указанных вышенагрузок, действующих в противоположных направлениях справа и слева от анкернойопоры. При этом меньшую (вычитаемую) нагрузку следует умножить на коэффициент0,8 (при равенстве противоположно направленных нагрузок учитываемая в расчетенагрузка должна приниматься равной 0,2 всей нагрузки, действующей с однойстороны).

14.23.Промежуточные отдельно стоящие опоры, расположенные под П-образнымикомпенсаторами на расстоянии не более 40d (d - внутренний диаметрнаибольшего трубопровода) от угла поворота трубопровода, при подвижном опираниитрубопровода должны быть рассчитаны на горизонтальную нагрузку, направленнуюпод углом к оси трассы. При этом расчетная величина нагрузки принимается такойже, как при расчете вдоль трассы, а угол ее направления к оси трубопроводовпринимается равным 45° при скользящих опорныхчастях и 70° при катковых опорныхчастях. Для опор, расположенных под «спинкой» П-образного компенсатора,указанный выше угол следует отсчитывать от оси, нормальной к оси трубопровода.

14.24.Нормативную горизонтальную технологическую нагрузку на эстакаду вдоль трассыпри отсутствии уточненной раскладки трубопроводов следует принимать: прирасчете опор концевого (углового) температурного блока - 4q; при расчете опорпромежуточного блока - 2q.

Нормативную горизонтальнуютехнологическую нагрузку от каждого поперечного ответвления трубопроводов наопору, ближайшую к ответвлению, следует принимать в зависимости от вертикальнойнагрузки q на основную трассу. При q <50 кН/м, q = 50 - 100 кН/м q >100 кН/м поперечная нагрузка от ответвлений трубопроводов принимаетсясоответственно равной q,0,8q,0,5q.

14.25.Расчетные длины колонн отдельно стоящих опор при проверке устойчивостидопускается определять по черт. 10.

Черт. 10.Значения коэффициентов для определения расчетных длин l0 =m l колонн опор

а - в плоскости, перпендикулярной оси трубопроводов; б - в плоскости оси трубопроводов

14.26.Величины предельных вертикальных и горизонтальных прогибов конструкций опор иэстакад устанавливаются технологическими требованиями и не должны превышать1/150 пролета и 1/75 вылета консоли.

14.27.Определение размеров подошвы отдельных фундаментов допускается производить,принимая величину зоны отрыва равной 0,33 полной площади фундамента.

Наибольшее давление на грунтпод краем подошвы не должно превышать при действии изгибающего момента в одномнаправлении 1,2R, а при действии изгибающихмоментов в двух направлениях - 1,5R,где R -расчетноедавление на грунт.

14.28. Расчет опор с применением колонн, установленных на односвайныефундаменты из свай-оболочек и буронабивных свай, свай-колонн на совместноедействие вертикальных и горизонтальных нагрузок производится в соответствии стребованиями СНиП 2.02.03-85.При этом предельная величина горизонтального перемещения верха опорыустанавливается заданием на проектирование, а при отсутствии специальныхуказаний принимается равной 1/75 расстояния от верха опоры до поверхностигрунта.

При проверке прочностирасчетную длину свай-колонн следует определять, рассматривая сваю как жесткозащемленную в сечении, на расстоянии от поверхности земли, определяемом всоответствии с требованиями СНиП2.02.03-85. Расчетную длину колонн, установленных на односвайные фундаментыиз свай-оболочек и буронабивных свай, допускается принимать, рассматриваяколонну как жестко защемленную в уровне поверхности грунта.

15. ГАЛЕРЕИ И ЭСТАКАДЫ

15.1.Нормы настоящего раздела следует соблюдать при проектировании наружныхконвейерных с перегрузочными узлами, пешеходных, кабельных, комбинированныхгалерей и эстакад.

Примечания: 1.При проектировании конвейерных галерей следует также руководствоватьсяуказаниями СНиП 2.05.07-85.

2.Комбинированные галереи и эстакады предназначаются для установки ленточныхконвейеров, прокладки транзитных кабелей и других коммуникаций.

3. Кабельныеразводки должны, как правило, располагаться на открытых эстакадах. Устройствокабальных галерей допускается при соответствующем технико-экономическомобосновании.

15.2.Расстояния между осями опор галерей и эстакадследует принимать равными 12, 18, 24 и 30 м. Допускается при обоснованиипринимать эти расстояния равными 6 и 9 м, а также 36 м и более, кратными 3 м.

Указанные расстояния длянаклонных участков надлежит принимать по наклону.

Конвейерные и пешеходные галереи и эстакады

15.3.Внутренние размеры галерей и эстакад следует предусматривать в соответствии с п. 1.7.Ширина галерей должна быть кратной 0,6 м.

15.4.Несущие конструкции галерей следует проектировать сборными железобетонными илистальными в соответствии с требованиями ТП 101-81*.

15.5.Перегрузочные узлы конвейерных галерей следует проектировать в соответствии со СНиП 2.09.02-85.

15.6.Пролетные строения и опоры галерей и эстакад следует рассчитывать на:

атмосферные воздействия(снег, ветер, перепад температур);

вертикальные нагрузки отсобственного веса галерей, конвейера,транспортируемого на ленте груза, веса просыпи, ремонтных материалов и людей;

продольные нагрузки,передающиеся от ленточных конвейеров;

динамические нагрузки,создаваемые подвижными частями конвейера.

15.7.Значение нормативной нагрузки от веса просыпи, людей и ремонтных материалов длярасчета конструкций конвейерных галерей принимается по табл. 11.

Коэффициенты надежности понагрузке принимаются в соответствии с требованиями СНиП 2.01.07-85.

15.8.В местах примыкания галерей к перегрузочным узлам и зданиям при наличииперепада высот нагрузки от снега и отложений производственной пыли следуетпринимать действующими одновременно и расположенными на площади квадрата состороной, равной ширине галереи, с коэффициентом перехода от веса снеговогопокрова на галерее к снеговой нагрузке на площади квадрата с = 2.

15.9.Для удобства уборки полов от пыли и просыпи в галереях ленточные конвейеры, какправило, следует проектировать подвесными.

15.10.При гидросмыве просыпи ограждающие конструкции галерей следует проектироватьутепленными и влагостойкими.

Таблица11

Элементы пролетного строения

Вид нагрузки

Единица измерения

Значение нагрузки

1. Основные продольные конструкции пролетного строения

От веса ремонтных материалов и людей

кН/м (тс/м)

1,5q, но не менее 0,15b

Дополнительная нагрузка от веса просыпи

то же

0,15 gn В

2. Элементы пола и перекрытия

От веса просыпи, ремонтных материалов и людей

кН/м2 (тс/м2)

0,12 gn, но не менее 1,5 кН/м2 (0,15 тс/м2)

Все нагрузки относятся ккратковременным.

Здесь q -погонная массароликоопор, кН/м (тс/м);

gn -нормативный удельный вес насыпногогруза на ленте, кН/м3 (тс/м3);

В - суммарная ширина лент конвейеров, м;

b- общая ширинапроходов, м.

15.11. В галереях, предназначенных для транспортирования абразивных сыпучихматериалов (руд черных и цветных металлов, кокса, песка, щебня), покрытия половследует проектировать устойчивыми против абразивного воздействия шлама пригидросмыве пыли и просыпи согласно СНиП II-В.8-71, напримерполимербетонные из плотных бетонов высоких марок на заполнителях извысокопрочных инертных материалов. Лоток следует, как правило, облицовыватьабразивоустойчивым материалом.

15.12.Галереи и эстакады, предназначенные для транспортирования несгораемых и неподверженных нагреву материалов или кусковых сгораемых материалов (торфа, древесины),при высоте галереи или эстакады не более 10 м допускается проектировать изсгораемых материалов.

15.13.Для пешеходных галерей и эстакад конструкции следует предусматривать изнесгораемых материалов.

Выходы из пешеходных галерейследует предусматривать не реже чем через 120 м.

15.14.В примыканиях галерей к перегрузочным узлам, которые совмещаются спротивопожарными зонами, следует предусматривать несгораемые противопожарныеперегородки с противопожарными дверями.

В отапливаемых галереях,предназначенных для транспортирования горючих материалов, следуетпредусматривать устройство водяной завесы.

15.15.Эвакуационные выходы из галерей с конструкциями из сгораемых материалов следуетпредусматривать не реже чем через 100 м. Для галерей с конструкциями изнесгораемых материалов, а также для галерей с конструкциями из сгораемых материалов, но предназначенных длятранспортирования несгораемых грузов, расстояние между эвакуационными выходамидопускается увеличивать до 200 м. Расстояние от торца галереи до выхода недолжно превышать 25 м.

Наружные лестницыдопускается выполнять открытыми стальными с уклоном не более 1,7:1, шириной неменее 0,7 м.

15.16.Выходы из галерей допускается совмещать перегрузочными узлами. В свободныхобъемах перегрузочных узлов допускается размешать вспомогательные помещения,предназначенные для рабочих данного перегрузочного узла.

Для помещений перегрузочныхузлов площадью до 300 м2, в которых работает не более 5 чел. всмену, допускается предусматривать один эвакуационный выход на наружнуюмаршевую стальную лестницу с уклоном не более 1:1, шириной не менее 0,7 м.Ограждающие конструкции лестницы должны быть несгораемыми.

Кабельные и комбинированные галереи и эстакады

15.17.Ширину проходов в проходных кабельных галереях и эстакадах следует принимать неменее: 0,9 м - при одностороннем расположении кабелей, 1 м - при двустороннем.

15.18.При проектировании кабельных эстакад и галерей с числом кабелей не менее 12, атакже комбинированных галерей и эстакад, предназначенных для прокладки кромедругих коммуникаций транзитных кабелей для питания электроприемников I и IIкатегорий, необходимо предусматривать основные несущие строительные конструкциииз железобетона с пределом огнестойкости не менее 0,75 ч или из стали спределом огнестойкости не менее 0,25 ч.

Ограждающие конструкциигалерей должны приниматься из несгораемых материалов с пределом огнестойкостине менее 0,25 ч.

15.19.Закрытые кабельные и комбинированные галереи в местах сопряжения между собой ив местах примыкания их к производственным помещениям и сооружениям следуетразделять несгораемыми противопожарными глухими перегородками или перегородкамис противопожарными дверями.

15.20.При размещении кабельных и комбинированных галерей и эстакад параллельнозданиям и сооружениям с глухими несгораемыми стенами с пределом огнестойкостине менее 0,75 ч расстояние между ними не нормируется. В этом случае стеназдания может быть использована как ограждающая конструкция галереи. Прирасположении эстакады непосредственно у стен здания кабели должны быть защищеныот стока воды с кровли и от сбрасываемого с нее снега.

15.21.При совмещении кабелей и трубопроводов в одной галерее или на эстакадерасстояние между трубопроводами и кабельными конструкциями должно быть не менее0,5 м. Условия совмещенной прокладки кабелей с трубопроводами с горючимигазами, с горючими и легковоспламеняющимися жидкостями должны отвечатьтребованиям ПУЭ во взрывоопасных зонах.

15.22.Наружные кабельные галереи и эстакады должны быть обеспечены молниезащитой всоответствии с требованиями СН 305-77.

15.23.Кабельные галереи должны быть вентилируемыми, необходимость вентиляции смеханическим побуждением должна определяться расчетом.

Вентиляционные устройствагалерей должны быть оборудованы заслонками для предотвращения доступа воздуха вслучае возникновения пожара.

15.24. При прокладке в галереях маслонаполненных кабелей галереи должны бытьотапливаемыми.

15.25.Кабельные и комбинированные (с прокладкой кабелей) галереи следует разделять наот. секи несгораемыми противопожарными перегородками с пределом огнестойкостине менее 0,75 ч. Двери в этих перегородках должны иметь предел огнестойкости неменее 0,6 ч.

Предельная длина отсеков -150 м, а в галереях для маслонаполненных кабелей - 120 м.

Такие перегородки должны предусматриватьсятакже в местах примыкания галерей к зданиям.

15.26.Расстояния между выходами в кабельных и комбинированных галереях должны быть неболее 150 м, а на эстакадах - не более 300 м. Расстояние от торца эстакад илигалерей до выхода не должно превышать 25 м.

15.27. Для выхода с галерей и эстакад следует предусматривать открытыестальные лестницы с уклоном не более 1:1.

Выходы должны иметь двери,предотвращающие свободный доступ на галерею или эстакаду лицам, не связанным собслуживанием кабельного хозяйства. Двери должны открываться наружу иснабжаться самозапирающимися замками, открываемыми без ключа изнутри галереи или эстакады.

Двери, ведущие наружу (натерриторию предприятия, населенного пункта и т. п.), допускается выполнять изсгораемого материала.

Внутренние двери должны бытьпротивопожарными, самозакрывающимися, с уплотнением в притворах.

15.28.В случае перепада высоты галереи или эстакады необходимо в проходепредусматривать пандус с уклоном не более 12° или лестницу с уклоном не более 1:1.Расстояние от начала или конца пандуса или лестницы до двери должно быть неменее 1,5 м.

15.29.Выбор способа тушения пожара, устройство автоматической пожарной сигнализации,установки автоматического пожаротушения в кабельных галереях следует приниматьпо пп. 4.30и 4.31.

16. РАЗГРУЗОЧНЫЕЖЕЛЕЗНОДОРОЖНЫЕ ЭСТАКАДЫ

16.1.Нормы настоящего раздела следует соблюдать при проектировании эстакад под железнуюдорогу колеи 1520 мм, предназначенных для разгрузки из вагонов сыпучихматериалов.

16.2.Эстакады могут применяться как тупиковые, так и проходные. В конце тупиковыхэстакад необходимо предусматривать путевой упор.

16.3.Железнодорожные пути на разгрузочных эстакадах следует располагать в продольномпрофиле на горизонтальной площадке, в плане - на прямом участке. Допускаетсяпри технико-экономическом обосновании расположение эстакады на кривых участкахжелезнодорожного пути в соответствии с требованиями СНиП 2.05.07-85. Следуетобеспечивать водоотвод и в необходимых случаях предусматривать твердое покрытиев зоне первичного штабеля.

16.4.Высоту эстакады (расстояние от головки рельсов на эстакаде до планировочнойотметки земли) следует принимать равной 1,8, 3, 6, 9 м. Допускается принимать идругую высоту, если это обусловливается местными условиями строительства изаданным объемом разгружаемого сыпучего материала.

Длину эстакады следуетназначать в соответствии с технологическими расчетами и с учетом местныхусловий строительства эстакады.

16.5.Эстакады высотой до 3 м следует, как правило, проектировать из железобетонныхблоков или подпорных стен, располагаемых с обеих сторон железнодорожного пути исвязанных между собой, с заполнением пространства между ними утрамбованнымдренирующим материалом.

Эстакады высотой более 3 мследует проектировать балочной конструкции с железобетонными монолитными илисборными опорами с шагом 12 м и стальными или сборными предварительнонапряженными железобетонными пролетными строениями.

16.6.Эстакады надлежит рассчитывать в соответствии с требованиями СНиП 2.05.03-84 на следующие временные нагрузки:

нормативную временнуювертикальную нагрузку СК при К = 14. Нормативную горизонтальную поперечнуюнагрузку от ударов подвижного состава следует определять в зависимости отрасчетной скорости движения по эстакаде;

при обращении и разгрузке наэстакаде вагонов-самосвалов дополнительно следует производить расчет нанагрузку от вагонов-самосвалов в момент разгрузки, принимая нормативноезначение вертикального давления на упорный рельс 80 %, а на рельс,противоположный направлению выгрузки, - 20 % полной временной вертикальнойнагрузки. Нормативную горизонтальную силу от поперечного удара, приложенную кголовке упорного рельса, следует принимать 20 % временной вертикальной нагрузкина упорный рельс.

Расчетное значениевертикального давления и горизонтальной силы от поперечного удара следуетпринимать с коэффициентом надежности по нагрузке gf = 1,25.Расчетную горизонтальную нагрузку на противоположный рельс следует приниматьравной нулю.

Эстакады массивные или изподпорных стен с засыпкой следует рассчитывать без учета динамического коэффициента.

Элементы пролетных строенийи опор эстакад балочной конструкции следует рассчитывать с учетом динамическогокоэффициента, принимаемого:

для вагонов-самосвалов вмомент разгрузки - 1,1 к вертикальному давлению на упорный рельс;

для остальных видовподвижного состава - согласно требованиям СНиП 2.05.03-84, при этом значение динамическогокоэффициента может быть уменьшено в зависимости от скорости движения поэстакаде, но не менее 1,1.

16.7. Поусловиям самоочистки и надежности в эксплуатации верхнее строение железнодорожногопути на эстакадах следует принимать усиленной конструкции, предусматриваязащитные мероприятия для его элементов, а также беспрепятственную замену их приремонтных работах.

16.8.Эстакады высотой до 3 м должны быть оборудованы передвижными обслуживающимиплощадками. Для эстакад высотой 3 м и более следует предусматривать, какправило, стационарные площадки.

Эстакады, предназначенныедля разгрузки только вагонов-самосвалов, допускается оборудовать обслуживающейплощадкой, располагаемой со стороны, противоположной разгрузке.

Примечание. При использованииэлектропневматической дистанционной системы управления разгрузкой вагонов-самосвалов эстакады следуетпроектировать без площадок обслуживания.

16.9.Для обслуживания и ремонта эстакады по ее концам надлежит предусматриватьстальные лестницы шириной не менее 0,7 м, с уклоном не более 60° и сограждениями по ГОСТ23120-78.

16.10.При тяжелом режиме работы конструкции эстакад [разгрузка материала кускамимассой более 0,5 кН (50 кгс), разгрузка материала температурой более 50 °С, разгрузка химическиактивных материалов] необходимо предусматривать механическую, антикоррозионнуюи термическую защиту элементов конструкций эстакады.

ВЫСОТНЫЕ СООРУЖЕНИЯ

17. ГРАДИРНИ

17.1.Нормы настоящего раздела следует соблюдать при проектировании строительныхконструкций вентиляторных и башенных градирен.

Примечание. Нормы не распространяютсяна проектирование поперечно-точных и радиаторных (сухих) градирен.

17.2.Основные габаритные размеры (в плане по высоте, размеры воздуховходных проемови др.), а также выбор типов градирен следует устанавливать на основе требованийСНиП2.04.02-84, а также технико-экономических расчетов.

17.3.Форму градирен в плане следует принимать:

для вентиляторных секционных- квадратную или прямоугольную с отношением сторон не более 4:3;

для башенных иодносекционных - круглую, многоугольную или квадратную.

17.4.Глубину воды в водосборных резервуарах градирен надлежит принимать не менее 1,7м, а расстояние от наивысшего уровня воды в резервуаре до верха его борта - неменее 0,3 м.

Для градирен, располагаемыхна крышах зданий, допускается устройство поддонов с глубиной воды не менее 0,15м.

17.5. Верхфундаментов градирен, а также верх стен водосборных резервуаров градирен следуетпринимать выше отметки планировки вокруг градирни не менее чем на 0,20 м.

17.6.Фундаменты градирен и водосборные резервуары надлежит проектировать, какправило, из монолитного железобетона.

Стены водосборныхрезервуаров допускается предусматривать из сборного железобетона. Допускаетсяприменение металлических водосборных резервуаров для градирен, устанавливаемыхна крышах зданий.

17.7.Стальные конструкции градирен должны быть доступными для периодическихосмотров, а также повторного нанесения антикоррозионных покрытий без демонтажаоборудования.

17.8.Оросители следует проектировать, как правило, в виде блоков из дерева,асбестоцемента или пластмассы. Конструкция и расстановка блоков должныобеспечивать равномерное распределение стоков воды и воздуха по площадиградирни.

17.9.Для деревянных конструкций градирен следует, как правило, применятьмодифицированную древесину мягколиственных пород. Допускается применятьантисептированную не вымываемую антисептиками древесину хвойных пород не ниже1-го сорта по ГОСТ 8486-66.

17.10.Сопряжения сборных железобетонных элементов градирен надлежит проектировать безоткрытых стальных закладных и накладных деталей. В отдельных случаяхдопускается применение открытых закладных и накладных деталей при условии защитыих и сварных соединений комбинированными металлоизоляционными лакокрасочнымипокрытиями в соответствии с требованиями СНиП 2.03.11-85.

17.11.Бетон для конструкций градирен должен, отвечать требованиям ГОСТ 4795-68.Материалы для приготовления бетона должны отвечать требованиям ГОСТ 10268-80.

17.12.Бетон железобетонных конструкций градирен необходимо принимать не нижеследующих классов по прочности на сжатие:

для плит днища водосборныхрезервуаров - В15;

для монолитных фундаментов(отдельно стоящих и ленточных) - В25;

для монолитных стенводосборных резервуаров и оболочек вытяжных башен - В25;

для сборных элементовнаклонной колоннады башенных градирен - В30;

для сборных стен водосборныхрезервуаров - В25 и сборных конструкций водоохладительных устройств - В30.

17.13.Марки сталей стальных конструкций градирен следует назначать по группе 2 всоответствии с требованиями СНиПII.23-81.

17.14.Марки бетона по морозостойкости и водонепроницаемости железобетонныхконструкций градирен в зависимости от условий эксплуатации и значений расчетныхзимних температур наружного воздуха в районе строительства следует принимать поСНиП2.04.02-84.

17.15.Ширина продолжительного раскрытия трещин в монолитных и сборных железобетонныхконструкциях градирен допускается не более 0,2 мм.

17.16.К градирням должны предусматриваться подъезды и площадки для установки пожарныхавтомобилей с целью использования воды градирен в качестве резервного источникаводоснабжения при пожарах.

17.17.Вокруг градирен необходимо предусматривать отмостку шириной не менее 2,5 м икюветы для сбора и отвода атмосферных вод, выносимых ветром из воздуховходныхокон градирен. Территория, примыкающая к градирням, должна быть спланирована,иметь травяной покров или щебеночное покрытие.

Вентиляторные градирни

17.18.Секционные градирни следует проектировать, как правило, с секциями площадью неболее 400 м2, а башенные вентиляторные градирни - площадью 400 м2и более.

При сгораемых каркаса илиобшивке или несгораемом каркасе и сгораемой обшивке площадь сблокированныхнескольких секций не должна превышать 1200 м2.

17.19.Сетку колонн секционных градирен следует принимать кратной 3 м, как правило, 6´6 м. Для железобетонныхкаркасов допускается применять сетку колонн 4´4 м, если это обусловливается технологическимитребованиями.

В многосекционных градирняхводосборный, резервуар должен объединять не более двух секций.

17.20.Вентиляторные градирни при обшей площади 30 м2 и более следует, какправило, проектировать с несущими конструкциями из сборного илисборно-монолитного железобетона, при этом в зоне воздуховходных окондопускается применение стальных конструкций.

Несущие конструкции градирендопускается проектировать стальными или деревянными:

при обшей площади градиренменее 30 м2;

в районах с расчетнойтемпературой наружного воздуха ниже минус 40 °С для постоянно работавших градирен, нижеминус 30 °Сдля градирен, работающих в зимнее время периодически;

в труднодоступных районахстроительства (высокогорные, пустынные и т.д.), а также в районах, отдаленныхот производственной базы изготовления железобетонных конструкций, и когдадоставка этих конструкций из других районов экономически нецелесообразна.

17.21.Ограждающие конструкции секционных градирен должны предусматриваться из дерева,асбестоцементных или пластмассовых листов или железобетона, а при соответствующемобосновании - из стали. При этом следует обеспечивать герметичность ограждающихконструкций (обжатие стыков, оклейка, уплотнение герметиками и т. д.).

При высоте градирен 15 м иболее, включая высоту здания, при установке их на крыше каркас и обшивка должнывыполняться из несгораемых материалов.

17.22.Расчет конструкций градирен следует производить на основные и особые сочетаниянагрузок в соответствии со СНиП2.01.07-85, а также дополнительно к основным сочетаниям - накратковременную нагрузку от веса льда, образующегося в зоне расположенияоросителя, принимаемую равной 2 кПа (200 кгс/м2), с коэффициентомнадежности по нагрузке gf = 1,4. Нагрузку от веса льдане следует учитывать для градирен, эксплуатируемых только в летнее время. Прирасчете на особые сочетания нагрузок необходимо учитывать нагрузку, вызываемуюобрывом одной лопасти вентилятора (поломка оборудования).

Башенные градирни

17.23. Башенные градирни следует проектировать в системах оборотногопроизводственного водоснабжения при расходах охлаждаемой воды, как правило,свыше 10 тыс. м3/ч. Температура воды, поступающей в градирню, недолжна превышать 50 °С.

17.24.Вытяжные башни градирен следует проектировать гиперболической, конической илипирамидальной формы.

17.25.Сетку колонн оросителя, как правило, следует принимать 6´6 м.

17.26.Вытяжные башни градирен следует проектировать из монолитного или сборногожелезобетона, а также с применением стального или деревянного решетчатогокаркаса с обшивкой. Каркасы и обшивка из дерева и других сгораемых материаловдопускаются при площади нижней части градирни до 100 м2 и высоте до15 м.

Стальной и деревянныйкаркасы, как правило, должны быть вынесенными из зоны непосредственногоувлажнения охлаждаемой водой.

17.27. Вытяжные башни со стальным каркасом должны проектироваться с учетом ихмонтажа укрупненными элементами.

17.28.Обшивку стальных каркасов башен следует предусматривать с применениемалюминиевых гофрированных листов толщиной не менее 1 мм. Допускается обшивка изасбестоцементных листов с соответствующей гидроизоляционной обработкой ипластмассовых волнистых листов, а также в отдельных случаях - из деревянныхантисептированных щитов.

Асбестоцементные листыдопускается применять в районах с расчетной средней температурой наиболеехолодной пятидневки не ниже минус 25 °С.

17.29.Крепление обшивки к каркасу градирни должно производиться оцинкованнымикляммерами и болтами.

17.30.Градирни с железобетонными вытяжными башнями следует применять в районах срасчетной средней температурой наиболее холодной пятидневки не ниже минус 28 °С.

17.31.Железобетонную монолитную оболочку вытяжной башни следует принимать толщиной неменее 160 мм.

Толщину защитного слоябетона для оболочки толщиной 200 мм и менее, а также для сборных элементовследует принимать не менее 25 мм, а для оболочки толщиной более 200 мм - неменее 35 мм.

17.32.Опоры под железобетонную башню и оросительное устройство необходимо выполнятьиз сборного железобетона.

17.33.В верхней части железобетонной оболочки вытяжной башни следует предусматриватькольцо жесткости, ширина которого должна быть не менее 1 м.

17.34.В верхней части вытяжных башен следует предусматривать площадки для подвескилюлек при ремонтных работах, а также для установки осветительных приборов дляобеспечения безопасности полетов воздушных судов. В градирнях с железобетоннымивытяжными башнями допускается совмещать указанные площадки с кольцами жесткости.

17.35.Для входа на верхнюю площадку вытяжной башни и на водоохладительное устройствонеобходимо предусматривать лестницу с ограждением и промежуточными площадками.

17.36.На площадках должны быть ограждения высотой 1,0 м.

17.37.Несущий каркас водоохладительного устройства следует проектировать из сборныхжелезобетонных конструкций.

17.38.Оросительное устройство градирен следует проектировать одноярусным илидвухъярусным из плоских прессованных асбестоцементных или пластмассовых листов.Допускается применение деревянных оросителей.

17.39.Расчет конструкций башенных градирен должен производиться на основные сочетаниянагрузок в соответствии со СНиП2.01.07-85. Для градирен, работающих в зимнее время, следует дополнительноучитывать кратковременную нагрузку от веса льда: при расчете стальных каркасоввытяжных башен - 20 % общего весабашни, а при расчете несущего каркаса водоохладительного устройства - расчетнуюнагрузку в размере 3,5 кПа (350кгс/м2) на площадь орошения.

18. БАШЕННЫЕ КОПРЫ ПРЕДПРИЯТИЙ ПО ДОБЫЧЕ ПОЛЕЗНЫХИСКОПАЕМЫХ

18.1.Нормы настоящего раздела следует соблюдать при проектировании скиповых,клетевых и скипо-клетевых башенных копров, предназначенных для размещениямногоканатных подъемных машин с приводом и пускорегулирующей аппаратурой,технологического, ремонтного и вспомогательного оборудования подъема, приемныхустройств и емкостей для полезных ископаемых, а при наличии свободных площадей- складских и других помещений на предприятиях по добыче полезных ископаемыхподземным способом.

18.2.Башенные копры следует, как правило, принимать прямоугольной или квадратнойформы в плане.

Круглая или другая формабашенных копров в плане допускается при соответствующем технико-экономическомобосновании. В случае невозможности размещения отдельных частей оборудования, атакже обеспечения нормируемых проходов между оборудованием и конструкцией стеныв пределах габаритов копра допускается увеличивать площадь машинного зала засчет устройства эркеров.

18.3. Башенныекопры допускается блокировать с надшахтными зданиями,дозировочно-аккумулирующими бункерами, административно-бытовыми помещениями.Указанные помещения должны отделяться от башенных копров противопожарнымиограждениями.

При блокировании башенногокопра с другими зданиями и помещениями следует обеспечивать доступ к монтажнымпроемам в стенах копра.

Блокировать башенные копры спомещениями, связанными с применением и хранением горючих материалов,легковоспламеняющихся и горючих жидкостей и горючих газов, не допускается.

18.4.В башенных копрах, помещения которых имеют непосредственную связь со стволом иотнесены к категории А по взрывопожарной и пожарной опасности, следуетпредусматривать вентиляционные противометановые камеры высотой не менее 2,0 м,исключающие возможность появления взрывоопасных концентраций метана в машинныхзалах.

18.5.Размеры башенных копров следует принимать кратными: в плане - 3 м, по высоте -0,6 м.

Шаг колонн каркасных копровпринимается кратным 3 м, в отдельных случаях при соответствующем обоснованииможет быть принят кратным 1,5 м.

18.6.Высота этажей башенных копров должна быть не менее 3,6 м, а машинных залов - неменее 8,4 м.

18.7.Естественное освещение следует предусматривать только в машинном зале и налестничной клетке, в остальных помещениях следует предусматривать искусственноеосвещение в соответствии с требованиями СНиП II-4-79.

18.8.Монтаж оборудования следует осуществлять через монтажные проемы в стенах копра нанулевой отметке в монтажную ячейку и в перекрытиях, располагаемых одно наддругим. Допускается устройство монтажного проема в стенах копра на отметкерасположения монтируемого оборудования. На нулевой отметке следуетпредусматривать сквозные проемы в стенах для осуществления монтажа и демонтажакоммуникаций в стволе, осмотра, навески и смены подъемных сосудов и канатов.

18.9.Башенные копры следует выполнять с монолитными железобетонными стенами,возводимыми в скользящей опалубке, или с железобетонным или стальным каркасом,со стенами из навесных панелей.

Примечание. Стальные элементыстроительных конструкций допускается выполнять без противопожарной защитынезависимо от категории помещений по взрывопожарной и пожарной опасности, вкоторых они расположены.

18.10.При необходимости надвижки копров на фундаменты следует, как правило, копрывыполнять со стальным каркасом.

18.11.Для несущих железобетонных конструкций башенных копров следует принимать бетонкласса по прочности на сжатие не ниже В15.

18.12.Наружные стены копра и стены внутренней шахты должны, как правило, опираться наобщую фундаментную плиту. В случае, когда основанием башенных копров служатскальные грунты, допускается раздельное опирание наружных стен или колонн копрана фундамент, а стен внутренней шахты или всего копра - на устье ствола шахты.

18.13. При опирании наружных и внутренних стен копра на общий фундамент междуустьем ствола и конструкциями фундамента копра должен предусматриваться зазор,исключающий их касание при осадке и крене копра.

18.14.Крен и осадка башенных копров не должны превышать значений, указанных в СНиП 2.02.01-83 исоответствующих условиям обеспечения работоспособности размещенных в нихподъемных установок.

В случае невозможностиобеспечения допустимых значений осадок путем увеличения размеров фундамента,устройством свайного основания, укреплением грунтов основания и т. д. следуетиспользовать специальные мероприятия для возможности последующего исправленияположения копра (например, поддомкрачивание, применение легкоплавких подушек ит. д.).

18.15.При расчете башенных копров нагрузки и воздействия, коэффициенты надежности, понагрузке следует принимать по СНиП2.01.07-85, а также по табл. 12.

18.16.При расчете стен, колонн, фундаментов и оснований копра нормативные равномернораспределенные нагрузки на перекрытия при их числе больше двух допускаетсяснижать путем умножения их на коэффициент по формуле

                                                            (52)

где п -число перекрытий над рассчитываемым сечением.

18.17. Расчетмонолитных башенных копров допускается выполнять по расчетной схеме сжато-изогнутого консольногостержня, определяя моменты от вертикальных нагрузок, с учетом эксцентриситетовот крена фундаментов.

Таблица12

Классификация нагрузок

Нагрузки

Коэффициент надежности по нагрузке gf

Временные длительные

От подъемных машин, вызванные рабочими усилиями в подъемных канатах (веса канатов, подъемных сосудов, прицепных устройств и материалов в подъемном сосуде)

1,2

От проходческого оборудования при использовании башенного копра для проходки горных выработок

1,2

Давление, вызванное депрессией или компрессией

1,2

Кратковременные

От оборудования, возникающие в пускоостановочном и испытательном режимах, в том числе усилия в канатах при предохранительном торможении подъемных машин

1,0

От подвижного подъемно-транспортного оборудования, используемого при строительстве и эксплуатации (монтаж оборудования, его смена и ремонт)

1,2

От посадки клети на кулаки

1,2

Особые

Вызванные усилиями в подъемных канатах при резкой задержке (защемлении) поднимаемого сосуда в стволе шахты и при переподъеме сосуда

1,0

Примечания: 1.Нормативная нагрузка от депрессии (компрессии) принимается максимальновозможной с учетом перспективы развития шахты.

2.Нормативные длительные и кратковременные нагрузки от временного проходческогооборудования для поверочных расчетов постоянных шахтных копров, проектируемых сучетом использования их для проходческих работ в период строительства шахты,определяются по проекту организации проходки ствола или по заданию организации, выполняющей этот проект.

18.18.При расчете прочности стен по п. 18.17 несущая способность горизонтальногосечения должна определяться с учетом концентрации деформаций и напряжений упроемов.

18.19.Нормальные сжимающие усилия в горизонтальных сечениях несущей стены копра взоне опирания балок следует определять с учетом местного действия нагрузки отних.

В случаях, когда опираниебалки осуществляется над проемом на высоте менее ширины проема, необходимопроверять расчетом прочность вертикальных и наклонных сечений стены на участкемежду проемом и балкой.

18.20.Защита конструкций копра от коррозии должна назначаться в соответствии со СНиП2.03.11-85 с учетом воздействия минерализованной шахтной воды и исходящейвентиляционной струи, а для конструкций, находящихся в помещениях с механическимоборудованием, подлежащим регулярной смазке, - воздействия смазочныхматериалов.

Все подлежащие окраскестальные конструкции копра должны проектироваться с учетом обеспечениявозможности возобновления окраски, в том числе в труднодоступных местах.

18.21.Лестницы следует принимать железобетонными или стальными с защитой,обеспечивающей требуемый СНиП2.01.02-85 предел огнестойкости. Уклон стальных лестниц следует приниматьне менее 1:1. В стесненных местах допускается увеличение уклона стальныхлестниц до 1,7:1. Ограждающие конструкции лестничных клеток должныпроектироваться из несгораемых материалов с пределом огнестойкости не менее0,75 ч.

18.22.Сообщение между этажами башенных копров следует предусматривать при помощилифта и лестниц. Кроме того, башенные копры должны проектироваться с наружнымипожарными эвакуационными лестницами с входами в помещения на каждом этаже.

18.23. Выходы из лестничной клетки в помещения категорий А и Б следуетпредусматривать через тамбур-шлюз с самозакрывающимися противопожарнымидверями.

18.24.Ширина проходов между оборудованием с неподвижными частями или ограждениямиоборудования с подвижными частями, а также между оборудованием и стеной должнабыть не менее 0,7 м.

18.25.Помещения категорий А, Б и В отделяются от других помещений противопожарнымиперегородками, а помещения категорий А и Б по взрывопожарной и пожарнойопасности - также и пылегазонепроницаемыми перегородками.

Объем копра, предназначенныйдля помещения подъемных сосудов, должен быть отделен стенами, перегородками илиметаллической обшивкой. Противопожарные требования к этим конструкциямустанавливаются в соответствии с ведомственными нормами технологическогопроектирования. Противопожарные мероприятия для лифтовых шахт, лестничныхклеток, а также стен и перегородок, отделяющих помещения различных категорий,должны отвечать требованиям СНиП2.01.02-85.

18.26.Конструкции и материал стен и перегородок, которые разделяют помещения,находящиеся при различных давлениях воздуха, должны обеспечивать герметичностьэтих помещений.

18.27.В машинном зале или на ближайшемперекрытии следует предусматривать санузел.

18.28.В башенных копрах должен быть устроен внутренний водосток. Неорганизованныйсброс воды с кровли запрещается.

18.29.В копрах следует предусматривать выход на кровлю. Кровля должна иметьограждение по ГОСТ25772-83.

18.30. В башенных копрах надлежит предусматривать противопожарный водопровод срасходом и числом струй в соответствии с требованиями СНиП 2.04.01-85.

18.31. В башенных копрах на стволах с исходящей струей воздуха вход вгерметические помещения следует предусматривать через шлюзы.

19. ДЫМОВЫЕ ТРУБЫ

19.1.Нормы настоящего раздела следует соблюдать при проектировании дымовых труб снесущими стволами из кирпича, железобетона и стали, обеспечивающих эффективноерассеивание дымовых газов различной температуры, влажности и агрессивности додопустимых действующими санитарными нормами пределов концентрации на уровнеземли.

19.2.Выбор материала и конструкции дымовой трубы следует осуществлять на основаниитехнико-экономического обоснования с учетом режима эксплуатации, специальногооборудования для возведения, а также архитектурно-композиционных соображений.

19.3.Диаметры выходных отверстий и высоту дымовых труб следует определять наосновании аэродинамических, теплотехнических и санитарно-гигиеническихрасчетов.

Диаметры надлежит приниматьпо следующему унифицированному ряду: 1,2; 1,5; 1,8; 2,1; 2,4; 2,7; 3,0; 3,3;3,6 м и далее через 0,6 м.

Минимальные диаметры трубследует назначать с учетом оборудования, применяемого при возведении труб, ноне менее 1,2 м - для кирпичных труб (в свету по футеровке) и 3,6 м - длямонолитных железобетонных.

Примечание. Диаметры стельных трубдопускается уменьшать до 0,4 м при высоте их до 45 м.

19.4.Высоту дымовых труб следует назначать по следующему унифицированному ряду: 30,45, 60, 75, 90, 105, 120 м и далее через 30 м и принимать для кирпичных,армокирпичных и стальных свободно стоящих (бескаркасных) труб не более 120 м.

19.5.Расстояние между соседними дымовыми трубами должно быть не менее пяти среднихнаружных диаметров трубы.

19.6.В местах соединения газоходов с трубой надлежит предусматривать осадочные швыили компенсаторы.

19.7. Вслучае ввода в трубу в одном горизонтальном сечении двух газоходов их следуетрасполагать с противоположных сторон на одной оси, при вводе трех газоходов -под углом 120° один к другому, при этом суммарная площадь ослабления в одномгоризонтальном сечении не должна превышать 40 % общей площади сеченияжелезобетонного ствола трубы или стакана фундамента, 30 % ствола кирпичнойтрубы и 20 % несущего ствола стальной трубы.

При вводах в дымовую трубунескольких газоходов и одновременной их работе необходимо предусматривать внижней части трубы или в стакане фундамента разделительные стенки илинаправляющие патрубки, исключающие взаимное влияние потоков газа, а такжеуменьшающие аэродинамическое сопротивление.

19.8.Для защиты несущего ствола дымовой трубы от температурного и агрессивноговоздействия отводимых газов в необходимых случаях допускаются футеровка итепловая изоляция ствола. В зависимости от температуры и агрессивностиотводимых газов футеровку следует выполнять из шамотного, кислотоупорного илиглиняного обыкновенного кирпича, специального бетона, керамики, стали, а такжепластмасс.

Футеровка из кирпичапредусматривается звеньями, опирающимися на консольные выступы в стволе. Высотазвеньев должна быть не более 25 м при толщине в один кирпич и не более 12,5 мпри толщине в 1/2 кирпича. В зоне проемов для газоходов толщину футеровкиследует увеличивать до 11/2 - 2 кирпичей. При примененииспециальной фасонной шпунтовой керамики толщина футеровки может быть уменьшена.Примыкание нижнего звена к вышележащему необходимо проектировать с учетомтемпературного расширения материала футеровки как по высоте, так и по диаметру.

19.9.В нижней части дымовой трубы, фундаменте или подводящих газоходах следуетпредусматривать лазы для осмотра трубы, а в необходимых случаях - устройства,обеспечивающие отвод конденсата.

19.10.С наружной стороны трубы должны предусматриваться площадки и лестницы, а длякирпичных труб - скобы. Лестницы или скобы следует устанавливать на расстоянии2,5 м от поверхности земли. Площадки, лестницы и скобы должны иметь ограждения.

19.11.В целях предупреждения проникания дымовых газов в несущие конструкции кирпичныхи железобетонных труб с газопроницаемой футеровкой не допускается избыточноестатическое давление внутри дымового канала. При наличии избыточногостатического давления следует применять трубу специальной конструкции (свнутренним газопроницаемым газоотводящим стволом или противодавлением ввентилируемом зазоре между стволом и футеровкой).

19.12.В дымовых трубах с противодавлением (в зависимости от режима работы) следуетприменять естественную или принудительную вентиляцию воздушного зазора.Величина противодавления должна приниматься в каждом сечении трубы не менее 50Па (5 кгс/м2).

19.13.При подключении нескольких агрегатов к трубе и колебаниях нагрузки, вызывающихобразование конденсата, допускается при наличии технико-экономическогообоснования проектировать многоствольные трубы с несколькими газоотводящимистволами, расположенными внутри несущего ствола трубы.

В пространстве между несущимии газоотводящими стволами следует предусматривать кольцевые площадки, ходовыелестницы, электрическое освещение, а также лифт при наличии специальногообоснования.

19.14.Минимальный диаметр верхней части наружного несущего ствола в случае расположениявнутри него нескольких газоотводящих стволов следует определять из условийразмещения требуемого числа газоотводящих стволов и лифта, а также необходимыхпроходов для монтажа, контроля в процессе эксплуатации и производства работ.

19.15.Газоотводящие стволы следует выполнять из металла, а также из неметаллическихнесгораемых термостойких материалов.

С наружной стороныгазоотводящих стволов следует устанавливать тепловую изоляцию, толщина которойопределяется расчетом исходя из обеспечения при нормальном режиме эксплуатациизадан. кого перепада температуры газа и внутренней поверхности ствола, а такжетемпературы наружной поверхности тепловой изоляции не свыше 60 °С.

19.16.Фундаменты дымовых труб должны проектироваться железобетонными с подошвой круглого,многоугольного или кольцевого очертания в соответствии с требованиями СНиП 2.02.01-83 и СНиП 2.02.03-85. Для дымовых трубвысотой более 200 м фундамент следует выполнять кольцевого очертания.

19.17.Предельные значения осадок и кренов для фундаментов труб должны приниматься по СНиП 2.02.01-83*.

19.18.При высоком уровне подземных вод и подземном расположении газоходов следуетпредусматривать дренаж.

19.19.При расчете железобетонных дымовых труб по предельным состояниям первой группынеобходимо учитывать одновременное действие нагрузки от собственного веса,расчетной ветровой нагрузки, а также влияние температуры отводимых газов, прирасчете по предельным состояниям второй группы - одновременное действиенагрузки от собственного веса, нагрузки от ветра, а также влияние температурыотводимых газов и солнечной радиации.

19.20.Нагрузки и воздействия на дымовые трубы, коэффициенты надежности по нагрузке, атакже возможные сочетания нагрузок должны приниматься согласно требованиям СНиП 2.01.07-85.

Коэффициент надежности понагрузке при расчете на ветровые нагрузки для труб высотой до 150 м принимаетсяравным 1,3; для труб высотой от 150 до 300 м - 1,4; для труб свыше 300 м - 1,5.

19.21.Перепады температуры в стенке трубы от воздействия отводимых газов надлежитопределять на основании теплотехнических расчетов для установившегося потокатепла при наибольшем значении температуры отводимых газов и расчетнойтемпературе наружного воздуха (средней температуре наиболее холоднойпятидневки) и наибольшем значении коэффициента теплоотдачи наружнойповерхности.

19.22.Дымовые цилиндрические трубы и трубы небольшой коничности (не более 0,012)следует рассчитывать на скоростной напор ветра и резонанс в соответствии стребованиями СНиП 2.01.07-85.Конические трубы с коничностью более 0,012 на резонанс допускается непроверять.

19.23. В качестве расчетной схемы дымовой трубы следует принимать защемленныйв основании консольный стержень постоянного или переменного по высотекольцевого сечения.

Примечание. Для стальныхтруб с оттяжками расчетная схема принимается в виде консольного стержня,защемленного в основании с упругими опорами в местах оттяжек.

19.24.Определение изгибающих моментов в горизонтальных сечениях ствола трубынеобходимо производить по деформированной схеме с учетом дополнительныхизгибающих моментов от собственного веса вследствие прогиба трубы от ветра,температуры, солнечной радиации и крена фундамента.

19.25.Для учета кольцевых напряжений в поперечном сечении, а также дополнительныхмоментов от прогиба трубы при воздействии солнечной радиации необходимоучитывать распределение разности температур по наружной поверхности от 25 °С на солнечной стороне до 0 °С на границе с теневойстороной.

19.26.Горизонтальное перемещение верха трубы от нормативной ветровой нагрузки недолжна превышать 1/75 ее высоты. При наличии лифта предельное горизонтальноеперемещение верха трубы следует принимать в соответствии с техническимиусловиями на данный лифт.

19.27.Расчетную длину при определении форм свободных колебаний и проверке несущейспособности горизонтальных сечений для свободно стоящих труб следует приниматьравной высоте трубы, умноженной на коэффициент 1,12.

19.28.Минимальное напряжение на грунт под фундаментом трубы должно быть более нуля.

19.29.При наличии температурного перепада по высоте плиты фундамента необходимо прирасчете фундаменте учитывать температурные усилия, определяемые согласно СНиП2.03.04-84.

Кирпичные дымовые трубы

19.30.Ствол кирпичной дымовой трубы следует проектировать в виде усеченного конуса (цокольтрубы должен быть цилиндрической формы). Наклон образующей наружной поверхностиствола трубы к вертикали следует принимать, как правило, постоянным в пределах0,02-0,04 на всю высоту.

19.31.Для кладки стволов кирпичных дымовых труб следует принимать кирпич глиняныйлекальный марок 125-150. Допускается применять обыкновенный глиняный кирпичпластического прессования марки не ниже 125 и водопоглощением не более 15 %.

Марку кирпича поморозостойкости следует принимать в зависимости от режима работы трубы, но нениже 25. Для кладки ствола необходимо принимать сложные растворы марок не ниже50.

19.32. По высоте кирпичной трубы надлежит предусматривать горизонтальныестяжные кольца из полосовой стали, шаг и сечение которых следует принимать порасчету, при этом толщина стяжных колец должна быть не более 10 мм, шаг - неболее 1,5 м.

19.33.Толщина стенок ствола принимается по расчету, но не менее 11/2кирпича.

19.34.Расчет горизонтальных сечений по несущей способности должен производиться всоответствии с СНиПII-22-81. Для всех горизонтальных сечений ствола точка приложенияпродольной силы должна находиться в пределах ядра сечения, т.е. е0 £ (D2 + d2)/8D, где D и d - соответственно наружный ивнутренний диаметры сечения ствола. Расчетное сопротивление кладки сжатию R принимаетсяс коэффициентом условий работы 0,9.

19.35.Расчет вертикальных сечений ствола на температурные усилия, вызванные перепадомтемператур по толщине стенки ствола, следует производить, принимая эпюру всжатой зоне прямоугольной. Растягивающие усилия следует воспринимать стяжнымикольцами. Коэффициент условий работы при определении расчетного сопротивлениястали стяжных колец следует принимать равным 0,7.

Железобетонные дымовые трубы

19.36.Ствол железобетонной дымовой трубы следует проектировать в форме цилиндра,усеченного конуса или комбинированной формы - в виде сочетания усеченногоконуса и цилиндра. Отношение высоты всего ствола или отдельного его участка ксвоему наружному диаметру должно быть не более 20.

Наклон образующейповерхности трубы к вертикали следует принимать, как правило, не более 3,1.

19.37.Сборные железобетонные дымовые трубы, как правило, следует проектироватьцилиндрической формы из отдельных царг. Соединение царг между собой необходимоосуществлять на высокопрочных шпильках или болтах.

19.38.Для стволов железобетонных монолитных труб следует применять бетон только напортландцементе класса не ниже В30 с содержанием трехкальциевого алюмината до 8% или сульфатостойкий портландцемент с минеральными добавками. Класс бетона попрочности на сжатие должен быть не менее В15, водоцементное отношение - неболев 0,4. Марка бетона труб по морозостойкости должна быть не менее F200, поводонепроницаемости - W8. Для труб, в которыхвозможно образование конденсата, морозостойкость бетона должна быть не менее F300.

Примечание. В отдельных случаях присоответствующем техническом обосновании (высокие температуры дымовых газов идр.) допускается снижение марки по морозостойкости, но не ниже значений,приведенных в СНиП2.03.01-84.

19.39.Толщину стенок ствола железобетонной трубы следует принимать по расчету, минимальнуютолщину стенок вверху монолитной трубы следует принимать: при диаметре трубы до4,8 м -160 мм; до 7,2 м - 180 мм; при диаметре до 9 м - 200 мм, при диаметреболее 9 м - 250 мм.

19.40.Сечение растянутой арматуры от площади расчетной толщины сечения ствола трубыдолжно быть не менее: для кольцевой арматуры - 0,2, продольной - 0,4 %.

19.41.Стыки растянутой арматуры труб допускается устраивать внахлестку без сварки.Стыки продольной и горизонтальной арматуры должны располагаться вразбежку так,чтобы число стыков в сечении было не более 25 % общего числа стержней.

19.42.Толщину защитного слоя бетона для рабочей арматуры следует принимать не менее30 мм и не менее диаметра арматуры, а при наличии агрессивных газовдополнительно увеличивать на 5 мм.

19.43.Предельно допустимую температуру нагрева арматуры, выбор состава бетона взависимости от температуры дымовых газов, дополнительные коэффициенты условийработы для расчетных сопротивлений бетона и арматуры, а также метод расчетавертикальных сечений на действие неравномерного нагрева по толщине стеныследует принимать по СНиП2.03.04-84.

19.44.Предельная ширина раскрытия трещин в растянутой зоне сечения не должнапревышать: для верхней трети высоты трубы - 0,1 мм, для нижних двух третейвысоты трубы - 0,2 мм. При соответствующем обосновании для нижней части дымовойтрубы допускается ширина раскрытия трещин до 0,3 мм.

Стальные дымовые трубы

19.45.Ствол стальной дымовой трубы следует проектировать, как правило, состоящим изверхней цилиндрической и нижней конической частей.

19.46.Для свободно стоящих стальных труб соотношения размеров к общей высоте трубы должныудовлетворять следующим условиям: диаметр цилиндрической части - не менее 1/20;диаметр основания конической части - не менее 1/10; высота конической части -не менее 1/4.

Примечание. В случае установкидинамических или механических гасителей колебаний диаметр цилиндрической части может составлять 1/25 общей высоты трубы.

19.47.Стальные дымовые трубы без футеровки высотой 60 м и более, а также футерованныетрубы с отношением высоты трубы к диаметру более 20 должны проектироваться соттяжками.

19.48.Расположение оттяжек по высоте трубы должно приниматься следующим: высотаверхней части ствола трубы над оттяжками при одном ярусе оттяжек должнасоставлять от 1/3 до 1/4 общей высоты трубы, при двух ярусах - не более 1/5;расстояние между ярусами оттяжек должно быть равно 1/3 высоты трубы.

19.49.Стальные дымовые трубы высотой более 120 м должны быть раскреплены в нижнейчасти жесткими подкосами. В качестве несущих конструкций допускаетсяиспользовать решетчатые башни.

19.50.Цилиндрическую и коническую части стальной трубы следует, как правило,соединять встык без ребер. Толщина стенок трубы должна быть не менее 4 мм.

19.51.Верх цилиндрической части трубы следует усиливать горизонтальным ребромжесткости.

19.52.Футеровку стальных труб следует опирать на специальные горизонтальные кольцевыеребра, привариваемые к стенке трубы с внутренней стороны.

19.53.Ввод газохода в месте сопряжения с дымовой трубой должен иметь круглую,овальную или прямоугольную с закругленными углами форму, при этом в целяхобеспечения равнопрочности сечения оболочку ствола следует усиливать приваркойлистов по периметру выреза.

19.54. Марки сталей для дымовых труб должны приниматься в соответствии со СНиП II-23-81 с отнесениемотдельных элементов к следующим группам:

группа 2 - оболочка и ребражесткости дымовой трубы;

группа 4 - ребра жесткости,опорные кольца, площадки, лестницы, ограждения.

19.55.Расчет элементов стальных конструкций дымовых труб и определение расчетныхсопротивлений материалов при температуре конструкции 300 °С и менее следуетпроизводить по СНиП II-23-81.

19.56.Стальные дымовые трубы при критических скоростях ветра, вызывающих резонансные колебаниясооружения, следует рассчитывать на усталость в соответствии с требованиями СНиП II-23-81. Проверкеподлежат стыковые швы стальной оболочки дымовой трубы, при этом в расчетедолжно учитываться не менее 2 млн. циклов нагружения.

19.57.Стенки труб следует проверять на общую и местную устойчивость.

Сварные соединения стенкитрубы должны быть проверены на знакопеременные циклические напряжения,возникающие при резонансных колебаниях трубы от действия ветровых нагрузок.

Место сопряженияцилиндрической и конической частей трубы, а также все места изменения толщиныстенки трубы необходимо проверять на прочность с учетом дополнительныхнапряжений от краевого эффекта.

20. ВЫТЯЖНЫЕ БАШНИ

20.1.Нормы настоящего раздела следует соблюдать при проектировании вытяжных башен,предназначенных для удаления вредных негорючих газов, прошедших очистку, носохраняющих определенную степень агрессивности, влажностью 80-90 %, содержащихконденсат и, как правило, не имеющих высокой температуры. Газоотводящие стволыследует проектировать из металла и конструкционных несгораемых илитрудносгораемых полимерных материалов.

20.2.Несущие стальные стволы вытяжных башен следует проектировать по СНиП II-23-81.

Вытяжные башни высотой более210 м надлежит проектировать по специально разработанным техническим условиям.

20.3.В вытяжной башне допускается установка одного или нескольких газоотводящихстволов. Один газоотводящий ствол должен быть размещен, как правило, внутринесущей башни; при наличии нескольких газоотводящих стволов допускаетсяразмешать все газоотводящие стволы внутри несущей башни или часть стволов -внутри башни, а часть - с ее внешней стороны,

20.4.Размеры газоотводящего ствола следует определять по технологическим расчетам,соблюдая требования санитарных норм предельных концентраций вредных выбросов ватмосферу, и принимать по табл. 13.

Таблица13

Высота, м

Внутренний диаметр, м

45

0,6; 0,9; 1,2; 1,5

60

0,6; 0,9; 1,2; 1,5; 1,8; 2,4

75

1,5; 1,8; 2,4; 3; 3,6

90

1,5; 1,8; 2,4; 3; 3,6; 4,8; 6

120

1,8; 2,4; 3; 3,6; 4,8; 6; 7,2

150

1,8; 2,4; 3; 3,6; 4,8; 6; 7,2

180

1,8; 2,4; 3; 3,6; 4,8; 6; 7,2

210

1,8; 2,4; 3; 3,6; 4,8; 6; 7,2

240

3,6; 4,8; 6; 7,2

Примечание. В целях использованиясуществующего оборудования, применяемого для изготовления газоотводящих стволовиз конструкционных полимерных материалов, допускается принимать независимо отвысоты ствола следующие дополнительные размеры внутренних диаметров, м: длястволов из стеклопластика - 1,0; 1,6; 2,0 и 3,2; для стволов из текстофаолита -1,2; 3,0; 3,8; 4,5 и 7,0.

20.5.Форму несущей решетчатой башни и ее размеры следует определять с учетомобеспечения экономии стали, технологичности изготовления, условий принятогометода монтажа, рационального размещения башни на генплане и удобстваэксплуатации.

20.6.Несущую башню следует проектировать в виде сочетания призматической (верхней) иодной пирамидальной (нижней) частей с тремя, четырьмя гранями и более.

20.7. Разницауровней верха газоотводящего ствола и верха несущей башни должна быть впределах 2-2,5 диаметра газоотводящего ствола, но не более 8-10 м. Привыполнении газоотводящего ствола из полимерных материалов разница определяетсяконструктивно с повышенными требованиями к антикоррозионной защите верхнейплощадки башни.

20.8.Наименьший габаритный размер несущей башни в нижнем основании следуетназначать, как правило, не менее 1/8 ее высоты.

Наименьший габаритный размернесущей башни в верхнем основании следует определять по условиям размещениятребуемого (по заданию) числа газоотводящих стволов и лифта, а такженеобходимых проходов для производства ремонтных работ. В случае стесненногогабарита верхней части башни (при большом диаметре газоотводящего ствола илинеобходимости размещения нескольких газоотводящих стволов внутри башни истесненных условиях генплана) для проходов допускается проектировать выносныеплощадки-балконы. Ширина проходов должна быть не менее 0,7 м.

20.9.По всей высоте несущей балки необходимо предусматривать устройствогоризонтальных диафрагм. Расстояние между диафрагмами следует назначать впределах 1,5-2,5 габарита поперечного сечения башни в уровне установкидиафрагмы. Диафрагмы также следует устанавливать в плоскости излома гранейбашни.

20.10.Диафрагмы надлежит использовать для горизонтального опирания газоотводящегоствола и как площадки, необходимые в эксплуатационных целях для обеспеченияпроходов вокруг газоотводящих стволов к поясам и узлам решетки несущей башни.

20.11.Марки сталей для несущей решетчатой башни следует принимать в соответствии со СНиП II-23-81 с отнесениемотдельных элементов конструкции башни к следующим группам:

группа 1 - пояса несущейбашни, узловые фасонки;

группа 2 - элементы решетки;балки, площадки-диафрагмы, непосредственно воспринимающие собственный весгазоотводящего ствола;

группа 4 - опорные плиты,балки, площадки-диафрагмы, настил площадок, лестницы, ограждения.

20.12.Газоотводящие стволы следует предусматривать из материалов, стойких противвоздействия отводимых газов, или иметь соответствующую антикоррозионную защиту.

Марки углеродистых илинизколегированных сталей для оболочки газоотводящих стволов и всех ее элементовдолжны назначаться по группе 4 в соответствии со СНиП II-23-81.

Для газоотводящих стволов изконструкционных полимеров следует принимать химически и термически стойкиестеклопластики, текстофаолиты, бипластмассы (стеклопластики с внутренним слоемиз термопласта) и слоистые конструкционные пластики.

Примечание. Конструкционные полимерныематериалы, применяемые для газоотводящих стволов, должны быть несгораемыми илитрудносгораемыми.

20.13.Для обеспечения наилучших аэродинамических свойств и экономии металла несущуюбашню следует, как правило,проектировать из элементов трубчатого поперечного сечения.

20.14.Вертикальная нагрузка от газоотводящего ствола должна передаваться в нижнихуровнях вытяжной башни.

В зависимости от уровняввода газоходов следует принимать один из следующих вариантов опирания газоотводящегоствола:

на собственный фундамент;

на специальнуюдополнительную опору;

на одну из нижних диафрагмнесущей башни (допускается при условии, что расход металла на эту диафрагму небудет превышать расход металла на специальную опору).

20.15.При монтаже несущей башни методом подращивания или подъема целиком необходимопроизводить дополнительный расчет элементов башни на монтажные нагрузки.

20.16.Горизонтальную нагрузку от газоотводящего ствола из стали или самонесущейцилиндрической оболочки из конструкционных полимеров следует передавать нанесущую башню в плоскости поперечных диафрагм башни.

Горизонтальную нагрузку отгазоотводящего ствола из конструкционных полимеров, монтируемого из царг,соединенных стальным промежуточным каркасом, следует передавать также надиафрагмы башни, но через промежуточный каркас.

20.17. Конструктивное решение узлов опирания газоотводящего ствола на башню вместах передачи горизонтальных нагрузок должно обеспечивать свободу взаимныхвертикальных температурных перемещений ствола и башни.

20.18.Стыковочные узлы царг газоотводящих стволов должны обеспечивать крометребований прочности и герметичности также свободу вертикальных перемещений,возникающих от температурных деформаций полимерного материала.

20.19.Стальной промежуточный каркас следует проектировать, как правило, извертикальных подвесок, горизонтальных колец и опорных элементов, при этом:

горизонтальные кольца,передающие нагрузку, должны располагаться на одном уровне с диафрагмами башни;

крепление промежуточногокаркаса к башне должно обеспечивать свободу вертикальных перемещении оттемпературных деформаций;

по высоте промежуточныйкаркас следует предусматривать из отдельных секций со стыками, необходимыми длямонтажа царг ствола вместе с каркасом крупными блоками методом подращивания;

вертикальные подвескикаркаса следует принимать в виде гибких элементов, закрепленных в каждойсекции.

20.20.Расчет газоотводящих стволов из конструкционных полимерных материалов следуетпроизводить с учетом анизотропии материалов.

Расчетные характеристикиматериалов должны быть определены с учетом максимальной температуры отводимыхгазов, влияния агрессивной среды и длительности действия нагрузок.

20.21.Фундамент газоотводящего ствола надлежит проектировать бетонным или железобетоннымв виде полого усеченного конуса или цилиндра, сплошной или кольцевой плиты.

20.22. Фундаменты несущей башни следует проектировать отдельными под каждыйопорный узел, при этом должны быть предусмотрены меры, обеспечивающиеравномерные осадки фундаментов.

20.23.При проектировании вытяжных башен необходимо предусматривать надежнуюантикоррозионную защиту фундаментов и всех конструкций газоотводящего стволанесущей башни.

20.24.в случаях, когда возможно образование в газоотводящем стволе конденсата, необходимопредусматривать устройство для его сбора и отвода.

20.25. Для ремонта и монтажа газоотводящего ствола следует предусмотретьвозможность подвески его на верхней диафрагме несущей башни, а при высоте егоболее 150 м - также на одной из промежуточных диафрагм.

20.26.Для подъема на башню следует предусматривать лестницу.

Лестницу следуетпроектировать вертикальной с переходами на площадках-диафрагмах. Прирасстояниях между диафрагмами более 12 м надлежит предусматривать специальныепромежуточные площадки. Лестница и переходные площадки должны иметь ограждения.

20.27. При температуре наружной поверхности газоотводящего ствола более 50 °С примыкающие к немуплощадки, лестничные проемы и подходы должны иметь специальное ограждениевысотой не менее 1 м, часть которого на высоту не менее 100 мм от уровнянастила сплошная.

21. ВОДОНАПОРНЫЕ БАШНИ

21.1.Нормы настоящего раздела следует соблюдать при проектировании водонапорныхбашен, предназначенных для использования в системах хозяйственно-питьевого,производственного и противопожарного водоснабжения промышленных предприятий,сельскохозяйственных комплексов и населенных мест.

Водонапорные башни длямассового строительства следует проектировать, как правило, без шатров, состальными баками и опорами из железобетона, кирпича или стали.

21.2.Водонапорные башни надлежит проектировать с баками вместимостью 15, 25, 50,100, 150, 200, 300, 500 и 800 м3. Высоту опор (от уровня земли доверха опоры бака) для башен с баками вместимостью от 15 до 50 м3следует назначать кратной 3 м, с баками вместимостью 100 м3 и более- кратной 6 м.

Примечание. При соответствующемтехнико-экономическом обосновании допускается проектировать башни с бакамибольшей вместимостью.

21.3.Форму бака следует выбирать в соответствии с архитектурно-композиционными итехнико-экономическими соображениями.

В покрытии бака необходимопредусматривать люк со стремянкой для спуска в бак и трубы для вентиляции.

21.4.Днища бака следует проектировать с уклоном не менее 5 % к подводяще-отводящейили сливной трубе.

21.5.Опоры водонапорных башен следует, как правило, проектировать в форме цилиндраили в виде системы сборных железобетонных стоек.

Допускается предусматриватьдля опор монолитный железобетон, кирпич или сталь в зависимости от местныхусловий, технико-экономических расчетов и с учетом архитектурных требований.

21.6. Вслучае применения сплошных конструкций опор (монолитный железобетон или кирпич)пространство под баками допускается использовать для размещения служебных иконторских помещений, складов, производственных помещений, исключающихобразование пыли, дыма и газовыделений.

21.7.Фундамент водонапорной башни, как правило, следует проектировать железобетонныммонолитным, внутри которого следует предусматривать утепленные, нонеотапливаемые помещения с естественной приточно-вытяжной вентиляцией дляразмещения задвижек на водопроводных трубах и контрольно-измерительныхприборов.

21.8.Узлы пересечения подводяще-разводящего стояка с перекрытиями и площадкамидолжны допускать свободу вертикальных температурных перемещений стояка.

21.9.При расчете башен ветровую нагрузку следует определять как для высотныхсооружений с учетом динамического воздействия пульсации скоростного напора.

Расчет башен следует выполнятьдля двух случаев: с заполненным или незаполненным баком.

Форма эпюры давлений подподошвой фундамента при проверке башни с заполненным баком должна бытьтрапециевидной с отношением минимального и максимального напряжений не менее0,25. При проверке башни с незаполненным баком допускается треугольная эпюранапряжений.

Крен башни должен быть £ 0,004.

21.10.Башни следует оборудовать стальными лестницами для подъема к баку и на его покрытие,а также площадками для осмотра и обслуживания строительных конструкций итрубопроводов. Лестницы допускается проектировать вертикальными, типастремянок, с дугами, обеспечивающими безопасность пользования ими. При этомрасстояние между площадками не должно превышать 8 м.

Площадки должны иметьперильное ограждение.

21.11.При проектировании водонапорных башен следует предусматривать мероприятия поантикоррозионной защите строительных конструкций. Конструктивные решения должныобеспечивать доступ осмотра и восстановления антикоррозионных покрытий.

21.12. Для внутренней антикоррозионной защиты баков следует применятьматериалы, включенные в перечни материалов и реагентов, разрешенных Главнымсанитарно-эпидемиологическим управлением Минздрава СССР для применения впрактике хозяйственно-питьевого водоснабжения.

ПРОЕКТИРОВАНИЕ СООРУЖЕНИЙ ДЛЯ СЕВЕРНОЙСТРОИТЕЛЬНО-КЛИМАТИЧЕСКОЙ ЗОНЫ

22. ДОПОЛНИТЕЛЬНЫЕ ТРЕБОВАНИЯ

22.1.Нормы настоящего раздела следует соблюдать при проектировании сооруженийпромышленных предприятий для северной строительно-климатической зоны.

22.2.При проектировании сооружений на вечномерзлых грунтах следует принимать один изпринципов (принципы I и II) использования вечномерзлыхгрунтов в качестве основания в соответствии со СНиП II-18-76.

22.3.Сооружения, предназначенные для прокладки тепловых сетей (тоннели, каналы,отдельно стоящие опоры и эстакады под технологические трубопроводы), следуетпроектировать с учетом дополнительных требований для особых условийстроительства в соответствии со СНиП II-36-73.

22.4.При проектировании сооружений с основанием по принципу I надлежит приниматьследующие способы сохранения мерзлого состояния грунтов основания:

устройство под сооружениямитермоизолирующих слоев;

устройство в основании полаохлаждающих каналов или труб.

22.5.При проектировании сооружений с основанием по принципу II надлежит:

предусматриватьконструктивные решения, обеспечивающие медленное и равномерное оттаиваниегрунтов основания в процессе строительства и эксплуатации. В случае предварительногооттаивания грунтов основания следует при необходимости предусматриватьулучшение строительных свойств грунтов путем уплотнения, закрепления и др.;

назначать высоту помещений,проемов, а также расстояние между оборудованием и конструкциями сооружений сзапасами, обеспечивающими возможность нормальной работы сооружения в процессеосадок конструкций и сохранение требуемых нормами габаритов после окончанияосадок;

предусматривать возможностьвосстановления положения конструкций при осадках сооружений.

22.6.При проектировании сооружений с основанием по принципу II в случаях, когда деформацииоснования могут превышать предельные величины, приведенные в СНиП 2.02.01-83, конструктивные решениядолжны обеспечивать устойчивость, прочность и эксплуатационную пригодностьсооружений при неравномерных осадках основания. Для обеспечения указанныхтребований сооружения следует проектировать:

с жесткими схемами, прикоторых конструктивные элементы не могут иметь взаимных перемещений;

с податливыми схемами, прикоторых возможно взаимное перемещение шарнирно-связанных между собойконструктивных элементов при обеспечении устойчивости и прочности этихэлементов, а также эксплуатационной пригодности сооружений.

22.7.Сооружения большой протяженности (проектируемые с основанием по принципу II)следует разделять осадочными швами на отсеки, длина которых должна быть неболее величин, указанных в табл. 14.

Таблица14

Средняя осадка основания сооружения, см

Предельная длина отсеков, м

при жесткой конструктивной схеме

при податливой конструктивной схеме

15 - 30

42

60

Более 30

24

30

Примечание. Значение средней осадки основаниясооружения следует определять в соответствии с требованиями СНиП II-18-76.

22.8.В местах сопряжения сооружений со зданиями или другими сооружениями прииспользовании в качестве оснований вечномерзлых грунтов по принципу II необходимо предусматриватьтакже осадочные швы.

Осадочные швы следуетрасполагать так, чтобы эти швы по возможности совпадали с местами измененийлитологического состава, физико-механических свойств и льдонасыщенностигрунтов, с местами изменения мерзлотных свойств основания и глубины залеганияверхней поверхности вечномерзлых грунтов, с местами перехода от сливающегосявечномерзлого грунта к несливающемуся или к участкам с талыми грунтами сразличными температурными и влажностными режимами.

22.9.Наружные поверхности стен сооружений следует проектировать без ниш, поясков идругих элементов, задерживающих снег и влагу.

22.10.Отапливаемые сооружения (подвалы, башенные копры, перегрузочные узлы конвейерныхгалерей), между которыми по условиям технологического процесса необходимпереход производственного персонала, следует соединять отапливаемыми галереями,как правило, наземными.

22.11.Наружные этажерки и площадки для размещения технологического оборудования недопускается проектировать в строительно-климатических подрайонах IБ и IГ,установленных СНиП2.01.01-82.

22.12. При проектировании тоннелей и каналов, предназначенных для прокладкитрубопроводов, сохранение мерзлого состояния грунтов основания (принцип I)следует обеспечивать путем устройства тепло- и гидроизоляции или вентиляциитоннелей и каналов.

22.13.Глубину заложения тоннелей и каналов надлежит принимать минимальной, при этомдопускается в стесненных условиях верх перекрытия совмещать с уровнемповерхности земли. Под автомобильными дорогами расстояние от верха проезжейчасти до перекрытия тоннеля или канала должно быть не менее 100 мм.

22.14.Надземная прокладка трубопроводов для транспортирования нагретых продуктовдолжна предусматриваться на отдельно стоящих опорах и эстакадах высотой,исключающей тепловое воздействие трубопроводов на вечномерзлые грунтыоснований.

22.15.Фундаменты отдельно стоящих опор под трубопроводы следует проектировать сопиранием на вечномерзлые грунты оснований по принципу I или с опиранием насезоннооттаивающие грунты оснований по принципу II, если деформации грунтовдопускаются прочностью и устойчивостью трубопроводов и не приводят к недопустимымизменениям их уклонов.

22.16.Закрома, возведение которых предусматривается с использованием вечномерзлыхгрунтов по принципу I, следует проектировать, как правило, надземными.

22.17.Стены и решетки бункеров, предназначенные для материалов, подверженныхсмерзанию, следует обогревать регистрами или другими нагревательнымиустройствами, в стенах этих сооружений необходимо дополнительно предусматриватьтеплоизоляцию с наружной стороны.

22.18.Полузаглубленные или заглубленные в грунт железобетонные резервуары следуетпроектировать на скальных грунтах или на нескальных, которые при оттаиваниидают деформации (осадки) не болев допустимых для проектируемых сооружений.

ПРИЛОЖЕНИЕ 1
Обязательное

ОПРЕДЕЛЕНИЕ ДАВЛЕНИЯ ГРУНТА

1.Нормативные и расчетные значения характеристик грунтов ненарушенного сложения(угол внутреннего трения j, удельное сцепление с, модуль деформации Е) следует определять по СНиП 2.02.01-83.

2.Удельный вес грунта g необходимо определять по даннымнепосредственных испытаний грунтов. Нормативное значение удельного веса грунтас учетом взвешивающего действия воды

                                                             (1)

где  - удельный вессоответственно скелета грунта и воды;

е -коэффициент пористости грунта.

При отсутствии опытныхданных и для типового проектирования допускается принимать нормативные значенияgn = 18 кН/м3 (1,8 тс/м3);  = 26,5 кН/м3(2,65 тс/м3);  = 10 кН/м3(1 тс/м3).

3. Значения характеристик грунтов засыпки (g, j и с), уплотненных в соответствии с СН 536-81 с коэффициентомуплотнения kу не менее 0,95 ( что должнобыть указано в проекте), допускается устанавливать по характеристикам тех жегрунтов ненарушенного сложения:

                                                       (2)

ноне более 7 кПа                                                                   ноне более 10 кПа

(0,7тс/м2)                                                                                                 (1тс/м2)

4.Активное горизонтальное давление грунта ph (sа.г)* и вертикальное pv (sа.в) на глубине у,а также пассивное давление грунта phr (sп.г) и рvr (sп.в) следует определять по СНиПII-55-79.

___________

* В скобках приведено обозначение давления, принятое в СНиПII-55-79.

Полное давление грунтаслагается из давления от собственного веса грунта рhg, давления от временнойнагрузки на поверхности рhq и отрицательного давленияот сцепления рhc.

Эпюры возможного сочетанияэтих нагрузок приведены на черт. 1.

Если значение рh, оказывается меньше нуля (черт. 1, г), то на этом участке принимается рh = 0. При этом следуетдавление на глубине h сохранить равным рh, а вершину суммарнойтреугольной эпюры давления грунта из точки аперенести в точку а1 наповерхности (черт.1, д).

5.Угол наклона плоскости скольженияк вертикали

                                                                      (3)

Черт. 1. Схемадавления грунта

а - на стену; б - приотсутствии сцепления phc = 0; в - при phc< phq; г -при phc³ phq;д - заменяющая (расчетная) эпюра

6. Пригоризонтальной поверхности грунта, вертикальной стене и отсутствии трения исцепления грунта со стеной e = р= d = 0, при этом коэффициент горизонтальногодавления грунта

                                                                  (4)

Горизонтальное давлениегрунта на глубине y

                                               (5)

где q -равномерно распределенная нагрузка на поверхности, примыкающей к стене.

7. Дополнительноегоризонтальное давление, обусловленное наличием грунтовых вод, следуетопределять по формуле

                                                       (6)

где hw - высота от низа сооружения до расчетного уровня грунтовых вод, м;

lh - то же, что в (4);

g - удельный вес грунта;

gsw - то же, что в (1).

8. Приналичии на поверхности грунта в пределах призмы обрушения полосовой равномернораспределенной нагрузки q наширине b давление от нее следуетраспределять в стороны пол углами q0 к вертикали (черт. 2)до пересечения с плоскостью подпорной стены на глубине  и приниматьравномерно распределенным на ширине by= b + 2a, непосредственнопримыкающей к стене.

Интенсивность вертикальногодавления от полосовой нагрузки следует определять по формуле

                                                              (7)

интенсивность горизонтального давления от полосовойнагрузки - по формуле

                                                              (8)

Черт. 2. Схема распределения давления от полосовой нагрузки

9. Временныенагрузки от подвижного транспорта следует принимать в соответствии со СНиП 2.05.03-84 в виде нагрузки СК -от подвижного состава железных дорог, АК - от автотранспортных средств, НК-80 -от колесной нагрузки, НГ-60 - от гусеничной нагрузки.

Примечание. СК - условная эквивалентная равномерно распределеннаянормативная нагрузка от подвижного состава железных дорог на 1 м пути (черт. 3).АК - нормативная нагрузка от автотранспортных средств в виде двух полос. НК-80- нормативная нагрузка, состоящая из одиночной машины на колесном ходу весом785 кН (80 тс). НГ-60 - нормативная нагрузка, состоящая из одиночной машины нагусеничном ходу весом 583 кН (60 тс).

Черт. 3. Схема распределения давления от подвижного состава железныхдорог

10.Нормативную эквивалентную нагрузку СК на уровне низа шпал от подвижного составажелезных дорог следует принимать в виде сплошной полосы шириной 2,7 минтенсивностью , равной:

                                                                      (9)

где С - коэффициент (для расчета подземныхконструкций следует принимать равным 1,5);

К - класснагрузки, равный 137 кН (14 тс) на 1 м пути. При соответствующем обоснованиидопускается снижение этой нагрузки до величины К = 98 кН (10 тc) на 1м пути.

11.При расположении железнодорожного пути вдоль сооружения давление от негоприводится к эквивалентной нормативной нагрузке  на площадке,расположенной на глубине  от низа шпалы (см. черт. 3)шириной by1 = 2,7 + 2а. Интенсивность вертикального давленияследует определять по формуле

                                                                 (10)

где  - то же, что в формуле (9) .

Интенсивностьгоризонтального давления рh1 следуетопределять по формуле(8).

12.При расположении железнодорожного пути поперек сооружения интенсивностьнормативного вертикального давления  на горизонтальную плоскость на глубинеy, м, следует определять по формуле

 кПа.                                                   (11)

Интенсивность нормативногогоризонтального давления рh2 - по формуле (8).

13.Нагрузка от автотранспортных средств состоит из двух полос АК (черт. 4),каждая из которых включает одну двухосную тележку с осевой нагрузкой Р, равной 9,81К, кН (1К, тс), иравномерно распределенную нагрузку интенсивностью v на обе колеи v =0,98К, кН/м (0,1 К, тс/м).

Для сооружений на основныхмагистральных дорогах нагрузку следует принимать полосовую класса К-11 или отодиночной машины НК-80.

Для сооружений навнутрихозяйственных дорогах нагрузку следует принимать полосовую класса К-8 илиот одиночной гусеничной машины НГ-60. Кроме того, элементы проезжей частимостов следует проверять на давление одиночной оси, равное 108 кН (11 тс).

Черт. 4. Схема давления от автомобильной нагрузки АК при движении еевдоль сооружения

14.Нагрузка от тележки Р = К (см. черт. 4)распределяется вдоль движения на длину ау3 = 1,7 + 2а (м) и на ширину bу3 = 2,5 + 2а (м).

Интенсивность вертикальногодавления

                                                             (12)

Вертикальная равномернораспределенная нагрузка vраспределяется на ширину by4 = by3.

Интенсивность вертикальногодавления на глубине уа, от нагрузки v

                                                                    (13)

Полная нагрузка АКобразуется сложением нагрузок .

Для получения расчетныхнагрузок нагрузки  и  вводятся в расчет сосвоими коэффициентами надежности по нагрузке.

Интенсивность горизонтальныхдавлений рh3 и ph4определяется по формуле(8).

15.Интенсивность нормативного вертикального давления от колесной нагрузки НК-80при движении ее вдоkь сооружения (черт. 5) на глубине  при ay5 = 3,8 + 2а (м) и by5 = 3,5 + 2a (м)следует определять по формуле

 кПа.                                                     (14)

Интенсивностьгоризонтального давления  следует определять поформуле (8).

Черт. 5. Схема давления от колесной нагрузки НК-80 при движении еевдоль сооружения

16.Интенсивность нормативного вертикального давления от гусеничной нагрузки НГ-60при движении ее вдоль сооружения (черт. 6) на глубине  при ау6 = 5,0 + 2а (м) и bу6 = 3,2 + 2а (м) следует определять по формуле

 кПа.                                                       (15)

Черт. 6. Схема давления от гусеничной нагрузки НГ-60 при движении еевдоль сооружения

17.При движении автотранспорта поперек сооружения интенсивность нормативноговертикального давления от автомобильной нагрузки АК (черт. 7) на глубине у ³ 0,6 м следует определять поформуле

 кПа.                                               (16)

Интенсивность нормативноговертикального давления от колесной нагрузки НК-80 на глубине у ³ 0,8 м следует определять поформуле

 кПа.                                                   (17)

Интенсивность нормативноговертикального давления от гусеничной нагрузки НГ-60 на глубине у ³ 0,8 м следует определять поформуле

 кПа.                                                    (18)

Горизонтальное давление ph 6-9 следует определять по формуле (8).

Черт. 7. Схима давления от нагрузок АК, НК-80 и НГ-60 при движении ихпоперек сооружения

18.При отсутствии конкретных нагрузок на поверхности земли следует приниматьусловную нормативную равномерно распределенную сплошную нагрузку интенсивностью9,81 кПа (1 тс/м2).

19.Вертикальное давление от автотранспорта на перекрытие при заглублении его менеечем на 0,6 м следует определять с учетом давления от каждого колеса сраспределением в пределах толщи грунтовой засыпки под углом 30° к вертикали, а в пределахдорожного покрытия или пола цеха - под углом 45°.

20.При расчете сооружений по предельным состояниям первой группы коэффициентынадежности по нагрузке следует принимать:

от собственного веса конструкции,давления грунта, оборудования, складируемого материала, погрузчиков и каров,равномерно распределенной нагрузки на территории - по СНиП 2.01.07-85;

от подвижного составажелезных дорог, колонн автомобилей, колесной и гусеничной нагрузок, дорожногопокрытия проезжей части и тротуаров, весаполотна железнодорожных путей - по СНиП2.05-03-84.

Коэффициенты надежности понагрузка при расчете по предельным состояниям второй группы следует приниматьравными 1.

ПРИЛОЖЕНИЕ 2
Обязательное

АНКЕРНЫЕ БОЛТЫ ДЛЯ КРЕПЛЕНИЯКОНСТРУКЦИЙ И ОБОРУДОВАНИЯ

1.Анкерные болты (далее - болты) для крепления строительных конструкций иоборудования к бетонным и железобетонным элементам (фундаментам, силовым полам,стенам и т. п.) следует применять при расчетной температуре наружного воздухадо минус 65 °Свключ.

Примечание. Расчетная зимняятемпература наружного воздуха принимается как средняя температура воздуханаиболее холодной пятидневки в зависимости от района строительства согласно СНиП 2.01.01.-82.

2.При нагреве бетона конструкций свыше 50 °С, в которые заделываются болты, в расчетахдолжно учитываться влияние температуры на прочностные характеристики материалаконструкций, болтов, подливок, клеевых составов и т. п.

Расчетные технологическиетемпературы устанавливаются заданием на проектирование.

3.Болты, предназначенные для работы в условиях агрессивной среды и повышеннойвлажности, следует проектировать с учетом дополнительных требований,предъявляемых СНиП 2.03.11-85.

4.При наличии соответствующего обоснования допускается применение других способовзакрепления оборудования на фундаментах (например, на виброгасителях, клею идр.).

5.По конструктивному решению болты могут быть с отгибом, с анкерной плитой,прямые и конические (распорные) (табл. 1).

По способу установки болтыподразделяются на устанавливаемые до бетонирования элементов, в которые онизаделываются (с отгибом и с анкерной плитой), и на готовые элементы,устанавливаемые в просверленные скважины (прямые и конические).

Прямые болты в скважинахзакрепляются с помощью синтетического клея или виброзачеканки, а конические - спомощью разжимных цанг или цементно-песчаных смесей.

По условиям эксплуатацииболты подразделяются на расчетные и конструктивные. К расчетным относятсяболты, воспринимающие нагрузки, возникающие при эксплуатации строительныхконструкций или работе оборудования. К конструктивным относятся болты,предусматриваемые для крепления строительных конструкций и оборудования,устойчивость которых против опрокидывания или сдвига обеспечивается собственнымвесом конструкции или оборудования. Конструктивные болты предназначаются длярихтовки строительных конструкций и оборудования во время их монтажа и дляобеспечения стабильной работы конструкций и оборудования во время эксплуатации,а также для предотвращения их случайных смещений.

Болты с отгибом и анкернойплитой допускается применять для крепления конструкций и оборудования безограничений.

Таблица 1

Конструкция болта

С отгибом

С анкерной плитой

Прямой

Конический (распорный)

глухой

съемный

Диаметр болта (по резьбе) d, мм

12 - 48

12 - 140

56 - 125

12 - 48

6 - 48

Эскиз

Минимальная глубина заделки Н

25d

15d

30d

10d

10d (8d)*

Наименьшее расстояние между болтами

6d

8d

10d

5d

8d

Наименьшее расстояние от оси болта до грани фундамента

4d

6d

6d

5d

8d

Коэффициент нагрузки c

0,4

0,4

0,25

0,6

0,55

Коэффициент стабильности затяжки k

1,9 (1,3)**

1,9 (1,3)

1,5

2,5 (2)

2,3 (1,8)

_____________

* В скобкахдана глубина заделки для болтов диаметром менее 16 мм.

** В скобкахприведены значения коэффициента k для статическихнагрузок.

Болты, устанавливаемые в скважины,допускается применять для крепления строительных конструкций и оборудования, неиспытывающих значительных динамических нагрузок.

Для крепления несущих колоннзданий и сооружений оборудованных мостовыми кранами, а также для высотныхзданий и сооружений, ветровая нагрузка для которых является основной, недопускается применять болты, устанавливаемые в скважины за исключением болтов сконическим концом, устанавливаемых способом вибропогружения с глубиной заделкине менее 20d.

6.Выбор марок стали для анкерных болтов следует производить по ГОСТ 24379.0-80, аих конструкций и размеров - по ГОСТ 24379.1-80.

7.Расчетные сопротивления металла болтов растяжению Rba следует принимать по СНиП II-23-81.

8.Все болты должны быть затянуты на величину предварительной затяжки F, которая для статическихнагрузок должна приниматься равной 0,75P, для динамических нагрузок 1,1Р, где Р- расчетная нагрузка,действующая на болт.

Для строительных конструкцийзатяжку болтов допускается осуществлять стандартными ручными инструментами спредельным усилием (до упора).

9. Площадьпоперечного сечения болта (по резьбе) следует определять из условия прочности

                                                                        (1)

где k0 = 1,35 - для динамическихнагрузок, 1,05 - для статических нагрузок.

Для съемных болтов санкерными плитами, устанавливаемых свободно в трубе, коэффициент k0 для динамических нагрузокпринимается равным 1,15.

10.При действии динамических нагрузок сечение болтов, определенное по формуле (1),следует проверять на выносливость по формуле

                                                                 (2)

где c - коэффициент нагрузки,принимаемый по табл.1 в зависимости от конструкции болта:

m - коэффициент, принимаемыйпо табл. 2в зависимости от диаметра болта;

a - коэффициент, учитывающийчисло циклов нагружения и принимаемый по табл. 3.

Таблица 2

Коэффициент m

Диаметр болта, мм

0,9

10 -12

1

16

1,1

20 - 24

1,3

30 - 36

1,6

42 - 48

1,8

56 - 72

2

80 - 90

2,2

100 - 125

2,5

140

Таблица 3

Коэффициент a

Число циклов нагружения

3,15

0,05×106

2,25

0,2×106

1,57

0,8×106

1,25

2×106

1

5×106 и более

11.При расчете креплений строительных конструкций усилие предварительной затяжки иплощадь сечения болтов следует определять как для статических нагрузок (см. табл. 1),если в проекте нет специальных указаний.

12.При групповой установке болтов для крепления оборудования значение расчетнойнагрузки Р, приходящейся на один болт, следует определять для наиболеенагруженного болта:

                                                                  (3)

где N - расчетная продольная сила;

М -расчетный изгибающий момент;

п - общее число болтов;

y1 - расстояние от оси поворота до наиболее удаленногоболта в растянутой зоне стыка;

yi- расстояние отоси поворота до i-го болта, при этомучитываются как растянутые, так и сжатые болты.

Ось поворота допускается приниматьпроходящей через центр тяжести опорной поверхности оборудования или башмакаколонн.

13.Для сквозных стальных колонн, имеющих раздельные башмаки, значение расчетнойрастягивающей нагрузки, приходящейся на один болт, следует определять поформуле

                                                                (4)

где N,М - соответственно продольная сила и изгибающий момент в сквозной колоннена уровне верха фундамента;

b -расстояние от центра тяжести сечения колонны до оси сжатой ветви;

n -число болтов крепления ветви колонны;

h -расстояние между осями ветвей колонны.

14.Для башмаков стальных сплошных колонн значение расчетной нагрузки, приходящейсяна один растянутый болт, следует определять по формуле

                                                    (5)

где Rb - расчетное сопротивление бетона;

bs - ширина опорной плиты башмака;

х - высота сжатой зоны бетонапод опорной плитой башмака, определяемая по СНиП 2.03.01-84 как длявнецентренно сжатых элементов;

N - расчетная продольная сила в колонне;

п - число растянутых болтов, расположенных с одной стороны башмака колонны.

15.Усилие предварительной затяжки болтов F1 на восприятия горизонтальных (сдвигающих) усилий вплоскости опирания оборудования на фундамент определяется по формуле

                                                             (6)

где k -коэффициентстабильности затяжки, принимаемый по табл. 1;

Q- расчетнаясдвигающая сила, действующая в опорной плоскости;

N- нормальнаясила;

f - коэффициент трения, принимаемый равным 0,25;

п - число болтов.

16.При совместном действии вертикальных и горизонтальных (сдвигающих) сил значениеусилия затяжки F0 необходимо определять поформуле

                                                                     (7)

17.Сдвигающую силу Q, действующую в плоскостиизгибающего момента, для сквозных стальных колонн, имеющих раздельные башмакипод ветви колонны, допускается воспринимать силой трения под сжатой ветвьюколонны, удовлетворяющей условию

                                                           (8)

где обозначения те же, что в формуле (4).

Сдвигающую силу для стальныхсплошных колонн, а также для сквозных колонн при действии сдвигающей силыперпендикулярно плоскости изгибающего момента (связевых колонн) допускаетсявоспринимать силой трения от действия продольной силы и силы затяжки болтов,удовлетворяющей условию

                                                           (9)

где f -коэффициент трения, принимаемый равным 0,25;

п - число болтов для креплениясжатой ветви колонны или число сжатых болтов, расположенных с одной стороныбашмака колонны сплошного сечения;

Аsa - площадь сечения одного болта;

N - минимальная продольная сила, соответствующаянагрузкам, от которых определяется сдвигающая сила.

18.Минимальную глубину заделки болтов в бетон Ндля бетона класса В12,5 и стали марки ВСт3кп2 следует принимать по табл. 1.

При других марках сталиболтов или другом класса бетона по прочности на сжатие минимальную глубинузаделки Н0 следуетопределять по формуле

                                                                     (10)

где m1 - отношение расчетногосопротивления растяжению бетона класса B12,5 к расчетному сопротивлению бетонапринятого класса. Для болтов диаметром 24 мм и более, устанавливаемых вскважины готовых фундаментов, коэффициент m1 следует принимать равным 1;

т2 - отношение расчетногосопротивления растяжению металла болтов принятой марки стали к расчетномусопротивлению стали марки ВСт3кп2.

19.Для конструктивных болтов с отгибами глубину заделки в бетон допускаетсяпринимать равной 15d,для болтов с анкерными плитами - 10d, адля болтов, устанавливаемых в скважины, - 5d.

20.Наименьшие допустимые расстояния между осями болтов и от оси крайних болтов дограни фундамента приведены в табл. 1.

Расстояния между болтами, атакже от оси болтов до грани фундамента допускается уменьшать на 2d при соответствующемувеличении глубины заделки болта на 5d.

Расстояние от оси болта дограни фундамента допускается уменьшать еще на один диаметр при наличииспециального армирования вертикальной грани фундамента в месте установки болта.

Во всех случаях расстояниеот оси болта до грани фундамента не должно быть менее 100 мм для болтовдиаметром 30 мм включ., 150 мм - для болтов диаметром до 48 мм и 200 мм - дляболтов диаметром более 48 мм.

Примечание. При установке спаренныхболтов (например, для закрепления несущих стальных колонн зданий и сооружений)следует предусматривать общую анкерную плиту с расстоянием между отверстиями,равным проектному расстоянию между осями болтов, или устанавливать одиночныеболты с разбежкой по глубине.

ПРИЛОЖЕНИЕ 3
Справочное

ОСНОВНЫЕ БУКВЕННЫЕОБОЗНАЧЕНИЯ

ГЕОМЕТРИЧЕСКИЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ

А -площадь сечения; площадь подошвы фундамента;

Asa - площадь поперечногосечения болта (по резьбе);

b - ширина сечения;

d - внутренний диаметр круглого силоса или сторонаквадратного силоса;

t- толщинастены;

tred - приведенная толщина стены;

у - расстояние от поверхности грунта до рассматриваемого сечения;

H- номинальная глубиназаделки болта в бетон;

hw- высота от низа сооружения до расчетного уровня грунтовыхвод;

е - эксцентриситет приложения силы относительно центра тяжести сечения;

u - периметр поперечногосечения;

r- гидравлическийрадиус.

НАГРУЗКИ, ДАВЛЕНИЯ,СОПРОТИВЛЕНИЯ

М - изгибающий момент;

N - нормальная сила;

Nu - вертикальная составляющая силы предельногосопротивления основания;

Q- поперечнаясила;

P - вертикальная нагрузка;

q - равномерно распределенная нагрузка на поверхности;

рv- интенсивность вертикального давления грунта;

рh - интенсивность горизонтального давления грунта;

phg - интенсивностьгоризонтального давления от собственного веса грунта;

phq - интенсивность горизонтального давления от временной нагрузки наповерхности;

phc - интенсивность отрицательного давления от сил сцепления;

рhw - интенсивность дополнительного горизонтального давления от грунтовыхвод;

pad - интенсивность дополнительного горизонтального давления грунта настену опускного колодца;

v - равномерно распределеннаянагрузка от автотранспортных средств;

Fv - сумма проекций сил на вертикальную плоскость;

Fsa - сдвигающая сила;

Fsr - удерживающая сила;

F- значениепредварительной затяжки болта;

Е - модуль деформации грунта основания;

Еb - модуль упругости бетона;

Еa - активное давление грунта на стену;

Ehr - пассивное сопротивлениегрунта;

Ih - момент инерции 1 м сечения стены;

R -расчетное продельное давление на грунт; реакция опоры;

Rb- расчетное сопротивлениебетона осевому растяжению;

Rba - расчетное сопротивление металла болтов растяжению;

at - коэффициент линейнойтемпературной деформации материала;

av - показатель гибкостиднища;

v - коэффициент Пуассона.

КОЭФФИЦИЕНТЫНАДЕЖНОСТИ

gc - коэффициент условийработы бетона;

gn - коэффициент надежности поназначению сооружения;

gf- коэффициентнадежности по нагрузке.

ХАРАКТЕРИСТИКИГРУНТОВ

g - удельный вес грунта;

gs - удельный вес скелета грунта;

gw - удельный вес воды;

gsw - удельный вес грунта сучетом взвешивающего действия воды;

j - угол внутреннего трениягрунта;

с -удельное сцепление грунта;

q0 - угол наклона плоскостискольжения грунта к вертикали;

e -коэффициент пористости грунта;

f -коэффициент трения;

b- угол наклона поверхностискольжения к горизонту;

lh - коэффициент активногогоризонтального давления грунта;

lhr - коэффициент пассивногогоризонтального давления грунта;

l0 - коэффициент боковогодавления грунта в состоянии покоя.

ПРИЛОЖЕНИЕ 4
Справочное

ПЕРЕЧЕНЬ ИСПОЛЬЗОВАННЫХНОРМАТИВНЫХ ДОКУМЕНТОВ

1. СНиП 2.01.01-82     - Строительная климатология и геофизика.

2. СНиП 2.01.02-85     - Противопожарные нормы.

3. СНиП 2.01.07-85     - Нагрузки и воздействия.

4. СНиП 2.02.01-83     - Основания зданий и сооружений.

5. СНиП 2.02.03-85     -Свайные фундаменты.

6. СНиП 2.03.01-84     - Бетонные и железобетонные конструкции.

7. СНиП2.03.04-84     - Бетонные ижелезобетонные конструкции,

предназначенные для работы вусловиях воздействия повышенных и высоких температур.

8. СНиП 2.03.11-85     - Защита строительных конструкций откоррозии.

9. СНиП 2.04.01-85     - Внутренний водопровод и канализациязданий.

10. СНиП 2.04.02-84   - Водоснабжение. Наружные сети и сооружения.

11. СНиП 2.04.03-85   - Канализация. Наружные сети и сооружения.

12. СНиП 2.05.02-85   - Автомобильные дороги.

13. СНиП 2.05.03-84   -Мосты и трубы.

14. СНиП 2.09.02-85   - Производственные здания.

15. СНиП2.10.05-85    - Предприятия, здания исооружения по хранению

и переработке зерна.

16. СНиП II-4-79          - Естественнее и искусственноеосвещение.

17. СНиП II-13-76       - Основания и фундаменты навечномерзлых грунтах.

18. СНиП II-22-81        - Каменные и армокаменные конструкции.

19. СНиП II-23-81        - Стальные конструкции.

20. СНиП II-Г.10-73* - Тепловые сети. Нормыпроектирования  (II-36-73*)

21. СНиПII-33-75*      - Отопление, вентиляция и кондиционирование воздуха.

22. СНиПII-55-79        - Подпорные стены,судоходные шлюзы,

рыбопропускныеи рыбозащитные сооружения.

23. СНиП II-89-80       - Генеральные планы промышленныхпредприятий.

24. СНиП II-92-76       - Вспомогательные здания ипомещения промышленных

предприятий.

25. СНиПII-106-79      - Склады нефти инефтепродуктов.

26. СНиП II-8.8-71      - Полы. Нормы проектирования.

27. СН245-71               - Санитарныенормы проектирования промышленных

предприятий.

28.СН 301-65*             - Указания попроектированию гидроизоляции подземных

частей зданийи сооружений.

29. СН 305-77               - Инструкция по проектированию иустройству

молниезащитызданий и сооружений.

30. СН 536-81              - Инструкция по устройствуобратных засыпок грунта

в стесненныхместах.

31. ТП101-81*             - Технические правилапо экономному расходованию

основныхстроительных материалов.

32. ГОСТ 534-78          - Краны мостовые опорные. Пролеты.

33. ГОСТ1451-77        - Краны грузоподъемные.Нагрузка ветровая.

Нормыи метод определения.

34. ГОСТ1510-84        - Нефть инефтепродукты. Маркировка, упаковка,

транспортированиеи хранение.

35. ГОСТ1575-81        - Краны грузоподъемные.Ряды основных параметров.

36. ГОСТ4795-68        - Бетон гидротехнический.Технические требования.

37. ГОСТ9238-83        - Габариты приближениястроений и подвижного состава

железныхдорог колеи 1520 (1524) мм.

38.ГОСТ 10268-80      - Бетон тяжелый.Технические требования к заполнителям.

39.ГОСТ 14249-80      - Сосуды и аппараты.Нормы и методы

расчетана прочность.

40. ГОСТ17032-71      - Резервуары стальныегоризонтальные для

нефтепродуктов.Типы и основные размеры.

41. ГОСТ23120-78      - Лестницы маршевые,площадки и ограждения

стальные.Технические условия.

42. ГОСТ24379.0-80   - Болты фундаментные.Общие технические условия.

43. ГОСТ24379.1- 80 - Болты фундаментные.

Конструкция иразмеры.

44. ГОСТ25546-82      - Краны грузоподъемные. Режимыработы.

45. ГОСТ25711-83      - Краны мостовыеэлектрические общего

назначениягрузоподъемностью от 5 до

50 т. Типы,основные параметры и размеры.

46. ГОСТ25772-83      - Ограждения лестниц,балконов и крыш стальные.

Общиетехнические условия.

47. ГОСТ12.2.022-80 - Конвейеры. Общиетребования безопасности.

РазъяснениеСНиП

В связи с поступающимизапросами от проектных организаций по устройству систем дымоудаления кабельныхсооружений (п. 1.12 СНиП 2.09.03-85 «Сооружения промышленных предприятий») и посовместной прокладке в каналах тепловых сетей трубопроводов систем горячеговодоснабжения и систем отопления (п. 67 СНиП2.04.07-86 «Тепловые сети») Управление стандартизации и технических норм встроительстве Госстроя СССР сообщает следующее.

В кабельных сооружениях всвязи с отсутствием в них постоянных рабочих мест согласно СНиП 2.04.05-86 нетребуется проектировать противодымную вентиляцию для удаления дыма при пожаре.П. 1.12 СНиП 2.09.03-85 предусматривает устройство в этих сооружениях системыдымоудаления, рассчитанной для удаления дыма после пожара, для чего могут бытьиспользованы системы общеобменной вентиляции кабельных сооружений,предусматриваемые согласно ПУЭ (п. 2.3.132). Кратностьвоздухообмена при удалении дыма после пожара нормами не регламентируется.

При подземной прокладкетепловых сетей в каналах допускается предусматривать прокладку в одном канале,в том числе без разделительных перегородок, трубопроводов систем горячеговодоснабжения и систем отопления, обеспечивая ремонтопригодность тепловыхсетей.

СОДЕРЖАНИЕ

1. Общие положения. 2

Подземные сооружения. 5

2. Подпорные стены.. 5

3. Подвалы.. 8

4. Тоннели и каналы.. 12

5. Опускные колодцы.. 16

Емкостные сооружения для жидкостей и газов. 22

6. Резервуары для нефти и нефтепродуктов. 22

Стальные резервуары.. 24

Железобетонные резервуары.. 26

7. Газгольдеры.. 27

Емкостные сооружения для сыпучих материалов. 28

8. Закрома. 28

9. Бункера. 29

10. Силосы и силосные корпуса для хранения сыпучих материалов. 32

11. Угольные башни коксохимзаводов. 38

Надземные сооружения. 39

12. Этажерки и площадки. 39

13. Открытые крановые эстакады.. 42

14. Отдельно стоящие опоры и эстакады под технологические трубопроводы.. 44

15. Галереи и эстакады.. 49

Конвейерные и пешеходные галереи и эстакады.. 49

Кабельные и комбинированные галереи и эстакады.. 50

16. Разгрузочные железнодорожные эстакады.. 51

Высотные сооружения. 53

17. Градирни. 53

Вентиляторные градирни. 54

Башенные градирни. 54

18. Башенные копры предприятий по добыче полезных ископаемых. 55

19. Дымовые трубы.. 58

Кирпичные дымовые трубы.. 60

Железобетонные дымовые трубы.. 61

Стальные дымовые трубы.. 62

20. Вытяжные башни. 62

21. Водонапорные башни. 65

Проектирование сооружений для северной строительно-климатической зоны.. 66

22. Дополнительные требования. 66

Приложение 1. Определение давления грунта. 68

Приложение 2. Анкерные болты для крепления конструкций и оборудования. 73

Приложение 3. Основные буквенные обозначения. 77

Приложение 4. Перечень использованных нормативных документов. 78

 

12
Мне нравится
Комментировать Добавить в закладки

Комментарии могут оставлять только зарегистрированные пользователи.

Пожалуйста зарегистрируйтесь или авторизуйтесь на сайте.