На главную
На главную

СНиП 2.06.04-82* «Нагрузки и воздействия на гидротехнические сооружения (волновые, ледовые и от судов)»

Настоящие нормы распространяются на речные и морские гидротехнические сооружения при проектировании вновь строящихся и реконструкции существующих объектов. Нормы устанавливают нормативные значения нагрузок и воздействий от волн, льда и судов на гидротехнические сооружения.

Обозначение: СНиП 2.06.04-82*
Название рус.: Нагрузки и воздействия на гидротехнические сооружения (волновые, ледовые и от судов)
Статус: действующий
Заменяет собой: СНиП II-57-75
Дата актуализации текста: 01.01.2009
Дата добавления в базу: 29.04.2009
Дата введения в действие: 01.01.1984
Разработан: МИСИ им. В.В. Куйбышева Минвуза СССР
ВНИИГ им. Б.Е. Веденеева Минэнерго СССР 195220, г. Санкт-Петербург, Гжатская ул., 21
Союзморниипроект Минморфлота СССР
Институт водных проблем АН СССР
НИИЖТ МПС СССР
ЦНИИС Минтрансстроя 129829, г. Москва, Игарский проезд, 2
организации Минобороны
Государственный океанографический институт Госкомгидромета
Ленинградский институт водного транспорта Минречфлота РСФСР
ВНИПИ Морнефтегаз Мингазпрома
Гипроморнефтегаз Мингазпрома
Утвержден: Госстрой СССР (15.06.1982)
Опубликован: ЦИТП Госстроя СССР № 1989

СТРОИТЕЛЬНЫЕНОРМЫ И ПРАВИЛА

НАГРУЗКИИ ВОЗДЕЙСТВИЯ НА ГИДРОТЕХНИЧЕСКИЕ СООРУЖЕНИЯ
(ВОЛНОВЫЕ, ЛЕДОВЫЕ И ОТ СУДОВ)

СНиП 2.06.04-82*

ГОССТРОЙСССР

Москва1989

РАЗРАБОТАНЫ ВНИИГ им. Б.Е.Веденеева Минэнерго СССР (д-р техн. наук Д.Д. Леппо - научный руководительи редактор работ; канд. техн. наук А.П. Пак - руководитель темы;кандидаты техн. наук Л.Б. Певзнер и И.Н. Шаталина; И.Я. Попови О.С. Наумов) при участии организаций Минобороны (доктора техн. наук П.П.Кульмач и А.М. Жуковец; кандидаты техн. наук Б.В. Балашов,Н.Г. Заритовский, Н.Н. Загрядская, В.В. Каплун и С.С.Мищенко); Союзморниипроекта Минморфлота (д-р. физ.-мат. наук Ю.М. Крылов,канд. физ.-мат. наук С.С. Стрекалов, канд. техн. наук И.Б. Тишкин);Института водных проблем АН СССР (канд. техн. наук Г.Ф. Красножон);Государственного океанографического института Госкомгидромета (д-р физ.-мат.наук Г.В. Матушевский); МИСИ им. В.В. Куйбышева Минвуза СССР (д-р техн.наук Г.Н. Смирнов, канд. техн. наук И.Ш. Халфин); Ленинградскогоинститута водного транспорта Минречфлота РСФСР (д-р техн. наук В. К.Штенцель); ЦНИИСа Минтрансстроя (д-р техн. наук А.И. Кузнецов,кандидаты техн. наук Г.Д. Хасхачих, Л.А. Морозов); НИИЖТаМПС (д-р техн. наук К.Н. Коржавин) и института Гипроморнефтегаз(кандидаты техн. наук М.Ф. Курбанов и В.Г. Саркисов) и ВНИПИМорнефтегаз (д-р физ.-мат. наук С.А Вершинин) Мингазпрома.

ВНЕСЕНЫ Минэнерго СССР.

ПОДГОТОВЛЕНЫ К УТВЕРЖДЕНИЮОтделом технического нормирования и стандартизации Госстроя СССР (В.А. Кулиничев).

СНиП 2.06.04-82* является переизданием СНиП2.06.04-82 с изменением № 1, утвержденным постановлением Госстроя СССР от 12марта 1986 г. № 27.

При пользовании нормативным документом следуетучитывать утвержденные изменения строительных норм и правил и государственныхстандартов, публикуемые журнале «Бюллетень строительной техники», «Сборникеизменений к строительным нормам и правилам» Госстроя СССР и информационномуказателе «Государственные стандарты СССР Госстандарта».

Госстрой СССР

Строительные нормы и правила

СНиП 2.06.04-82*

Нагрузки и воздействия на гидротехнические сооружения (волновые, ледовые и от судов)

Взамен
СНиП
II-57-75

Настоящие нормыраспространяются на речные и морские гидротехнические сооружения припроектировании вновь строящихся и реконструкции существующих объектов.

Нормы устанавливаютнормативные значения нагрузок и воздействий от волн, льда и судов нагидротехнические сооружения. Расчетная нагрузка должна определяться какпроизведение нормативной нагрузки на коэффициент надежности по нагрузкам gf, учитывающий возможноеотклонение нагрузки в неблагоприятную сторону от ее нормативного значения; gf должен приниматься согласнотребованиям, приведенным в главе СНиП по основным положениям проектированияречных гидротехнических сооружений.

Нагрузки отволн и льда на гидротехнические сооружения I класса, а также расчетныеэлементы волн на открытых и огражденных акваториях необходимо уточнять наоснове натурных наблюдений и лабораторных исследований.

Внесены
Минэнерго СССР

Утверждены
постановлением
Госстроя СССР
от 15 июня 1982 г. № 161

Срок
введения в действие
1 января 1984 г.

1. НАГРУЗКИ И ВОЗДЕЙСТВИЯ ВОЛН НА ГИДРОТЕХНИЧЕСКИЕ СООРУЖЕНИЯВЕРТИКАЛЬНОГО И ОТКОСНОГО ПРОФИЛЕЙ

НАГРУЗКИ ОТ СТОЯЩИХ ВОЛН НА СООРУЖЕНИЯ ВЕРТИКАЛЬНОГО ПРОФИЛЯ

1.1. Расчет сооружений навоздействие стоячих волн со стороны открытой акватории (рис. 1) долженпроизводиться при глубине до дна db > 1,25h; при этом вформулах для свободной волновой поверхности и волнового давления вместо глубиныдо дна db, м, необходимо применятьусловную расчетную глубину d,м, определяемую по формуле

,                                                           (1)

где df - глубина над подошвой сооружения, м;

kbr - коэффициент, принимаемыйпо графикам рис.2;

h - высота бегущей волны, м,принимаемая по приложению 1.

Рис. 1. Эпюры давлениястоячих волн на вертикальную стену со стороны открытой акватории

а - при гребневолны; б - при ложбине волны (с эпюрами взвешивающего волнового давленияна берменные массивы)

Рис. 2. Графики значениякоэффициента kbr

1.2. Возвышение илипонижение свободной волновой поверхности h,м, у вертикальнойстены, отсчитываемое от расчетного уровня воды, должно определяться по формуле

,                                             (2)

где  - круговая частотаволны;

 - средний период волны, с;

t - время, с;

l - средняя длина волны, м.

При действии стоячей волнына вертикальную стену необходимо предусматривать три случая определения h по формуле (2) для следующихзначений cos wt:

а) cos wt = 1 -при подходе к стене вершины волны, возвышающейся над расчетным уровнем на hmax, м;

б) 1 > cos wt > 0- при максимальном значении горизонтальной линейной волновой нагрузки Рxс, кН/м, для гребня волны,возвышающегося над расчетным уровнем на hс, в этом случае значение cos wt должноопределяться по формуле

,                                                      (3)

в) cos wt = -1 -при максимальном значении горизонтальной линейной волновой нагрузки Рxt, кН/м, для подошвы волны, расположенной нижерасчетного уровня на ht.

Примечание. При  и во всех другихслучаях, когда по формуле (3) значение cos wt > 1, необходимо в дальнейшем прирасчетах принимать cos wt = 1.

1.3. Вглубоководной зоне горизонтальную линейную нагрузку на вертикальную стену Рx, кН/м, при гребне или ложбине стоячей волны (см. рис. 1) необходимо принимать поэпюре волнового давления, при этом величина р,кПа, на глубине z, м, должна определяться по формуле

                  (4)

где r - плотность воды, т/м3;

g - ускорение свободногопадения, равное 9,81 м/с2;

z -координаты точек (z1= hc,z2 = 0, ... zn= d), м, отсчитываемыми отрасчетного уровня.

Для гребня при z1 = hc, а для ложбины при z6 = 0, следует принимать p = 0.

1.4. В мелководной зоне горизонтальную линейнуюнагрузку на вертикальную стену Рx,. кН/м, при гребне и ложбине стоячей волны (см. рис. 1) необходимо принимать поэпюре волнового давления, при этом величина р,кПа, на глубине z, м, должна определяться по табл. 1.

Таблица 1

№ точек

Заглубление точек z, м

Значение волнового давления

при гребне

1

hc

p1 = 0

2

0

p2 = k2rgh

3

0,25d

p3 = k3rgh

4

0,5d

p4 = k4rgh

5

d

p5 = k5rgh

при ложбине

6

0

p6 = 0

7

ht

p7 = -rght

8

0,5d

p8 = -k8rgh

9

d

p9 = -k9rgh

Примечание. Значения коэффициентов к2, к3, к4, к5, к6, к8, к9 следует принимать по графикам рис. 3, 4, 5.

Рис. 3. Графики значенийкоэффициентов k2 и k3

Рис. 4. Графики значенийкоэффициентов k4 и k5

Рис. 5. Графики значенийкоэффициентов k8 и k9

НАГРУЗКИ И ВОЗДЕЙСТВИЯ ВОЛН НА СООРУЖЕНИЯ ВЕРТИКАЛЬНОГО ПРОФИЛЯИ ИХ ЭЛЕМЕНТЫ (ОСОБЫЕ СЛУЧАИ)

1.5*.Волновое давление р, кПа, навертикальную стену с возвышением над расчетным уровнем верха сооружения zsVp, м, на величину менее hmax, м, следует определятьсогласно пп.1.3 и 1.4 с последующим умножениемполученных значений давления на коэффициент кс,определяемый по формуле

,                                                       (5)

где знаки «плюс» и «минус» соответствуют положениюверха сооружения выше или ниже расчетного уровня воды.

Возвышение или понижениесвободной волновой поверхности h, определенное по п. 1.2, следуеттакже умножать на коэффициент кс.

Горизонтальная линейнаяволновая нагрузка Рxc, кН/м, в рассматриваемомслучае должна определяться по площади эпюры волнового давления в пределахвысоты вертикальной стены.

1.6. Приподходе фронта волны к сооружению под углом a, град, со стороны открытойакватории (в расчетах устойчивости сооружения и прочности грунтов основания)линейную волновую нагрузку на вертикальную стену, определенную согласно пп.1.3 и 1.4, необходимо уменьшать путем умножения ее накоэффициент kcs, принимаемый равным:

a, град

kcs

45

1

60

0,9

75

0,7

Примечание. При перемещении фронта волнвдоль стены, т.е. для a,близких или равных 90 град, волновую нагрузку следует определять согласно п.1.7.

1.7.Горизонтальную нагрузку от дифрагированных волн со стороны огражденнойакватории следует определять при относительной длине секции сооружения ; при этом расчетную эпюру волнового давления со значениями р, кПа, допускается выполнять по тремточкам, рассматривая следующие случаи:

а) вершина волны совмещена ссерединой секции сооружения (рис. 6, а):

                           (6)

                                     (7)

                                       (8)

б) подошва волны совмещена ссерединой секции сооружения (рис. 6, б):

z1 = 0, p1 = 0;                                                                      (9)

                        (10)

                                (11)

где hdif - высота дифрагированной волны, м, определяемаясогласно обязательному прил. 1;

kl -коэффициент, принимаемый по табл. 2.

Рис. 6. Эпюры давлениядифрагированных волн на вертикальную стену со стороны огражденной акватории

а - при гребневолны; б - при ложбине волны

Таблица 2

Относительная длина секции

0,1

0,2

0,3

0,4

0,5

0,6

0,7

0,8

Коэффициент, kl

0,98

0,92

0,85

0,76

0,64

0,51

0,38

0,26

Примечание. При глубине со стороны огражденной акватории  следует строить треугольную эпюру волнового давления, принимая на глубине  волновое давление равным нулю (см. рис. 6).

1.8. Взвешивающее волновоедавление в горизонтальных швах массивовой кладки и по подошве сооруженияследует принимать равным соответствующим величинам горизонтального волновогодавления в крайних точках (см. рис. 1 и 6) прилинейном изменении его в пределах ширины сооружения.

1.9.Максимальную донную скорость vb,max, м/с, перед вертикальнойстеной (от действия стоячих волн) на расстоянии 0,25 от передней грани стены необходимо определять по формуле

                                                          (12)

где ksl - коэффициент, принимаемыйпо табл. 3.

Таблица 3

Пологость волны

8

10

15

20

30

Коэффициент ksl

0,6

0,7

0,75

0,8

1

Допускаемые значениянеразмывающих донных скоростей vb,adm, м/с, для грунта крупностьюфракций D, мм, следует принимать по рис.7;при vb,max > vb,adm необходимо предусматриватьзащиту от размыва основания.

Рис. 7. График допускаемыхзначений неразмывающих донных скоростей

1.10. Эпюра взвешивающеговолнового давления на берменные массивы должна приниматься трапецеидальной,согласно рис.1, б, с ординатами рbr,i, кПа, определяемыми (при i = 1, 2 или 3) по формуле

,                               (13)

где хi - расстояние от стены досоответствующей грани массива, м;

kbr - коэффициент, принимаемыйпо табл.4;

pf - волновое давление науровне подошвы сооружения.

Таблица 4

Относительная глубина

Коэффициент kbr при пологостях волн

15 и менее

20 и более

Менее 0,27

0,86

0,64

От 0,27 до 0,32

0,6

0,44

Более 0,32

0,3

0,3

НАГРУЗКИ ОТ РАЗБИВАЮЩИХСЯ И ПРИБОЙНЫХ ВОЛН НА СООРУЖЕНИЯВЕРТИКАЛЬНОГО ПРОФИЛЯ

1.11. Расчет сооружений навоздействие разбивающихся волн со стороны открытой акватории должен производитьсяпри глубине над бермой dbr < 1,25h иглубине до дна  (рис.8).

Рис. 8. Эпюры давленияразбивающихся волн на вертикальную стену

Горизонтальную линейнуюнагрузку Pxc, кН/м, от разбивающихсяволн необходимо принимать по площади эпюры бокового волнового давления, приэтом величины р, кПа, для значенийординат z, м, следует определять поформулам:

z1 = -h, p1 = 0;                                                              (14)

z2 = 0, p2 = 1,5rgh;                                                      (15)

z3 = df, .                                                          (16)

Вертикальную линейнуюнагрузку Рzс, кН/м, от разбивающихсяволн следует принимать равной площади эпюры взвешивающего волнового давления иопределять по формуле

,                                                              (17)

где m - коэффициент, принимаемыйпо табл. 5.

Таблица 5

£ 3

5

7

9

Коэффициент m

0,7

0,8

0,9

1

Максимальную скорость воды vf,max, м/с, над поверхностью бермы перед вертикальнойстеной при разбивающихся волнах необходимо определять по формуле

.                                                              (18)

1.12.Расчет сооружений на воздействие прибойных волн со стороны открытой акваториидолжен производиться при глубине db £ dcr на примыкающем к стенеучастке дна протяженностью не менее 0,5, м (рис. 9), при этом возвышение вершины максимальной прибойной волны hc,sVr, м, над расчетным уровнем следует определять по формуле

hc,sVr = -0,5df - hsVr,                                                             (19)

где hsVr - высота прибойной волны, м;

dcr - критическая глубина, м.

Рис. 9. Эпюры давленияприбойных волн на вертикальную стену

а - с верхомпостели на уровне дна; б - с возвышающейся над дном постелью

Горизонтальную линейнуюнагрузку Рxc, кН/м, от прибойных волн необходимо принимать поплощади эпюры бокового волнового давления, при этом величины р, кПа, для значений ординат z, м, должны определяться поформулам:

z1 = -hsVr, p1 = 0;                                                                  (20)

, p2 = 1,5rghsVr;                                                       (21)

z3 = df, ,                                                        (22)

где  - средняя длинаприбойной волны, м.

Вертикальную линейнуюнагрузку Рzc, кН/м, от прибойных волн следует принимать равнойплощади эпюры взвешивающего волнового давления (с высотой р3) и определять по формуле:

.                                                               (23)

Максимальная донная скоростьприбойной волны vb,max, м/с, перед вертикальной стеной со стороны открытойакватории должна определяться по формуле:

,                                                             (24)

1.13. Определение нагрузокна вертикальную стену от воздействия разбивающихся и прибойных волн (см. рис.8 и 9) при надлежащемобосновании допускается производить динамическими методами, учитывающимиимпульсы давления и инерционные силы.

НАГРУЗКИ И ВОЗДЕЙСТВИЯ ВОЛН НА СООРУЖЕНИЯ ОТКОСНОГО ПРОФИЛЯ

1.14*.Высоту наката на откос волн обеспеченностью 1 % по накату (hrVn1%, м) дляфронтально подходящих волн при глубине перед сооружением d ³ 2h1% надлежит определять по формуле

hrVn1% = krkpkspkrVnh1%,                                                          (25)

где kr и kp -коэффициенты шероховатости и проницаемости откоса, принимаемые по табл.6;

ksp - коэффициент, принимаемый по табл. 7*;

krVn - коэффициент, принимаемый по графикам рис.10*в зависимости от пологости волны  на глубокой воде.

При глубине передсооружением d < 2h1% коэффициент krVn необходимо принимать для значений пологости волны,указанной на рис.10* в скобках и определяемой при глубине d = 2h1%.

Высоту наката на откос волнобеспеченностью i, %, по накатунеобходимо определять умножением полученного по формуле (25) значения hrVn1%, м, на коэффициент ki принимаемый по табл.8.

Таблица 6

Конструкция крепления откоса

Относительная шероховатость r/h1%

Коэффициент, kr

Коэффициент, kp

Бетонными (железобетонными) плитами

-

1

0,9

Гравийно-галечниковое, каменное или крепление бетонными (железобетонными) блоками

Менее 0,002

1

0,9

0,005-0,01

0,95

0,85

0,02

0,9

0,8

0,05

0,8

0,7

0,1

0,75

0,6

Более 0,2

0,7

0,5

Примечание. Характерный размер шероховатости r, м, следует принимать равным среднему диаметру зерен материала крепления откоса или среднему размеру бетонных (железобетонных) блоков.

Таблица7*

Значение ctg j

1 - 2

3 - 5

Более 5

Коэффициент ksp при скорости ветра Vw, м/с:

 

 

 

20 и более

1,4

1,5

1,6

10

1,1

1,1

1,2

5 и менее

1

0,8

0,6

Примечание: j - угол наклона откоса к горизонту, град.

Таблица 8

Обеспеченность по накату i, %

0,1

1

2

5

10

30

50

Коэффициент ki

1,1

1

0,96

0,91

0,86

0,76

0,68

Рис. 10*. Графики значенийкоэффициента krVn

При подходе фронта волны ксооружению под углом a, град, со стороны открытойакватории величину наката волн на откос следует уменьшать умножением накоэффициент ka, принимаемый по табл.9.

Таблица 9

Значение угла a, град

0

10

20

30

40

50

60

Коэффициент ka

1

0,98

0,96

0,92

0,87

0,82

0,76

Примечание. При определении высотынаката волн на песчаные и гравийно-галечниковые пляжи необходимо учитыватьизменение уклона пляжа во время шторма. Наибольшее понижение пляжа в створеуреза воды следует принимать равным 0,3h, м, с выклиниванием нанулевые значения на берегу до высоты наибольшего наката, а в море до глубины d = dcr, м, для размываемыхгрунтов или на глубине d = dcr,V, м, - для неразмываемыхгрунтов (где h, dcrи dcr, V- соответственно высота волны и глубина воды в створах первого и последнегообрушений, м).

1.15. Эпюра волновогодавления на откос при 1,5 £ ctg j £ 5, укрепленный монолитнымиили сборными плитами, должна приниматься по рис.11, при этом максимальное расчетноеволновое давление рd, кПа, необходимо определятьпо формуле:

pd = ks kf prelrgh,                                                                 (26)

где ks - коэффициент, определяемый по формуле

;                               (27)

kf - коэффициент, принимаемыйпо табл.10;

prel - максимальноеотносительное волновое давление на откос в точке 2 (см. рис.11), принимаемоепо табл. 11.

Рис. 11. Эпюра максимальногорасчетного волнового давления на откос, укрепленный плитами

Таблица10

Пологость волны

10

15

20

25

35

Коэффициент kf

1

1,15

1,3

1,35

1,48

Таблица11

Высота волны h, м

0,5

1

1,5

2

2,5

3

3,5

³4

Максимальное относительное волновое давление prel

3,7

2,8

2,3

2,1

1,9

1,8

1,75

1,7

Ордината z2, м, точки 2 приложения максимальногорасчетного волнового давления pd должна определяться по формуле:

,                            (28)

где А и В- величины, м, определяемые по формулам:

;                                           (29)

.                                        (30)

Ордината z3, м, соответствующая высоте наката волн на откос,должна определяться согласно п. 1.4*.

На участках крепления пооткосу выше и ниже точки 2 (см. рис.11) следует принимать значения ординат эпюрыволнового давления р, кПа, нарасстояниях, м:

при l1 = 0,0125Lj и l3 = 0,0265Lj р = 0,4pd;

при l2 = 0,0325Lj и l4 = 0,0675Lj р = 0,1pd,

где                                                    .                                                     (31)

Ординаты эпюры волновогопротиводавления рc, кПа, на плиты крепленияоткосов следует определять по формуле:

pc = ks kf pc,relrgh,                                                             (32)

где pc,rel - относительное волновое противодавление,принимаемое по графикам рис. 12.

Рис. 12.Графики для определения относительного волнового противодавления

1.16. Нагрузку от волн наоткос, укрепленный плитами, для сооружений I и II класса при высоте волнболее 1,5 м обеспеченностью 1 % в системе допускается при надлежащемобосновании определять методами, в которых учитывается нерегулярность ветровыхволн.

При наличии берм ипеременных уклонов отдельных участков сооружений откосного профиля нагрузки отволн на крепления откосов необходимо определять по данным лабораторныхисследований.

1.17*.При проектировании сооружений откосного профиля и креплений откосов из рваногокамня, обыкновенных и фасонных бетонных или железобетонных блоков массуотдельного элемента m или mz, т, соответствующую состоянию его предельного равновесия от действияветровых волн, необходимо определять:

при расположении камня илиблока на участке откоса от верха сооружения до глубины z = 0,7h по формуле

;                                       (33)*

то же, при z > 0,7h по формуле

;                                                            (34)

где kfr - коэффициент, принимаемыйпо табл.12*;при  > 15, а также приналичии бермы kfr следует уточнять по опытнымданным;

рm- плотность камня, т/м3.

Таблица12*

Элементы крепления

Коэффициент kfr

при наброске

при укладке

Камень

0,025

-

Обыкновенные бетонные блоки

0,021

-

Тетраподы и другие фигурные блоки

0,008

0,006

1.18. При проектированиикрепления откосов сооружений из несортированной каменной наброски необходимо,чтобы значение коэффициента kgr зернового состава находилось в границах заштрихованной зоны,приведенной на графике рис.13.

Значение коэффициента kgr должно определяться поформуле:

,                                                 (35)

где m -масса камня, определяемая по п.1.17*, т;

mi - масса камня, большая илименьшая расчетной, т;

Dba,i и Dba - диаметры фракций камня,см, приведенные к диаметру шара, имеющего массу соответственно mi и m.

Зерновой составнесортированной каменной наброски для крепления откосов, соответствующийзаштрихованной зоне (см. рис.13), следует считать пригодным только длясооружений с откосами, пологость которых находится в пределах 3 £ ctg j £ 5, а высота расчетной волны- 3 м и менее.

Рис. 13. График дляопределения допустимого зернового состава несортированной каменной наброски длякрепления откосов

1.19*. При пологости откосовctg j > 5, укрепляемых несортированной разнозернистойкаменной наброской, расчетную массу камня m, т, соответствующую состоянию его предельного равновесия от действияветровых волн, необходимо определять по формуле (33*) при  с умножениемполученных результатов на коэффициент kj, определяемый по табл.12а*.

Таблица12а*

ctg j

6

8

10

12

15

Коэффициент kj при

0,78

0,52

0,43

0,25

0,2

Минимальное содержаниефракций диаметром Dba, соответствующим расчетной массе камня в несортированнойразнозернистой наброске, должно приниматься в соответствии с табл.12б*.

Таблица12б*

Коэффициент разнозернистости D60/D10

5

10

20

40 - 100

Минимальное содержание фракций диаметром Dba , % (по весу)

50

30

25

20

2. НАГРУЗКИ ОТ ВОЛН НА ОБТЕКАЕМЫЕ ПРЕГРАДЫ И СКВОЗНЫЕ СООРУЖЕНИЯ

НАГРУЗКИ ОТ ВОЛН НА ВЕРТИКАЛЬНУЮ ОБТЕКАЕМУЮПРЕГРАДУ

2.1.Максимальную силу от воздействия волн Qmax, кН, на вертикальную обтекаемую преграду с поперечными размерами a £ 0,4l и b £ 0,4l (рис.14, а) при d > dcr необходимо определять из ряда значений, получаемых при различныхположениях преграды относительно вершины волны х = х/l, по формуле:

Qmax= Qi, maxdi + Qv,maxdv,                                                 (36)

где Qi, max и Qv, max - соответственноинерционный и скоростной компоненты силы от воздействия волн, кН, определяемыепо формулам:

;                                                     (37)

;                                                (38)

di и dv -   коэффициентысочетания инерционного и скоростного компонентов максимальной силы отвоздействия волн, принимаемые соответственно по графикам 1 и 2 рис.15;

h и l -  высота и длина расчетной волны, принимаемые согласно п. 4обязательного прил.1;

a - размер преграды по лучу волны, м;

b - размер преграды по нормали к лучу волны, м;

kv - коэффициент, принимаемыйпо табл.13;

ai и av - инерционный и скоростной коэффициенты глубины,принимаемые соответственно по графикам а и б рис.16;

bi и bv -   инерционный и скоростной коэффициенты формы преграды с поперечнымсечением в виде круга, эллипса и прямоугольника, принимаемые по графикам рис.17.

Таблица13

Относительный размер преграды a/l, b/l, D/l

0,08

0,1

0,15

0,2

0,25

0,3

0,4

Коэффициент kv.

1

0,97

0,93

0,86

0,79

0,7

0,52

Примечания: 1. Расчет сквозных сооруженийили отдельно стоящих обтекаемых преград на нагрузки от волн долженпроизводиться, как правило, с учетом шероховатости их поверхности. При наличииопытных данных по снижению влияния коррозии и морских обрастаний коэффициентыформы необходимо определять по формулам:

;                                                           (39)

,                                                              (40)

где Ci и Cv - уточненные опытныезначения коэффициентов инерционного и скоростного сопротивлений.

2. Приподходе волн под углом к обтекаемой преграде (в виде эллипса илипрямоугольника) допускается коэффициенты формы определять интерполяцией междуих значениями по главным осям.

3.Максимальную силу от воздействий волн Qmax, кН, навертикальную обтекаемую преграду при значении  допускается приниматьQmax = Qi,max, а при значении принимать Qmax = Qv, max,; в других случаях Qmaxследует определять из ряда значений, полученных по формуле (36) при различных х.

Рис. 14. Схемы к определениюволновых нагрузок на обтекаемые преграды

а- вертикальные; б - горизонтальные

Рис 15. Графики значенийкоэффициентов сочетания инерционного di (графики 1) и скоростные dv, (графики 3) компонентовсилы от воздействия волн

Рис. 16. Графики значенийинерционного ai и скоростного av коэффициентов глубины

Рис. 17. Графики значенийинерционного bi и скоростного коэффициентовформы (для эллиптическихпреград - сплошные линии, при призматических - штриховые линии) в зависимостиот a/b (для Q,q и Px) или b/a (для Pz)

1 - дляшероховатой эллиптической преграды; 2 - гладкой; 3 - шероховатойв подводной и гладкой в надводной частях вертикальной эллиптической преграды

2.2.Линейную нагрузку от волн q, кН/м, на вертикальную обтекаемую преграду на глубине z, м, при максимальной силе от воздействия волн Qmax (см. рис.14, а) необходимо определятьпо формуле

q = qi,maxdx + qv,maxdxv,                                                    (41)

где qi,max и qv,max - инерционный и скоростнойкомпоненты максимальной линейной нагрузки от волн, кН/м, определяемые поформулам:

;                                                  (42)

;                                                   (43)

dxi и dxv - коэффициенты сочетанияинерционного и скоростного компонентов линейной нагрузки от волн, принимаемыесоответственно по графикам 1 и 2 рис. 18 при значении x согласно п.2.1;

qxi и qxv - коэффициенты линейнойнагрузки от волн, принимаемые по графикам а и б рис.19 при значенияхотносительной глубины .

Рис. 18.Графики значений коэффициентов сочетания инерционного dxi (графики 1) и скоростного dxv (графики 2) компонентовгоризонтальной линейной нагрузки от волн

2.3. Превышениевзволнованной поверхности h, м, над расчетным уровнемдолжно определяться по формуле:

h= hrelh,                                                                  (44)

где hrel - относительное превышениевзволнованной поверхности, определяемое по рис.20.

Превышение средней волновойлинии над расчетным уровнем Dd, м, следует определять по формуле

Dd = (hc,rel + 0,5)h,                                                      (45)

где hc,re - относительное превышение вершины волны,определяемое по рис.20 при значении c = 0.

2.4.Нагрузки от волн Q и q на вертикальную обтекаемую преграду при любом ее расположении x, м, относительно вершиныволны следует определять по формулам (36) и (41), при этом коэффициенты di и dv должны приниматься пографикам 1 и 2 рис.15, а dxi и dxv - по графикам 1 и 2 рис. 18 для данного значения c = x/l.

2.5.Расстояние zQmax, м, от расчетного уровня воды до точки приложениямаксимальной силы от воздействия волн на вертикальную обтекаемуюпреграду Qmax необходимо определять по формуле

,                              (46)

где di и dv - коэффициенты, принимаемыепо графикам 1 и 2 рис.15 при к, соответствующем Qmax;

zQ,i и zQ,v - ординаты точек приложениясоответственно инерционного и скоростного компонентов сил, м, определяемые поформулам:

;                                                       (47)

                                                     (48)

 и  - относительныеординаты точек приложения инерционного и скоростного компонентов сил,принимаемые по графикам рис.21;

mi и mv - инерционный и скоростной коэффициенты фазы,принимаемые по графикам рис.22.

Рис. 19. Графикикоэффициентов линейной нагрузки от волн qxi, qxv, qzv при d/l:

1) 0,1; 2) 0,15; 3) 0,2;4) 0,3; 5) 0,5; 6) 1; 7) 5 и l/h = 8-15 - штриховые линии

Расстояние zQ от расчетного уровня водыдо точки приложения силы Q при любомудалении x от вершины волны допреграды следует определять по формуле (46), при этом коэффициенты di и dv должны приниматься согласнографикам 1 и 2 рис.15для данного значения c= x/l.

Рис. 20. График значенийкоэффициента hrel

1- при d/l= 0,5 и l/h = 40; 2 - при d/l = 0.5 и l/h = 20, атакже при d/l = 0,2 и l/h = 40; 3- при d/l= 0,5 и l/h = 10, а также при d/l = 0,2 и l/h = 20; 4- при d/l= 0,2 и l/h = 10

Рис. 21. Графики значенийотносительных координат

1- ; 2 -

Рис.22. Графики значений инерционного mi, и скоростного mv коэффициентов фазы

НАГРУЗКИ ОТ ВОЛН НА ГОРИЗОНТАЛЬНУЮ ОБТЕКАЕМУЮ ПРЕГРАДУ

2.6. Максимальное значениеравнодействующей линейной нагрузки от волн Pmax, кН/м, на горизонтальную обтекаемую преграду (см. рис.14,б) с поперечными размерами a £ 0,1l, м, и b £ 0,1l, м, при zc ³ b, но (zc - b/2) > h/2 и при (d- zc) ³ b должно определяться поформуле

                                                                 (49)

для двух случаев:

с максимальнойгоризонтальной составляющей линейной нагрузки Px,max, кН/м, при соответствующемзначении вертикальной составляющей линейной нагрузки Pz кН/м;

с максимальной вертикальнойсоставляющей линейной нагрузки Pz,max, кН/м, при соответствующемзначении горизонтальной составляющей линейной нагрузки Px, кН/м.

Расстояние x, м, от вершины волны доцентра преграды при действии максимальных линейных нагрузок Px,max и Pz,max должны определяться поотносительной величине c= x/l, принимаемой согласно рис.18 и23.

Рис.23. Графики значений коэффициентов сочетания dzi инерционного (графики 1) и dzv - скоростного (графики 2)компонентов вертикальной линейной нагрузки от волн

2.7.Максимальное значение горизонтальной составляющей линейной нагрузки от волн Px,max, кН/м, на горизонтальную обтекаемую преграду необходимо определять изряда величин, получаемых при различных значениях x, по формуле

Px,max = Pxidxi + Pxvdxv,                                                (50)

где Pxi и Pxv - инерционный и скоростнойкомпоненты горизонтальной составляющей линейной нагрузки от волн, кН/м,определяемые по формулам:

;                                                  (51)

;                                                 (52)

dxi и dxv - коэффициенты сочетания инерционного и скоростногокомпонентов линейной нагрузки от волн, принимаемые соответственно по графикам 1и 2 рис.18при значении x согласно п.2.1;

qxi и qxv - обозначения те же, что ив п.2.2;

bi и bv - инерционный и скоростнойкоэффициенты формы преграды с поперечным сечением в виде круга, эллипса ипрямоугольника, принимаемые по графикам рис. 17 при значениях a/b - для горизонтальной и b/a - вертикальной составляющихнагрузки.

2.8. Максимальную величинувертикальной составляющей линейной нагрузки от волн на горизонтальнуюобтекаемую преграду Pz,max, кН/м, необходимоопределять из ряда величин, получаемых при разных значениях x, по формуле:

Pz,max = Pzidzi+ Pzvdzv,                                                  (53)

где Pzi и Pzv - инерционный и скоростнойкомпоненты вертикальной составляющей линейной нагрузки от волн, кН/м,определяемые по формулам:

;                                                (54)

;                                                  (55)

dzi и dzv -  инерционный и скоростной коэффициенты сочетания, принимаемые пографикам 1 и 2 рис. 23при значении x согласно п.2.1;

qzi и qzv -  коэффициенты линейной нагрузки от волн, принимаемые соответственнопо графикам в и г рис.19при значениях относительной ординаты

;

bi и bv - обозначения те же, что и в п.2.7.

2.9.Значение горизонтальной Px, кН/м, или вертикальной Pz, кН/м, составляющих линейной нагрузки от волн на горизонтальнуюобтекаемую преграду при любом ее расположении х относительно вершины волны следует определять соответственно по формуле (50) или (53), при этом коэффициентысочетания dxi, dxv или dzi,dzv должны приниматься пографикам рис.18 и 23 для заданного значения c = x/l.

2.10. Максимальное значениеравнодействующей линейной нагрузки от волн Pmax, кН/м, на лежащую на дне цилиндрическую преграду(см. рис. 14,б), диаметр которой D £ 0,1l, м, и D £ 0,1d, м, должно определяться по формуле (49)для двух случаев:

с максимальнойгоризонтальной составляющей линейной нагрузки Рx,max, кН/м, при соответствующемзначении вертикальной составляющей линейной нагрузки Pz, кН/м;

с максимальной вертикальнойсоставляющей линейной нагрузки Pz,max,кН/м, при соответствующем значении горизонтальной составляющей линейнойнагрузки Рx, кН/м.

2.11. Максимальнуюгоризонтальную Рх,max, кН/м, и соответствующуювертикальную Рz, кН/м, проекции линейнойнагрузки от волн, действующих на лежащую на дне цилиндрическую преграду,необходимо определять по формулам:

Px,max = Pxidxi + Pxvdxv;                                                          (56)

,                                                               (57)

где Pxi и Pxv - соответственно инерционныйи скоростной компоненты горизонтальной составляющей линейной нагрузки от волн,кН/м, определяемые по формулам:

;                                                 (58)

;                                                    (59)

dxi и dxv, qxi и qxv -обозначения те же, что в п.2.7.

Максимальную вертикальную Рz,max, кН/м, и соответствующуюгоризонтальную Рx, кН/м, проекции линейнойнагрузки от волн необходимо принимать равными  и Px= Pxv.

НАГРУЗКИ ОТ РАЗБИВАЮЩИХСЯ ВОЛН НА ВЕРТИКАЛЬНУЮ ОБТЕКАЕМУЮПРЕГРАДУ

2.12. Максимальную силу отвоздействия разбивающихся (разрушающихся) волн Qcr,max, кН, на вертикальнуюцилиндрическую преграду, диаметр которой D £ 0,4dcr, м, необходимо определять по отдельным значениямсилы от воздействий волн Qcr, кН, полученным для рядаположений преграды относительно вершины волны (рис.24, а) с интервалом , начиная с  (где х - расстояние, м, от вершиныразбивающейся волны до оси вертикальной цилиндрической преграды).

Сила от воздействия волн Qcr, кН, для любого положенияцилиндрической преграды относительно вершины волны должна определяться поформуле

Qcr = Qi,cr+ Qv,cr,                                                         (60)

где Qi,cr и Qv,cr - инерционный искоростной компоненты силы от воздействия разбивающихся волн, кН, определяемыепо формулам:

,                                              (61)

,                                            (62)

где dt - глубина воды под подошвой волны, м, принимаемая равной (см. рис. 24, а):

dt= dcr- (hsVr- hc,sVr);                                                            (63)

hsVr - высота(трансформированной) волны, м, при первом обрушении в мелководной зоне ссоблюдением условия hsVr £ 0,8dt;

hc,sVr - превышение над расчетнымуровнем воды вершины (при первом обрушении) волны, м;

di,cr - инерционный и скоростнойкоэффициенты, принимаемые по графикам рис. 24, б.

Рис. 24.Схема к определению нагрузок от разбивающихся волн и графики значений коэффициентов di,cr - кривая 1иdv,cr - кривая 2

2.13. Линейную нагрузку отразбивающихся волн qcr, кН/м, на вертикальную цилиндрическую преграду на глубине z,м, от расчетного уровня (см. рис. 24, a)при относительном удалении оси преграды от вершины волны  необходимо определятьпо формуле

qcr = qi,cr+ qv,cr,                                                           (64)

где qi,cr и qv,cr - инерционный искоростной компоненты, линейной нагрузки от разбивающихся волн на вертикальнуюпреграду, кН/м, определяемые по формулам:

;                                                        (65)

,                                          (66)

где ei,cr и ev,cr -инерционный и скоростной коэффициенты, принимаемые соответственно по графикам а и брис. 25 призначениях относительной глубины .

Примечание.Коэффициенты di,cr (рис. 24, б) и ei,cr (рис. 25, а) следует принимать положительными при x/dt > 0 иотрицательными при x/dt< 0.

Рис. 25. Графики значенийинерционного ei,cr и скоростного ev,cr коэффициентов

НАГРУЗКИ ОТ ВОЛН НА СКВОЗНОЕ СООРУЖЕНИЕ ИЗ ОБТЕКАЕМЫХ ЭЛЕМЕНТОВ

2.14.Нагрузку от волн на сквозное сооружение в виде стержневой системы необходимополучать суммированием нагрузок, определенных согласно пп.2.1-2.9 как на отдельно стоящиепреграды с учетом положения каждого элемента относительно профиля расчетнойволны. Элементы сооружения следует принимать как отдельно стоящие обтекаемыепреграды при расстояниях между их осями l, м, равных и более трех диаметров D, м; при l < 3D (где D - наибольший диаметрэлемента) волновую нагрузку, полученную на отдельно стоящий элемент сооружения,необходимо умножать на коэффициенты сближения по фронту yt и лучу yl волн, принимаемые по табл.14.

Таблица 14

Относительное расстояние между осями преград l/D

Коэффициенты сближения yt и yl при значениях относительных диаметров D/l

yt

yl

0,1

0,05

0,1

0,06

3

1

1

1

1

2,5

1

1,05

1

0,98

2

1,04

1,15

0,97

0,92

1,5

1,2

1,4

0,87

0,8

1,25

1,4

1,65

0,72

0,68

2.15.Нагрузки от волн на наклонный элемент сквозного сооружения необходимо получать по эпюрамгоризонтальной и вертикальной составляющих нагрузки, ординаты которых должныопределяться согласно п.2.9 с учетом заглубления под расчетный уровень иудаления от вершины расчетной волны отдельных участков элемента.

Примечание. Нагрузку от волн наэлементы сооружения, наклоненные к горизонтали под углом менее 25°,определять соответственно по пп.2.4 и 2.8 какна вертикальную или горизонтальную обтекаемую преграду.

2.16. Динамическую нагрузкуот воздействия нерегулярных ветровых волн на сквозное сооружение из обтекаемыхэлементов следует определять умножением значения статической нагрузки,полученной согласно пп.2.14 и 2.15от волн с высотой заданной обеспеченности в системе и средней длиной, накоэффициент динамичности kd, принимаемый по табл. 15.

При отношениях периодов  необходимо выполнятьдинамический расчет сооружения.

Таблица15

Отношение периодов

0,01

0,1

0,2

0,3

Коэффициент динамичности kd

1

1,15

1,2

1,3

Tc - период собственных колебаний сооружения, с;

 - средний период волны, с.

НАГРУЗКИ ОТ ВОЛН НА ВЕРТИКАЛЬНЫЕ ЦИЛИНДРЫ БОЛЬШИХ ДИАМЕТРОВ(ОСОБЫЕ СЛУЧАИ)*

2.17* Максимальныйопрокидывающий момент Mz,por,кН×м, от волнового давления насплошное днище вертикальной круглоцилиндрической преграды, расположенной награвийно-галечниковом или каменнонабросном основании, относительно центра днищаследует определять по формуле

,                                                 (66а)*

где bpor - коэффициентопрокидывающего момента с учетом проницаемости основания, принимаемый по табл.15а*.

Полный максимальныйопрокидывающий момент, действующий на преграду, определяется как сумма двухмоментов: момента от максимальной силы Qmax, равного произведению этойсилы, определяемой по п.2.1, на плечо, определяемое по п.2.5, имаксимального момента, определяемого по формуле (66а) * и совпадающегопо фазе с максимальной силой Qmax.

Таблица 15а*

d/l

Значения коэффициентов bpor при D/l

0,2

0,25

0,3

0,4

0,12

0,67

0,76

0,82

0,81

0,15

0,59

0,68

0,73

0,73

0,2

0,46

0,52

0,57

0,56

0,25

0,35

0,42

0,44

0,42

0,3

0,26

0,29

0,32

0,32

0,4

0,14

0,15

0,17

0,17

0,5

0,07

0,08

0,09

0,09

2.18*. Волновое давление р, кПа, в точке поверхности вертикальнойкруглоцилиндрической преграды на глубине z > 0 в момент максимума горизонтальной силы Qmax необходимо определять поформуле

,                                                       (66б)*

где c - коэффициент распределениядавления, принимаемый по табл.15 б*

Таблица15 б*

q, град

Значение коэффициента c при D/l

0,2

0,3

0,4

0

0,73

0,85

0,86

15

0,7

0,83

0,85

30

0,68

0,81

0,84

45

0,6

0,74

0,8

60

0,5

0,65

0,7

75

0,35

0,51

0,55

90

0,22

0,34

0,34

105

0,03

0,11

0,1

120

-0,09

-0,08

-0,1

135

-0,23

-0,23

-0,23

150

-0,32

-0,36

-0,33

165

-0,37

-0,42

-0,38

180

-0,41

-0,45

-0,4

q - угол между лучомнабегающей волны и направлением на рассматриваемую точку из центра преграды(для передней образующей цилиндра q  = 0).

Давление р в точках, лежащих выше расчетногоуровня воды (z < 0), при c > 0 принимается полинейному закону между р на уровне c = 0, определяемым поформуле (66 б)*, и р = 0 на уровне z= -ch;а при c < 0 для точек на глубине0 £ z £ -ch - также по линейному закону между р = 0 при z = 0 и р, определяемым по формуле (66 б)* при z = -ch.

2.19*. Максимальную доннуюскорость vb,max, м/с, в точках, расположенных на контуре преграды (q  = 90° и 270°) и впередипреграды на расстоянии 0,25l от контура преграды (в q = 0°), следует определятьпо формуле

,                                                       (66в)*

где коэффициент jv принимается по табл.15в*.

Таблица 15в*

Положение расчетных точек

Значение коэффициента jv при D/l

0,2

0,3

0,4

На контуре преграды

0,98

0,87

0,77

Впереди преграды

0,67

0,75

0,75

3. НАГРУЗКИ ОТ ВЕТРОВЫХ ВОЛН НА БЕРЕГОУКРЕПИТЕЛЬНЫЕ СООРУЖЕНИЯ ИСУДОВЫХ ВОЛН НА КРЕПЛЕНИЯ БЕРЕГОВ КАНАЛОВ

НАГРУЗКИ ОТ ВЕТРОВЫХ ВОЛН НАБЕРЕГОУКРЕПИТЕЛЬНЫЕ СООРУЖЕНИЯ

3.1. Максимальные значениягоризонтальной Рх, кН/м, ивертикальных Pz и Pс, кН/м, проекций равнодействующей линейной нагрузкиот волн на подводный волнолом при ложбине волны необходимо принимать по эпюрамбокового и взвешивающего волнового давления (рис. 26), при этом р, кПа, должно определяться взависимости от z с учетом уклона дна i по формулам:

а) при уклоне i £ 0,04:

z = z1 при z1 < z2, p1 = rg(z1 - z4);                                           (67)

при z1 ³ z2, p1 = p2;                                                       (68)

z = z2, ,                                 (69)

z = z3= d, p3= kwp2;                                                   (70)

б) при уклоне дна i > 0,04:

z= z1, p1 определяется по формулам (67)и (68);

z = z2,p2 = rg(z2- z4);                                                          (71)

z = z3= d, p3 = p2,                                                                (72)

где z1 - ордината верхасооружения, м;

z2 - ордината подошвы волны, м, по табл.16;

kw - коэффициент, принимаемыйпо табл.17;

z4 - ордината поверхности воды за подводнымволноломом, м, определяемая по формуле

z4 = - krd(z1- z5) + z1;                                                    (73)

krd - коэффициент, принимаемыйпо табл.16;

z5 - ордината гребня волны перед подводным волноломом,м, принимаемая по табл.16.

Рис. 26. Эпюры волновогодавления на подводный волнолом

Таблица16

Относительная высота волны h/d

0,4

0,5

0,6

0,7

0,8

0,9

1

Относительное понижение подошвы волны z2/d

0,14

0,17

0,2

0,22

0,24

0,26

0,28

Относительное превышение гребня волны z5/d

-0,13

-0,16

-0,2

-0,24

-0,28

-0,32

-0,37

Коэффициент krd

0,76

0,73

0,69

0,66

0,63

0,6

0,57

Таблица17

Пологость волны

8-

10

15

20

25

30

35

Коэффициент kw

0,73

0,75

0,8

0,85

0,9

0,95

1

3.2. Максимальную доннуюскорость vb,max, м/с, перед берегоукрепительным сооружениемнеобходимо определять по формуле (12), где коэффициент ksl принимается:

а) для вертикальной иликруглонаклонной стены по табл.3;

б) для подводного волноломапо табл.18.

Таблица18

Относительная длина волны

£ 5

10

15

20 и более

Коэффициент ksl

0,5

0,7

0,9

1,1

Максимальную донную скоростьводы vb,max, м/с, перед берегоукрепительным сооружением приразбивающихся и прибойных волнах надлежит определять соответственно по формулам (18)и (24).

Допускаемые значениянеразмывающих лонных скоростей должны приниматься согласно п.1.9

3.3.Максимальные значения горизонтальной Рx, кН/м, и вертикальной Рz, кН/м, проекций равнодействующей линейной нагрузки от разбивающихся иразрушающихся волн на вертикальную волнозащитную стену (при отсутствии засыпкигрунта со стороны берега) необходимо принимать по эпюрам бокового ивзвешивающего волнового давлений (рис. 27), при этом значения р, кПа,и hс, м, должны определяться в зависимости от места расположениясооружения:

а) при расположениисооружения в створе последнего обрушения прибойных волн (рис. 27, а) поформулам:

;                                   (74)

;                                                          (75)

Рис. 27. Эпюры волновогодавления на вертикальную волнозащитную стену при расположении сооружения:

а - в зонеприбойной волны; б - в приурезовой зоне; в - за линией уреза

б) при расположениисооружения в приурезовой зоне (рис. 27, б) поформулам:

;                                                (76)

;                                                               (77)

в) при расположении сооруженияна берегу за пинией уреза в пределах наката волн (рис. 27, в) по формулам:

;                                               (78)

;                                                             (79)

где hс -  превышениегребня волны над расчетным уровнем в створе волнозащитной стены, м;

hbr - высота разбивающихся(разрушающихся) волн, м;

an - расстояние от створапоследнего обрушения волн до линии уреза (приурезовая зона), м;

ai - расстояние от створапоследнего обрушения волн до сооружения, м;

al - расстояние от линии уреза воды до сооружения, м;

ar - расстояние от линии уреза воды до границы накатана берег разрушившихся волн (при отсутствии сооружения), м, определяемое поформуле:

ar = hrVn 1% ctgj;                                                      (80)

hrVn 1% - высота наката волн на берег, м, определяемая по п.1.14*.

Примечания. 1.Если ордината верха сооружения z1 ³ -0,3h, м, то величины волнового давления, определяемые по формулам (74),(76), (78),необходимо умножать на коэффициент kzd,принимаемый по табл.19.

2. Нагрузкиот прибойных волн на волнозащитные стены при расположении их в прибойной зонеследует определять согласно п.1.12.

Таблица19

Ордината верха сооружения z1, м

-0,3h

0,0

+0,3h

+0,65h

Коэффициент kzd

0,95

0,85

0,8

0,5

3.4. Максимальные значениягоризонтальной Рх, кН/м, ивертикальной Рz,, кН/м, проекций равнодействующей линейной нагрузкиот разрушившихся волн на вертикальную волнозащитную стену (с засыпкой грунта состороны берега) при откате волны необходимо принимать по эпюрам бокового ивзвешивающего волнового давлений (рис. 28), при этом значение pr, кПа, должно определяться поформуле

рr = rg(Dzr - 0,75hbr),                                                   (81)

где Dzr - понижение поверхностиводы от расчетного уровня перед вертикальной стеной при откате волны, м,принимаемое равным в зависимости от расстояния аlот линии уреза воды до сооружения: при аl ³ 3hbr Dzr = 0 и при аl, < 3hbrDzr = 0,25hbr.

Рис. 28.Эпюры волнового давления на вертикальную волнозащитную стену при откате волны

3.5. Волновое давление р, кПа, на криволинейный участок стенынеобходимо принимать по эпюре волнового давления на вертикальную стену согласноп. 3.3с ориентированием этой эпюры по нормали к криволинейной поверхности (рис. 29).

Рис. 29.Эпюра давления воли на криволинейный участок волнозащитной стены

3.6. Максимальные значениягоризонтальных Рх,ехt, Рх,int кН, и вертикальной Рz, кН, проекцийравнодействующей линейной нагрузки от волн на элемент буны необходимо приниматьпо эпюрам бокового и взвешивающего волнового давления (рис. 30), при этом значения волновогодавления на внешнюю рехt, кПа, и теневую рint, кПа, грани буны исоответствующие возвышения гребня волны hехt м, и hint, м, должны определяться по формулам:

,                                             (82)

 ,                                                 (83)

где ka - коэффициент, принимаемыйпо табл. 20,в зависимости от угла a подхода фронта волны кбуне.

Рис. 30. Эпюры волновогодавления на буну

Таблица20

Грань буны

ctga

Коэффициент ka при значении

0,03 и менее

0,05

0,1

0,2 и более

Внешняя

-

1

0,75

0,65

0,6

Теневая

0

1

0,75

0,65

0.6

0,2

0,45

0,45

0,45

0,45

0,5

0,18

0,22

0,3

0,35

1

0

0

0

0

НАГРУЗКИ ОТ СУДОВЫХ ВОЛН НА КРЕПЛЕНИЯ БЕРЕГОВ КАНАЛОВ

3.7* Высоту судовой волны hsh, м, необходимо определятьпо формуле

,                                                (84)*

где ds и lV -осадка и длина судна, м;

d - коэффициент полнотыводоизмещения судна;

vadm -    допускаемая по эксплуатационным требованиямскорость судна, м/с, определяемая по формуле

;                     (85)

ka - отношение подводной площади поперечного сечения судна к площадиживого сечения канала А, м2;

b -ширина канала, м, по урезу воды.

3.8. Высоту наката hrsh, м, судовой волны на откос(рис. 31)следует определять по формуле

,                                         (86)

где bsl - коэффициент, принимаемый для откосов,облицованных сплошными плитами, равным 1,4, каменным мощением - 1,0 и каменнойнаброской - 0,8.

3.9. Максимальное значениелинейной нагрузки от судовой волны на крепления берегов каналов P, кН/м, должно приниматьсяпо эпюрам волнового давления (см. рис. 31), при этом значения р, кПа, необходимо определять в зависимости от z по формулам:

а) при накате волны наоткос, укрепленный плитами (см. рис. 31, а):

z = z1 = -hrsh, p1 = 0;                                                      (87)

z = z2 = 0, p2 = 1,34rghsh;                                                  (88)

z =z3 =1,5hsh, p3=0,5rghsh;                                       (89)

Рис. 31. Эпюры давлениясудовых волн на крепления берегов каналов

а - при накате волны на откос; б- при откате волны с откоса; в - приложбине волны у вертикальной стены

б) при откате волны с откоса,укрепленного плитами (см. рис. 31, б):

z = z1 = Dzf, p1 = 0;                                                           (90)

z = z2 = 0,5hsh, p2 = -rg(0,5hsh - Dzf);                                            (91)

z = z3 = dinf, p3 = p2;                                                          (92)

в) при ложбине волны увертикальной стены (см. рис.31, в):

z = z1 = Dzf, p1 = 0;                                                            (93)

z = z2 = 0,5hsh, p2 = -rg(0,5hsh - Dzf);                                          (94)

z = z3 = dsh, p3 = p2;                                                          (95)

z = z4 = dsh + dh, p4 = 0,                                                      (96)

где dinf - глубина низа крепления откоса, м;

dh -глубина забивки шпунта, м;

Dzf -   понижение уровня воды, м, за креплениемберега канала вследствие фильтрации, принимаемое равным:

0,25hsh - для крепления протяженностью по откосу от расчетного уровня водыменее 4 м с водонепроницаемым упором;

0,2hsh - то же, с протяженностью более 4 м с упором в видекаменной призмы;

0,1hsh - для вертикальнойшпунтовой стенки.

4. НАГРУЗКИ ОТ СУДОВ (ПЛАВУЧИХ ОБЪЕКТОВ) НА ГИДРОТЕХНИЧЕСКИЕСООРУЖЕНИЯ

4.1.* При расчетегидротехнических сооружений на нагрузки от судов (плавучих объектов) необходимоопределять:

нагрузки от ветра, течения иволн на плавучие объекты согласно пп. 4.2 - 4.4*;

нагрузки от навала напричальное сооружение пришвартованного судна при действии ветра, течения и волнсогласно п.4.7*;

нагрузки от навала судна приего подходе к портовому причальному сооружению согласно пп. 4.8*-4.10;

нагрузки от натяженияшвартовов при действии на судно ветра и течения согласно пп. 4.11и 4.12.

НАГРУЗКИ ОТ ВЕТРА, ТЕЧЕНИЯ И ВОЛН НА ПЛАВУЧИЕ ОБЪЕКТЫ

4.2.Поперечную Wq, кН, и продольную Wn,кН, составляющие силы от воздействия ветра на плавучие объекты следуетопределять по формулам:

для судов и плавучихпричалов с ошвартованными судами

;                                                        (97)

;                                                       (98)

для плавучих доков

;                                                    (99)

;                                                  (100)

где Аq и An - соответственно боковая и лобовая надводные площади парусности(силуэтов) плавучих объектов, м2;

vq и vn -    соответственно поперечная и продольнаясоставляющие скорости ветра обеспеченностью 2 % за навигационный период, м/с;

x -  коэффициент, принимаемый по табл. 21, в которой ah -наибольший горизонтальный размер поперечного или продольного силуэтов надводнойчасти плавучего объекта.

Примечание. Площади парусности следуетопределять с учетом площадей экранирующих преград, расположенных с наветреннойстороны.

Таблица 21

Наибольший размер силуэта плавучего объекта аh, м

до 25

50

100

200 и более

Коэффициент x

1

0,8

0,65

0,5

4.3. Поперечную Qw, кН, и продольную Nw, кН, составляющие силы отвоздействия течения на плавучий объектследует определять по формулам:

;                                                       (101)

,                                                      (102)

где Al и At - соответственно боковая и лобовая подводные площади парусностиплавучих объектов, м2;

vt и vl -  поперечная и продольная составляющие скороститечения обеспеченностью 2 % га навигационный период, м/с.

4.4*. Максимальные значенияпоперечной Q, кН, и продольной N, кН, горизонтальных сил отвоздействия волн на плавучие объекты следует определять по формулам:

Q = cg1rghAl;                                                              (103)*

N = crghAt,                                                               (104)

где c -   коэффициент, принимаемый по рис. 32, на котором ds - осадка плавучего объекта, м;

g1 - коэффициент, принимаемый по табл. 21а*, в которой al - наибольший горизонтальныйразмер продольного силуэта подводной части плавучего объекта, м;

h -высота волн обеспеченностью 5 % в системе, м;

Al и At - обозначения те же, что и в п. 4.3.

Рис. 32. График значенийкоэффициента c

Таблица 21а*

0,5 и менее

1

2

3

4 и более

Коэффициент g1

1

0,73

0,5

0,42

0,4

Примечание. Период изменения волновойнагрузки следует принимать равным среднему периоду волн.

4.5. При расчетегидротехнических сооружений на действие нагрузок, передающихся от плавучихобъектов на палы, корневые части причалов и анкерные опоры (для принятогоколичества, калибра и длины связей, значения натяжения связей в первоначальномсостоянии, массы подвесных грузов и места их закрепления), необходимоопределять:

горизонтальные ивертикальные нагрузки на сооружения и анкерные опоры;

наибольшие усилия в связях;

перемещения плавучихобъектов.

Примечание. На морях с приливами иотливами определение усилий в элементах раскрепления следует производить присамом высоком и самом низком уровнях воды.

4.6. Нагрузки на анкерныеопоры, усилия в связях и перемещения плавучих объектов необходимоопределять с учетом динамики действия волн, при этом соотношения периодовсвободных и вынужденных колебаний плавучих объектов должны приниматься изусловия недопущения резонансных явлений.

НАГРУЗКИ ОТ НАВАЛА ПРИШВАРТОВАННОГО СУДНА НА СООРУЖЕНИЕ

4.7*.Линейную нагрузку от навала пришвартованного судна на сооружение q, кН/м, под действием ветра,течения и волн, высота которых превышает допускаемые значения по табл. 21б*, следует определять поформуле

,                                                           (105)

где Qtot -   поперечная сила от суммарного воздействия ветра, течения и волн,кН, определяемая согласно пп. 4.2, 4.3, 4.4* и 4.6;

ld - длина участка контактасудна с сооружением, м, принимаемая в зависимости от соотношения длины причала L, м, и длины прямолинейнойчасти борта судна (или обноса) l,м, соответственно:

при L ³ l ld = l;

при L < l ld = L.

Примечание. Для причального фронта,образованного несколькими опорами или палами, распределение нагрузки отпришвартованного судна следует принимать только на те из них, которыерасполагаются в пределах прямолинейной части борта судна.

Таблица 21б*

Угол подхода фронта волн к диаметральной плоскости судна a, град

Допускаемые высоты волн h5%, м, для судна с расчетным водоизмещением D , тыс т

до 2

5

10

20

40

100

200 и более

До 45

0,6

0,7

0,9

1,1

1,2

1,5

1,8

90

0,9

1,2

1,5

1,8

2

2,5

3,2

НАГРУЗКИ ОТ НАВАЛА СУДНА ПРИ ПОДХОДЕ К СООРУЖЕНИЮ

4.8*.Кинетическую энергию навала судна Еq, кДж, при подходе его кпортовому причальному сооружению следует определять по формуле

,                                                            (106)

где D -расчетное водоизмещение судна, т;

v -нормальная (к поверхности сооружения) составляющая скорости подхода судна, м/с,принимаемая по табл.22;

y - коэффициент, принимаемыйпо табл. 23,при этом для судов, швартующихся в балласте или порожнем, табличные значения y необходимо уменьшать на 15 %.

Примечание. При определениикинетической энергии навала морских судов водоизмещением до 5 тыс. т,швартующихся на незащищенной акватории, нормальную составляющую скоростиподхода, принимаемую по табл. 22, следует увеличивать в 1,5 раза.

Таблица 22

Суда

Нормальная составляющая скорости подхода судна v, м/с, с расчетным водоизмещением D, тыс. т

до 2

5

10

20

40

100

200 и более

Морские

0,22

0,15

0,13

0,11

0,10

0,09

0,08

Речные

0,2

0,15

0,1

-

-

-

-

Таблица23

Конструкции причальных сооружений

Коэффициент y для судов

морских

речных

Набережные из обыкновенных или фасонных массивов, массивов-гигантов, оболочек большого диаметра и набережные уголкового типа; больверки, набережные на свайных опорах с передним шпунтом

0,5

0,3

Набережные эстакадного или мостового типа, набережные на свайных опорах с задним шпунтом

0,55

0,4

Пирсы эстакадного или мостового типа, палы причальные

0,65

0,45

Палы причальные головные или разворотные

1,6

-

4.9. Поперечнуюгоризонтальную силу Fq, кН, от навала судна при подходе к сооружению необходимо определятьдля заданного значения энергии навала судна Eq, кДж, по графикам, полученным согласно схеме рис. 33, следуяпо направлению штриховой линии со стрелками.

Рис. 33. Схема построенияграфиков зависимости деформаций отбойного устройства (и причального сооружения) ft

а - от энергии Etot; б - от нагрузки Fq

Суммарная энергия деформацииЕtot, кДж, должна включать, энергию, деформации отбойныхустройств Ee, кДж, и энергию деформациипричального сооружения Еi, кДж; при Еe ³ 10Eiвеличину Еi допускается не учитывать.

Энергию деформации,причального сооружения Ei, кДж, следует определять по формуле

,                                                         (107)

где ki - коэффициент жесткостипричального сооружения в горизонтальном поперечном направлении, кН/м.

Продольная сила Fn, кН, от навала судна приподходе к сооружению должна определяться по формуле

Fn = mFq,                                                            (108)

где m - коэффициент трения, принимаемыйв зависимости от материала лицевой поверхности отбойного устройства: приповерхности из бетона или резины m = 0,5; при деревяннойповерхности m= 0,4.

4.10. Допускаемое значениенормальной к поверхности сооружения составляющей скорости подхода судна vadm, м/с, необходимо определятьпо формуле

,                                                          (109)

где Еq - энергия навала, кДж, принимаемая по графикам,полученным согласно схеме рис. 33 для случая наименьшей допускаемой силы Fq, на причальное сооружение(или на борт судна);

y и D -обозначения те же, что и в п. 4.8*.

НАГРУЗКИ НА СООРУЖЕНИЯ ОТ НАТЯЖЕНИЯ ШВАРТОВОВ

4.11.Нагрузки от натяжения швартовов должны определяться с учетом распределения нашвартовные тумбы (или рымы) поперечной составляющей суммарной силы Qtot, кН, от действия на однорасчетное судно ветра и течения. Значения Qtot, кН, принимаются согласно пп. 4.2 и 4.3.

Воспринимаемую одной тумбой(или рымом) силу S, кН, на уровне козырька (рис. 34),независимо от количества судов, швартовы которых заведены за тумбу, а также еепоперечную Sq, кН, продольную Sn, кН, и вертикальную Sv, кН, проекции следуетопределять по формулам:

;                                                     (110)

;                                                           (111)

Sn = Scosa cosb;                                                     (112)

Sv = Ssinb,                                                          (113)

где n -число работающих тумб, принимаемое по табл. 24;

a, b - углы наклона швартова,град, принимаемые по табл. 25.

Рис. 34. Схема распределенияусилия на тумбу от натяжения швартовов

Таблица24

Наибольшая длина судна lmax, м

50 и менее

150

250

300 и более

Наибольшее расстояние между тумбами ls, м

20

25

30

30

Число работающих тумб, n

2

4

6

8

Значение силы от натяженияшвартова S, кН, для судов речногофлота должно приниматься по табл. 26.

Силу, передаваемую на каждуюконцевую тумбу носовыми или кормовыми продольными швартовами, для морских судовс расчетным водоизмещением более 50 тыс. т следует принимать равной продольнойсоставляющей суммарной силы Ntot, кН, от действия ветра и течения на пришвартованное судно,определенной согласно требованиям пп 4.2 и 4.3.

4.12. Для специализированныхпричалов морских портов, состоящих из технологической площадки и отдельно стоящих палов,значения суммарных сил Qtot, Ntot от действия ветра итечения, определенные согласно пп. 4.2 и 4.3,должны распределяться между группами швартовных канатов следующим образом:

а) на носовые, кормовыепродольные и прижимные канаты - по 0,8 Qtot, кН;

б) на шпринги - по 0,6Qtot, кН.

Если каждая группа швартововзаводится на несколько палов, то распределение усилий между ними допускаетсяпринимать равномерным. Значения углов a и b (см. рис. 34) и числоработающих тумб следует устанавливать по расположению швартовных палов.

Таблица25

Суда

Положения тумб на причальном сооружении

Углы наклона швартова, град

a

b

судно в грузу

судно порожнее

Морские

На кордоне

30

20

40

В тылу

40

10

20

Речные пассажирские и грузопассажирские

На кордоне

45

0

0

Речные грузовые

То же

30

0

0

Примечание. При расположении швартовныхтумб на отдельно стоящих фундаментах значение угла bследует принимать равным 30 град.

Таблица 26

Расчетное водоизмещение судна к грузу D, тыс. т

Сила от натяжения швартова S, кН, для судов

пассажирских, грузопассажирских, технического флота со сплошной надстройкой

грузовых и технического флота без сплошной надстройки

0,1 и менее

50

30

0,11 - 0,5

100

50

0,51 - 1

145

100

1,1 - 2

195

125

2,1 - 3

245

145

3,1 - 5

-

195

5,1 - 10

-

245

Более 10

-

295

5. ЛЕДОВЫЕ НАГРУЗКИ НА ГИДРОТЕХНИЧЕСКИЕ СООРУЖЕНИЯ

ОСНОВНЫЕ ПОЛОЖЕНИЯ

5.1.Нагрузки от льда на гидротехнические сооружения должны определяться на основестатистических данных о физико-механических свойствах льда,гидрометеорологических и ледовых условиях в районе сооружения для периодавремени с наибольшими ледовыми воздействиями.

5.2.Прочностные характеристики льда при сжатии Rc и изгибе Rf, МПа, основные прочностные характеристики, определяющие значениеледовой нагрузки, следует определять по формулам:

;                                                (114)

Rf = 0,4(Cb + Db);                                                 (115)

где N -количество слоев одинаковой толщины, на которое разбивается (по толщине)рассматриваемое ледяное поле, при этом N ³ 3;

Ci - среднее (арифметическое)значение максимального предела прочности льда при одноосном сжатии, МПа, в i-омслое при температуре ti, определяемое по опытнымданным (методика испытаний льда на одноосное сжатие дана в Приложении 4);

Di - доверительная границаслучайной погрешности определений Сi, МПа, определяемая методамиматематической статистики при заданных значениях доверительной вероятности a и количестве параллельныхизмерений (числе испытанных образцов) n;

Cb и Db- среднее (арифметическое) значение максимального предела прочности льда приодноосном сжатии, МПа, в нижнем слое рассматриваемого ледяного поля притемпературе tb и доверительная граница случайной погрешностиопределений Cb, МПа, определяемые так же, как Сiи Di.

При отсутствии опытныхданных допускается принимать значения (Сi + Di) по табл.27 и 28.

5.3. Расчетная толщинаровного льда hd, м, принимается равной:

- для пресноводного льдаЕвропейской части России и в районах Сибири, расположенных южнее 65° севернойшироты - 0,8 от максимальной за зимний период толщины льда 1 %-нойобеспеченности;

- для районов Азиатскойчасти России, расположенных между 65° и 70° северной широты - 0,9 отмаксимальной толщины льда обеспеченностью 1 %;

- для районов Азиатскойчасти России, расположенных севернее 70° северной широты - максимальной толщинельда 1 %-ной обеспеченности ;

- для морского льда -максимальной толщине льда 1 %-ной обеспеченности.

В зимний период в случаесмерзания сооружения с ледяным полем за трое суток и более до моментанаибольшего воздействия льда на сооружение расчетная толщина льда на границесооружение - лед принимается по данным натурных наблюдений, а при их отсутствиидопускается толщину примерзшего к сооружению льда считать равной 1,5hd.

Таблица27

Тип кристаллической структуры пресноводного льда

Температура льда в i-ом слое ледяного поля ti,°С

0

-3

-15

-30

Значения (Сi ± Di), МПа (при a = 0,95, n = 5)

Зернистый (снежный)

1,2 ± 0,1

3,1 ± 0,2

4,8 ± 0,5

5,8 ± 0,4

Призматический (столбчатый)

1,5 ±0,2

3,5 ± 0,3

5,3 ±0,4

6,5 ± 0,5

Волокнистый (шестовато-игольчатый)

0,8 ± 0,1

2,0 ± 0,2

3,2 ± 0,3

3,8 ± 0,4

ti - температура льда в i-ом слое ледяного поля, °С, определяемая по опытным данным, а при их отсутствии - по формуле

ti = tuzi, (116)

где tu - температура льда на границе воздух (или снег) - лед, °С, определяемая методами тепло- и массообмена по данным о температуре воздуха, толщине снежного покрова и скорости ветра или принимаемая равной среднесуточной температуре воздуха до момента наибольшего воздействия льда на сооружение при данной толщине льда: 0,5м - за 5 суток; 0,75 м - за 11 суток; 1,0 м - за 19 суток; 1,5 м - за 43 суток; 2,0 м - за 77 суток;

zi - расстояние от границы лед - вода до середины i-го слоя в долях толщины ледяного поля.

Примечание. В период весеннего ледохода допускается принимать tu = 0 °С при переходе температуры воздуха через ноль до момента наибольшего воздействия льда на сооружение при данной толщине льда: 0,5 м - за 1 сутки; 1,0 м - за 5 суток; 1,5 м - за 11 суток; 2,0 м - за 19 суток.

Таблица 28

Тип кристаллической структуры морского льда

Количество жидкой фазы в i-ом слое ледяного поля - ni, %o

1

10

25

50

100

200

Значения (Сi ± Di), МПа (при a = 0,95, n = 5)

Зернистый

8,4±0,5

6,0±0,5

3,40,4

1,6±0,2

1,0±0,2

0,8±0,2

Волокнистый

6,00,5

3,9±0,4

1,9±0,2

0,7±0,1

0,4±0,1

0,3±0,1

ni - количество жидкой фазы в i-ом слое ледяного поля, °/оо, и определяемое по «Океанографическим таблицам» при заданных значениях температуры и солености льда, t и si.

ti - температура льда в i-ом слое ледяного поля, °С, определяемая по опытным данным, а при их отсутствии - по формуле

ti = (tu - tb)zi + tb,                                                                         (117)

где tb - температура льда на границе лед - вода (температура замерзания), °С, определяемая по «Океанографическим таблицам» при заданном значении солености воды sw;

tu, zi - обозначения те же, что в формуле (116), табл.27.

si - соленость льда в i-ом слое ледяного поля, определяемая по опытным данным, а при их отсутствии принимаемая одинаковой по толщине поля и равной 0,2sw для льда возрастом до двух месяцев или 0,15sw для льда возрастом два месяца и более.

5.4. Строение ледяного поля(по толщине) определяется по данным кристаллографического исследования, а приих отсутствии допускается принимать:

ледяной покров открытыхозер, водохранилищ и крупных рек состоит из зернистого и призматического льдов;

ледяной покров морей иустьевых участков рек, впадающих в моря, состоит из зернистого и волокнистогольдов;

толщина слоя зернистогольда, располагающегося в верхней части ледяного покрова, составляет 0,25hd, а толщина слоя призматического или волокнистого льда - 0,75hd.

Примечания. 1.Настоящие требования распространяются на пресноводный и морской однолетний лед.

2.Доверительная вероятность значений Rc и Rf при расчетах ледовых нагрузок на сооружения II и III класса принята a= 0,95, а для сооружений I класса при соответствующем обосновании допускаетсяназначать большую доверительную вероятность, но не выше a= 0,99.

3. Для морейАрктического и Дальневосточного бассейнов нагрузки на сооружения уточняются поопытным данным.

НАГРУЗКИ ОТ ЛЕДЯНЫХ ПОЛЕЙ НА СООРУЖЕНИЯ

5.5. Силу от воздействия движущихся ледяных полей насооружения с вертикальной передней гранью необходимоопределять:

от воздействия ледяного поляна отдельно стоящую опору, рис. 35 с передней гранью в виде треугольника,многогранника или полуциркульного очертания Fc,p,МН, по формуле

;                                           (118)

от воздействия ледяного поляна секцию протяженного сооружения, рис. 36, Fc,w, МН, по формуле

,                                                 (119)

где ν- скорость движения ледяного поля, м/с, определяемая по данным натурныхнаблюдений, а при их отсутствии допускается принимать ее равной:

- для рек и приливныхучастков морей - скорости течения воды;

- дляводохранилищ и морей - 3 % от значения скорости ветра 1 %-ной обеспеченности впериод движения льда;

m -коэффициент, принимаемый по табл. 29;

А - максимальная площадьледяного поля (или суммарная площадь нескольких ледяных полей, оказывающихдавление друг на друга) 1 %-ной обеспеченности, м2, определяемая понатурным наблюдениям в данном или смежных пунктах;

kb - коэффициент, принимаемый по табл. 30;

kν - коэффициент, принимаемый по табл. 31;

g - половина угла заостренияпередней грани опоры в плане на уровне действия льда, град (для опоры спередней гранью в виде многогранника или полуциркульного очертания необходимопринимать g = 70°).

Рис. 35. Схема приложениянагрузки от движущегося ледяного поля на отдельно стоящую вертикальную опору

Рис. 36. Схема приложениянагрузки от движущегося ледяного поля на секцию сооружения

Таблицы 29

Коэффициент формы опоры в плане

Для опор с передней гранью в виде

треугольника с углом заострения в плане 2 g , град

многогранника или полуциркульного очертания

прямоугольника

45

60

75

90

120

m

0,41

0,47

0,52

0,58

0,71

0,83

1

Примечание. В случае внезапной подвижки смерзшегося с опорой ледяного поля для опоры с передней гранью в виде треугольника и прямоугольника принимается m = 1, для опор с передней гранью в виде многогранника или полуциркульного очертания m = 1,26.

Таблица30

Значение b/hd

0,3 и менее

1

3

10

20

30 и более

Коэффициент kb

для пресноводного льда

5,3

3,1

2,5

1,9

1,8

1,5

для морского льда

5,7

3,6

3,0

2,3

1,9

1,5

b - ширина опоры или секции сооружения по фронту на уровне действия льда, м.

Таблица31

Значение -1

10-7 и менее

5×10-5

10-4-5×10-4

10-3

5×10-3

10-2 и более

Коэффициент kν

0,1

0,9

1,0

0,8

0,5

0,3

* - эффективная скорость деформации льда в зоне его взаимодействия с опорой, с-1, определяемая по формуле

 = ν/4b                                                                                                                                   (120)

При этом, сила Fc,p, определенная по формуле (119)не может быть больше силы Fb,p,МН, определяемой по формуле

Fb,p = mkbkνRchd,                                                     (121)

а сила Fc,w,определенная по формуле (119) не может быть больше силы Fb,w, МН, определяемой поформуле

Fb,w = kkνRcbhd,                                                     (122)

где k - коэффициент, принимаемыйпо табл.32

Таблица32

Значения b/hd

0,3 и менее

1

3

10

20

30 и более

Коэффициент k

1

0,9

0,8

0,6

0,5

0,4

Силу от воздействия ледяногополя на опору с передней гранью в виде прямоугольника следует определять по формуле (121)

Rc и hd - обозначения те же, что в пп.5.2 и 5.3.

5.6.Силу от воздействия движущегося ледяного поля на отдельно стоящую коническуюопору, рис.37, или конический ледорез полуциркульного очертания при отсутствиисмерзания со льдом необходимо определять по формулам:

а) горизонтальнуюсоставляющую силы Fh,p,МН,

Fp,h = [kh,1Rfhd2 + kh,2rghdd2 + kh,3rghd(d2 - dt2)]kh,4;                           (123)

б) вертикальную составляющуюсилы Fv,p,МН,

Fv,p = kv,1Fh,p+ kv,2rghd(d2 - dt2),                                         (124)

а на секцию откосного профиля, рис.38,или отдельно стоящую опору прямоугольного сечения с наклонной передней граньюпо формулам:

а) горизонтальнуюсоставляющую силы Fh, МП,

Fh = 0,1Rfbhdtgb;                                                       (125)

б) вертикальную составляющуюсилы Fv, МН,

Fv = Fhctgb,                                                                  (126)

где kh,1, kh,2 - коэффициенты, принимаемые по табл.33;

kh,3, kh,4, kv,1, kv,2 - коэффициенты, принимаемыепо табл.34;

r - плотность воды, кг/м3;

g -ускорение свободного падения, равное 9,81 м/с2;

d -диаметр конуса по ватерлинии, м;

dt - верхний диаметр конуса, м;

b - угол наклона образующейконуса (передней грани сооружения откосного профиля) к горизонту, град.

Rf, hd, b - обозначения те же, что в пп.5.2, 5.3 и 5.5.

Рис. 37. Схема приложениянагрузок от движущегося ледяного поля на отдельно стоящую коническую опору

Рис. 38. Схема приложениянагрузок от движущегося ледяного поля на сооружение откосного профиля

Таблица33

Значение rgd2/Rfhd

0,1

0,5

1

5

10

25

50

100

Коэффициенты:

 

 

 

 

 

 

 

 

kh,1

1,6

1,6

1,7

1,9

2,1

2,5

2,9

3,5

kh,2

0,31

0,24

0,21

0,11

0,08

0,05

0,02

0,02

Таблица34

Значение b, град

20

30

40

50

60

70

Коэффициенты:

0,25

0,27

0,31

0,36

0,46

0,67

kh,3

 

 

 

 

 

 

kh,4

0,7

0,9

1,3

1,8

2,6

5,3

kv,1

2,2

1,6

1,1

0,8

0,5

0,3

kv,2

0,041

0,042

0,039

0,034

0,026

0,017

Примечание. Данные этой таблицы соответствуют коэффициенту трения между льдом и сооружением, равному 0,15.

Примечание. Вслучае подвижки смерзшегося с коническим сооружением ледяного полягоризонтальная составляющая силы Fh,f, МН, определяется как нацилиндрическую опору с расчетной шириной b, равной диаметру конуса науровне действия льда, по формуле

Fh,f = kbFb,p,                                                                                  (127)

где kb- коэффициент, принимаемый по табл. 35;

Fb,p- обозначение то же, что в п.5.5.

Вертикальнаясоставляющая силы Fv,p в этом случаеотсутствует.

Таблица35

Угол наклона образующей конуса b, град

45

60

75

90

Коэффициент kb

0,6

0,7

0,9

1

5.7. Силу от воздействиядвижущегося ледяного поля на сооружение, состоящее из системы вертикальных колонн, Fp, МН, рис. 39, необходимо определять поформуле

Fp = ntk1k2Fb,p,                                                            (128)

где nt - общее число колонн всооружении;

k1 - коэффициент, определяемыйпо формуле

k1 = 0,83 + 0,17nt-1/2,                                                       (129)

k2 - коэффициент, принимаемыйпо табл.36;

Таблица36

Значение b/a

0,1 и менее

0,5

1

Коэффициент k2

1

a - шаг колонн, м;

kn - коэффициент, принимаемый по табл.32 при (nfb)/hd;

nf - число колонн в первом ряду по фронту сооружения.

Примечание. Значения коэффициента k1,определенные по формуле (129), соответствуют коэффициентувариации предела прочности льда при одноосном сжатии, равному 0,2.

hd, Fb,p, bи k - обозначения те же, что в пп.5.3 и 5.5.

Рис. 39.Схема приложения нагрузок от движущегося ледяного поля на сооружение из системы вертикальныхколонн

5.8.Силу от воздействия остановившегося ледяного поля, наваливающегося насооружение при действии течения воды и ветра FS, МН,необходимо определять по формуле

Fs = (Pm + Pν+ Pi + Pm,a)A,                                            (130)

в которой величины Pm, Pν, Pi и Pm,a,МПа, определяются по формулам:

Pm = 5×10-6ν2max;                                                            (131)

;                                                        (132)

Pi = 9,2×10-3hdi;                                                              (133)

Pm,a = 2×10-8ν2w,max                                                           (134)

где Vmax - максимальная скорость теченияводы подо льдом 1 %-ной обеспеченности в период ледохода, м/с;

Vw,max - максимальная скорость ветра 1 %-ной обеспеченности в период ледохода,м/с;

Lm -  средняядлина ледяного поля по направлению потока, принимаемая по данным натурныхнаблюдений, а при их отсутствии для рек допускается принимать Lm равной утроенной ширине реки, м;

i -уклон поверхности потока;

hd и A - обозначения те же, что в пп.5.3 и 5.5.

При этом, сила Fs, определенная по формуле (130), не может быть больше силы Fb,w, определенной по формуле (122)при kν = 0,1.

Примечание. Расчетная ширина ледяногополя принимается по данным натурных наблюдений, а для затворов или аналогичныхсооружений - не более ширины пролета сооружения.

5.9. Точкуприложения равнодействующей ледовой нагрузки, определенной согласно пп.5.1-5.4, необходимо принимать нижерасчетного уровня воды на 0,2hd в зимний период, а в периодвесеннего ледохода - на 0,4hd.

Нагрузки на сооружения отдвижущегося торосистого ледяного поля необходимо увеличить умножением их накоэффициент торосистости kr, принимаемый равным:

- для Азовского,Балтийского, Каспийского, Черного и Японского морей - 1,3;

- для Белого, Берингова,Арктических и Дальневосточных морей - 1,5.

При соответствующемобосновании допускается принимать для Арктических и Дальневосточных морей kr = 2.

НАГРУЗКИ НА СООРУЖЕНИЯ ОТ СПЛОШНОГО ЛЕДЯНОГО ПОКРОВА ПРИ ЕГОТЕМПЕРАТУРНОМ РАСШИРЕНИИ

5.10. Горизонтальнуюлинейную нагрузку (на 1 пог. м длины по фронту протяженного сооружения) отсплошного ледяного покрова при его температурном расширении q,МН/м, необходимо принимать равной наибольшему значению из полученных зарассматриваемый ряд лет.

Значения qопределяются по графикам рис.40 при заданных значениях перепадовтемпературы воздуха Dq, °С, и соответствующих имреальных и приведенных толщинах льда, hc, м, и hred, м.

Значения Dq следует выбирать из графикахода температуры воздуха по данным срочных наблюдений в ледоставный период длякаждого года из рассматриваемого ряда лет (30 лет и более) при длительностиперепадов от 5 часов до 20 суток.

Значения hc принимаются равными средним толщинам льда за время перепадатемпературы.

Значения hred, м, необходимо определять по формуле

hred = hc +1,43hs + hr,                                                      (135)

где hs - средняя толщина снега завремя перепада температуры, м;

hr - добавочная толщина льда,м, принимаемая по табл. 37.

Рис. 40. График значенийнагрузки q

Таблица37

Средняя скорость ветра за время перепада температуры νw, м/с

Добавочная тонина льда hr, м, при средней температуре воздуха за время перепада температуры qa, °С

0

-10

-20

0

0,57

0,46

0,39

2,5

0,32

0,26

0,22

5

0,16

0,14

0,12

10

0,05

0,05

0,05

20

0,01

0,01

0,01

5.11. Силуот воздействия ледяного покрова на отдельно стоящее сооружение Ft, МН,необходимо определять по формуле

Ft = klqb,                                                              (136)

где kl - коэффициент принимаемыйпо табл.38;

b и q- обозначения те же, что в пп.5.5 и 5.10.

Таблица38

Значение L/b

1

5

15

25

50

75

109

Коэффициент kl

1

2

4

6

10

14

17

L - расстояние от отдельно стоящего сооружения до берега или протяженного сооружения, м

При этом сила Ft, определенная по формуле (136) не может быть больше силы, Ft,b, МН, определяемой поформуле

Ft,b = Rcbhc,                                                                  (137)

где Rc - обозначение то же, что в п.5.2.

5.12. Точкуприложения равнодействующей ледовой нагрузки, определенной согласно пп.5.10 и 5.11, необходимо принимать нижерасчетного уровня воды на 0,25hc.

НАГРУЗКИ НА СООРУЖЕНИЯ ОТ ЗАТОРНЫХ И ЗАЖОРНЫХ МАСС ЛЬДА

5.13.Силу от движущейся заторной массы льда на отдельно стоящую опору Fb,i, МН, необходимо определять по формуле

Fb,i = 0,5mRb,ibhb,i,                                                  (138)

где Rb,i -  нормативное сопротивление заторной массы льда смятию, МПа,определяемое по данным натурных наблюдений, а при их отсутствии допускаетсяпринимать равным:

- для участковрек севернее линии Воркута - Ханты-Мансийск - Красноярск - Улан-Удэ -Благовещенск - Николаевск на Амуре 0,45 МПа;

- междулиниями Воркута - Ханты-Мансийск - Красноярск - Улан-Удэ - Благовещенск -Николаевск на Амуре и Архангельск - Киров - Уфа - Усть-Каменогорск 0,35 МПа;

- южнее линииАрхангельск - Киров - Уфа - Усть-Каменогорск 0,25 МПа;

hb,i- расчетная толщина заторной массы, м, определяемая по данным натурныхнаблюдений, а при их отсутствии по формуле

hb,i = aiHb,i,                                                               (139)

где ai - коэффициент, принимаемыйпо табл. 39;

Нb,i - средняя глубина реки вышезатора при максимальном расходе воды заторного периода, м;

m, b- обозначения те же, что в п.5.5.

Таблица 39

Значение Нb,i, м

3

5

10

15

20

25

Коэффициент ai

0,85

0,75

0,45

0,40

0,35

0,28

5.14. Силу от движущейся зажорноймассы на отдельно стоящую опору Fb,j,МН, необходимо определять по формуле

Fb,j = mRb,jbhj,                                                             (140)

где Rb,j - нормативное сопротивлениезажорной массы смятию, МПа, определяемое по данным натурных наблюдений, а при ихотсутствии допускается принимать равным 0,12 МПа;

hj -  расчетная толщина зажора, м, определяемая по данным натурныхнаблюдений, а при их отсутствии допускается принимать равной 0,8 от среднейглубины потока при расходе воды зажорного периода;

m, b - обозначения теже, что в п.5.5.

НАГРУЗКИ ОТ ПРИМЕРЗШЕГО К СООРУЖЕНИЮ ЛЕДЯНОГО ПОКРОВА ПРИИЗМЕНЕНИИ УРОВНЯ ВОДЫ

5.15. Вертикальную линейную нагрузку (на 1 пог. мдлины по фронту сооружения) от примерзшего к сооружениюледяного покрова при изменении уровня воды fd, МН/м, рис.41, необходимо определять по формуле

,                                                     (141)

где h0 - изменение уровня воды, м;при этом h0 £ hmax;

hmax - максимальная толщиналедяного покрова, м, обеспеченностью 1 %.

Рис. 41. Схема приложениянагрузок от примерзшего к сооружению ледяного покрова при изменении уровня воды(УВ)

а - при понижении(УВ); б - при повышении (УВ); УВЛ - уровень воды при ледоставе

5.16. Момент силы,воспринимаемый 1 пог. м протяженного сооружения от примерзшего ледяногопокрова, Мl, МН×м/м, при изменении уровняводы, рис.41,необходимо определять по формуле

,                                                      (142)

где h0, hmax - обозначения те же, что в п.5.15.

При этом, момент силы Мl,определенный по формуле (142) не может быть больше момента Мl,lim, МН×м/м, определяемого поформуле

,                                                (143)

где sс -  сдельное напряжение в сжатом слое изгибаемого ледяного покрова,МПа, определяемое как (С + D) для нижнего слоя ледяногопокрова при температуре tb в случае понижения уровня водыили - для верхнего слоя ледяного покрова при температуре tV в случае повышения уровня воды;

st- предельное напряжение в растянутом слоеизгибаемого ледяного покрова, МПа, определяемое как 0,3(С + D) для верхнего слоя ледяногопокрова при температуре tV в случае понижения уровняводы или - для нижнего слоя ледяного покрова при температуре tb в случае повышения уровня воды;

C, D, tν и tb - обозначения те же, что в п.5.2.

5.17. Вертикальную силу на отдельностоящую опору или свайный куст от примерзшего к сооружению ледяного покрова приизменении уровня воды Fd,p, МН, рис.42, необходимо определятьпо формуле

Fd,p = kfRfh2max,                                                          (144)

где kf - коэффициент, определяемыйпо формуле

kf = 0,6 + 0,15D/hmax,                                                   (145)

где D - поперечный размер (диаметр) опоры илисвайного куста, м;

Rf и hmax - обозначения те же что в пп. 5.2 и5.15.

Примечание. Припрямоугольной форме опоры в плане со сторонами b и с, м, или для сооружения,состоящего из системы колонн, или куста свай с внешними габаритами опорнойчасти на уровне действия льда b и с, м, допускается принимать , м.

Рис. 42. Схемы приложениянагрузки от примерзшего к отдельно стоящей опоре ледяного покрова при измененииуровня воды (УВ)

а- при понижении УВ; б - при повышении УВ

Рис. 43. Схемы приложениянагрузки от примерзшего к сооружению из системы вертикальных колонн ледяногопокрова при повышении уровня воды

Примечание. При понижении уровня водысила Fd,f направлена вниз

Рис. 44. Графики значений коэффициента Kk

5.18. Вертикальную силу на сооружение,состоящее из системы вертикальных колонн, от примерзшего к опорам ледяногопокрова при изменении уровня воды Fd,f,МН, рис. 43,необходимо определять по формуле

Fd,f = KFd,p,                                                                 (146)

где K - коэффициент, определяемыйпо формуле

,                                                          (147)

где Kk - коэффициент для k-ойколонны, принимаемый по графикам рис. 44 при заданных значениях ak, b, hmax;

ak - расстояние от осипроизвольно выбранной основной колонны до оси k-ой колонны (см. рис .43),м;

b, nt, hmax и Fd,p - обозначения те же, что в пп.5.5, 5.7, 5.15 и 5.17.

(Измененная редакция. Изм. № 2 ).

ПРИЛОЖЕНИЕ 1
Обязательное

ЭЛЕМЕНТЫ ВОЛН НА ОТКРЫТЫХ И ОГРАЖДЕННЫХАКВАТОРИЯХ

1. При определении элементовволн на открытых и огражденных акваториях необходимо учитывать следующиеволнообразующие факторы: скорость ветра (ее величину и направление),продолжительность непрерывного действия ветра над водной поверхностью, размерыи конфигурацию охваченной ветром акватории, рельеф дна и глубину водоема сучетом колебаний уровня воды.

2. Расчетные уровни воды ихарактеристики ветра необходимо определять по результатам статистическойобработки данных многолетних (не менее 25 лет) рядов наблюдений в безледныесезоны, при этом расчетные уровни воды должны определяться с учетомприливо-отливных, сгонно-нагонных, сезонных и годовых колебаний уровней.

3. Расчеты элементов волннеобходимо производить с учетом деления водоема на следующие зоны по глубине:

глубоководная - с глубиной d > 0,5, где дно на влияет на основные характеристики волн;

мелководная - с глубиной 0,5 ³ d > dcr, где дно оказывает влияниена развитие волн и на основные их характеристики;

прибойная - с глубиной от dcr до dcr,V, в пределах которой начинается и завершаетсяразрушение волн;

приурезовая - с глубинойменее dcr,V, в пределах которой потокот разрушенных волн периодически накатывается на берег.

4. При определенииустойчивости и прочности гидротехнических сооружений и их элементов расчетнуюобеспеченность высот волн в системе необходимо принимать по табл. 1.

Таблица 1

Гидротехнические сооружения

Расчетная обеспеченность высот волн в системе, %

Сооружения вертикального профиля

1

Сквозные сооружения и обтекаемые преграды класса:

 

I

1

II

5

III, IV

13

Берегоукрепительные сооружения класса:

 

I, II

1

III, IV

5

Оградительные сооружения откосного профиля с креплением:

 

бетонными плитами

1

каменной наброской, обыкновенными или фасонными массивами

2

Примечания: 1.При определении нагрузок на сооружения необходимо принимать высоту волны заданнойобеспеченности в системе hi и среднююдлину волны ; для сквозных конструкций следует определять максимальноевоздействие волн при изменении длины расчетной волны в пределах от 0,8 до 1,4.

2. Расчетную обеспеченностьвысот волн в системе необходимо принимать:

при определении защищенности портовых акваторий                                       5 %

при определении наката волн                                                                                   1%.

3. Приназначении высотных отметок сквозных сооружений, возводимых на открытыхакваториях, допускается расчетную обеспеченность высот волн в системе принимать0,1 % при надлежащем обосновании.

РАСЧЕТНЫЕУРОВНИ ВОДЫ

5*.Максимальный расчетный уровень воды необходимо принимать согласно требованиям СНиП напроектируемые сооружения (объекты). При определении нагрузок и воздействий, нагидротехнические сооружения обеспеченности расчетных уровней должны быть неболее: для сооружений I класса - 1 % (1 раз в 100лет), II и III классов - 5 % (1 раз в 20 лет), а для IV класса - 10 % (1 раз в10 лет) по наивысшим годовым уровням в безледный период.

Примечание. Дляберегоукрепительных сооружений в безливных морях обеспеченности расчетныхуровней необходимо принимать:

по наивысшимгодовым уровням - для подпорных гравитационных стен (волнозащитных) II класса - 1 %; III класса - 25 %; дляискусственных пляжей без сооружений (IV класс) - 1 %;

посреднегодовым уровням - для подпорных (волнозащитных) стен IV классы, бун иподводных волноломов IV класса - 50 %; для искусственных пляжей с защитнымисооружениями (буны, подводные волноломы - IV класс) - 50 %.

6*. Высоту ветрового вагона , м, следует принимать по данным натурных наблюдений, а приих отсутствии (без учета конфигурации береговой линии и при постоянной глубинедна d) допускается определять по формуле

,                                   (148*)

где aw - уголмежду продольной осью водоема и направлением ветра, град;

Vw - расчетная скорости ветра,определяемая по п. 9*;

L- разгон, м.

Kw- коэффициент, принимаемыйпо табл. 2*

Таблица2*

Vw

20

30

40

50

Kw.106

2,1

3

3,9

4,8

(Поправка)

РАСЧЕТНЫЕ ХАРАКТЕРИСТИКИВЕТРА

7. При определении элементовветровых волн и ветрового нагона должны приниматься обеспеченности расчетного шторма для сооружений I, II классов - 2 % (1 раз в 60 лет) и III, IV классов - 4 % (1 раз в 25лет).

Для сооружений I и IIклассов допускается обеспеченность расчетного шторма принимать 1 % (1 раз в 100лет) при надлежащем обосновании.

8*. Сочетание обеспеченностискорости ветра с обеспеченностью уровня воды следует принимать для сооружений I и IIклассов, в том числе для условий водохранилищ при нормальном подпорном уровне(НПУ), согласно пп. 5* и 7 и уточнять по данным натурных наблюдений.

9*. Расчетную скорость ветрана высоте 10 м над поверхностью водоема Vw,м/с, следуетопределять по формуле

Vw = kflklVl,                                                          (149)

где Vl - скорость ветра на высоте 10 м над поверхностью земли (водоема),соответствующая 10-минутному интервалу осреднения и обеспеченности, принимаемойпо п. 7;

kfl - коэффициент пересчетаданных по скоростям ветра, измеренным по флюгеру, принимаемый по формуле , но не более 1;

kl - коэффициент приведенияскорости ветра к условиям водной поверхности для водоемов (в том числепроектируемых) с характерной протяженностью до 20 км, принимаемый: равнымединице при измерении скорости ветра Vlнад водной поверхностью, над ровной песчаной (пляжи, дюны и прочее) или впокрытой снегом местностью; по табл. 3* - при измерении скорости ветра надместностью типа А, В или С, устанавливаемого в соответствии с требованиями СНиПна ветровые нагрузки и дополнениями к нему.

Таблица3*

Скорость ветра Vl, м/с

Значения коэффициента kl при типе местности

А

В

С

10

1,1

1,3

1,47

15

1,1

1,28

1,44

20

1,09

1,26

1,42

25

1,09

1,25

1,39

30

1,09

1,24

1,38

35

1,09

1,22

1,36

40

1,08

1,21

1,34

10. При предварительном определенииэлементов волн среднее значение разгона, м, для заданной расчетной скоростиветра Vw, м/с, допускаетсяопределять по формуле

,                                                          (150)

где kvis- коэффициент, принимаемый равным 5×1011;

v - коэффициент кинематическойвязкости воздуха, принимаемый равным 10-5 м2/с.

Значения предельного разгонаLV, м, допускаетсяпринимать по табл.4 для заданной расчетной скорости ветра Vw, м/с.

Таблица 4

Скорость ветра Vw, м/с

20

25

30

40

50

Значения предельного разгона LV×10-3, м

1600

1200

600

200

100

11. Расчетные скорости ветрапри разгонах менее 100 км допускается определять по данным натурных наблюдений надмаксимальными ежегодными значениями скоростей ветра без учета ихпродолжительности.

12*. Расчетные скоростиветра при разгонах более 100 км следует определять с учетом ихпространственного распределения (см. рекомендуемое прил.4*).

Рис. 1. Графики для определения элементов ветровыхволн в глубоководной и мелководной зонах

ЭЛЕМЕНТЫ ВОЛНВ ГЛУБОКОВОДНОЙ ЗОНЕ

13.Среднюю высоту , м, и средний период волн  с, в глубоководнойзоне необходимо определять по верхней огибающей кривой рис. 1. По значениям безразмерныхвеличин gt/Vw и gL/, и верхней огибающей кривой необходимо определять значения / и  и по меньшим ихвеличинам принять среднюю высоту и средний период волн.

Среднюю длину волн , м, при известном значении  следует определять поформуле

.                                                             (151)

Примечание.При переменных скоростях ветра вдоль разгона волн допускается принимать  по результатампоследовательного определения высоты волны для участков с постояннымизначениями скорости ветра.

14*. При сложнойконфигурации береговой черты среднюю высоту волны, м, необходимо определять поформуле

,                            (152)

где , м, (при n =1; ±2; ±3; ±4) - средние высоты волн, которые должныприниматься согласно рис.1, по расчетной скорости ветра и проекциям лучей Ln, м, на направление главноголуча, совпадающего с направлением ветра. Лучи проводятся из расчетной точки допересечения с линией берега с интервалом ±22,5 град от главного луча.

При наличии перед расчетнымствором большого количества препятствий в виде островов с угловыми размерамименее ±22,5 град и суммой угловыхразмеров более 22,5 град среднюю высоту волн , м, в секторе nнеобходимо определять по формуле

,                                             (152a)*

где cni, vnj - соответственно угловыеразмеры i-го препятствия и j-го промежутка междусоседними препятствиями, отнесенные к углу 22,5 град (i = 1,2, 3 ... kn; j = 1, 2, 3, ..., ln) в пределах n-го сектора, назначаемого винтервале ±11,25 град от направления луча.

Средние высоты волн , м, следует определять по рис. 1 по расчетной скоростиветра и разгону L, равному проекциям лучей Lniи Lnj, м, на направление ветра.Лучи Lni и Ln равны соответственно расстоянию от расчетной точкидо пересечения с 1-м препятствием или подветренным берегом в j-м промежутке.

Средний период волнопределяется по безразмерной величине , которая принимается согласно рис. 1 при известнойбезразмерной величине . Среднюю длину волн следует определять по формуле (151).

Примечание. Конфигурацийбереговой черты принимается сложной, если величина Lmax/Lmin ³ 2, где Lmax и Lmin - наибольший и наименьшийлучи, проведенные из расчетной точки в секторе ±45 гряд от направления ветрадо пересечения с подветренным берегом.

15*. Высоту волны i %-ной обеспеченности всистеме hd,i, м, следует определять умножением средней высотыволн на коэффициент ki, принимаемый по графикам рис. 2 для безразмерной величины . При сложной конфигурации береговой черты значение , должно приниматься по величине , и верхней огибающей кривой рис. 1.

Рис. 2.Графики значений коэффициента ki

Элементы волн собеспеченностью по режиму 1; 2; 4 % необходимо принимать по функциямраспределения, определяемым по натурным данным, а при их отсутствии илинедостаточности - по результатам обработки синоптических карт (см.рекомендуемое прил. 4*).

16. Превышение вершины волнынад расчетным уровнем hс, м, следует определять побезразмерной величине hс/hi (рис. 3)для данного значения , принимая .

Рис. 3. Графики дляопределения значений hс/hi в мелководной и hc,sVr/hi в прибойной зонах

ЭЛЕМЕНТЫ ВОЛНВ МЕЛКОВОДНОЙ ЗОНЕ

17.Высоту волн (i %-ной обеспеченности hi, м, в мелководной зоне с уклонами дна 0,002 и более следует определятьпо формуле

,                                                      (153)

где kt - коэффициент трансформации;

kr - коэффициент рефракции;

kl - обобщенный коэффициентпотерь.

Коэффициенты kt, kr и kl следует определять по п.18.

Длину волн, перемещающихсяиз глубоководной в мелководную зону, необходимо определять по рис. 4 призаданных безразмерных величинах  и , при этом период волн принимается равным периоду волн вглубоководной зоне.

Превышение вершины волны надрасчетным уровнем hс, м, следует определять по рис. 3 дляданных безразмерных величин  и .

18. Коэффициенттрансформации необходимо принимать по графику 1 рис. 5. Коэффициент рефракции должен определяться по формуле

,                                                                  (154)

где ad - расстояние между смежными волновыми лучами в глубоководной зоне, м;

а - расстояние между теми же лучами по линии,проходящей через заданную точку мелководной зоны, м.

Рис. 4. Графики дляопределения значений  в мелководной и  в прибойной зонах

Рис. 5. Графики дляопределения

1 - коэффициента kt; 2, 3 и 4 - величины

Лучи волн на плане рефракциив глубоководной зоне необходимо принимать по заданному направлению распространенияволн, а в мелководной зоне их следует продолжать в соответствии со схемой играфиками рис. 6.

Обобщенный коэффициентпотерь kl должен определяться позаданным значениям величины  и уклону дна i (табл. 5); при уклонах дна 0,03 иболее следует принимать значение обобщенного коэффициента потерь равнымединице.

Примечание.Значение коэффициента kr, допускается приниматьпо результатам определения коэффициентов рефракции для волновых лучей,проводимых из расчетной точки в направлениях через 22,5 град от главного луча.

Рис. 6. Схема (а) и графики (б) для построения плана рефракции

Таблица 5

Относительная глубина

Значения коэффициента kl при уклонах дна i

0,025

0,02-0,002

0,01

0,82

0,66

0,02

0,85

0,72

0,03

0,87

0,76

0,04

0,89

0,78

0,06

0,9

0,81

0,08

0,92

0,84

0,1

0,93

0,86

0,2

0,96

0,92

0,3

0,98

0,95

0,4

0,99

0,98

0,5 и более

1

1

19. Среднюю высоту и среднийпериод волн в мелководной зоне с уклонами дна 0,001 и менее необходимоопределять по графикам рис. 1. По безразмерным величинам , и  принимаются значения  и  и по ним определяются и .

Высоту волны i % - ной обеспеченности всистеме следует определять умножением средней высоты волн на коэффициент ki, принимаемый по графикам рис. 2. По безразмерным величинам  и  определяются значениякоэффициента ki, из которых принимаетсянаименьший.

Среднюю длину волн приизвестном значении среднего периода следует определять в соответствии с п.13.

Превышение вершины волны надрасчетным уровнем должно определяться по рис.3.

Примечание.Элементы волн, перемещающихся из мелководной зоны с уклонами дна 0,001 и менеев зону с уклонами дна 0,002 и более, необходимо определять согласно пп.17 и 18, при этомпринимается значение исходной средней высоты .

ЭЛЕМЕНТЫ ВОЛНВ ПРИБОЙНОЙ ЗОНЕ

20. Высоту волн в прибойнойзоне hsVr1%, м, необходимо определять для заданных уклонов дна i по графикам 2, 3 и 4 рис. 5; при этом по безразмерной величине  принимается значение и соответственно определяется hsVr1%.

Длину волны в прибойной зоне, м, следует определять по верхней огибающей кривой рис. 4, превышение вершины волны надрасчетным уровнем hc,sVr, - по верхней огибающей кривой рис. 3.

21. Критическая глубина dcr, м, при первом обрушенииволн должна определяться для заданных уклонов дна i по графикам 2, 3 и 4 рис. 5 методомпоследовательных приближений. По ряду задаваемых значений глубин d в соответствии с пп.17 и 18 определяются величины  и по графикам 2, 3 и4 рис. 5 - соответствующие им значения , из которых принимается dcr, численно совпадающее с одной из задаваемых глубин d.

22. Критическую глубину,соответствующую последнему обрушению волн dcr,V при постоянном уклоне дна,следует определять по формуле

,                                                       (155)

где kV - коэффициент, принимаемый по табл.6;

n - число обрушений (включаяпервое), принимаемое из ряда n = 2, 3 и 4 при выполнении неравенств

 и .

При определении глубиныпоследнего обрушения dcr,V, и коэффициент kV или произведениекоэффициентов не должны приниматься менее 0,35.

При уклонах дна более 0,05следует принимать значение критической глубины dcr = dcr,V.

Примечание. Припеременных уклонах дна допускается принимать dcr,V по результатам последовательного определениякритических глубин для участков дна с постоянными уклонами.

ЭЛЕМЕНТЫ ВОЛННА ОГРАЖДЕННОЙ АКВАТОРИИ

23. Высоту дифрагированнойволны hdif, м, на огражденнойакватории необходимо определять по формуле

hdif= kdifhi,                                                           (156)

где kdif - коэффициент дифракцииволи, определяемый согласно пп.24, 25 и 26;

hi - высота исходной волны i %-ной обеспеченности.

В качестве расчетной длиныпринимается исходная длина  на входе в акваторию.

24.Коэффициент дифракции волн kdif, для акватории, огражденной одиночным молом (при заданном значенииугла b, град, относительном расстоянии от головы мола до точки в расчетномстворе  и значении угла j, град), следует принимать в соответствии со схемой и графиками рис. 7 согласно штриховой линии сострелками.

Таблица 6

Уклон дна i

0,01

0,015

0,02

0,025

0,03

0,035

0,04

0,045

0,05

Коэффициент kV

0,75

0,63

0,56

0,5

0,45

0,42

0,4

0,37

0,35

Рис. 7.Графики для определения значений коэффициента kdif,s

25.Коэффициент дифракции волн kdif,c на акватории, огражденнойсходящимися молами, необходимо определять по формуле

kdif,c = kdif,syc,                                                          (157)

где yc - коэффициент, принимаемый по рис. 8 для данных значений dc и kdif,cp.

Рис. 8.Графики значений коэффициента yс

Величина dc определяется по формуле

,

где l1 и l2 - расстояния от границволновой тени (ГВТ) до границ дифракции волн (ГДВ), принимаемые в соответствиисо схемой и графиками рис. 9 согласно штриховой линии со стрелками;

b - ширина входа в порт, м, принимаемая равной проекции расстояния междуголовами молов на фронт исходной волны.

Значение коэффициента kdif,cp определяется так же, как и kdif, согласно п.24 дляточки пересечения главного луча с фронтом волн в расчетном своре.

Положение главного луча насхеме рис. 9,а необходимо принимать по точкам, расположенным от границы волновой тени (ГВТ)мола с меньшим углом ji, град, на расстояниях х, м, определяемых по формуле

,                                                         (159)

где la1 и la2 - величины, принимаемые в соответствии со схемой играфиками рис. 9.

Рис. 9.Схема (а) и графики (б) для определения величин i и la

26.Коэффициент дифракции волн kdif,b для акватории, огражденнойволноломом, должен определяться по формуле

,                                               (160)

где kdif,s1 и kdif,s2 - коэффициенты дифракцииволн, определяемые для головных участков волнолома согласно п.24.

27. Высоту дифрагированнойволны с учетом отражения ее от сооружений и преград hdif,r, м, в данной точкеогражденной акватории необходимо определять по формуле

hdif,r = (kdif + kref)hi,                                               (161)

где                               ;                                     (162)

kdif,s - коэффициент дифракции в створе отражающейповерхности, определяемый согласно пп.24, 25 и 26;

kr и kp - коэффициенты, определяемые согласно п.1.14*;

qr - угол между фронтом волны и отражающейповерхностью, град;

 - относительное расстояние ототражающей поверхности до расчетной точки по лучу отраженной волны, при этомнаправление луча отраженной волны должно приниматься из условия равенства угловподхода и отражения волн;

kref,i - коэффициент отражения, принимаемый по табл.7;при угле наклона отражающей поверхности к горизонту более 45 град следуетпринимать коэффициент отражения kref,i = 1.

Примечание.Высоту волны на огражденной акватории с меняющимися глубинами допускаетсяуточнять согласно пп.17 и 18при надлежащем обосновании.

Таблица 7

Пологость волны

Значения kref,i при уклонах отражающей поверхности i

1

0,5

0,25

10

0,5

0,02

0,0

15

0,8

0,15

0,0

20

1

0,5

0,0

30

1

0,7

0,05

40

1

0,9

0,18

ПРИЛОЖЕНИЕ 2
Справочное

ТЕРМИНОЛОГИЯ И ОСНОВНЫЕ БУКВЕННЫЕОБОЗНАЧЕНИЯ

ТЕРМИНОЛОГИЯ

Гравитационные ветровыеволны - вызванные ветром волны, в формировании которых основную роль играетсила тяжести.

Элементы волны (основные) -высота, длина и период волны.

Нерегулярные волны - волны,элементы которых изменяются случайным образом.

Регулярные волны - волны,высота и период которых остаются неизменными в данной точке пространства,занятого жидкостью.

Поступательные (бегущие)волны - волны, видимая форма которых перемещается в пространстве.

Стоячие волны - волны,видимая форма которых в пространстве не перемещается.

Система волн - рядпоследовательных волн, имеющих одно происхождение.

Профиль волны (главный) -линия пересечения взволнованной поверхности с вертикальной плоскостью внаправлении луча волны (рис. 1).

Профиль и элементы волны

Средняя волновая линия -линия, пересекающая запись волновых колебаний так, что суммарные площади выше иниже этой линии одинаковы. Для регулярной волны - горизонтальная линия,проведенная на уровне полусуммы отметок ее вершины и подошвы.

Гребень волны - часть волны,расположенная выше средней волновой линии.

Вершина волны - наивысшаяточка гребня волны.

Ложбина волны - часть волны,расположенная ниже средней волновой линии.

Подошва волны - наинизшаяточка ложбины волны.

Высота волны - превышениевершины волны над соседней подошвой на волновом профиле.

Длина волны - горизонтальноерасстояние между вершинами двух смежных гребней на волновом профиле.

Период волны - интервалвремени между прохождением двух смежных вершин волн через фиксированнуювертикаль.

Фронт волны - линия на планевзволнованной поверхности, проходящая по вершинам гребня данной волны.

Луч волны - линия,перпендикулярная фронту волны в данной точке.

Скорость волны - скоростьперемещения гребня волны в направлении ее распространения.

Расчетный шторм - шторм,наблюдающийся один раз в течение заданного ряда лет (25, 50 и 100) с такойскоростью, направлением, разгоном и продолжительностью действия ветра, прикоторых в расчетной точке формируются волны с максимальными за этот рядэлементами.

Расчетная скорость ветра(при определении элементов волн) - скорость ветра на высоте 10 м над уровнемводы.

Расчетный уровень воды -уровень, назначаемый с учетом сезонных и годовых колебаний, ветрового нагонаводы, приливов и отливов.

Разгон волн - протяженностьохваченной ветром акватории, измеренная по направлению ветра до расчетнойточки.

Волновое давление - доля(составляющая) гидродинамического давления, обусловленная волнением насвободной поверхности жидкости. Волновое давление определяется как разностьзначений гидродинамического давления в данной точке пространства, занятогожидкостью, при наличии волн и при их отсутствии.

ОСНОВНЫЕБУКВЕННЫЕ ОБОЗНАЧЕНИЯ

Vw - скорость ветра;

hc - превышение вершины волны над расчетным уровнем;

ht - понижение подошвы волны от расчетного уровня;

h - высота волны;

l - длина волны;

k - волновое число;

Т -период волны;

w - круговая частота волны;

с -скорость волны;

h/l - крутизна волны;

l/h- пологость волны;

hi,li, Ti - соответственно высота,длина и период волн i % - нойобеспеченности в системе;

 - соответственно средние высота, длина ипериод волн;

d -глубина воды при расчетном уровне;

dcr - критическая глубина воды, при которой происходит первое обрушениеволн;

dcr,ν - глубина воды, при которой происходит последнееобрушение волн;

Q - сила от воздействия волнна сооружение, преграду;

P - линейная нагрузка(линейная распределенная нагрузка на единицу длины сооружения, преграды);

р -волновое давление;

r - плотность воды;

g - ускорение свободногопадения;

j - угол наклона откоса (илидна) к горизонту;

i - уклон дна.

ПРИЛОЖЕНИЕ 3
Справочное

ФОРМУЛЫ И ТАБЛИЦЫ ГЛАВЫ СНиП 2.06.04-82* ВСИСТЕМЕ ИЗМЕРЕНИЙ МКГСС

В настоящем приложенииприведены формулы и таблицы, написание которых изменилось в связи с переводом вновую систему физических единиц. Они представлены за теми же номерами (в новыхбуквенных обозначениях) со ссылкой на соответствующие пункты настоящих норм.Формулы и таблицы, которые содержат только замену объемного веса воды g на произведение rg не приводятся.

К п.4.2.

Wq= 7,5×10-5Aqνq2x;                                                      (97)

Wn = 5,0×10-5Anνn2x;                                                     (98)

Wq = 8,1×10-5Aqνq2;                                                       (99)

Wn = 8,1×10-5Anνn2;                                                     (100)

Wq и Wn, тс.

К п.4.3

Qw= 0,06Alνt2;                                                         (101)

Nw= 0,06Alνl2;                                                       (102)

Qw и Nw, тс.

К п.5.1

Таблица27

Соленость льда Si, %

Предел прочности льда на сжатие Rc, тс/м2, при среднесуточной температуре воздуха ta, °C

0

-3

-15

-30

Менее 1 (пресный лед)

45

75

120

150

1-2

40

65

105

135

3-6

30

50

85

105

К п.5.3

, тс;                                 (118)*

, тс.                                          (119)

К п.5.5

,                                       (124)*

К п.5.6

pm = 5×10-4ν2max;                                                         (126)

,                                                   (127)

pi = 0,92hdi;                                                             (128)

pm,a = 2×10-6ν2w,max;                                                     (129)

pm, pν, pi и pm,a, тс/м.

К п.5.7

pt = 5 + 11×10-5 νt,ahij, тс/м2;                                                    (131)

при ti ³-20 °C

hi =(3,3 - 0,28ti + 0,83)×104;                                                 (132)

при ti < -20 °C

hi = (3,3 - 1,85ti)×104;                                                     (133)

hred - приведенная толщиналедяного покрова, м, определяемая по формуле

;                                           (136)

a - коэффициент теплоотдачиот воздуха и поверхности снежного покрова, ккал/(ч×м2), принимаемыйравным  - при наличии снега,или  - при отсутствииснега.

К п.5.8

q = pthmaxkl, тс/м,                                                          (137)

где pt =10 тс/м2

К п.5.9

Fb,j = mRb,jhj, тс,                                                          (138)

где Rb,j = 12 тс/м2.

К п. 5.12

, тс;                                          (141)

.                             (142)

К п. 5.13

,тс×м;                                           (143)

;                                                         (145)

;                                                   (146)

Rt и Rc, тс/м2

ke

0,8

1

0,85

1,5

0,9 и более

2

Таблица33

Температура льда ti, °С

Пределы текучести льда, тс/м2

на растяжение Rt,y

на сжатие Rc,y

 

Верхняя часть ледяного покрова

От 0 до -2

70

180

« -3 « -10

80

250

« -11 « -20

100

280

 

Нижняя часть ледяного покрова

« 0 « -2

50

120

ti - то же, что и в п. 5.7

ПРИЛОЖЕНИЕ 4
Рекомендуемое

ИСПЫТАНИЕ ЛЬДА НА ОДНООСНОЕ СЖАТИЕ

Отбор, изготовление иподготовка образцов к испытанию

Образцы льда отбираются из N слоевледяного поля так, чтобы их длинные оси были перпендикулярны направлению ростакристаллов; при этом N ³ 3, толщина испытываемоголедяного поля должна быть не менее 0,6hd.

Образцы льда изготовляются ввиде призм квадратного сечения или цилиндров круглого сечения с отношениемвысоты к ширине (диаметру), равны 2,5. Ширина образца должна не менее чем в 10раз превышать средний поперечный размер кристалла, определяемый по даннымкристаллографического исследования.

Отклонение размеров образцовот номинальных не должно превышать ±1 %. Образцы должны иметьгладкую ровную поверхность без трещин, сколов, раковин, заусенцев и др.дефектов.

Цилиндрические образцыследует изготовлять на токарном станке, а призматические - нагоризонтально-фрезерном станке.

Грани призматическихобразцов рекомендуется обрабатывать попарно двумя фрезами, установленными наодном валу с расстоянием между ними, равным ширине образца при обработкебоковых граней и с расстоянием, равным высоте образца при обработке опорныхграней.

Перед испытанием образцыисследуемого слоя выдерживаются не менее чем 1 час при температуре слоя ti, определяемой по опытным данным, а при их отсутствии - по формулам (116) и (117).

Оборудование

Испытательные машины должныбыть устроены по типу машин с управляемой скоростью деформации. Наибольшаясоздаваемая машиною нагрузка должна не менее чем в два раза превышатьразрушающую нагрузку для испытываемых образцов.

Испытательные машины должныиметь автоматическую запись кривой «нагрузка – деформация», обеспечиватьизмерение нагрузки с погрешностью не более ±5 %.

Проведение испытаний

Образцы сжимаются вдольдлинных осей.

Образцы исследуемого слояиспытываются при температуре ti и постоянной скоростидеформации, принимаемой для пресноводного льда равной , с-1, а для морского льда по табл. 1.

Таблица 1

Температура льда в i-ом слое ti, °С

-2

-10

-15

-23 и ниже

Значение , с-1

0,5

1,5

2,0

3,0

Обработка результатов

Разрушающее напряжение(предел прочности) при сжатии для каждого образца Сj,МПа, вычисляется по формуле

,                                                              (163)

где (Pmax)j -  максимальная нагрузка для j-го образца, определяемая подиаграмме «нагрузка - деформация» (см. рис.1), МН;

y - площадь первоначальногопоперечного сечения образца, м2.

За результат испытания серииобразцов исследуемого слоя принимается величина

С ± D, МПа,

где С -среднее (арифметическое) значение параллельных определений предела прочностипри сжатии, МПа, определяемое по формуле

;                                                              (164)

D и n -обозначения те же, что в п.5.2.

Рис. 1. Диаграммы «нагрузка- деформация» для льда, испытываемого при различных постоянных скоростяхдеформации:

1, 2 -пластическое разрушение; 3 - хрупко-пластическое разрушение; 4 -хрупкое разрушение

Графически результатиспытания серии образцов исследуемого слоя изображается точкой и двумя разнымиотрезками, отложенными вверх и вниз от этой точки; точка соответствует среднему(арифметическому) значению предела прочности льда, а отрезок - среднемуквадратическому отклонению случайной погрешности измерений. Указание количестваиспытанных образцов обязательно.

Примеры графическогопредставления результатов испытаний нескольких серий образцов показаны на рис. 2 и 3.

Рис. 2. Зависимостьмаксимального предела прочности пресноводного льда при одноосном сжатии оттемпературы

 - призматический лед (размеры образцов 25´25´50см);

 - зернистый (снежный) лед (15´15´30см);

 - волокнистый (шестовато-игольчатый) лед (22´22´45см), n = 5.

Научно- исследовательская станция «Ладожское озеро», ААНИИ, 1979 - 1981 гг.

Рис. 3.Зависимость максимального предела прочности морского льда при одноосном сжатии отколичества жидкой фазы

 - зернистый лед;

 - волокнистый лед.

Размеры образцов 4´4´10см, n = 5.

Дрейфующаянаучно-исследовательская станция «Северный полюс-24», ААНИИ, 1978-1979 гг.»

(Измененная редакция. Изм. № 2 ).

ПРИЛОЖЕНИЕ 4*
Рекомендуемое

ОПРЕДЕЛЕНИЕ ПРОСТРАНСТВЕННЫХ ХАРАКТЕРИСТИКВЕТРА ПО ДАННЫМ СИНОПТИЧЕСКИХ КАРТ

Пространственноераспределение скорости ветра необходимо учитывать путем построения полей ветра,определяемых по данным синоптических карт. Расчетные скорости ветра допускаетсяопределять в соответствии с графиком (см. рисунок)для заданной географической широты j, используя расстояние междуизобарами a, m.mile, и радиус кривизны изобар R, m.mile. Направление ветра необходимоотклонять на угол 15 град от изобары в сторону низкого давления.

Графики для определениярасчетной скорости ветра Νw, м/с, по данным синоптических карт при циклонических изобарах,проведенных через 0,5 кПа

а - j  ³ 50 °С с.ш.; б - j = 35 - 49° с.ш.

СОДЕРЖАНИЕ

1. НАГРУЗКИ И ВОЗДЕЙСТВИЯ ВОЛН НА ГИДРОТЕХНИЧЕСКИЕ СООРУЖЕНИЯ ВЕРТИКАЛЬНОГО И ОТКОСНОГО ПРОФИЛЕЙ

НАГРУЗКИ ОТ СТОЯЩИХ ВОЛН НА СООРУЖЕНИЯ ВЕРТИКАЛЬНОГО ПРОФИЛЯ

НАГРУЗКИ И ВОЗДЕЙСТВИЯ ВОЛН НА СООРУЖЕНИЯ ВЕРТИКАЛЬНОГО ПРОФИЛЯ И ИХ ЭЛЕМЕНТЫ (ОСОБЫЕ СЛУЧАИ)

НАГРУЗКИ ОТ РАЗБИВАЮЩИХСЯ И ПРИБОЙНЫХ ВОЛН НА СООРУЖЕНИЯ ВЕРТИКАЛЬНОГО ПРОФИЛЯ

НАГРУЗКИ И ВОЗДЕЙСТВИЯ ВОЛН НА СООРУЖЕНИЯ ОТКОСНОГО ПРОФИЛЯ

2. НАГРУЗКИ ОТ ВОЛН НА ОБТЕКАЕМЫЕ ПРЕГРАДЫ И СКВОЗНЫЕ СООРУЖЕНИЯ

НАГРУЗКИ ОТ ВОЛН НА ВЕРТИКАЛЬНУЮ ОБТЕКАЕМУЮ ПРЕГРАДУ

НАГРУЗКИ ОТ ВОЛН НА ГОРИЗОНТАЛЬНУЮ ОБТЕКАЕМУЮ ПРЕГРАДУ

НАГРУЗКИ ОТ РАЗБИВАЮЩИХСЯ ВОЛН НА ВЕРТИКАЛЬНУЮ ОБТЕКАЕМУЮ ПРЕГРАДУ

НАГРУЗКИ ОТ ВОЛН НА СКВОЗНОЕ СООРУЖЕНИЕ ИЗ ОБТЕКАЕМЫХ ЭЛЕМЕНТОВ

НАГРУЗКИ ОТ ВОЛН НА ВЕРТИКАЛЬНЫЕ ЦИЛИНДРЫ БОЛЬШИХ ДИАМЕТРОВ (ОСОБЫЕ СЛУЧАИ)*

3. НАГРУЗКИ ОТ ВЕТРОВЫХ ВОЛН НА БЕРЕГОУКРЕПИТЕЛЬНЫЕ СООРУЖЕНИЯ И СУДОВЫХ ВОЛН НА КРЕПЛЕНИЯ БЕРЕГОВ КАНАЛОВ

НАГРУЗКИ ОТ ВЕТРОВЫХ ВОЛН НА БЕРЕГОУКРЕПИТЕЛЬНЫЕ СООРУЖЕНИЯ

НАГРУЗКИ ОТ СУДОВЫХ ВОЛН НА КРЕПЛЕНИЯ БЕРЕГОВ КАНАЛОВ

4. НАГРУЗКИ ОТ СУДОВ (ПЛАВУЧИХ ОБЪЕКТОВ) НА ГИДРОТЕХНИЧЕСКИЕ СООРУЖЕНИЯ

НАГРУЗКИ ОТ ВЕТРА, ТЕЧЕНИЯ И ВОЛН НА ПЛАВУЧИЕ ОБЪЕКТЫ

НАГРУЗКИ ОТ НАВАЛА ПРИШВАРТОВАННОГО СУДНА НА СООРУЖЕНИЕ

НАГРУЗКИ ОТ НАВАЛА СУДНА ПРИ ПОДХОДЕ К СООРУЖЕНИЮ

НАГРУЗКИ НА СООРУЖЕНИЯ ОТ НАТЯЖЕНИЯ ШВАРТОВОВ

5. ЛЕДОВЫЕ НАГРУЗКИ НА ГИДРОТЕХНИЧЕСКИЕ СООРУЖЕНИЯ

ОСНОВНЫЕ ПОЛОЖЕНИЯ

НАГРУЗКИ ОТ ЛЕДЯНЫХ ПОЛЕЙ НА СООРУЖЕНИЯ

НАГРУЗКИ НА СООРУЖЕНИЯ ОТ СПЛОШНОГО ЛЕДЯНОГО ПОКРОВА ПРИ ЕГО ТЕМПЕРАТУРНОМ РАСШИРЕНИИ

НАГРУЗКИ НА СООРУЖЕНИЯ ОТ ЗАТОРНЫХ И ЗАЖОРНЫХ МАСС ЛЬДА

НАГРУЗКИ ОТ ПРИМЕРЗШЕГО К СООРУЖЕНИЮ ЛЕДЯНОГО ПОКРОВА ПРИ ИЗМЕНЕНИИ УРОВНЯ ВОДЫ

ПРИЛОЖЕНИЕ 1 Обязательное ЭЛЕМЕНТЫ ВОЛН НА ОТКРЫТЫХ И ОГРАЖДЕННЫХ АКВАТОРИЯХ

ПРИЛОЖЕНИЕ 2 Справочное ТЕРМИНОЛОГИЯ И ОСНОВНЫЕ БУКВЕННЫЕ ОБОЗНАЧЕНИЯ

ПРИЛОЖЕНИЕ 3 Справочное ФОРМУЛЫ И ТАБЛИЦЫ ГЛАВЫ СНиП 2.06.04-82* В СИСТЕМЕ ИЗМЕРЕНИЙ МКГСС

ПРИЛОЖЕНИЕ 4 Рекомендуемое ИСПЫТАНИЕ ЛЬДА НА ОДНООСНОЕ СЖАТИЕ

ПРИЛОЖЕНИЕ 4* Рекомендуемое ОПРЕДЕЛЕНИЕ ПРОСТРАНСТВЕННЫХ ХАРАКТЕРИСТИК ВЕТРА ПО ДАННЫМ СИНОПТИЧЕСКИХ КАРТ

 

4
Мне нравится
Комментировать Добавить в закладки

Комментарии могут оставлять только зарегистрированные пользователи.

Пожалуйста зарегистрируйтесь или авторизуйтесь на сайте.