На главную
На главную

СНиП 2.01.07-85* «Нагрузки и воздействия»

Нормы распространяются на проектирование строительных конструкций и оснований зданий и сооружений и устанавливает основные положения и правила по определению и учету постоянных и временных нагрузок и воздействий, а также их сочетаний. Нагрузки и воздействия на строительные конструкции и основания зданий и сооружений, отличаются от традиционных, допускается определять по специальным техническим условиям

Обозначение: СНиП 2.01.07-85*
Название рус.: Нагрузки и воздействия
Статус: действующий (По постановлению от 08.07.1988 г. № 132 СНиП 2.01.07-85 "Нагрузки и воздействия" дополнен разд. 10 "Прогибы и перемещения")
Заменяет собой: СНиП II-23-81* (пп.13.2-13.4 и 14.1-14.3) СНиП II-6-74
Дата актуализации текста: 17.06.2011
Дата добавления в базу: 17.06.2011
Дата введения в действие: 01.01.1987
Разработан: МИСИ им. В.В. Куйбышева Минвуза СССР
ЦНИИСК им. В.А. Кучеренко 109389, Москва, 2-я Институтская ул., д. 6
Утвержден: Госстрой СССР (29.08.1985)
Опубликован: ГП ЦПП № 1996<br>ГУП ЦПП № 2003<br>ОАО "ЦПП" № 2009

СТРОИТЕЛЬНЫЕ НОРМЫ И ПРАВИЛА

НАГРУЗКИ И ВОЗДЕЙСТВИЯ

СНиП 2.01.07-85*

МОСКВА

2003

СОДЕРЖАНИЕ

1. ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ

КЛАССИФИКАЦИЯ НАГРУЗОК

СОЧЕТАНИЯ НАГРУЗОК

2. ВЕС КОНСТРУКЦИЙ И ГРУНТОВ

3. НАГРУЗКИ ОТ ОБОРУДОВАНИЯ, ЛЮДЕЙ, ЖИВОТНЫХ, СКЛАДИРУЕМЫХ МАТЕРИАЛОВ И ИЗДЕЛИЙ

ОПРЕДЕЛЕНИЕ НАГРУЗОК ОТ ОБОРУДОВАНИЯ, СКЛАДИРУЕМЫХ МАТЕРИАЛОВ И ИЗДЕЛИЙ

РАВНОМЕРНО РАСПРЕДЕЛЕННЫЕ НАГРУЗКИ

СОСРЕДОТОЧЕННЫЕ НАГРУЗКИ И НАГРУЗКИ НА ПЕРИЛА

4. НАГРУЗКИ ОТ МОСТОВЫХ И ПОДВЕСНЫХ КРАНОВ

5. СНЕГОВЫЕ НАГРУЗКИ

6. ВЕТРОВЫЕ НАГРУЗКИ

7. ГОЛОЛЕДНЫЕ НАГРУЗКИ

8. ТЕМПЕРАТУРНЫЕ КЛИМАТИЧЕСКИЕ ВОЗДЕЙСТВИЯ

9. ПРОЧИЕ НАГРУЗКИ

10. ПРОГИБЫ И ПЕРЕМЕЩЕНИЯ

ОБЩИЕ УКАЗАНИЯ

ВЕРТИКАЛЬНЫЕ ПРЕДЕЛЬНЫЕ ПРОГИБЫ ЭЛЕМЕНТОВ КОНСТРУКЦИЙ

ГОРИЗОНТАЛЬНЫЕ ПРЕДЕЛЬНЫЕ ПРОГИБЫ КОЛОНН И ТОРМОЗНЫХ КОНСТРУКЦИЙ ОТ КРАНОВЫХ НАГРУЗОК

ГОРИЗОНТАЛЬНЫЕ ПРЕДЕЛЬНЫЕ ПЕРЕМЕЩЕНИЯ И ПРОГИБЫ КАРКАСНЫХ ЗДАНИЙ, ОТДЕЛЬНЫХ ЭЛЕМЕНТОВ КОНСТРУКЦИЙ И ОПОР КОНВЕЙЕРНЫХ ГАЛЕРЕЙ ОТ ВЕТРОВОЙ НАГРУЗКИ, КРЕНА ФУНДАМЕНТОВ И ТЕМПЕРАТУРНЫХ КЛИМАТИЧЕСКИХ ВОЗДЕЙСТВИЙ

ПРЕДЕЛЬНЫЕ ВЫГИБЫ ЭЛЕМЕНТОВ МЕЖДУЭТАЖНЫХ ПЕРЕКРЫТИЙ ОТ УСИЛИЙ ПРЕДВАРИТЕЛЬНОГО ОБЖАТИЯ

ПРИЛОЖЕНИЕ 1 Справочное МОСТОВЫЕ И ПОДВЕСНЫЕ КРАНЫ РАЗНЫХ ГРУПП РЕЖИМОВ РАБОТЫ (ПРИМЕРНЫЙ ПЕРЕЧЕНЬ)

ПРИЛОЖЕНИЕ 2 Обязательное НАГРУЗКА ОТ УДАРА КРАНА О ТУПИКОВЫЙ УПОР

ПРИЛОЖЕНИЕ 3* Обязательное СХЕМЫ СНЕГОВЫХ НАГРУЗОК И КОЭФФИЦИЕНТЫ m

ПРИЛОЖЕНИЕ 4 Обязательное СХЕМЫ ВЕТРОВЫХ НАГРУЗОК И АЭРОДИНАМИЧЕСКИЕ КОЭФФИЦИЕНТЫ С

ПРИЛОЖЕНИЕ 5 Обязательное КАРТЫ РАЙОНИРОВАНИЯ ТЕРРИТОРИИ СССР ПО КЛИМАТИЧЕСКИМ ХАРАКТЕРИСТИКАМ

ПРИЛОЖЕНИЕ 6 Рекомендуемое ОПРЕДЕЛЕНИЕ ПРОГИБОВ И ПЕРЕМЕЩЕНИЙ

ПРИЛОЖЕНИЕ 7* Обязательное УЧЕТ ОТВЕТСТВЕННОСТИ ЗДАНИЙ И СООРУЖЕНИЙ*

РАЗРАБОТАНЫЦНИИСК им. Кучеренко Госстроя СССР (канд. техн. наук А.А. Бать -руководитель темы; И.А. Белышев,канд. техн. наук В.А. Отставнов, доктора техн. наук проф. В.Д.Райзер, А И. Цейтлин) МИСИ им. В.В. Куйбышева Минвуза СССР (канд. техн.наук Л.В. Клепиков).

ВНЕСЕНЫ ЦНИИСК им.Кучеренко Госстроя СССР.

ПОДГОТОВЛЕНЫК УТВЕРЖДЕНИЮ Главтехнормированием Госстроя СССР (канд. техн. наук Ф.В. Бобров).

В СНиП2.01.07-85* внесено изменение № 1, утвержденное постановлением Госстроя СССР от08.07.88 г. № 132, а также добавлен разд.10 «Прогибы и перемещения», разработанный ЦНИИСК им.Кучеренко Госстроя СССР (канд. техн. наук А.А.Бать - руководитель темы;чл.-кор. АН СССР Н.Н. Складнев, д-р техн. наук проф. А.И. Цейтлин, кандидаты техн. наук В.А.Отставнов, Э.А. Неустроев, инж. Б.И.Беляев), НИИЖБ Госстроя СССР (д-р техн, наук проф. А.С. Залесов) и ЦНИИпромзданий Госстроя СССР (кандидаты техн. наук Л.Л. Лемыш, Э.Н. Кодыш).

С введением вдействие разд. 10 «Прогибы иперемещения» СНиП 2.01.07-85 с 1 января 1989 г. утрачивают силу пп. 13.2-13.4 и14.1-14.3 СНиП II-23-81*.

Излагаются вновой редакции: «Прогибы и перемещения элементов конструкций не должныпревышать предельных, установленных СНиП 2.01.07-85» следующие пункты:

п. 13.1 СНиП II-23-81* «Стальныеконструкции»;

п. 9.2 СНиП 2.03.06-85 «Алюминиевыеконструкции»;

п. 1.20 СНиП 2.03.01-84«Бетонные и железобетонные конструкции»;

п. 4.24 СНиП 2.03.09-85«Асбестоцементные конструкции»;

п. 4.32 СНиП«Деревянные конструкции»;

п. 3.19 СНиП«Сооружения промышленных предприятий».

В СНиП 2.01.07-85*внесено изменение № 2, утвержденное постановлением Госстроя России от 29 мая2003 г. № 45.

Пункты таблицы,формулы и карты, в которые внесены изменения, отмечены звездочкой.

Государственный комитет СССР
по делам строительства
(Госстрой СССР)

Строительные нормы и правила

СНиП 2.01.07-85*

Нагрузки и воздействия

Взамен главы СНиП II-6-74

Настоящиенормы распространяются на проектирование строительных конструкций и основанийзданий и сооружений и устанавливают основные положения и правила по определениюи учету постоянных и временных нагрузок и воздействий, а также их сочетаний.

Нагрузки ивоздействия на строительные конструкции и основания зданий и сооружений,отличающихся от традиционных, допускается определять по специальным техническимусловиям.

Примечания: 1. Далее по тексту, где это возможно, термин«воздействие» опущен и заменен термином «нагрузка», а слова «здания исооружения» заменены словом «сооружения».

2. При реконструкции расчетные значения нагрузокследует определять на основе результатов обследования существующих конструкций,при этом атмосферные нагрузки допускается принимать с учетом данных Росгидромета.

1. ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ

1.1. При проектировании следуетучитывать нагрузки, возникающие при возведении и эксплуатации сооружений, атакже при изготовлении, хранении и перевозке строительных конструкций.

1.2. Основными характеристикаминагрузок, установленными в настоящих нормах, являются их нормативные значения.

Нагрузкаопределенного вида характеризуется, как правило, одним нормативным значением.Для нагрузок от людей, животных, оборудования на перекрытия жилых, общественныхи сельскохозяйственных зданий, от мостовых и подвесных кранов, снеговых,температурных климатических воздействий устанавливаются два нормативныхзначения: полное и пониженное (вводится в расчет при необходимости учетавлияния длительности нагрузок, проверке на выносливость и в других случаях,оговоренных в нормах проектирования конструкций и оснований).

1.3. Расчетное значение нагрузкиследует определять как произведение ее нормативного значения на коэффициентнадежности по нагрузке gf, соответствующий рассматриваемому предельному состояниюи принимаемый:

а)* прирасчете на прочность и устойчивость - в соответствии с пп.2.2, 3.4, 3.7, 3.11,4.8, 6.11,7.3 и 8.7;

б) прирасчете на выносливость - равным единице;

в) в расчетахпо деформациям - равным единице, если в нормах проектирования конструкций иоснований не установлены другие значения;

г) прирасчете по другим видам предельных состояний - по нормам проектированияконструкций и оснований.

Расчетныезначения нагрузок при наличии статистических данных допускается определятьнепосредственно по заданной вероятности их превышения.

При расчетеконструкций и оснований для условий возведения зданий и сооружений расчетныезначения снеговых, ветровых, гололедных нагрузок и температурных климатическихвоздействий следует снижать на 20 %.

Принеобходимости расчета на прочность и устойчивость в условиях пожара, привзрывных воздействиях, столкновении транспортных средств с частями сооруженийкоэффициенты надежности по нагрузке для всех учитываемых при этом нагрузокследует принимать равными единице.

Примечание. Для нагрузок с двумя нормативными значениямисоответствующие расчетные значения следует определять с одинаковымкоэффициентом надежности по нагрузке (для рассматриваемого предельногосостояния).

(Измененная редакция. Изм. № 2).

КЛАССИФИКАЦИЯ НАГРУЗОК

1.4. В зависимости от продолжительностидействия нагрузок следует различать постоянные и временные (длительные,кратковременные, особые) нагрузки.

1.5. Нагрузки, возникающиепри изготовлении, хранении и перевозке конструкций, а также при возведениисооружений, следует учитывать в расчетах как кратковременные нагрузки.

Внесены
ЦНИИСК им. Кучеренко
Госстроя СССР

Утверждены
постановлением
Государственного комитета СССР
по делам строительства
от 29 августа 1985 г. № 135

Срок
введения
в действие
1 января 1987 г.

Нагрузки,возникающие на стадии эксплуатации сооружений, следует учитывать в соответствиис пп. 1.6 - 1.9.

1.6. К постоянным нагрузкам следуетотносить:

а) вес частейсооружений, в том числе вес несущих и ограждающих строительных конструкций;

б) вес идавление грунтов (насыпей, засыпок), горное давление.

Сохраняющиесяв конструкции или основании усилия от предварительного напряжения следуетучитывать в расчетах как усилия от постоянных нагрузок.

1.7*. К длительным нагрузкамследует относить:

а) весвременных перегородок, подливок и подбетонок под оборудование;

б) весстационарного оборудования: станков, аппаратов, моторов, емкостей,трубопроводов с арматурой, опорными частями и изоляцией, ленточных конвейеров,постоянных подъемных машин с их канатами и направляющими, а также вес жидкостейи твердых тел, заполняющих оборудование;

в) давлениегазов, жидкостей и сыпучих тел в емкостях и трубопроводах, избыточное давлениеи разрежение воздуха, возникающее при вентиляции шахт;

г) нагрузкина перекрытия от складируемых материалов и стеллажного оборудования в складскихпомещениях, холодильниках, зернохранилищах, книгохранилищах, архивах и подобныхпомещениях;

д)температурные технологические воздействия от стационарного оборудования;

е) вес слояводы на водонаполненных плоских покрытиях;

ж) весотложений производственной пыли, если ее накопление не исключеносоответствующими мероприятиями;

з) нагрузкиот людей, животных, оборудования на перекрытия жилых, общественных исельскохозяйственных зданий с пониженными нормативными значениями, приведеннымив табл. 3;

и)вертикальные нагрузки от мостовых и подвесных кранов с пониженным нормативнымзначением, определяемым умножением полного нормативного значения вертикальнойнагрузки от одного крана (см. п. 4.2) в каждом пролете здания на коэффициент: 0,5 - длягрупп режимов работы кранов 4К-6К; 0,6 - для группы режима работы кранов 7К;0,7 - для группы режима работы кранов 8К. Группы режимов работы крановпринимаются по ГОСТ25546-82;

к) снеговыенагрузки с пониженным расчетным значением, определяемым умножением полногорасчетного значения на коэффициент 0,5;

л)температурные климатические воздействия с пониженными нормативными значениями,определяемыми в соответствии с указаниями пп. 8.2-8.6при условии q1= q2= q3= q4 = q5= 0, DI = DVII= 0;

м)воздействия, обусловленные деформациями основания, не сопровождающимисякоренным изменением структуры грунта, а также оттаиванием вечномерзлых грунтов;

н)воздействия, обусловленные изменением влажности, усадкой и ползучестьюматериалов.

Примечание.В районах со средней температурой января минус 5 °С и выше (по карте 5 приложения 5к СНиП 2.01.07-85*) снеговые нагрузки с пониженным расчетным значением неустанавливаются.

(Измененная редакция. Изм. № 2).

1.8*. К кратковременным нагрузкамследует относить:

а) нагрузкиот оборудования, возникающие в пускоостановочном, переходном и испытательномрежимах, а также при его перестановке или замене;

б) вес людей,ремонтных материалов в зонах обслуживания и ремонта оборудования;

в) нагрузки отлюдей, животных, оборудования на перекрытия жилых, общественных исельскохозяйственных зданий с полными нормативными значениями, кроме нагрузок,указанных в п. 1.7,а, б, г, д;

г) нагрузкиот подвижного подъемно-транспортного оборудования (погрузчиков, электрокаров,кранов-штабелеров, тельферов, а также от мостовых и подвесных кранов с полнымнормативным значением);

д) снеговыенагрузки с полным расчетным значением;

е)температурные климатические воздействия с полным нормативным значением;

ж) ветровыенагрузки;

з) гололедныенагрузки.

(Измененная редакция. Изм. № 2).

1.9. К особым нагрузкам следуетотносить:

а)сейсмические воздействия;

б) взрывныевоздействия;

в) нагрузки,вызываемые резкими нарушениями технологического процесса, временнойнеисправностью или поломкой оборудования;

г)воздействия, обусловленные деформациями основания, сопровождающимися кореннымизменением структуры грунта (при замачивании просадочных грунтов) или оседаниемего в районах горных выработок и в карстовых.

СОЧЕТАНИЯ НАГРУЗОК

1.10. Расчет конструкций и оснований попредельным состояниям первой и второй групп следует выполнять с учетомнеблагоприятных сочетаний нагрузок или соответствующих им усилий.

Эти сочетанияустанавливаются из анализа реальных вариантов одновременного действия различныхнагрузок для рассматриваемой стадии работы конструкции или основания.

1.11. В зависимости от учитываемогосостава нагрузок следует различать:

а) основныесочетания нагрузок, состоящие из постоянных, длительных и кратковременных;

б) особыесочетания нагрузок, состоящие из постоянных, длительных, кратковременных иодной из особых нагрузок.

Временныенагрузки с двумя нормативными значениями следует включать в сочетания какдлительные - при учете пониженного нормативного значения, как кратковременные -при учете полного нормативного значения.

В особыхсочетаниях нагрузок, включающих взрывные воздействия или нагрузки, вызываемыестолкновением транспортных средств с частями сооружений, допускается неучитывать кратковременные нагрузки, указанные в п. 1.8*.

1.12. При учете сочетаний,включающих постоянные и не менее двух временных нагрузок, расчетные значениявременных нагрузок или соответствующих им усилий следует умножать на коэффициентысочетаний, равные:

в основныхсочетаниях для длительных нагрузок y1= 0,95; для кратковременных y2= 0,9;

в особыхсочетаниях для длительных нагрузок y1= 0,95; для кратковременных y2 =0,8, кроме случаев, оговоренных в нормах проектирования сооружений длясейсмических районов и в других нормах проектирования конструкций и оснований.При этом особую нагрузку следует принимать без снижения.

При учетеосновных сочетаний, включающих постоянные нагрузки и одну временную нагрузку(длительную или кратковременную), коэффициенты y1, y2вводить не следует.

Примечание. В основных сочетаниях при учете трех и болеекратковременных нагрузок их расчетные значения допускается умножать накоэффициент сочетания y2,принимаемый для первой (по степени влияния) кратковременной нагрузки - 1,0, длявторой - 0,8, для остальных - 0,6.

1.13. При учете сочетаний нагрузок всоответствии с указаниями п. 1.12 за одну временную нагрузку следуетпринимать:

а) нагрузкуопределенного рода от одного источника (давление или разрежение в емкости,снеговую, ветровую, гололедную нагрузки, температурные климатическиевоздействия, нагрузку от одного погрузчика, электрокара, мостового илиподвесного крана);

б) нагрузкуот нескольких источников, если их совместное действие учтено в нормативном ирасчетном значениях нагрузки (нагрузку от оборудования, людей и складируемыхматериалов на одно или несколько перекрытий с учетом коэффициентов yA и yn, приведенных в пп. 3.8 и 3.9; нагрузку отнескольких мостовых или подвесных кранов с учетом коэффициента y,приведенного в п.4.17; гололедно-ветровую нагрузку, определяемую в соответствии с п. 7.4).

2. ВЕС КОНСТРУКЦИЙ И ГРУНТОВ

2.1. Нормативное значение весаконструкций заводского изготовления следует определять на основании стандартов,рабочих чертежей или паспортных данных заводов-изготовителей, других строительныхконструкций и грунтов - по проектным размерам и удельному весу материалов игрунтов с учетом их влажности в условиях возведения и эксплуатации сооружений.

2.2. Коэффициенты надежности понагрузке gf для веса строительных конструкций и грунтов приведеныв табл. 1.

Таблица 1

Конструкции сооружений и вид грунтов

Коэффициент надежности по нагрузке gf

Конструкции:

 

металлические

1,05

бетонные (со средней плотностью свыше 1600 кг/м3), железобетонные, каменные, армокаменные, деревянные

1,1

бетонные (со средней плотностью 1600 кг/м3 и менее), изоляционные, выравнивающие и отделочные слои (плиты, материалы в рулонах, засылки, стяжки и т.п.), выполняемые:

 

в заводских условиях

1,2

на строительной площадке

1,3

Грунты:

 

в природном залегании

1,1

насыпные

1,15

Примечания: 1. При проверке конструкций на устойчивостьположения против опрокидывания, а также в других случаях, когда уменьшение весаконструкций и грунтов может ухудшить условия работы конструкций, следуетпроизвести расчет, принимая для веса конструкции или ее части коэффициентнадежности по нагрузке gf =0,9.

2. При определении нагрузок от грунта следуетучитывать нагрузки от складируемых материалов, оборудования и транспортныхсредств, передаваемые на грунт.

3. Для металлических конструкций, в которых усилия отсобственного веса превышают 50 % общих усилий, следует принимать gf =1,1.

3. НАГРУЗКИ ОТ ОБОРУДОВАНИЯ, ЛЮДЕЙ,ЖИВОТНЫХ, СКЛАДИРУЕМЫХ МАТЕРИАЛОВ И ИЗДЕЛИЙ

3.1. Нормы настоящего разделараспространяются на нагрузки от людей, животных, оборудования, изделий,материалов, временных перегородок, действующие на перекрытия зданий и полы нагрунтах.

Вариантызагружения перекрытий этими нагрузками следует принимать в соответствии спредусмотренными условиями возведения и эксплуатации зданий. Если на стадиипроектирования данные об этих условиях недостаточны, при расчете конструкций иоснований необходимо рассмотреть следующие варианты загружения отдельныхперекрытий:

сплошноезагружение принятой нагрузкой;

неблагоприятноечастичное загружение при расчете конструкций и оснований, чувствительных ктакой схеме загружения;

отсутствиевременной нагрузки.

При этомсуммарная временная нагрузка на перекрытия многоэтажного здания принеблагоприятном частичном их загружении не должна превышать нагрузку присплошном загружении перекрытий, определенную с учетом коэффициентов сочетаний yn,значения которых вычисляются по формулам (3) и (4).

ОПРЕДЕЛЕНИЕ НАГРУЗОК ОТ ОБОРУДОВАНИЯ,СКЛАДИРУЕМЫХ МАТЕРИАЛОВ И ИЗДЕЛИЙ

3.2. Нагрузки от оборудования (в томчисле трубопроводов, транспортных средств), складируемых материалов и изделийустанавливаются в строительном задании на основании технологических решений, вкотором должны быть приведены:

а) возможныена каждом перекрытии и полах на грунте места расположения и габариты опороборудования, размеры участков складирования и хранения материалов и изделий,места возможного сближения оборудования в процессе эксплуатации илиперепланировки;

б)нормативные значения нагрузок и коэффициенты надежности по нагрузке,принимаемые в соответствии с указаниями настоящих норм, для машин сдинамическими нагрузками - нормативные значения инерционных сил и коэффициентынадежности по нагрузке для инерционных сил, а также другие необходимыехарактеристики.

При заменефактических нагрузок на перекрытия эквивалентными равномерно распределенныминагрузками последние следует определять расчетом и назначать дифференцированнодля различных конструктивных элементов (плит, второстепенных балок, ригелей,колонн, фундаментов). Принимаемые значения эквивалентных нагрузок должныобеспечивать несущую способность и жесткость элементов конструкций, требуемыепо условиям их загружения фактическими нагрузками. Полные нормативные значенияэквивалентных равномерно распределенных нагрузок для производственных искладских помещений следует принимая для плит и второстепенных балок не менее3,0 кПа (300 кгс/м2), для ригелей, колонн и фундаментов - не менее2,0 кПа (200 кгс/м2).

Учетперспективного увеличения нагрузок от оборудования и складируемых материаловдопускается при технико-экономическом обосновании.

3.3. Нормативное значение весаоборудования, в том числе трубопроводов, следует определять на основаниистандартов или каталогов, а для нестандартного оборудования - на основаниипаспортных данных заводов-изготовителей или рабочих чертежей.

В составнагрузки от веса оборудования следует включать собственный вес установки илимашины (в том числе привода, постоянных приспособлений, опорных устройств,подливок и подбетонок), вес изоляции, заполнителей оборудования, возможных приэксплуатации, наиболее тяжелой обрабатываемой детали, вес транспортируемогогруза, соответствующий номинальной грузоподъемности и т.п.

Нагрузки отоборудования на перекрытия и полы на грунтах необходимо принимать в зависимостиот условий его размещения и возможного перемещения при эксплуатации. При этомследует предусматривать мероприятия, исключающие необходимость усиления несущихконструкций, связанного с перемещением технологического оборудования во времямонтажа или эксплуатации здания.

Числоучитываемых одновременно погрузчиков или электрокаров и их размещение наперекрытии при расчете различных элементов следует принимать по строительномузаданию на основании технологических решений.

Динамическоевоздействие вертикальных нагрузок от погрузчиков и электрокаров допускаетсяучитывать путем умножения нормативных значений статических нагрузок накоэффициент динамичности, равный 1,2.

3.4. Коэффициент надежности понагрузке gt для веса оборудования приведен в табл.2.

Таблица 2

Вес

Коэффициент надежности по нагрузке gt

Стационарного оборудования

1,05

Изоляции стационарного оборудования

1,2

Заполнителей оборудования (в том числе резервуаров и трубопроводов):

 

жидкостей

1,0

суспензий, шламов, сыпучих тел

1,1

Погрузчиков и электрокаров (с грузом)

1,2

РАВНОМЕРНО РАСПРЕДЕЛЕННЫЕ НАГРУЗКИ

3.5. Нормативные значения равномернораспределенных временных нагрузок на плиты перекрытий, лестницы и полы нагрунтах приведены в табл.3.

3.6. Нормативные значения нагрузок наригели и плиты перекрытий от веса временных перегородок следует принимать взависимости от их конструкции, расположения и характера опирания на перекрытияи стены. Указанные нагрузки допускается учитывать как равномерно распределенныедобавочные нагрузки, принимая их нормативные значения на основании расчета дляпредполагаемых схем размещения перегородок, но не менее 0,5 кПа (50 кгс/м2).

3.7. Коэффициенты надежности понагрузке gf для равномерно распределенных нагрузок следуетпринимать:

1,3 - приполном нормативном значении менее 2,0 кПа (200 кгс/м2);

1,2 - приполном нормативном значении 2,0 кПа (200 кгс/м2) и более.

Коэффициентнадежности по нагрузке от веса временных перегородок следует принимать всоответствии с указаниями п. 2.2.

3.8. При расчете балок, ригелей,плит, а также колонн и фундаментов, воспринимающих нагрузки от одногоперекрытия, полные нормативные значения нагрузок, указанные в табл. 3, следует снижать взависимости от грузовой площади А, м2,рассчитываемого элемента умножением на коэффициент сочетания yА, равный.

а) дляпомещений, указанных в поз. 1, 2, 12, а (при А > А1 = 9 м2),

                                                                                             (1)

б) дляпомещений, указанных в поз. 4, 11, 12, б (при А > А2 = 36 м2),

                                                                                            (2)

Примечание. При расчете стен, воспринимающих нагрузки от одногоперекрытия, значения нагрузок следует снижать а зависимости от грузовой площадиА рассчитываемых элементов (плит,балок), опирающихся на стены.

3.9. При определении продольныхусилий для расчета колонн, стен и фундаментов, воспринимающих нагрузки от двухперекрытий и более, полные нормативные значения нагрузок указанные в табл. 3,следует снижать умножением на коэффициент сочетания yn:

а) дляпомещений, указанных в поз. 1, 2, 12, а,

                                                                                       (3)

б) для помещений,указанных в поз. 4, 11, 12, б,

                                                                                       (4)

где  - определяются в соответствии с п. 3.8;

п - общее число перекрытий (для помещений, указанных в табл. 3,поз. 1, 2, 4, 11, 12, а, б), нагрузки от которых учитываются при расчетерассматриваемого сечения колонны, стены, фундамента.

Примечание. При определении изгибающих моментов в колоннах истенах следует учитывать снижение нагрузок для примыкающих к ним балок иригелей в соответствии с указаниями п. 3.8.

СОСРЕДОТОЧЕННЫЕ НАГРУЗКИ И НАГРУЗКИ НАПЕРИЛА

3.10. Несущие элементы перекрытий,покрытий, лестниц и балконов (лоджий) должны быть проверены на сосредоточеннуювертикальную нагрузку, приложенную к элементу, в неблагоприятном положении наквадратной площадке со сторонами не более 10 см (при отсутствии другихвременных нагрузок). Если в строительном задании на основании технологическихрешений не предусмотрены более высокие нормативные значения сосредоточенныхнагрузок, их следует принимать равными:

а) дляперекрытий и лестниц- 1,5 кН (150 кгс);

б) длячердачных перекрытий, покрытий, террас и балконов - 1,0 кН (100 кгс);

в) дляпокрытий, по которым можно передвигаться только с помощью трапов и мостиков, -0,5 кН (50 кгс).

Элементы,рассчитанные на возможные при возведении и эксплуатации местные нагрузки отоборудования и транспортных средств, допускается не проверять на указаннуюсосредоточенную нагрузку.

3.11. Нормативные значениягоризонтальных нагрузок на поручни перил лестниц и балконов следует приниматьравными:

а) для жилыхзданий, дошкольных учреждений, домов отдыха, санаториев, больниц и другихлечебных учреждений - 0,3 кН/м (30 кгс/м);

б) для трибуни спортивных залов - 1,5 кН/м (150 кгс/м);

в) для другихзданий и помещений при отсутствии специальных требований - 0,8 кН/м (80 кгс/м).

Таблица 3

Здания и помещения

Нормативные значения нагрузок r, кПа (кгс/м2)

полное

пониженное

1. Квартиры жилых зданий; спальные помещения детских дошкольных учреждений и школ-интернатов; жилые помещения домов отдыха и пансионатов, общежитий и гостиниц; палаты больниц и санаториев; террасы

1,5 (150)

0,3 (30)

2. Служебные помещения административного, инженерно-технического, научного персонала организаций и учреждений; классные помещения учреждений просвещения; бытовые помещения (гардеробные, душевые, умывальные, уборные) промышленных предприятий и общественных зданий и сооружений

2,0 (200)

0,7 (70)

3. Кабинеты и лаборатории учреждений здравоохранения, лаборатории учреждений просвещения, науки; помещения электронно-вычислительных машин; кухни общественных зданий; технические этажи; подвальные помещения

Не менее 2,0 (200)

Не менее 1,0 (100)

4. Залы:

 

 

а) читальные

2,0 (200)

0,7 (70)

б) обеденные (в кафе, ресторанах, столовых)

3,0 (300)

1,0 (100)

в) собраний и совещаний, ожидания, зрительные и концертные, спортивные

4,0 (400)

1,4 (140)

г) торговые, выставочные и экспозиционные

Не менее 4,0 (400)

Не менее 1,4 (140)

5. Книгохранилища; архивы

Не менее 5,0 (500)

Не менее 5,0 (500)

6. Сцены зрелищных предприятий

Не менее 5,0 (500)

Не менее 1,8 (180)

7. Трибуны:

 

 

а) с закрепленными сиденьями

4,0 (400)

1,4 (140)

б) для стоящих зрителей

5,0 (500)

1,8 (180)

8. Чердачные помещения

0,7 (70)

-

9. Покрытия на участках:

 

 

а) с возможным скоплением людей (выходящих из производственных помещений, залов, аудиторий и т.п.)

4,0 (400)

1,4 (140)

б) используемых для отдыха

1,5 (150)

0,5 (50)

в) прочих

0,5 (50)

-

10. Балконы (лоджии) с учетом нагрузки:

 

 

а) полосовой равномерной на участке шириной 0,8 м вдоль ограждения балкона (лоджии)

4,0 (400)

1,4 (140)

б) сплошной равномерной на площади балкона (лоджии), воздействие которой неблагоприятнее, чем определяемое по поз. 10, а

2,0 (200)

0,7 (70)

11. Участки обслуживания и ремонта оборудования в производственных помещениях

Не менее 1,5 (150)

-

12. Вестибюли, фойе, коридоры, лестницы (с относящимися к ним проходами), примыкающие к помещениям, указанным в позициях:

 

 

а) 1, 2 и 3

3,0 (300)

1,0 (100)

б) 4, 5, 6 и 11

4,0 (400)

1,4 (140)

в) 7

5,0 (500)

1,8 (180)

13. Перроны вокзалов

4,0 (400)

1,4 (140)

14. Помещения для скота:

 

 

мелкого

Не менее 2,0 (200)

Не менее 0,7 (70)

крупного

Не менее 5,0 (500)

Не менее 1,8 (180)

Примечания: 1. Нагрузки, указанные в поз. 8, следует учитыватьна площади, не занятой оборудованием и материалами.

2. Нагрузки, указанные в поз. 9, следует учитывать безснеговой нагрузки.

3. Нагрузки, указанные в поз. 10, следует учитыватьпри расчете несущих конструкции балконов (лоджий) и участков стен в местахзащемления этих конструкций. При расчете нижележащих участков стен, фундаментови оснований нагрузки на балконы (лоджии) следует принимать равными нагрузкампримыкающих основных помещений зданий и снижать их с учетом указаний пп. 3.8 и 3.9.

4. Нормативные значения нагрузок для зданий ипомещений, указанных в поз. 3, 4, г, 5, 6, 11 и 14, следует принимать построительному заданию на основании технологических решений.

Дляобслуживающих площадок, мостиков, ограждений крыш, предназначенных длянепродолжительного пребывания людей, нормативное значение горизонтальнойсосредоточенной нагрузки на поручни перил следует принимать 0,3 кН (30 кгс) (влюбом месте по длине поручня), если по строительному заданию на основаниитехнологических решений не требуется большее значение нагрузки.

Для нагрузок,указанных в пп. 3.10и 3.11, следует принимать коэффициентнадежность по нагрузке gf = 1,2.

4. НАГРУЗКИ ОТ МОСТОВЫХ И ПОДВЕСНЫХ КРАНОВ

4.1. Нагрузки от мостовых и подвесныхкранов следует определять в зависимости от групп режимов их работы,устанавливаемых ГОСТ25546-82, от вида привода и от способа подвеса груза. Примерный переченьмостовых и подвесных кранов разных групп режимов работы приведен в справочном приложении1.

4.2. Полные нормативные значениявертикальных нагрузок, передаваемых колесами кранов на балки кранового пути, идругие необходимые для расчета данные следует принимать в соответствии стребованиями государственных стандартов на краны, а для нестандартных кранов -в соответствии с данными, указанными в паспортах заводов-изготовителей.

Примечание. Под крановым путем понимаются обе балки, несущиеодин мостовой кран, и все балки, несущие один подвесной кран (две балки - приоднопролетном, три - при двухпролетном подвесном кране и т.п.).

4.3. Нормативное значениегоризонтальной нагрузки, направленной вдоль кранового пути и вызываемой торможениеммоста электрического крана, следует принимать равным 0,1 полного нормативногозначения вертикальной нагрузки на тормозные колеса рассматриваемой стороныкрана.

4.4. Нормативное значениегоризонтальной нагрузки, направленной поперек кранового пути и вызываемойторможением электрической тележки, следует принимать равным:

для кранов сгибким подвесом груза - 0,05 суммы подъемной силы крана и веса тележки;

для кранов сжестким подвесом груза - 0,1 суммы подъемной силы крана и веса тележки.

Эту нагрузкуследует учитывать при расчете поперечных рам зданий и балок крановых путей. Приэтом принимается, что нагрузка передается на одну сторону (балку) крановогопути, распределяется поровну между всеми опирающимися на нее колесами крана иможет быть направлена как внутрь, так и наружу рассматриваемого пролета.

4.5. Нормативное значениегоризонтальной нагрузки, направленной поперек кранового пути и вызываемойперекосами мостовых электрических кранов и непараллельностью крановых путей(боковой силой), для каждого ходового колеса крана следует принимать равным 0,1полного нормативного значения вертикальной нагрузки на колесо.

Эту нагрузкунеобходимо учитывать только при расчете прочности и устойчивости балок крановыхпутей и их креплений к колоннам в зданиях с кранами групп режимов работы 7К,8К. При этом принимается, что нагрузка передается на балку кранового пути отвсех колес одной стороны крана и может быть направлена как внутрь, так и наружурассматриваемого пролета здания. Нагрузку, указанную в п. 4.4, не следует учитывать совместно сбоковой силой.

4.6. Горизонтальные нагрузки отторможения моста и тележки крана и боковые силы считаются приложенными в местеконтакта ходовых колес крана с рельсом.

4.7. Нормативное значение горизонтальнойнагрузки, направленной вдоль кранового пути и вызываемой ударом крана отупиковый упор, следует определять в соответствии с указаниями, приведенными вобязательном приложении2. Эту нагрузку необходимо учитывать только при расчете упоров и ихкреплений к балкам кранового пути.

4.8. Коэффициент надежности понагрузке для крановых нагрузок следует принимать gf = 1,1.

Примечание. При учете местного и динамического действиясосредоточенной вертикальной нагрузки от одного колеса крана полное нормативноезначение этой нагрузки следует умножать при расчете прочности балок крановыхпутей на дополнительный коэффициент gf, равный:

1,6 - для группы режимаработы кранов 8К с жестким подвесом груза;

1,4 - для группы режимаработы кранов 8К с гибким подвесом груза;

1,3 - для группы режимаработы кранов 7К;

1,1 - для остальных группрежимов работы кранов.

При проверке местной устойчивости стенок балокзначение дополнительного коэффициента следует принимать равным 1,1.

4.9. При расчете прочности иустойчивости балок кранового пути и их креплений к несущим конструкциямрасчетные значения вертикальных крановых нагрузок следует умножать на коэффициентдинамичности, равный:

при шаге колонн не более 12 м:

1,2 - длягруппы режима работы мостовых кранов 8К;

1,1 - длягрупп режимов работы мостовых кранов 6К и 7К, а также для всех групп режимовработы подвесных кранов;

при шаге колонн свыше 12 м - 1,1 для группы режима работымостовых кранов 8К.

Расчетныезначения горизонтальных нагрузок от мостовых кранов группы режима работы 8Кследует учитывать с коэффициентом динамичности, равным 1,1.

В остальныхслучаях коэффициент динамичности принимается равным 1,0.

При расчетеконструкций на выносливость, проверке прогибов балок крановых путей и смещенийколонн, а также при учете местного действия сосредоточенной вертикальнойнагрузки от одного колеса крана коэффициент динамичности учитывать не следует.

4.10. Вертикальные нагрузки при расчетепрочности и устойчивости балок крановых путей следует учитывать не более чем отдвух наиболее неблагоприятных по воздействию мостовых или подвесных кранов.

4.11. Вертикальные нагрузки при расчетепрочности и устойчивости рам, колонн, фундаментов, а также оснований в зданияхс мостовыми кранами в нескольких пролетах (в каждом пролете на одном ярусе)следует принимать на каждом пути не более чем от двух наиболее неблагоприятныхпо воздействию кранов, а при учете совмещения в одном створе кранов разныхпролетов - не более чем от четырех наиболее неблагоприятных по воздействиюкранов.

4.12. Вертикальные нагрузки при расчетепрочности и устойчивости рам, колонн, стропильных и подстропильных конструкций,фундаментов, а также оснований зданий с подвесными кранами на одном илинескольких путях следует принимать на каждом пути не более чем от двух наиболеенеблагоприятных по воздействию кранов. При учете совмещения в одном створеподвесных кранов, работающих на разных путях, вертикальные нагрузки следуетпринимать:

не более чем от двух кранов - дляколонн, подстропильных конструкций, фундаментов и оснований крайнего ряда при двух крановых путях в пролете;

не болеечем от четырех кранов

для колонн,подстропильных конструкций, фундаментов и оснований среднего ряда;

для колонн,подстропильных конструкций, фундаментов и оснований крайнего ряда при трехкрановых путях в пролете;

длястропильных конструкций при двух или трех крановых путях в пролете.

4.13. Горизонтальные нагрузки прирасчете прочности и устойчивости балок крановых путей, колонн, рам, стропильныхи подстропильных конструкций, фундаментов, а также оснований следует учитыватьне более чем от двух наиболее неблагоприятных по воздействию кранов,расположенных на одном крановом пути или на разных путях в одном створе. Приэтом для каждого крана необходимо учитывать только одну горизонтальную нагрузку(поперечную или продольную).

4.14. Число кранов, учитываемое врасчетах прочности и устойчивости при определении вертикальных и горизонтальныхнагрузок от мостовых кранов на двух или трех ярусах в пролете, приодновременном размещении в пролете как подвесных, так и мостовых кранов, атакже при эксплуатации подвесных кранов, предназначенных для передачи груза содного крана на другой с помощью перекидных мостиков, следует принимать построительному заданию на основании технологических решений.

4.15. При определении вертикальных игоризонтальных прогибов балок крановых путей, а также горизонтальных смещенийколонн нагрузку следует учитывать от одного наиболее неблагоприятного повоздействию крана.

4.16. При наличии на крановом путиодного крана и при условии, что второй кран не будет установлен во времяэксплуатации сооружения, нагрузки на этом пути должны быть учтены только отодного крана.

4.17. При учете двух кранов нагрузки от них необходимо умножать накоэффициент сочетаний:

y= 0,85 - для групп режимов работы кранов 1К - 6К;

y = 0,95 - для групп режимов работы кранов7К, 8К.

При учетечетырех кранов нагрузки от них необходимо умножать на коэффициент сочетаний:

y= 0,7 - для групп режимов работыкранов 1К - 6К;

y= 0,8 - для групп режимов работы кранов 7К, 8К.

При учетеодного крана вертикальные и горизонтальные нагрузки от него необходимопринимать без снижения.

4.18. При расчете на выносливость балоккрановых путей под электрические мостовые краны и креплений этих балок кнесущим конструкциям следует учитывать пониженные нормативные значения нагрузокв соответствии с п. 1.7*,и. При этом для проверки выносливости стенок балок в зоне действиясосредоточенной вертикальной нагрузки от одного колеса крана пониженныенормативные значения вертикального усилия колеса следует умножать накоэффициент, учитываемый при расчете прочности балок крановых путей в соответствиис примечанием к п. 4.8.Группы режимов работы кранов, при которых следует производить расчет навыносливость, устанавливаются нормами проектирования конструкции.

5. СНЕГОВЫЕ НАГРУЗКИ

5.1*. Полное расчетное значениеснеговой нагрузки на горизонтальную проекцию покрытия следует определять поформуле

                                                                                                          (5)

где Sg -расчетное значение веса снегового покрова на 1 м2 горизонтальнойповерхности земли, принимаемое в соответствии с п. 5.2;

m - коэффициент перехода от веса снегового покроваземли к снеговой нагрузке на покрытие, принимаемый в соответствии с пп. 5.3 - 5.6.

(Измененнаяредакция. Изм. № 2).

5.2*. Расчетное значение весаснегового покрова Sg на 1 м2горизонтальной поверхности земли следует принимать в зависимости от снеговогорайона Российской Федерации по данным табл. 4.

Таблица 4*

Снеговые районы Российской Федерации (принимаются по карте 1 обязательного приложения 5)

I

II

III

IV

V

VI

VII

VIII

Sg, кПа (кгс/м2)

0,8
(80)

1,2 (120)

1,8 (180)

2,4 (240)

3,2 (320)

4,0 (400)

4,8 (480)

5,6 (560)

Примечание. В горных и малоизученных районах, обозначенных накарте 1 обязательного приложение5, в пунктах с высотой над уровнем моря более 1500 м, в местах со сложнымрельефом, а также при существенном отличии местных данных от приводимых втаблице 4* расчетные значения веса снегового покрова следует устанавливать наоснове данных Росгидромета. При этом в качестве расчетного значения Sg следуетпринимать превышаемый в среднем один раз в 25 лет ежегодный максимум весаснегового покрова, определяемый на основе данных маршрутных снегосъемок озапасах воды на защищенных от прямого воздействия ветра участках (в лесу подкронами деревьев или на лесных полянах) за период не менее 20 лет.

(Измененная редакция. Изм. № 2).

5.3. Схемы распределения снеговойнагрузки и значения коэффициента m следует принимать в соответствии с обязательным приложением3, при этом промежуточные значения коэффициента m необходимо определятьлинейной интерполяцией.

В техслучаях, когда более неблагоприятные условия работы элементов конструкцийвозникают при частичном загружении, следует рассматривать схемы со снеговойнагрузкой, действующей на половине или четверти пролета (для покрытий сфонарями - на участках шириной b).

Примечание. В необходимых случаях снеговые нагрузки следуетопределять с учетом предусмотренного дальнейшего расширения здания.

5.4. Варианты с повышенными местнымиснеговыми нагрузками, приведенные в обязательном приложении3, необходимо учитывать при расчете плит, настилов и прогоновпокрытий, а также при расчете тех элементов несущих конструкций (ферм, балок,колонн и т.п.), для которых указанные варианты определяют размеры сечений.

Примечание. При расчетах конструкций допускается применениеупрощенных схем снеговых нагрузок, эквивалентных по воздействию схемамнагрузок, приведенным в обязательном приложении 3. При расчетерам и колонн производственных зданий допускается учет только равномернораспределенной снеговой нагрузки, за исключением мест перепадов покрытий, гденеобходимо учитывать повышенную снеговую нагрузку.

5.5*. Коэффициенты m,установленные в соответствии с указаниями схем 1, 2, 5 и 6 обязательного приложения 3для пологих (с уклонами до 12 % или с  £ 0,05) покрытий однопролетных и многопролетныхзданий без фонарей, проектируемых в районах со средней скоростью ветра за тринаиболее холодных месяца v ³2 м/с, следует снижать умножением на коэффициент  где k - принимается по табл. 6; b - ширинапокрытия, принимаемая не более 100 м.

Для покрытийс уклонами от 12 до 20 % однопролетных и многопролетных зданий без фонарей,проектируемых в районах с v ³4 м/с, коэффициент m, установленный в соответствии с указаниями схем 1 и 5 обязательного  приложения 3,следует снижать умножением на коэффициент, равный 0,85.

Среднююскорость ветра v за три наиболее холодных месяца следует принимать по карте2 обязательного приложения 5.

Снижениеснеговой нагрузки, предусматриваемое настоящим пунктом, не распространяется:

а) напокрытия зданий в районах со среднемесячной температурой воздуха в январе вышеминус 5 °С(см. карту 5 обязательного приложения 5);

б) напокрытия зданий, защищенных от прямого воздействия ветра соседними болеевысокими зданиями, удаленными менее чем на 10 h1, где h1 - разностьвысот соседнего и проектируемого зданий;

в) на участкипокрытий длиной b, b1и b2, у перепадов высот зданий и парапетов (см.схемы 8 - 11 обязательного приложения 3).

5.6. Коэффициенты m при определении снеговыхнагрузок для неутепленных покрытий цехов с повышенными тепловыделениями приуклонах кровли свыше 3 % и обеспечении надлежащего отвода талой воды следуетснижать на 20 % независимо от снижения, предусмотренного п. 5.5.

5.7*. Нормативное значение снеговойнагрузки определяется умножением расчетного значения на коэффициент 0,7.

(Измененная редакция. Изм. № 2).

6. ВЕТРОВЫЕ НАГРУЗКИ

6.1. Ветровую нагрузку на сооружениеследует рассматривать как совокупность:

а)нормального давления we, приложенного к внешней поверхности сооружения илиэлемента;

б) сил тренияwf, направленных по касательной к внешней поверхности иотнесенных к площади ее горизонтальной (для шедовых или волнистых покрытий,покрытий с фонарями) или вертикальной проекции (для стен с лоджиями и подобныхконструкций);

в)нормального давления wi, приложенного квнутренним поверхностям зданий с проницаемыми ограждениями, с открывающимисяили постоянно открытыми проемами;

либо как нормальное давление wx, wy,обусловленное общим сопротивлением сооружения в направлении осей хи y и условноприложенное к проекции сооружения на плоскость, перпендикулярнуюсоответствующей оси.

Припроектировании высоких сооружений, относительные размеры которых удовлетворяютусловию h/d > 10,необходимо дополнительно производить поверочный расчет на вихревое возбуждение(ветровой резонанс); здесь h - высота сооружения, d - минимальный размер поперечного сечения, расположенного науровне 2/3h.

6.2. Ветровую нагрузку следуетопределять как сумму средней и пульсационной составляющих.

Приопределении внутреннего давления wi, а также при расчете многоэтажных зданий высотой до 40 м иодноэтажных производственных зданий высотой до 36 м при отношении высоты кпролету менее 1,5, размещаемых в местностях типов А и В(см. п. 6.5),пульсационную составляющую ветровой нагрузки допускается не учитывать.

6.3. Нормативноезначение средней составляющей ветровой нагрузки wm на высоте z над поверхностью землиследует определять по формуле

                                                                                                        (6)

где w0 - нормативное значение ветрового давления (см. п. 6.4);

k -     коэффициент, учитывающий изменение ветровогодавления по высоте (см. п.6.5);

с -     аэродинамический коэффициент (см. п. 6.6).

6.4. Нормативное значение ветровогодавления w0следует принимать в зависимости от ветрового района СССР по данным табл. 5.

Для горных ималоизученных районов, обозначенных на карте 3, нормативное значение ветровогодавления w0допускается устанавливать на основе данных метеостанций Госкомгидромета, атакже результатов обследования районов строительства с учетом опытаэксплуатации сооружений. При этом нормативное значение ветрового давления w0,Па, следует определять по формуле

                                                                                                      (7)

где v0 - численно равноскорости ветра, м/с, на уровне 10 м над поверхностью земли для местности типа А, соответствующей 10-минутномуинтервалу осреднения и превышаемой в среднем раз в 5 лет (если техническимиусловиями, утвержденными в установленном порядке, не регламентированы другиепериоды повторяемости скоростей ветра).

6.5. Коэффициент k, учитывающий изменение ветрового давления по высоте z, определяется по табл. 6 в зависимости от типа местности.Принимаются следующие типы местности:

А - открытые побережья морей, озер иводохранилищ, пустыни, степи, лесостепи, тундра;

В - городские территории, лесные массивыи другие местности, равномерно покрытые препятствиями высотой более 10 м;

С - городские районы с застройкойзданиями высотой более 25 м.

Таблица 5

Ветровые районы СССР (принимаются по карте 3 обязательного приложения 5)

Ia

I

II

III

IV

V

VI

VII

w0, кПа (кгс/м2)

0,17 (17)

0,23 (23)

0,30 (30)

0,38 (38)

0,48 (48)

0,60 (60)

0,73 (73)

0,85 (85)

Сооружениесчитается расположенным в местности данного типа, если эта местностьсохраняется с наветренной стороны сооружения на расстоянии 30h - при высоте сооружения h до60 м и 2 км - при большей высоте.

Таблица 6

Высота z, м

Коэффициент k для типов местности

А

В

С

£ 5

0,75

0,5

0,4

10

1,0

0,65

0,4

20

1,25

0,85

0,55

40

1,5

1,1

0,8

60

1,7

1,3

1,0

80

1,85

1,45

1,15

100

2,0

1,6

1,25

150

2,25

1,9

1,55

200

2,45

2,1

1,8

250

2,65

2,3

2,0

300

2,75

2,5

2,2

350

2,75

2,75

2,35

³ 480

2,75

2,75

2,75

Примечание. При определении ветровой нагрузки типы местностимогут быть различными для разных расчетных направлений ветра.

6.6. При определении компонентовветровой нагрузки we, wf,wi, wx, wy следует использоватьсоответствующие значения аэродинамических коэффициентов: внешнего давления сe, трения сf, внутреннегодавления сiи лобового сопротивления сx или сy, принимаемых по обязательному приложению4, где стрелками показано направление ветра. Знак «плюс» у коэффициентов сe или сi соответствуетнаправлению давления ветра на соответствующую поверхность, знак «минус» - отповерхности. Промежуточные значения нагрузок следует определять линейнойинтерполяцией.

При расчетекреплений элементов ограждения к несущим конструкциям в углах здания и повнешнему контуру покрытия следует учитывать местное отрицательное давлениеветра с аэродинамическим коэффициентом сe = -2,распределенное вдоль поверхностей на ширине 1,5 м (черт.1).

В случаях, непредусмотренных обязательным приложением4 (иные формы сооружений, учет при надлежащем обосновании другихнаправлений ветрового потока или составляющих общего сопротивления тела подругим направлениям и т.п.), аэродинамические коэффициенты допускаетсяпринимать по справочным и экспериментальным данным или на основе результатовпродувок моделей конструкций в аэродинамических трубах.

Примечание. При определении ветровой нагрузки на поверхностивнутренних стен и перегородок при отсутствии наружного ограждения (на стадиимонтажа здания) следует использовать аэродинамические коэффициенты внешнегодавления се или лобовогосопротивления сх.

Черт. 1. Участки с повышенным отрицательным давлением ветра

6.7. Нормативное значениепульсационной составляющей ветровой нагрузки wp на высоте zследует определять:

а) длясооружений (и их конструктивных элементов), у которых первая частотасобственных колебаний f1,Гц, больше предельного значения собственной частоты fl, (см. п. 6.8), - по формуле

                                                                                                       (8)

где wm - определяется в соответствии с п. 6.3;

z -      коэффициентпульсации давления ветра на уровне z, принимаемый по табл. 7;

v -      коэффициент пространственной корреляциипульсаций давления ветра (см. п. 6.9);

Таблица 7

Высота z, м

Коэффициент пульсаций давления ветра z для типов местности

А

В

С

£ 5

0,85

1,22

1,78

10

0,76

1,06

1,78

20

0,69

0,92

1,50

40

0,62

0,80

1,26

60

0,58

0,74

1,14

80

0,56

0,70

1,06

100

0,54

0,67

1,00

150

0,51

0,62

0,90

200

0,49

0,58

0,84

250

0,47

0,56

0,80

300

0,46

0,54

0,76

350

0,46

0,52

0,73

³ 480

0,46

0,50

0,68

Черт. 2.Коэффициенты динамичности

1- дляжелезобетонных и каменных сооружений, а также зданий со стальным каркасом приналичии ограждающих конструкций (d = 0,3); 2- для стальных башен, мачт, футерованных дымовых труб, аппаратовколонного типа, в том числе на железобетонных постаментах (d = 0,15)

б) длясооружений (и их конструктивных элементов), которые можно рассматривать каксистему с одной степенью свободы (поперечные рамы одноэтажных производственныхзданий, водонапорные башни и т.д.), при f1 < fl - поформуле

                                                                                                        (9)

где x- коэффициент динамичности, определяемый по черт. 2в зависимости от параметра  и логарифмическогодекремента колебаний d (см. п. 6.8);

gf -       коэффициент надежности по нагрузке(см. п. 6.11);

w0 -      нормативноезначение ветрового давления, Па (см. п. 6.4);

в) длязданий, симметричных в плане, у которых f1 < fl, а также для всехсооружений, у которых f1< fl < f2(где f2 - вторая частота собственныхколебаний сооружения), - по формуле

                                                                                                    (10)

где т - масса сооружения на уровне z, отнесенная к площади поверхности, к которой приложенаветровая нагрузка;

x -     коэффициентдинамичности (см. п.6.7, б);

y -      горизонтальное перемещение сооружения науровне z по первой форме собственныхколебаний (для симметричных в плане зданий постоянной высоты в качестве у допускается принимать перемещение отравномерно распределенной горизонтально приложенной статической нагрузки);

y -     коэффициент,определяемый посредством разделения сооружения на r участков, в пределахкоторых ветровая нагрузка принимается постоянной, по формуле

                                                                                                   (11)

где Мk - масса k-го участка сооружения;

yk -     горизонтальное перемещение центра k-го участка;

wpk -   равнодействующаяпульсационной составляющей ветровой нагрузки, определяемой по формуле (8), на k-й участок сооружения.

Длямногоэтажных зданий с постоянными по высоте жесткостью, массой и ширинойнаветренной поверхности нормативное значение пульсационной составляющейветровой нагрузки на уровне zдопускается определять по формуле

                                                                                                 (12)

где wph -нормативное значение пульсационной составляющей ветровой нагрузки на высоте h верха сооружения, определяемое по формуле(8).

6.8. Предельное значение частотысобственных колебаний fl,Гц, при котором допускается не учитывать силы инерции, возникающие приколебаниях по соответствующей собственной форме, следует определять по табл. 8.

Таблица 8

Ветровые районы СССР (принимаются по карте 3 обязательного приложения 5)

fl, Гц при

d = 0,3

d = 0,15

Iа

0,85

2,6

I

0,95

2,9

II

1,1

3,4

III

1,2

3,8

IV

1,4

4,3

V

1,6

5,0

VI

1,7

5,6

VII

1,9

5,9

Значениелогарифмического декремента колебаний d следует принимать:

а) дляжелезобетонных и каменных сооружений, а также для зданий со стальным каркасомпри наличии ограждающих конструкций d = 0,3;

б) длястальных башен, мачт, футерованных дымовых труб, аппаратов колонного типа, втом числе на железобетонных постаментах, d = 0,15.

6.9. Коэффициент пространственнойкорреляции пульсаций давления v следует определять длярасчетной поверхности сооружения, на которой учитывается корреляция пульсаций.

Расчетнаяповерхность включает в себя те части поверхности наветренных, подветренных,боковых стен, кровли и подобных конструкций, с которых давление ветрапередается на рассчитываемый элемент сооружения.

Еслирасчетная поверхность близка к прямоугольнику, ориентированному так, что егостороны параллельны основным осям (черт. 3),то коэффициент v следует определять по табл. 9 взависимости от параметров rи c принимаемых по табл. 10.

Черт. 3Основная система координат при определении коэффициента корреляции v

Таблица 9

r, м

Коэффициент v при c, м, равных

5

10

20

40

80

160

350

0,1

0,95

0,92

0,88

0,83

0,76

0,67

0,56

5

0,89

0,87

0,84

0,80

0,73

0,65

0,54

10

0,85

0,84

0,81

0,77

0,71

0,64

0,53

20

0,80

0,78

0,76

0,73

0,68

0,61

0,51

40

0,72

0,72

0,70

0,67

0,63

0,57

0,48

80

0,63

0,63

0,61

0,59

0,56

0,51

0,44

160

0,53

0,53

0,52

0,50

0,47

0,44

0,38

Таблица 10

Основная координатная плоскость, параллельно которой расположена расчетная поверхность

r

c

zoy

b

h

zox

0,4а

h

xoy

b

а

Прирасчете сооружения в целом размеры расчетной поверхности следует определять сучетом указаний обязательного приложения4, при этом для решетчатого сооружения необходимо принимать размерырасчетной поверхности по его внешнему контуру.

6.10. Для сооружений, у которых f2 < fl, необходимо производить динамическийрасчет с учетом s первых формсобственных колебаний. Число sследует определять из условия

6.11. Коэффициент надежности поветровой нагрузке gt следует принимать равным 1,4.

7. ГОЛОЛЕДНЫЕ НАГРУЗКИ

7.1. Гололедные нагрузки необходимоучитывать при проектировании воздушных линий электропередачи и связи,контактных сетей электрифицированного транспорта, антенно-мачтовых устройств иподобных сооружений.

7.2. Нормативное значение линейнойгололедной нагрузки для элементов кругового сечения диаметром до 70 мм включ.(проводов, тросов, оттяжек, мачт, вант и др.) i, Н/м,следует определять по формуле

                                                                                (13)

Нормативноезначение поверхностной гололедной нагрузки i¢, Па, для других элементов следует определятьпо формуле

                                                                                                       (14)

В формулах (13) и (14):

b -      толщина стенки гололеда, мм (превышаемая раз в 5 лет), наэлементах кругового сечения диаметром 10 мм, расположенных на высоте 10 м надповерхностью земли, принимаемая по табл. 11, а на высоте 200 м и более - по табл. 12.Для других периодов повторяемости толщину стенки гололеда следует принимать поспециальным техническим условиям, утвержденным в установленном порядке;

k -      коэффициент,учитывающий изменение толщины стенки гололеда по высоте и принимаемый по табл. 13;

d -     диаметр провода,троса, мм;

m1-   коэффициент, учитывающий изменениетолщины стенки гололеда в зависимости от диаметра элементов кругового сечения иопределяемый по табл.14;

m2-   коэффициент, учитывающий отношениеплощади поверхности элемента, подверженной обледенению, к полной площадиповерхности элемента и принимаемый равным 0,6;

r -    плотность льда, принимаемая равной 0,9 г/см3;

g -     ускорение свободногопадения, м/с2.

7.3. Коэффициент надежности понагрузке gf для гололедной нагрузки следует принимать равным 1,3,за исключением случаев, оговоренных в других нормативных документах.

7.4. Давление ветра на покрытыегололедом элементы следует принимать равным 25 % нормативного значения ветрового давления w0, определяемогосогласно п. 6.4.

Примечания: 1. В отдельных районах СССР, где наблюдаютсясочетания значительных скоростей ветра с большими размерамигололедно-изморозевых отложений, толщину стенки гололеда и его плотность, атакже давление ветра следует принимать в соответствии с фактическими данными.

2. При определении ветровых нагрузок на элементысооружений, расположенных на высоте более 100 м над поверхностью земли, диаметробледенелых проводов и тросов, установленный с учетом толщины стенки гололеда,приведенной в табл.12, необходимо умножать на коэффициент, равный 1,5.

Таблица 11

Гололедные районы СССР (принимаются по карте 4 обязательного приложения 5)

I

II

III

IV

V

Толщина стенки гололеда b, мм

Не менее 3

5

10

15

Не менее 20

Таблица 12

Высота над поверхностью земли, м

Толщина стенки гололеда b, мм, для разных районов СССР

I района гололедности азиатской части СССР

V района гололедности и горных местностей

северной части европейской территории СССР

остальных

200

15

Принимается на основании специальных обследований

Принимается по карте 4, г обязательного приложения 5

35

300

20

То же

То же, по карте 4, д

45

400

25

«

То же, по карте 4, е

60

Таблица 13

Высота над поверхностью земли, м

5

10

20

30

50

70

100

Коэффициент k

0,8

1,0

1,2

1,4

1,6

1,8

2,0

Таблица 14

Диаметр провода, троса или каната, мм

5

10

20

30

50

70

Коэффициент m1

1,1

1,0

0,9

0,8

0,7

0,6

Примечания табл. 11-14): 1. В V районе, горных и малоизученных районах СССР,обозначенных на карте 4 обязательного приложения 5, а также в сильнопересеченных местностях (на вершинахгор и холмов, на перевалах, на высоких насыпях, в закрытых горных долинах,котловинах, глубоких выемках и т.п.) толщину стенки гололеда необходимоопределять на основании данных специальных обследований и наблюдений.

2. Промежуточные значения величин следует определятьлинейной интерполяцией.

3. Толщину стенки гололеда на подвешенныхгоризонтальных элементах кругового сечения (тросах, проводах, канатах)допускается принимать на высоте расположения их приведенного центра тяжести.

4. Для определения гололедной нагрузки нагоризонтальные элементы круговой цилиндрической формы диаметром до 70 ммтолщину стенки гололеда, приведенную в табл. 12, следует снижать на 10 %.

7.5. Температуру воздуха при гололеденезависимо от высоты сооружений следует принимать в горных районах с отметкой:более 2000 м - минус 15 °С, от 1000 до 2000 м - минус 10 °С; для остальнойтерритории СССР для сооружений высотой до 100 м - минус 5 °С,более 100 м - минус 10 °С.

Примечание. В районах, где при гололеде наблюдается температураниже минус 15 °С, ее следует принимать по фактическим данным.

8. ТЕМПЕРАТУРНЫЕ КЛИМАТИЧЕСКИЕ ВОЗДЕЙСТВИЯ

8.1. В случаях, предусмотренных нормамипроектирования конструкций, следует учитывать изменение во времени Dt среднейтемпературы и перепад температуры и по сечению элемента.

8.2. Нормативные значения измененийсредних температур по сечению элемента соответственно в теплое Dtwи холодное Dtc время года следуетопределять по формулам:

                                                                                                    (15)

                                                                                                    (16)

где tw, tc - нормативные значения средних температур по сечениюэлемента в теплое и холодное время года, принимаемые в соответствии с п. 8.3;

t0w,t0c -        начальныетемпературы в теплое и холодное время года, принимаемые в соответствии с п. 8.6.

8.3. Нормативные значения среднихтемператур tw и tc и перепадов температур по сечению элемента втеплое Jw и холодное Jc время года для однослойных конструкций следуетопределять по табл. 15.

Примечание. Для многослойных конструкций tw, tc,Jw, Jc определяются расчетом.Конструкции, изготовленные из нескольких материалов, близких по теплофизическимпараметрам, допускается рассматривать как однослойные.

Таблица 15

Конструкции зданий

Здания и сооружения в стадии эксплуатации

неотапливаемые здания (без технологических источников тепла) и открытые сооружения

отапливаемые здания

здания с искусственным климатом или с постоянными технологическими источниками тепла

Не защищенные от воздействия солнечной радиации (в том числе наружные ограждающие)

tw = tew + q1 + q4

tw = tiw + 0,6(tew - tiw) + q2 + q4

Jw = q5

Jw = 0,8(tew - tiw) + q3 + q5

tc = tec - 0,5q1

tc = tic + 0,6(tec - tic) - 0,5q2

Jc = 0

Jc = 0,8(tec - tic) - 0,5q3

Защищенные от воздействия солнечной радиации (в том числе внутренние)

tw = tew

tw = tiw

Jw = 0

tc = tec

tc = tic

Jc = 0

_____________

Обозначения, принятые в табл. 15:

tew, tec- средние суточные температуры наружного воздуха соответственно в теплое ихолодное время года, принимаемые в соответствии с п. 8.4;

tiw, tic -температуры внутреннего воздуха помещений соответственно в теплое и холодноевремя года, принимаемые по ГОСТ12.1.005-88 или по строительному заданию на основании технологическихрешений;

q1, q2,q3 - приращения среднихпо сечению элемента температур и перепада температур от суточных колебанийтемпературы наружного воздуха, принимаемые по табл. 16;

q4, q5- приращения средних по сечению элемента температур и перепада температур отсолнечной радиации, принимаемые в соответствии с п. 8.5.

Примечания: 1. При наличии исходных данных о температуреконструкций в стадии эксплуатации зданий с постоянными технологическимиисточниками тепла значения tw, tc,Jw, Jc следует принимать на основе этих данных.

2. Для зданий и сооружений в стадии возведения tw,tc, Jw, Jc определяются как для неотапливаемых зданий в стадииих эксплуатации.

Таблица 16

Конструкции зданий

Приращения температуры q, °С

q1

q2

q3

Металлические

8

6

4

Железобетонные, бетонные, армокаменные и каменные толщиной, см:

 

 

 

до 15

8

6

4

от 15 до 39

6

4

6

св. 40

2

2

4

8.4. Средние суточныетемпературы наружного воздуха в теплое tew и холодноеtec время года следуетопределять по формулам:

                                                                                                  (17)

                                                                                                      (18)

где tI, tVII - многолетние средниемесячные температуры воздуха в январе и июле, принимаемые соответственно покартам 5 и 6 обязательного приложения 5;

DI,DVII -     отклонения средних суточных температур отсредних месячных (DI -принимается по карте 7 обязательного приложения 5,DVII = 6 °С).

Примечания: 1. В отапливаемых производственных зданиях настадии эксплуатации для конструкций, защищенных от воздействия солнечнойрадиации, DVIIдопускается не учитывать.

2. Для горных ималоизученных районов СССР, обозначенных на картах 5-7 обязательного приложения 5,tec, tew определяются по формулам:

                                                                                                                            (19)

                                                                                                                     (20)

где tI,min, tVII,max - средние из абсолютных значений соответственно минимальнойтемпературы воздуха в январе и максимальной - в июле;

АI, АVII -    средниесуточные амплитуды температуры воздуха соответственно в январе и в июле приясном небе.

tI,min, tVII,max, АI, АVIIпринимаются по данным Росгидромета.

8.5. Приращения q4и q5,°С, следует определять поформулам:

                                                                                            (21)

                                                                                    (22)

где r - коэффициентпоглощения солнечной радиации материалом наружной поверхности конструкции,принимаемый по СНиП II-3-79*;

Smax - максимальное значение суммарной(прямой и рассеянной) солнечной радиации, Вт/м2, принимаемое по СНиП 23-01-99*;

k -           коэффициент,принимаемый по табл.17;

k1 -         коэффициент, принимаемый по табл. 18.

Таблица 17

Вид и ориентация поверхности (поверхностей)

Коэффициент k

Горизонтальная

1,0

Вертикальные, ориентированные на:

 

юг

1,0

запад

0,9

восток

0,7

Таблица 18

Конструкции зданий

Коэффициент k1

Металлические

0,7

Железобетонные, бетонные, армокаменные и каменные толщиной, см:

 

до 15

0,6

от 15 до 39

0,4

св. 40

0,3

8.6. Начальнуютемпературу, соответствующую замыканию конструкции или ее части в законченнуюсистему, в теплое t0wи холодное t0cвремя года следует определять по формулам:

                                                                                           (23)

                                                                                            (24)

Примечание. При наличии данных о календарномсроке замыкания конструкции, порядке производства работ и др. начальнуютемпературу допускается уточнять в соответствии с этими данными.

8.7. Коэффициент надежности понагрузке gtдля температурных климатических воздействий Dt и J следует принимать равным1,1.

9. ПРОЧИЕ НАГРУЗКИ

В необходимыхслучаях, предусматриваемых нормативными документами или устанавливаемых взависимости от условий возведения и эксплуатации сооружений, следует учитыватьпрочие нагрузки, не включенные в настоящие нормы (специальные технологическиенагрузки; влажностные и усадочные воздействия; ветровые воздействия, вызывающиеаэродинамически неустойчивые колебания типа галопирования, бафтинга).

10.ПРОГИБЫ И ПЕРЕМЕЩЕНИЯ

Нормынастоящего раздела устанавливают предельные прогибы и перемещения несущих иограждающих конструкций зданий и сооружений при расчете по второй группепредельных состояний независимо от применяемых строительных материалов.

Нормы нераспространяются на сооружения гидротехнические, транспорта, атомных электростанций,а также опор воздушных линий электропередачи, открытых распределительныхустройств и антенных сооружений связи.

ОБЩИЕ УКАЗАНИЯ

10.1. При расчете строительныхконструкций по прогибам (выгибам) и перемещениям должно быть выполнено условие

                                                                                                               (25)

где f - прогиб (выгиб) и перемещение элемента конструкции (иликонструкции в целом), определяемые с учетом факторов, влияющих на их значения,в соответствии с пп. 1-3 рекомендуемого приложения6;

fu - предельный прогиб(выгиб) и перемещение, устанавливаемые настоящими нормами.

Расчетнеобходимо производить исходя из следующих требований:

а)технологических (обеспечение условий нормальной эксплуатации технологического иподъемно-транспортного оборудования, контрольно-измерительных приборов и т.д.);

б)конструктивных (обеспечение целостности примыкающих друг к другу элементовконструкций и их стыков, обеспечение заданных уклонов);

в)физиологических (предотвращение вредных воздействий и ощущений дискомфорта приколебаниях);

г)эстетико-психологических (обеспечение благоприятных впечатлений от внешнеговида конструкций, предотвращение ощущения опасности).

Каждое изуказанных требований должно быть выполнено при расчете независимо от других.

Ограниченияколебаний конструкций следует устанавливать в соответствии с нормативнымидокументами п. 4 рекомендуемого приложения6.

10.2. Расчетные ситуации, для которыхследует определять прогибы и перемещения, соответствующие им нагрузки, а такжетребования, касающиеся строительного подъема, приведены в п. 5 рекомендуемого приложения6.

10.3. Предельные прогибы элементовконструкций покрытий и перекрытий, ограничиваемые исходя из технологических,конструктивных и физиологических требований, следует отсчитывать от изогнутойоси, соответствующей состоянию элемента в момент приложения нагрузки, от которойвычисляется прогиб, а ограничиваемые исходя из эстетико-психологическихтребований - от прямой, соединяющей опоры этих элементов (см. также п. 7рекомендуемого приложения6).

10.4. Прогибы элементов конструкций неограничиваются исходя из эстетико-психологических требований, если не ухудшаютвнешний вид конструкций (например, мембранные покрытия, наклонные козырьки,конструкции с провисающим или приподнятым нижним поясом) или если элементыконструкций скрыты от обзора. Прогибы не ограничиваются исходя из указанныхтребований и для конструкций перекрытий и покрытий над помещениями снепродолжительным пребыванием людей (например, трансформаторных подстанций,чердаков).

Примечание. Для всех типов покрытий целостность кровельногоковра следует обеспечивать, как правило, конструктивными мероприятиями(например, использованием компенсаторов, созданием неразрезности элементовпокрытия), а не повышением жесткости несущих элементов.

10.5. Коэффициент надежности понагрузке для всех учитываемых нагрузок и коэффициент динамичности для нагрузокот погрузчиков, электрокаров, мостовых и подвесных кранов следует приниматьравными единице.

Коэффициентынадежности по ответственности необходимо принимать в соответствии собязательным приложением7.

10.6. Для элементов конструкций зданийи сооружений, предельные прогибы и перемещения которых не оговорены настоящим идругими нормативными документами, вертикальные и горизонтальные прогибы иперемещения от постоянных, длительных и кратковременных нагрузок не должныпревышать 1/150 пролета или 1/75 вылета консоли.

ВЕРТИКАЛЬНЫЕ ПРЕДЕЛЬНЫЕ ПРОГИБЫ ЭЛЕМЕНТОВКОНСТРУКЦИЙ

10.7. Вертикальные предельные прогибыэлементов конструкций и нагрузки, от которых следует определять прогибы, приведеныв табл. 19.Требования к зазорам между смежными элементами приведены в п. 6 рекомендуемого приложения6.

Таблица 19

Элементы конструкций

Предъявляемые требования

Вертикальные предельные прогибы fu

Нагрузки для определения вертикальных прогибов

1. Балки крановых путей под мостовые и подвесные краны, управляемые:

 

 

 

с пола, в том числе тельферы (тали)

Технологические

l/250

От одного крана

из кабины при группах режимов работы (по ГОСТ 25546-82):

Физиологические и технологические

 

 

1К-6К

 

l/400

То же

 

l/500

«

 

l/600

«

2. Балки, фермы, ригели, прогоны, плиты, настилы (включая поперечные ребра плит и настилов):

 

 

 

а) покрытий и перекрытий, открытых для обзора, при пролете l, м:

Эстетико-психологические

 

Постоянные и временные длительные

l £ 1

 

l/120

 

l = 3

 

l/150

 

l = 6

 

l/200

 

l = 24 (12)

 

l/250

 

l ³ 36 (24)

 

l/300

 

б) покрытий и перекрытий при наличии перегородок под ними

Конструктивные

Принимаются в соответствии с п. 6 рекомендуемого приложения 6

Приводящие к уменьшению зазора между несущими элементами конструкций и перегородками, расположенными под элементами

в) покрытий и перекрытий при наличии на них элементов, подверженных растрескиванию (стяжек, полов, перегородок)

«

l/150

Действующие после выполнения перегородок, полов, стяжек

г) покрытий и перекрытий при наличии тельферов (талей), подвесных кранов, управляемых:

 

 

 

с пола

Технологические

l/300 или а/150 (меньшее из двух)

Временные с учетом нагрузки от одного крана или тельфера (тали) на одном пути

из кабины

Физиологические

l/400 или а/200 (меньшее из двух)

От одного крана или тельфера (тали) на одном пути

д) перекрытий, подверженных действию:

Физиологические и технологические

 

 

перемещаемых грузов, материалов, узлов и элементов оборудования и других подвижных нагрузок (в том числе при безрельсовом напольном транспорте)

 

l/350

0,7 полных нормативных значений временных нагрузок или нагрузки от одного погрузчика (более неблагоприятное из двух)

нагрузок от рельсового транспорта:

 

 

 

узкоколейного

 

l/400

От одного состава вагонов (или одной напольной машины) на одном пути

ширококолейного

 

l/500

То же

3. Элементы лестниц (марши, площадки, косоуры), балконов, лоджий

Эстетико-психологические

Те же, что в поз. 2, а

Физиологические

Определяются в соответствии с п. 10.10

4. Плиты перекрытий, лестничные марши и площадки, прогибу которых не препятствуют смежные элементы

«

0,7 мм

Сосредоточенная нагрузка 1 кН (100 кгс) в середине пролета

5. Перемычки и навесные стеновые панели над оконными и дверными проемами (ригели и прогоны остекления)

Конструктивные

l/200

Приводящие к уменьшению зазора между несущими элементами и оконным или дверным заполнением, расположенным под элементами

Эстетико-психологические

Те же, что в поз. 2, а

_____________

Обозначения, принятые в табл. 19:

l - расчетныйпролет элемента конструкции;

а - шаг балок или ферм, к которымкрепятся подвесные крановые пути.

Примечания: 1. Для консоли вместо l следует принимать удвоенный ее вылет.

2. Для промежуточныхзначений l в поз. 2, апредельные прогибы следует определять линейной интерполяцией, учитываятребования п. 7 рекомендуемого приложения6.

3. В поз. 2, а цифры, указанные в скобках, следуетпринимать при высоте помещений до 6 м включительно.

4. Особенности вычисленияпрогибов по поз. 2, г указаны в п. 8рекомендуемого приложения6.

5. При ограничении прогибовэстетико-психологическими требованиями допускается пролет l принимать равным расстояниюмежду внутренними поверхностями несущих стен (или колонн).

10.8. Расстояние (зазор) от верхнейточки тележки мостового крана до нижней точки прогнутых несущих конструкцийпокрытий (или предметов, прикрепленных к ним) должно быть не менее 100 мм.

10.9. Прогибы элементов покрытий должныбыть такими, чтобы, несмотря на их наличие, был обеспечен уклон кровли не менее1/200 в одном из направлений (кроме случаев, оговоренных в других нормативныхдокументах).

10.10. Предельные прогибы элементовперекрытий (балок, ригелей, плит), лестниц, балконов, лоджий, помещений жилых иобщественных зданий, а также бытовых помещений производственных зданий, исходяиз физиологических требований, следует определять по формуле

                                                                                     (26)

где g -      ускорениесвободного падения;

р -        нормативноезначение нагрузки от людей, возбуждающих колебания, принимаемое по табл. 20;

р1 -      пониженноенормативное значение нагрузки на перекрытия, принимаемое по табл. 3 и 20;

q -        нормативноезначение нагрузки от веса рассчитываемого элемента и опирающихся на негоконструкций;

п -        частотаприложения нагрузки при ходьбе человека, принимаемая по табл.20;

b -   коэффициент,принимаемый по табл.20.

Таблица 20

Помещения, принимаемые по табл. 3

p, кПа (кгс/м2)

p1, кПа (кгс/м2)

n, Гц

b

Поз. 1, 2, кроме классных и бытовых;

поз. 3, 4,а, 9,б, 10,б

0,25 (25)

Принимается по табл. 3

1,5

Поз. 2 - классные и бытовые;

поз. 4, б-г, кроме танцевальных;

поз. 9,а, 10,а, 12, 13

0,5 (50)

То же

1,5

Поз. 4 - танцевальные;

поз. 6, 7

1,5 (150)

0,2 (20)

2,0

50

_____________

Обозначения, принятые в табл.20:

Q -    вес одного человека,принимаемый равным 0,8 кН (80 кгс);

a - коэффициент, принимаемый равным 1,0 для элементов,рассчитываемых по балочной схеме, 0,5 - а остальных случаях (например, приопирании плит по трем или четырем сторонам);

а -     шаг балок, ригелей, ширина плит (настилов),м;

l -      расчетный пролет элемента конструкции, м.

Прогибыследует определять от суммы нагрузок yА1p + р1 +q, где yA1 -коэффициент, определяемый по формуле (1).

ГОРИЗОНТАЛЬНЫЕ ПРЕДЕЛЬНЫЕ ПРОГИБЫ КОЛОНН ИТОРМОЗНЫХ КОНСТРУКЦИЙ ОТ КРАНОВЫХНАГРУЗОК

10.11. Горизонтальные предельныепрогибы колонн зданий, оборудованных мостовыми кранами, крановых эстакад, атакже балок крановых путей и тормозных конструкций (балок или ферм), следуетпринимать по табл.21, но не менее 6 мм.

Прогибыследует проверять на отметке головки крановых рельсов от сил торможения тележкиодного крана, направленных поперек кранового пути, без учета крена фундаментов.

Таблица 21

Группы режимов работы кранов

Предельные прогибы fu

колонн

балок крановых путей и тормозных конструкций, зданий и крановых эстакад (крытых и открытых)

зданий и крытых крановых эстакад

открытых крановых эстакад

1К - 3К

h/500

h/1500

l/500

4К - 6К

h/1000

h/2000

l/1000

7К - 8К

h/2000

h/2500

l/2000

_____________

Обозначения, принятые в табл. 21:

h -высота от верха фундамента до головки кранового рельса (для одноэтажных зданийи крытых и открытых крановых эстакад) или расстояние от оси ригеля перекрытиядо головки кранового рельса (для верхних этажей многоэтажных зданий);

l - расчетныйпролет элемента конструкции (балки).

10.12. Горизонтальные предельныесближения крановых путей открытых эстакад от горизонтальных и внецентренноприложенных вертикальных нагрузок от одного крана (без учета кренафундаментов), ограничиваемые исходя из технологических требований, следуетпринимать равными 20 мм.

ГОРИЗОНТАЛЬНЫЕПРЕДЕЛЬНЫЕ ПЕРЕМЕЩЕНИЯ И ПРОГИБЫ КАРКАСНЫХ ЗДАНИЙ, ОТДЕЛЬНЫХ ЭЛЕМЕНТОВКОНСТРУКЦИЙ И ОПОР КОНВЕЙЕРНЫХ ГАЛЕРЕЙ ОТ ВЕТРОВОЙ НАГРУЗКИ, КРЕНА ФУНДАМЕНТОВИ ТЕМПЕРАТУРНЫХ КЛИМАТИЧЕСКИХ ВОЗДЕЙСТВИЙ

10.13. Горизонтальные предельныеперемещения каркасных зданий, ограничиваемые исходя из конструктивныхтребований (обеспечение целостности заполнения каркаса стенами, перегородками,оконными и дверными элементами), приведены в табл. 22. Указания по определениюперемещений приведены в п. 9 рекомендуемого приложения6.

10.14. Горизонтальные перемещениякаркасных зданий следует определять, как правило, с учетом крена (поворота) фундаментов.При этом нагрузки от веса оборудования, мебели, людей, складируемых материалови изделий следует учитывать только при сплошном равномерном загружении всехперекрытий многоэтажных зданий этими нагрузками (с учетом их снижения взависимости от числа этажей), за исключением случаев, при которых по условиямнормальной эксплуатации предусматривается иное загружение.

Кренфундаментов следует определять с учетом ветровой нагрузки, принимаемой вразмере 30 % нормативного значения.

Для зданийвысотой до 40 м (и опор конвейерных галерей любой высоты), расположенных вветровых районах I-IV,крен фундаментов, вызываемый ветровой нагрузкой, допускается не учитывать.

Таблица 22

Здания, стены и перегородки

Крепление стен и перегородок к каркасу здания

Предельные перемещения fu

1. Многоэтажные здания

Любое

h/500

2. Один этаж многоэтажных зданий:

Податливое

hs/300

а) стены и перегородки из кирпича, гипсобетона, железобетонных панелей

Жесткое

hs/500

б) стены, облицованные естественным камнем, из керамических блоков, из стекла (витражи)

«

hs/700

3. Одноэтажные здания (с самонесущими стенами) высотой этажа hs, м:

Податливое

 

hs £ 6

 

hs/150

hs = 15

 

hs/200

hs ³ 30

 

hs/300

_____________

Обозначения, принятые в табл. 22:

h -     высота многоэтажныхзданий, равная расстоянию от верха фундамента до оси ригеля покрытия;

hs - высота этажа в одноэтажныхзданиях, равная расстоянию от верха фундамента до низа стропильных конструкций;в многоэтажных зданиях: для нижнего этажа - равная расстоянию от верхафундамента до оси ригеля перекрытия; для остальных этажей - равная расстояниюмежду осями смежных ригелей.

Примечания: 1. Для промежуточных значений hs (по поз. 3) горизонтальные предельные перемещенияследует определять линейной интерполяцией.

2. Для верхних этажеймногоэтажных зданий, проектируемых с использованием элементов покрытийодноэтажных зданий, горизонтальные предельные перемещения следует приниматьтакими же, как для одноэтажных зданий. При этом высота верхнего этажа hs принимается от оси ригелямеждуэтажного перекрытая до низа стропильных конструкций.

3. К податливым креплениямотносятся крепления стен или перегородок к каркасу, не препятствующие смещениюкаркаса (без передачи на стены или перегородки усилий, способных вызватьповреждения конструктивных элементов); к жестким - крепления, препятствующиевзаимным смещениям каркаса, стен или перегородок.

4. Для одноэтажных зданий снавесными стенами (а также при отсутствии жесткого диска покрытия) имногоэтажных этажерок предельные перемещения допускается увеличивать на 30 %(но принимать не более hs/150).

10.15. Горизонтальные перемещениябескаркасных зданий от ветровых нагрузок не ограничиваются, если их стены,перегородки и соединяющие элементы рассчитаны на прочность и трещиностойкость.

10.16. Горизонтальные предельныепрогибы стоек и ригелей фахверка, а также навесных стеновых панелей от ветровойнагрузки, ограничиваемые исходя из конструктивных требований, следует приниматьравными l/200, где l -расчетный пролет стоек или панелей.

10.17. Горизонтальные предельныепрогибы опор конвейерных галерей от ветровых нагрузок, ограничиваемые исходя изтехнологических требований, следует принимать равными h/250, где h - высотаопор от верха фундамента до низа ферм или балок.

10.18. Горизонтальные предельныепрогибы колонн (стоек) каркасных зданий от температурных климатических иусадочных воздействии следует принимать равными:

hs/150 - при стенах иперегородках из кирпича, гипсобетона, железобетона и навесных панелей,

hs/200 - при стенах,облицованных естественным камнем, из керамических блоков, из стекла (витражи),где hs - высота этажа, адля одноэтажных зданий с мостовыми кранами - высота от верха фундамента до низабалок кранового пути.

При этомтемпературные воздействия следует принимать без учета суточных колебанийтемператур наружного воздуха и перепада температур от солнечной радиации.

Приопределении горизонтальных прогибов от температурных климатических и усадочныхвоздействий их значения не следует суммировать с прогибами от ветровых нагрузоки от крена фундаментов.

ПРЕДЕЛЬНЫЕ ВЫГИБЫ ЭЛЕМЕНТОВ МЕЖДУЭТАЖНЫХПЕРЕКРЫТИЙ ОТ УСИЛИЙ ПРЕДВАРИТЕЛЬНОГО ОБЖАТИЯ

10.19. Предельные выгибы fu элементов междуэтажных перекрытий,ограничиваемые исходя из конструктивных требований, следует принимать равными15 мм при l £ 3 м и 40 мм - при l ³12 м (для промежуточных значений lпредельные выгибы следует определять линейной интерполяцией).

Выгибы f следует определять от усилийпредварительного обжатия, собственного веса элементов перекрытий и веса пола.

ПРИЛОЖЕНИЕ1
Справочное

МОСТОВЫЕ И ПОДВЕСНЫЕ КРАНЫ РАЗНЫХ ГРУППРЕЖИМОВ РАБОТЫ (ПРИМЕРНЫЙ ПЕРЕЧЕНЬ)

Краны

Группы режимов работы

Условия использования

Ручные всех видов

1К - 3К

Любые

С приводными подвесными талями, в том числе с навесными захватами

Ремонтные и перегрузочные работы ограниченной интенсивности

С лебедочными грузовыми тележками, в том числе с навесными захватами

Машинные залы электростанций, монтажные работы, перегрузочные работы ограниченной интенсивности

С лебедочными грузовыми тележками, в том числе с навесными захватами

4К - 6К

Перегрузочные работы средней интенсивности, технологические работы в механических цехах, склады готовых изделий предприятий строительных материалов, склады металлосбыта

С грейферами двухканатного типа, магнитно-грейферные

Смешанные склады, работа с разнообразными грузами

Магнитные

Склады полуфабрикатов, работа с разнообразными грузами

Закалочные, ковочные, штыревые, литейные

Цехи металлургических предприятий

С грейферами двухканатного типа, магнитно-грейферные

Склады насыпных грузов и металлолома с однородными грузами (при работе в одну или две смены)

С лебедочными грузовыми тележками, в том числе с навесными захватами

Технологические краны при круглосуточной работе

Траверсные, мульдогрейферные, мульдозавалочные, для раздевания слитков, копровые, ваграночные, колодцевые

Цехи металлургических предприятий

Магнитные

Цехи и склады металлургических предприятий, крупные металлобазы с однородными грузами

С грейферами двухканатного типа, магнитно-грейферные

Склады насыпных грузов и металлолома с однородными грузами (при круглосуточной работе)

ПРИЛОЖЕНИЕ2
Обязательное

НАГРУЗКА ОТ УДАРА КРАНА О ТУПИКОВЫЙ УПОР

Нормативноезначение горизонтальной нагрузки F, кН, направленной вдолькранового пути и вызываемой ударом крана о тупиковый упор, следует определятьпо формуле

где v - скоростьпередвижения крана в момент удара, принимаемая равной половине номинальной,м/с;

f -     возможная наибольшаяосадка буфера, принимаемая равной 0,1 м для кранов с гибким подвесом грузагрузоподъемностью не более 50 т групп режимов работы 1К-7К и 0,2 м - востальных случаях;

m -    приведенная масса крана, определяемая по формуле

здесь mb - масса моста крана, т;

тc -       массатележки, т;

тq -      грузоподъемностькрана, т;

k -         коэффициент;k = 0 - для кранов с гибким подвесом; k = 1 - для кранов с жестким подвесом груза;

l -          пролет крана, м;

l1 -        приближение тележки, м.

Расчетное значение рассматриваемой нагрузки с учетом коэффициентанадежности по нагрузке gt (см. п. 4.8) принимается не более предельных значений,указанных в следующей таблице:

Краны

Предельные значения нагрузок F, кН (тс)

Подвесные (ручные и электрические) и мостовые ручные

10 (1)

Электрические мостовые:

 

общего назначения групп режимов работы 1К-3К

50 (5)

общего назначения и специальные групп режимов работы 4К-7К, а также литейные

150 (15)

специальные группы режима работы 8К с подвесом груза:

 

гибким

250 (25)

жестким

500 (50)

ПРИЛОЖЕНИЕ 3*
Обязательное

СХЕМЫ СНЕГОВЫХ НАГРУЗОК И КОЭФФИЦИЕНТЫ m

Номер схемы

Профили покрытий и схемы снеговых нагрузок

Коэффициент m и область применения схем

1

Здания с односкатными и двускатными покрытиями

 

m = 1 при a £ 25°;

m = 0 « a ³ 60°.

Варианты 2 и 3 следует учитывать для зданий с двускатными покрытиями (профиль б), при этом вариант 2 - при 20° £ a £ 30°; вариант 3 - при 10° £ a £ 30° только при наличии ходовых мостиков или аэрационных устройств по коньку покрытия

2

Здания со сводчатыми и близкими к ним по очертанию покрытиями

m1 = cos 1,8a; m2 = 2,4 sin 1,4a, где a - уклон покрытия, град

2¢

Покрытия в виде стрельчатых арок

При b ³ 15° необходимо использовать схему 1, б, принимая l = l, при b < 15° - схему 2

3

Здания с продольными фонарями закрытыми сверху

 но не более:

4,0 - для ферм и балок при нормативном значении веса покрытия 1,5 кПа и менее;

2,5 - для ферм и балок при нормативном значении веса покрытия свыше 1,5 кПа;

2,0 - для железобетонных плит пролетом свыше 6 м и менее и для стального профилированного настила;

2,5 - для железобетонных плит пролетом свыше 6 м, а также для прогонов независимо от пролета;

bl = hl, но не более b.

При определении нагрузки у торца фонаря для зоны B значение коэффициента m в обоих вариантах следует принимать равным 1,0

Примечания: 1. Схемы вариантов 1, 2 следует также применять для двускатных и сводчатых покрытий двух-трехпролетных зданий с фонарями в середине зданий.

2. Влияние ветроотбойных щитов на распределение снеговой нагрузки возле фонарей не учитывать.

3. Для плоских скатов при b > 48 м следует учитывать местную повышенную нагрузку у фонаря, как у перепадов (см. схему 8)

3¢

Здания с продольными фонарями, открытыми сверху

Значения b(b1, b2) и m следует определять в соответствии с указаниями к схеме 8; пролет l принимается равным расстоянию между верхними кромками фонарей

4

Шедовые покрытия

Схемы следует применять для шедовых покрытий, в том числе с наклонным остеклением и сводчатым очертанием кровли

5

Двух- и многопролетные здания с двускатными покрытиями

Вариант 2 следует учитывать при a ³ 15°

6

Двух- и многопролетные здания со сводчатыми и близкими к ним по очертанию покрытиями

Вариант 2 следует учитывать при

Для железобетонных плит покрытий значения коэффициентов m следует принимать не более 1,4

7

Двух- и многопролетные здания с двускатными и сводчатыми покрытиями с продольным фонарем

Коэффициент m следует принимать для пролетов с фонарем в соответствии с вариантами 1 и 2 схемы 3, для пролетов без фонаря - с вариантами 1 и 2 схем 5 и 6.

Для плоских двускатных (a < 15°) и сводчатых  покрытий при l > 48 м следует учитывать местную повышенную нагрузку, как у перепадов (см. схему 8)

8

Здания с перепадом высоты

Снеговую нагрузку на верхнее покрытие следует принимать в соответствии со схемами 1-7, а на нижнее - в двух вариантах: по схемам 1-7 и схеме 8 (для зданий - профиль «а», для навесов - профиль «б»).

Коэффициент m следует принимать равным:

где h - высота перепада, м, отсчитываемая от карниза верхнего покрытия до кровли нижнего и при значении более 8 м, принимаемая при определении m равной 8 м;

l¢1; l¢2 - длины участков верхнего (l¢1) и нижнего (l¢2) покрытия, с которых переносится снег в зону перепада высот, м; их следует принимать:

для покрытия без продольных фонарей или с поперечными фонарями -

для покрытия с продольными фонарями -

(при этом l¢1 и l¢2 следует принимать не менее 0).

т1; m2 - доли снега, переносимого ветром к перепаду высот; их значения для верхнего (т1) и нижнего (m2) покрытий следует принимать в зависимости от их профиля:

0,4 - для плоского покрытия с a £ 20°, сводчатого с f/l £ 1/8;

0,3 - для плоского покрытия с a > 20°, сводчатого с f/l > 1/8 и покрытий с поперечными фонарями.

Для пониженных покрытий шириной а < 21 м значение т2 следует принимать:

т2 = 0,5 k1 k2 k3, но не менее 0,1, где   (при обратном уклоне, показанном на чертеже пунктиром, k2 = 1);  но не менее 0,3 (а - в м; b, j - в град).

Длину зоны повышенных снегоотложений b следует принимать равной:

при  b = 2h, но не более 16 м;

при  но не более 5h и не более 16 м.

Коэффициенты m, принимаемые для расчетов (показанные на схемах для двух вариантов), не должны превышать:

 (где h - в м; s0 - в кПа);

4 - если нижнее покрытие является покрытием здания;

6 - если нижнее покрытие является навесом. Коэффициент m1 следует принимать:

m1 = 1 - 2m2.

Примечания: 1. При d1 (d2) > 12 м значение m для участка перепада длиной d1 (d2) следует определять без учета влияния фонарей на повышенном (пониженном) покрытии.

2. Если пролеты верхнего (нижнего) покрытия имеют разный профиль, то при определении m необходимо принимать соответствующее значение т1 (т2) для каждого пропета в пределах l¢1 (l¢2).

3. Местную нагрузку у перепада не следует учитывать, если высота перепада, м, между двумя смежными покрытиями менее (где s0 - в кПа)

9

Здания с двумя перепадами высоты

Снеговую нагрузку на верхние и нижние покрытия следует принимать по схеме 8. Значения m1, b1, m2, b2 следует определять для каждого перепада независимо, принимая:

т1 и т2 в схеме 9 (при определении нагрузок возле перепадов h1 и h2) соответствующими т1 в схеме 8 и m3 (доля снега, переносимого ветром по пониженному покрытию) соответствующим т2 в схеме 8. При этом:

10

Покрытие с парапетами

Схему следует применять при

 (h - в м; s0 - в кПа);

 но не более 3

11

Участки покрытий, примыкающие к возвышающимся над кровлей вентиляционным шахтам и другим надстройкам

Схема относится к участкам с надстройками с диагональю основания не более 15 м.

В зависимости от рассчитываемой конструкции (плит покрытия, подстропильных и стропильных конструкций) необходимо учитывать самое неблагоприятное положение зоны повышенной нагрузки (при произвольном угле b).

Коэффициент m, постоянный в пределах указанной зоны, следует принимать равным:

1,0 при d £ 1,5 м;

но не менее 1,0 и не более:

1,5 при 1,5 < d £ 5 м;

2,0 « 5 < d £ 10 м;

2,5 « 10 < d £ 5 м;

b1 = 2h, но не более 2d

12

Висячие покрытия цилиндрической формы

m1 = 1,0;


ПРИЛОЖЕНИЕ 4
Обязательное

СХЕМЫ ВЕТРОВЫХ НАГРУЗОК И АЭРОДИНАМИЧЕСКИЕ КОЭФФИЦИЕНТЫ С

Номер схемы

Схемы зданий, сооружений, элементов конструкций и ветровых нагрузок

Определение аэродинамических коэффициентов с

Примечания

1

Отдельно стоящие плоские сплошные конструкции.

 

-

Вертикальные и отклоняющиеся от вертикальных не более чем на 15° поверхности:

 

наветренные

се = +0,8

подветренные

се = -0,6

2

Здания с двускатными покрытиями

 

 

Коэффициент

a, град

Значения се1, се2 при , равном

 

0

0,5

1

³ 2

 

се1

0

0

-0,6

-0,7

-0,8

1. При ветре перпендикулярном торцу зданий, для всей поверхности покрытия се = -0,7.

20

+0,2

-0,4

-0,7

-0,8

40

+0,4

+0,3

-0,2

-0,4

60

+0,8

+0,8

+0,8

+0,8

се2

£ 60

-0,4

-0,4

-0,5

-0,8

2. При определении коэффициента n в соответствии с п. 6.9

 

 

 

 

 

 

 

 

Значения се3 при , равном

 

 

£ 0,5

1

³ 2

 

 

£ 1

-0,4

-0,5

-0,6

 

 

³ 2

-0,5

-0,6

-0,6

 

 

 

 

 

 

 

 

3

Здания со сводчатыми и близкими к ним по очертанию покрытиями

 

1. См. примеч. 1 к схеме 2.

2. При определении коэффициента n в соответствии с п. 6.9

Коэффициент

Значения се1, се2 при , равном

0,1

0,2

0,3

0,4

0,5

се1

0

+0,1

+0,2

+0,4

+0,6

+0,7

0,2

-0,2

-0,1

+0,2

+0,5

+0,7

³ 1

-0,8

-0,7

+0,3

+0,3

+0,7

се2

Произвольное

-0,8

-0,9

-1

-1,1

-1,2

Значение се3 принимается по схеме 2

4

Здания с продольным фонарем

Коэффициенты се1, се2 и се3 следует определять в соответствии с указаниями к схеме 2

1. При расчете поперечных рам зданий с фонарем и ветробойными щитами значение суммарного коэффициента лобового сопротивления системы «фонарь-щиты» принимается равным 1,4.

2. При определении коэффициента n в соответствии с п. 6.9

5

Здания с продольными фонарями

Для покрытия здания на участке АВ коэффициенты се следует принимать по схеме 4.

Для фонарей участка ВС при l £ 2  сх = 0,2; при 2 £ l £ 8 для каждого фонаря сх = 0,1l; при l > 8  сх = 0,8, здесь .

Для остальных участков покрытия се = -0,5

1. Для наветренной, подветренной и боковых стен зданий коэффициенты давления следует определять в соответствии с указаниями к схеме 2.

2. При определении коэффициента n в соответствии с п. 6.9

6

Здания с продольными фонарями различной высоты

Коэффициенты с¢е1, с¢¢е2 и с¢е3 следует определять в соответствии с указаниями к схеме 2, где при определении се1 за h1 необходимо принимать высоту наветренной стены здания.

Для участка АВ се следует определять так же, как для участка ВС схемы 5, где за h1h2 необходимо принимать высоту фонаря

См. примеч. 1 и 2 к схеме 5

7

Здания с шедовыми покрытиями

Для участка АВ се следует определять в соответствии с указаниями к схеме 2.

Для участка ВС се = -0,5

1. Силу трения необходимо учитывать при произвольном направлении ветра, при этом сf = 0,04.

2. См. примеч. 1 и 2 к схеме 5

8

Здания с зенитными фонарями

Для наветренного фонаря коэффициент се следует определять в соответствии с указаниями к схеме 2, для остальной части покрытия – как для участка ВС схемы 5

См. примеч. 1 и 2 к схеме 5

9

Здания, постоянно открытые с одной стороны

 

При m £ 5 %  сi1 = сi2 = ±0,2; при m ³ 30 %  сi1 следует принимать равным сi3, определенному в соответствии с указаниями к схеме 2; сi2 = ±0,8

1. Коэффициенты се на внешней поверхности следует принимать в соответствии с указаниями к схеме 2.

2. Проницаемость ограждения m следует определять как отношение суммарной площади имеющихся в нем проемов к полной площади ограждения. Для герметичного здания следует принимать сi = 0. В зданиях, указанных в п. 6.1, в, нормативное значение внутреннего давления на легкие перегородки (при их поверхностной плотности менее 100 кг/м2) следует принимать равным 0,2w0, но не менее 0,1 кПа (10 кгс/м2).

3. Для каждой стены здания как «плюс» или «минус» для коэффициента сi1 при m £ 5 % следует определять исходя из условия реализации наиболее неблагоприятного варианта нагружения.

10

Уступы зданий при a < 15°

Для участка СD ce = 0,7. Для участка ВС ce следует определять линейной интерполяцией значений, принимаемых в точках В и С. Коэффициенты се1 и се3 на участке АВ следует принимать в соответствии с указаниями к схеме 2 (где b и l – размеры в плане всего здания).

Для вертикальных поверхностей коэффициент ce необходимо определять в соответствии с указаниями к схемам 1 и 2

-

11

Навесы

Тип схемы

a, град

Значения коэффициентов

1. Коэффициенты се1, се2, се3, се4 следует относить к сумме давлений на верхнюю и нижнюю поверхности навесов.

Для отрицательных значений се1, се2, се3, се4 направление давления на схемах следует изменять на противоположное.

2. Для навесов с волнистыми покрытиями сf = 0,04

се1

се2

се3

се4

I

10

+0,5

-1,3

-1,1

0

20

+1,1

0

0

-0,4

30

+2,1

+0,9

+0,6

0

II

10

0

-1,1

-1,5

0

20

+1,5

+0,5

0

0

30

+2

+0,8

+0,4

+0,4

III

10

+1,4

+0,4

-

-

20

+1,8

+0,5

-

-

30

+2,2

+0,6

-

-

IV

10

+1,3

+0,2

-

-

20

+1,4

+0,3

-

-

30

+1,6

+0,4

-

-

 

12 а

Сфера

 

b, град

0

15

30

45

60

75

90

1. Коэффициенты се приведены при Re > 4×105.

2. При определении коэффициента n в соответствии с п. 6.9 следует принимать b =  = 0,7d

се

+1,0

+0,8

+0,4

-0,2

-0,8

-1,2

-1,25

Продолжение

b, град

105

120

135

150

175

180

се

-1,0

-0,6

-0,2

+0,2

+0,3

+0,4

сх = 1,3 при Re < 105;

сх = 0,6 при 2×105£ Re 3×105;

сх = 0,2 при 4×105> Re,

где Re – число Рейнольдса;

;

 – диаметр сферы, м;

 - определяется в соответствии с п. 6.4, Па;

 - определяется в соответствии с п. 6.5;

 - расстояние, м, от поверхности земли до центра сферы;

 - определяется в соответствии с п. 6.11

12 б

Сооружения с круговой цилиндрической поверхностью

,

где  = 1 при  > 0;

1. Re следует определять по формуле к схеме 12 а, принимая z = h1.

2. При определении коэффициента n в соответствии с п. 6.9 следует принимать:

b = 0,7d;

h = h1 + 0,7f

3. Коэффициент сi следует учитывать при опущенном покрытии («плавающая кровля»), а также при отсутствии его

0,2

0,5

1

2

5

10

25

 при  < 0

0,8

0,9

0,95

1,0

1,1

1,15

1,2

 - необходимо принимать при Re > 4×105 по графику:

 

 

 

 

 

 

 

 

Покрытие

Значение се2 при , равном

 

 

1/6

1/3

³ 1

 

 

Плоское, коническое при a £ 5°, сферическое при  £ 0,1

-0,5

-0,6

-0,8

 

 

1/6

1/4

1/2

1

2

³ 5

сi

-0,5

-0,55

-0,7

-0,8

-0,9

-1,05

13

Призматические сооружения

;

Таблица 1

1. Для стен с лоджиями при ветре, параллельном этим стенам, сf = 0,1; для волнистых покрытий сf = 0,04.

2. Для прямоугольных в плане зданий при l/b = 0,1 - 0,5 и b = 40° - 50°  = 0,75; равнодействующая ветровой нагрузки приложена в точке 0, при этом эксцентриситет е = 0,15b.

3. Re следует определять по формуле к схеме 12 а, принимая z = h1, d – диаметр описанной окружности.

4. При определении коэффициента n в соответствии с п. 6.9 h – высота сооружения, b – размер в плане по оси y.

le

5

10

20

35

50

100

¥

k

0,6

0,65

0,75

0,85

0,9

0,95

1

le необходимо определять по табл. 2.

Таблица 2

le = l/2

le = l

le = 2l

В табл. 2 l = l/b, где l, b – соответственно максимальный и минимальный размеры сооружения или его элемента в плоскости, перпендикулярной направлению ветра

Таблица 3

Эскизы сечений и направлений ветра

b, град

l/b

Прямоугольник

0

£ 1,5

2,1

³ 3

1,6

40 - 50

£ 0,2

2,0

³ 0,5

1,7

Ромб

0

£ 0,5

1,9

1

1,6

³ 2

1,1

Правильный треугольник

0

-

2

180

-

1,2

Таблица 4

Эскизы сечений и направлений ветра

b, град

n (число сторон)

 при Re > 4×105

Правильный многоугольник

Произвольный

5

1,8

6 – 8

1,5

10

1,2

12

1,0

14

Сооружения и их элементы ч круговой цилиндрической поверхностью (резервуары, градирни, башни, дымовые трубы), провода и тросы, а также круглые трубчатые и сплошные элементы сквозных сооружений

где k – определяется по табл. 1 схемы 13;

 - определяется по графику:

Для проводов и тросов (в том числе и покрытых гололедом) сх = 1,2

1. Re следует определять по формуле к схеме 12 а, принимая z = h, d – диаметр сооружения.

Значения D принимаются: для деревянных конструкций D = 0,005 м; для кирпичной кладки D = 0,01 м; для бетонных и железобетонных конструкций D = 0,005 м; для стальных конструкций D = 0,001 м; для проводов и тросов диаметром d D = 0,01d; для ребристых поверхностей с ребрами высотой b D = b.

2. Для волнистых покрытий сf = 0,04.

3. Для проводов и тросов d ³ 20 мм, свободных от гололеда, значение сх допускается снижать на 10 %

15

Отдельно стоящие плоские решетчатые конструкции

,

где  - аэродинамический коэффициент i-го элемента конструкций; для профилей  = 1,4; для трубчатых элементов  следует определять по графику к схеме 14, при этом необходимо принимать le = l (см. табл. 2 схемы 13);

Аi – площадь проекции i-го элемента конструкции;

Аk – площадь, ограниченная контуром конструкции

1. Аэродинамические коэффициенты к схемам 15 – 17 приведены для решетчатых конструкций с произвольной формой контура и

2. Ветровую нагрузку следует относить к площади, ограниченной контуром Аk.

3. Направление оси х совпадает с направлением ветра и перпендикулярно плоскости конструкции

16

Ряд плоских параллельно расположенных решетчатых конструкций

Для наветренной конструкции коэффициент сх1 определяется так же, как для схемы 15.

Для второй и последующих конструкций

сх2 = сх1h.

Для ферм из труб при Re ³ 4×105

h = 0,95

 

1. См. примеч. 1 – 3 к схеме 15.

2. Re следует определять по формуле к схеме 12 а, где d – средний диаметр трубчатых элементов; z – допускается принимать равным расстоянию от поверхности земли до верхнего пояса фермы.

3. В таблице к схеме 16:

h – минимальный размер контура; для прямоугольных и трапециевидных ферм h – длина наименьшей стороны контура; для круглых решетчатых конструкций h – их диаметр; для эллиптических и близких к ним по очертанию конструкций h – длина меньшей оси;

b – расстояние между соседними фермами.

4. Коэффициент j следует определять в соответствии с указаниями к схеме 15

j

Значение h для ферм из профилей и труб при Re < 4×105 и , равном

1/2

1

2

4

6

0,1

0,93

0,99

1

1

1

0,2

0,75

0,81

0,87

0,9

0,93

0,3

0,56

0,65

0,73

0,78

0,83

0,4

0,38

0,48

0,59

0,65

0,72

0,5

0,19

0,32

0,44

0,52

0,61

0,6

0

0,15

0,3

0,4

0,5

 

17

Решетчатые башни и пространственные фермы

сf  = cх (1 + h) k1,

где cх – определяется так же, как для схемы 15;

h - определяется так же, как для схемы 16.

1. См. примеч. 1 – 3 к схеме 15.

2. сf относится к площади контура наветренной грани.

3. При направлении ветра по диагонали четырехгранных квадратных башен коэффициент k1 для стальных башен из одиночных элементов следует уменьшать на 10 %; для деревянных башен из составных элементов – увеличивать на 10 %.

Эскизы форм контура поперечного сечения и направление ветра

k1

1,0

0,9

1,2

 

18

Ванты и наклонные трубчатые элементы, расположенные в плоскости потока

схa = схsin2 a,

где сх – определяется в соответствии с указаниями к схеме 14

-

ПРИЛОЖЕНИЕ 5
Обязательное

КАРТЫ РАЙОНИРОВАНИЯ ТЕРРИТОРИИ СССР ПО КЛИМАТИЧЕСКИМХАРАКТЕРИСТИКАМ

Карта 1*

Районированиетерритории Российской Федерации по весу снегового покрова

(Измененная редакция.Изм. № 2).

Карта 2

Районирование территорииСССР по средней скорости ветра, м/с, за зимний период

Карта 3

Районированиетерритории СССР по давлению ветра

Карта 4

Районированиетерритории СССР по толщине стенки гололеда

Карта 5

Районирование территорииСССР по средней месячной температуре воздуха, °С, в январе

Карта 6

Районирование территорииСССР по средней месячной температуре воздуха, °С, в июле

Карта 7

Районирование территорииСССР по отклонению средней температуры воздуха наиболее холодных суток отсредней месячной температуры, °С, в январе

РАЙОНИРОВАНИЕТЕРРИТОРИИ СССР ПО ВЕСУ СНЕГОВОГО ПОКРОВА И ТОЛЩИНЕ СТЕНКИ ГОЛОЛЕДА

(дополнение ккартам 1 и 4)


ПРИЛОЖЕНИЕ6
Рекомендуемое

ОПРЕДЕЛЕНИЕ ПРОГИБОВ И ПЕРЕМЕЩЕНИЙ

1. При определении прогибов и перемещений следует учитывать всеосновные факторы, влияющие на их значения (неупругие деформации материалов,образование трещин, учет деформированной схемы, учет смежных элементов,податливость узлов сопряжения и оснований). При достаточном обоснованииотдельные факторы можно не учитывать или учитывать приближенным способом.

2. Для конструкций из материалов, обладающих ползучестью,необходимо учитывать увеличение прогибов во времени. При ограничении прогибовисходя из физиологических требований следует учитывать только кратковременнуюползучесть, проявляемую сразу после приложения нагрузки, а исходя изтехнологических и конструктивных (за исключением расчета с учетом ветровойнагрузки) и эстетико-психологических требований, - полную ползучесть.

3. При определении прогибов колонн одноэтажных зданий и эстакад отгоризонтальных крановых нагрузок расчетную схему колонн следует принимать сучетом условий их закрепления, считая, что колонна:

в зданиях и крытых эстакадахне имеет горизонтального смещения на уровне верхней опоры (если покрытие несоздает жесткого в горизонтальной плоскости диска, следует учитыватьгоризонтальную податливость этой опоры);

в открытых эстакадахрассматривается как консоль.

4. При наличии в зданиях (сооружениях) технологического итранспортного оборудований, вызывающих колебания строительных конструкций, идругих источниках вибраций предельные значения виброперемещений, виброскоростии виброускорения следует принимать в соответствии с требованиями ГОСТ12.1.012-90; «Санитарных норм вибрации рабочих мест» и «Санитарныхдопустимых вибраций в жилых домах» Минздрава СССР. При наличии высокоточногооборудования и приборов, чувствительных к колебаниям конструкций, на которыхони установлены, предельные значения виброперемещений, виброскорости,виброускорения следует определять в соответствии со специальными техническимиусловиями.

5. Расчетные ситуации1, для которых необходимоопределять прогибы и перемещения и соответствующие им нагрузки, следуетпринимать в зависимости от того, исходя из каких требований производитсярасчет.

_____________

1 Расчетная ситуация - учитываемый в расчете комплексусловий, определяющих расчетные требования к конструкциям.

Расчетная ситуация характеризуется расчетной схемойконструкции, видами нагрузок, значениями коэффициентов условий работы икоэффициентов надежности, перечнем предельных состояний, которые следуетрассматривать в данной ситуации.

Если расчет производитсяисходя из технологических требований, расчетная ситуация должна соответствоватьдействию нагрузок, влияющих на работу технологического оборудования.

Если расчет производитсяисходя из конструктивных требований, расчетная ситуация должна соответствоватьдействию нагрузок, которые могут привести к повреждению смежных элементов врезультате значительных прогибов и перемещений.

Если расчет производитсяисходя из физиологических требований, расчетная ситуация должна соответствоватьсостоянию, связанному с колебаниями конструкций, и при проектированиинеобходимо учитывать нагрузки, влияющие на колебания конструкций,ограничиваемые требованиями настоящих норм и нормативных документов, указанныхв п. 4.

Если расчет производитсяисходя из эстетико-психологических требований, расчетная ситуация должнасоответствовать действию постоянных и длительных нагрузок.

Для конструкций покрытий иперекрытий, проектируемых со строительным подъемом при ограничении прогибаэстетико-психологическими требованиями, определяемый вертикальный прогибследует уменьшать на размер строительного подъема.

6. Прогиб элементов покрытий и перекрытий, ограниченный исходя изконструктивных требований, не должен превышать расстояния (зазора) между нижнейповерхностью этих элементов и верхом перегородок, витражей, оконных и дверныхкоробок, расположенных под несущими элементами.

Зазор между нижнейповерхностью элементов покрытий и перекрытий и верхом перегородок,расположенных под элементами, как правило, не должен превышать 40 мм. В техслучаях, когда выполнение указанных требований связано с увеличением жесткостипокрытий и перекрытий, необходимо конструктивными мероприятиями избегать этогоувеличения (например, размещением перегородок не под изгибаемыми балками, арядом с ними).

7. При наличии между стенами капитальных перегородок (практическитакой же высоты, как и стены) значения l в поз. 2, а табл. 19следует принимать равными расстояниям между внутренними поверхностями несущихстен (или колонн) и этими перегородками (или между внутренними поверхностямиперегородок, черт. 4).

Черт. 4. Схемыдля определения значений l (l1, l2, l3) при наличии между стенами капитальных перегородок

а - одной в пролете; б- двух в пролете; 1 - несущиестены (или колонны); 2 - капитальные перегородки; 3 - перекрытие (покрытие) до приложениянагрузки; 4 - перекрытие (покрытие)после приложения нагрузки; 5 - линииотсчета прогибов; 6 - забор

8. Прогибы стропильных конструкций при наличии подвесных крановыхпутей (см. табл.19, поз. 2, г) следует принимать как разность между прогибами f1 и f2смежных стропильных конструкций (черт. 5).

9. Горизонтальные перемещения каркаса следует определять вплоскости стен и перегородок, целостность которых должна быть обеспечена.

При связевых каркасахмногоэтажных зданий высотой более 40 м перекос этажных ячеек, примыкающих кдиафрагмам жесткости, равный f1/hs + f2/l (черт. 6),не должен превышать (см. табл. 22); 1/300 для поз. 2, 1/500 - для поз. 2,а и 1/700 - для поз. 2, б.

Черт. 5. Схемадля определения прогибов стропильных конструкций при наличии подвесных крановыхпутей

1 - стропильные конструкции, 2- балка подвесного кранового пути; 3 - подвесной кран; 4- исходное положение стропильных конструкций; f1- прогибнаиболее нагруженной стропильной конструкции; f2 - прогибы смежных с наиболее нагруженнойстропильных конструкций

Черт. 6. Схемаперекоса этажных ячеек 2, примыкающихк диафрагмам жесткости 1 в зданиях сосвязевым каркасом (пунктиром показана исходная схема каркаса до приложениянагрузки)

ПРИЛОЖЕНИЕ7*
Обязательное

УЧЕТ ОТВЕТСТВЕННОСТИ ЗДАНИЙ И СООРУЖЕНИЙ*

1. Для учета ответственности зданий и сооружений, характеризуемойэкономическими, социальными и экологическими последствиями их отказов,устанавливаются три уровня: I- повышенный, II - нормальный, III - пониженный.

Повышенный уровеньответственности следует принимать для зданий и сооружений, отказы которых могутпривести к тяжелым экономическим, социальным и экологическим последствиям(резервуары для нефти и нефтепродуктов вместимостью 10000 м3 иболее, магистральные трубопроводы, производственные здания с пролетами 100 м иболее, сооружения связи высотой 100 м и более, а также уникальные здания исооружения).

Нормальный уровеньответственности следует принимать для зданий и сооружений массового строительства(жилые, общественные, производственные, сельскохозяйственные здания исооружения).

Пониженный уровеньответственности следует принимать для сооружения сезонного или вспомогательногоназначения (парники, теплицы, летние павильоны, небольшие склады и подобныесооружения).

_____________

* Данное приложение являетсяразделом 5 ГОСТ27751-88 с изменениями, утвержденными постановлением Государственногокомитета Российской Федерации по вопросам архитектуры и строительства от21.12.93 № 18-54.

2. При расчете несущих конструкций и оснований следует учитыватькоэффициент надежности по ответственности gn,принимаемый равным: для I уровня ответственности - более 0,95, но не более 1,2; для II уровня - 0,95; для III уровня - менее 0,95, ноне менее 0,8.

На коэффициент надежности поответственности следует умножать нагрузочный эффект (внутренние силы иперемещения конструкций и оснований, вызываемые нагрузками и воздействиями).

Примечание. Настоящий пункт нераспространяется на здания и сооружения, учет ответственности которыхустановлен в соответствующих нормативных документах.

3. Уровни ответственности зданий и сооружений следует учитыватьтакже при определении требований к долговечности зданий и сооружений,номенклатуры и объема инженерных изысканий для строительства, установленииправил приемки, испытаний, эксплуатации и технической диагностики строительныхобъектов.

4. Отнесение объекта к конкретному уровню ответственности и выборзначений коэффициента gn производится генеральным проектировщиком посогласованию с заказчиком.

 

97
Мне нравится
Комментировать Добавить в закладки

Комментарии могут оставлять только зарегистрированные пользователи.

Пожалуйста зарегистрируйтесь или авторизуйтесь на сайте.