На главную
На главную

Пособие к МГСН 2.04-97 «Проектирование защиты от шума и вибрации инженерного оборудования в жилых и общественных зданий»

Пособие содержит методы расчета и рекомендации по архитектурно-планировочным и строительно-акустическим мероприятиям, направленным на защиту от шума и вибраций, создаваемых инженерным оборудованием зданий. Особое внимание в Пособии уделено методикам расчета, проектирования и выбора конструктивных решений, обеспечивающих требуемую акустическую виброизоляцию различных типов инженерного оборудования зданий.

Обозначение: Пособие к МГСН 2.04-97
Название рус.: Проектирование защиты от шума и вибрации инженерного оборудования в жилых и общественных зданий
Статус: действующий
Дата актуализации текста: 01.10.2008
Дата добавления в базу: 01.02.2009
Дата введения в действие: 16.12.1998
Разработан: МНИИТЭП
НИИСФ РААСН 127238, г. Москва, Локомотивный проезд, 21
Утвержден: Москомархитектура (16.12.1998)
Опубликован: ГУП "НИАЦ" № 1998

ПРАВИТЕЛЬСТВО МОСКВЫ
МОСКОМАРХИТЕКТУРА

ПОСОБИЕ

К МГСН 2.04-97

ПРОЕКТИРОВАНИЕ ЗАЩИТЫ
ОТ ШУМА И ВИБРАЦИИ
ИНЖЕНЕРНОГО ОБОРУДОВАНИЯ
В ЖИЛЫХ И ОБЩЕСТВЕННЫХ
ЗДАНИЯХ

1998

ПРЕДИСЛОВИЕ

1.РАЗРАБОТАНО: НИИ строительной физики - НИИСФ - Российской Академии архитектурыи строительных наук (канд. техн. наук Макаров Р.А., Анджелов В.Л., Шубин И.Л.,инж. Пороженко М.А.) и Московским научно-исследовательским и проектныминститутом типологии, экспериментального проектирования - МНИИТЭП - (инж.Федоров Н.Н., Лалаев Э.М.);

2.ПОДГОТОВЛЕНО к утверждению и изданию Управлением перспективного проектированияи нормативов Москомархитектуры (инж. Щипанов Ю.Б., Ионин В.А.)

3. УТВЕРЖДЕНОуказанием Москомархитектуры от 16 декабря 1998 г. № 44.

СОДЕРЖАНИЕ

Введение. 1

1. Общие положения. 2

2. Архитектурно-планировочные мероприятия. 2

3. Требуемая изоляция воздушного шума ограждающими конструкциями зданий между помещением с инженерным оборудованием и защищаемыми от шума помещениями зданий. 2

4. Требуемая эффективность акустической виброизоляции. 4

5. Определение общей требуемой массы виброизолированного агрегата и требуемой суммарной жесткости виброизоляторов. 5

6. Выбор типов, количества и расположения виброизоляторов. 6

7. Особенности расчета, проектирования и конструктивных решений акустической виброизоляции инженерного оборудования. 10

7.1. Насосные установки, холодильные машины и элементы их сетей. 10

7.2. Вентиляционные установки. 12

7.3. Лифтовые установки. 12

7.4. Встроенные трансформаторные подстанции. 12

7.5. Встроенные индивидуальные тепловые пункты (ИТП) 13

7.6. Крышные котельные. 13

Приложение 1 Виброизоляторы и гибкие вставки. 14

Приложение 2 Примеры расчета акустической виброизоляции вентиляционных и насосных установок. 15

ВВЕДЕНИЕ

Настоящее пособиеразработано в развитие Московских городских строительных норм МГСН2.04-97 "Допустимые уровни шума, вибраций и требования к звукоизоляциив жилых и общественных зданиях".

Инженерноеоборудование, устанавливаемое в жилых и общественных зданиях, во многих случаяхявляется источником воздушного шума и вибраций. Воздушный шум и особенновибрации, распространяясь с малым затуханием по несущим и ограждающимконструкциям зданий, а также по различным трубопроводам и стенкам каналов ишахт в зданиях, излучаются ими в виде структурного шума во многих помещениях,даже значительно удаленных от источника шума и вибраций.

Защита от воздушногошума, создаваемого инженерным оборудованием, решается чаще всего планировочнымиметодами и надлежащим выбором звукоизоляции ограждающих конструкций помещения,где оно установлено, а также устройством глушителей шума в системах вентиляциии кондиционирования воздуха.

Для выборазвукоизоляции ограждающих конструкций от воздушного шума в Пособии приводитсяметодика расчета требуемой звукоизоляции ограждающих конструкций помещений, гдеустановлено инженерное оборудование.

Вопросы защиты отвоздушного шума, создаваемого системами вентиляции и кондиционирования воздухаи распространяющегося по воздуховодам, изложены в "Руководстве по расчетуи проектированию шумоглушения вентиляционных установок" (М., Стройиздат,1982) и в настоящем Пособии не рассматриваются.

Защита отструктурного шума должна осуществляться методами акустической виброизоляцииинженерного оборудования и его коммуникаций.

В настоящемПособии излагается методика расчета акустической виброизоляции инженерногооборудования, а также даются рекомендации по архитектурно-планировочныммероприятиям и конструктивным решениям, обеспечивающим защиту от структурного*и воздушного шума, создаваемых инженерным оборудованием зданий.

* При защите от структурного шумаинженерного оборудования методами акустической виброизоляции обеспечиваетсясоблюдение допустимых уровней вибрации по МГСН2.04-97.

1. ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ

1.1. НастоящееПособие содержит методы расчета и рекомендации по архитектурно-планировочным истроительно-акустическим мероприятиям, направленным на защиту от шума ивибраций, создаваемых инженерным оборудованием зданий. Особое внимание вПособии уделено методикам расчета, проектирования и выбора конструктивныхрешений, обеспечивающих требуемую акустическую виброизоляцию различных типовинженерного оборудования зданий.

2. АРХИТЕКТУРНО-ПЛАНИРОВОЧНЫЕМЕРОПРИЯТИЯ

2.1. Инженерноеоборудование (вентиляционные установки, кондиционеры, насосные установки,встроенные трансформаторы, лифтовые лебедки и т.п.) должно располагаться вотдельных изолированных помещениях, предпочтительно в подвальных илитехнических этажах зданий.

2.2. Припроектировании следует стремиться к тому, чтобы помещения с инженернымоборудованием не примыкали к помещениям, требующим защиты от шума.

2.3. Лифтовыешахты целесообразно располагать в лестничной клетке между лестничными маршами ис отделением шахты от конструкций здания.

К встроеннойлифтовой шахте могут примыкать помещения, не требующие защиты от шума (холлы,коридоры, кухни, санитарные узлы). Лифтовая шахта независимо от планировочногорешения должна иметь самостоятельный фундамент.

2.4. Прирасположении трубопроводов систем водоснабжения и канализации в шахтах,последние не должны примыкать к помещениям, требующим защиты от шума.

2.5. Шахтымусоропроводов не должны примыкать к помещениям, требующим защиты от шума. Впомещениях для сбора мусора следует предусматривать «плавающий» пол.

3. ТРЕБУЕМАЯ ИЗОЛЯЦИЯ ВОЗДУШНОГОШУМА ОГРАЖДАЮЩИМИ КОНСТРУКЦИЯМИ ЗДАНИЙ МЕЖДУ ПОМЕЩЕНИЕМ С ИНЖЕНЕРНЫМОБОРУДОВАНИЕМ И ЗАЩИЩАЕМЫМИ ОТ ШУМА ПОМЕЩЕНИЯМИ ЗДАНИЙ

3.1. Требуемуюизоляцию воздушного шума Rтр., дБ, ограждающейконструкцией в октавной полосе частот следует определять по формуле

,                     (1)

где Lpi - уровень звуковой мощности i-го инженерного оборудования, установленного в помещении, воктавной полосе частот, дБ;

Вш, Ви- соответственно постоянные помещения с инженерным оборудованием и помещения,защищаемого от шума, м2;

S - общая площадь ограждающей конструкции, через которую шумпроникает в защищаемое помещение, м2;

Lдоп - допустимый октавный уровень звукового давления взащищаемом от шума помещении, дБ;

n - количество источников шума.

Постояннуюпомещения В (Вш и Ви) без звукопоглощающих облицовок иштучных звукопоглотителей в октавных полосах частот следует определять поформуле

В = В1000× c                                                            (2)

где В1000- постоянная помещения, м2, на среднегеометрической частоте 1000 Гц,равная , где V объем помещения,м3.

c - частотный множитель,определяемый по таблице 1

Таблица 1

Объем помещения, V, м3

Частотный множитель c на среднегеометрических частотах октавных полос

63

125

250

500

1000

2000

4000

8000

V < 200

0,8

0,75

0,7

0,8

1

1,4

1,8

2,5

V = 200 - 1000

0,65

0,62

0,64

0,75

1

1,5

2,4

4,2

Постояннуюпомещения Вобл., приналичии звукопоглощающих облицовок и штучных звукопоглотителей рассчитывают вследующей последовательности:

а) определяют поформуле (2) постоянную помещения В,м2;

б) определяют среднийкоэффициент звукопоглощения a в помещении доустройства звукопоглощающей облицовки и размещения штучных звукопоглотителей поформуле

,                                                          (3)

где В - то же, что в формуле (2);

Sогр. - общая площадь внутренних ограждающих поверхностейпомещения, м2;

в) определяютвеличину звукопоглощения А, м2, необлицованных внутреннихограждающих поверхностей по формуле:

A = a(Sогр.-Sобл.),                                                       (4)

где a и Sогр. - то же, что в формуле (3);

Sобл. - площадь звукопоглощающей облицовки, м2;

г) определяютвеличину дополнительного поглощения DА, м2, по формуле

DА = aобл.Sобл. + Ашт.nшт.,                                                  (5)

где aобл. - реверберационный коэффициент звукопоглощениязвукопоглощающей облицовки в данной октавной полосе частот (см. СНиП II-12-77, ч.II);

Sобл. - то же, что в формуле (4);

Ашт. - величина звукопоглощения штучного звукопоглотителяв данной полосе частот, м2(см. СНиП II-12-77, ч. II)

nшт. - количество штучных звукопоглотителей;

д) определяютсредний коэффициент звукопоглощения a1 в помещении со звукопоглощающей облицовкой и штучнымизвукопоглотителями по формуле

,                                                          (6)

где А - то же,что в формуле (4);

DА - то же, что в формуле (5);

Soгp. - то же, что в формуле (3);

е) определяютпостоянную акустически обработанного помещения Вобл., м2,по формуле

.                                                         (7)

где А, DА и a1 - то же, что в формуле (6).

3.2. Выборограждающих конструкций помещения с инженерным оборудованием в соответствии стребуемой изоляцией воздушного шума, Rтр., производят покаталогам звукоизоляционных качеств ограждающих конструкций и с помощью Пособияк МГСН 2.04-97 «Проектирование звукоизоляции ограждающих конструкций жилыхи общественных зданий» М., 1998.

4. ТРЕБУЕМАЯ ЭФФЕКТИВНОСТЬ АКУСТИЧЕСКОЙ ВИБРОИЗОЛЯЦИИ

4.1.Эффективность акустической виброизоляции агрегатов инженерного оборудования(далее - агрегаты) DL, дБ, ориентировочно определяют по формуле

.                                                       (8)

где f - основная расчетная частота вынуждающей силы агрегата, Гц;

fz - собственная частота колебанийвиброизолированного агрегата, в вертикальном направлении, Гц.

4.2. Для обеспечения допустимых уровней шума и вибраций впомещениях жилых и общественных зданий, создаваемых работой инженерногооборудования, необходимо соблюдение двух условий:

а) эффективностьакустической виброизоляции агрегата DL не должна быть меньше значений DLтр., приведенных в табл. 2;

б) собственнаячастота колебаний виброизолируемого агрегата в вертикальном направлении fz не должна превышать значений допустимыхчастот собственных колебаний в вертикальном направлении fzдоп., определенных по рис. 1, в зависимости от частоты вращения элементоввиброизолируемого агрегата N, мин-1,требуемой эффективности виброизоляции DLтр., дБ, и типаперекрытия, на котором установлен агрегат.

Частота вращения,N, мин-1

Рис. 1 Допустимая частота собственныхвертикальных колебаний виброизолированного агрегата

а - подвальные этажи; б - тяжёлые железобетонные перекрытия(G ³ 500 кг/м2); в - лёгкиебетонные перекрытия (500 > G > 200 кг/м2);

(цифры внутри графика указывают требуемую эффективностьвиброизоляции DLтр., дБ).

Примечание. Предельно допустимая частота собственныхвертикальных колебаний агрегата - fzдоп. не должна превышать значений,ограниченных пунктирными линиями для соответствующих типов перекрытий

При этом, если вагрегате имеются части, вращающиеся с неодинаковой частотой, зарасчетную принимается наименьшая частота вращения.

Таблица 2

Вид инженерного оборудования

Требуемая эффективность акустической виброизоляции DLтр., дБ

Центробежные компрессоры

30

Поршневые компрессоры мощностью, кВт

 

до 11

17

от 15 до 44

20

от 55 до 110

26

Встроенные трансформаторы

28

Автономные кондиционеры*

20

Центробежные насосы

26

Лифтовые лебедки

24

Крышные котельные*

23

Центробежные вентиляторы с частотой вращения, N, мин-1

 

более 800

26

от 500 до 800

20-26

от 350 до 500

17-20

от 200 до 350

11-17

* Для крышных котельных иавтономных кондиционеров основная расчетная частота вынуждающей силы выбираетсяпо наименьшей частоте вращения установленных агрегатов (насосов, компрессоров,вентиляторов)

Примечание: Для обеспечения допустимыхуровней шума и вибрации от инженерного оборудования в жилых домах, гостиницах, административныхзданиях, общественных зданиях категории А (по МГСН2.04-97), а также в больницах, домах отдыха, санаториях, театрах ибиблиотеках требуемая эффективность виброизоляции DLтр. должна быть на 5 дБ выше указанной в таблице, допустимаясобственная частота колебаний fzдоп., определенная по графику рис. 1, должна быть уменьшена в 1,8 раза.

5. ОПРЕДЕЛЕНИЕ ОБЩЕЙ ТРЕБУЕМОЙМАССЫ ВИБРОИЗОЛИРОВАННОГО АГРЕГАТА И ТРЕБУЕМОЙ СУММАРНОЙ ЖЕСТКОСТИВИБРОИЗОЛЯТОРОВ

5.1. Для выполнения условий, перечисленных в п. 4.2, необходимочтобы общая требуемая масса виброизолируемого агрегата с вращающимися частями Мтр.,кг, была не меньше, чем рассчитанная по формуле:

                                                    (9)

где e - эксцентриситет вращающихся частей агрегата, м (для вентиляторови насосов можно приближенно принимать: e =(0,2¸0,4)×10-3,м, - при динамической балансировке; e = (1¸1,5)×10-3,м, - при статической балансировке);

Мвр.ч.- общая масса вращающихся частей агрегата, кг;

адоп.- максимально допустимая амплитуда смещения центра масс агрегата, м,определяемая по табл. 3.

Таблица 3

Частота вращения агрегата, мин-1.

200

300

400

500

600

700

900

1200

1500

2000

3000

Максимально допустимая амплитуда смещения центра масс агрегата, адоп.×10-3, м

0,22

0,2

0,18

0,16

0,145

0,13

0,11

0,09

0,07

0,06

0,04

Если общая массаагрегата (например, масса вентилятора с электродвигателем и металлическойрамой) меньше требуемой, необходимо увеличить ее до требуемой, например,частичным или полным заполнением внутреннего объема металлической рамы бетоном,или смонтировать агрегат на общей железобетонной (пригрузочной) плите.

5.2. Требуемуюсуммарную жесткость виброизоляторов в вертикальном направлении Kzтр., Н/м, определяютпо формуле

Кzтр. = 4 p2 f2zдоп. × Мтр.,                                               (10)

где: fzдоп. - допустимая частота собственных колебанийвиброизолированного агрегата в вертикальном направлении, определенная пографику рис. 1, Гц;

Мтр. -общая требуемая масса виброизолированного агрегата, кг, по формуле (9).

6. ВЫБОР ТИПОВ, КОЛИЧЕСТВА И РАСПОЛОЖЕНИЯ ВИБРОИЗОЛЯТОРОВ

6.1. Для снижения шума и вибрации, создаваемых агрегатами,имеющими частоты вращения менее 1800 мин-1, предпочтительноприменять пружинные виброизоляторы; при частоте вращения 1800 мин-1и более допускается применение также и резиновых виброизоляторов. Стальныевиброизоляторы долговечны и надежны в работе, но они недостаточно снижаютпередачу вибраций высоких частот. Резиновые виброизоляторы эффективно снижаютвысокие частоты, но они обладают недостаточной виброизоляцией на низкихчастотах, и, кроме того, недостаточно долговечны. В общем случае наиболееэффективным является применение комбинированных виброизоляторов, состоящих изпружинных виброизоляторов, установленных на резиновых или пробковых прокладкахтолщиной 10-20 мм, прилегающих к опорной поверхности.

Агрегаты сдинамическими нагрузками (вентиляторы, насосы, компрессоры и т.п.)рекомендуется жестко монтировать на пригрузочной железобетонной плите илиметаллической раме, которая должна опираться на виброизоляторы.

6.2.Виброизоляторы следует располагать таким образом, чтобы сумма проекцийрасстояний вертикальных осей виброизоляторов от центра масс на две взаимноперпендикулярные оси, расположенные в горизонтальной плоскости и проходящиечерез центр масс системы, равнялись нулю.

6.3. Общее количество виброизоляторов и их размещение, т.е.расстояния от центра масс агрегата до точек крепления виброизоляторов,определяют расчетом с учетом необходимости обеспечения устойчивости агрегата.

6.4. Если согласно п. 6.1 выбраныпружинные виброизоляторы, расчет выполняют в следующем порядке:

а) определяют потабл. 2 требуемую эффективностьакустической виброизоляции DLтр., дБ, в зависимости от вида виброизолируемого инженерногооборудования;

б) определяют порис. 1 допустимую частотусобственных колебаний в вертикальном направлении виброизолируемого агрегата fzдоп., Гц, в зависимости от частотывращения виброизолируемого агрегата, мин-1; DLтр., дБ, и типа перекрытия, на котором он установлен;

в) определяют поформуле (9) общую требуемую массувиброизолируемого агрегата Мтр., кг;

г) если общаятребуемая масса Мтр., кг, больше массы агрегата Ма., кг(по исходным данным), определяют пригрузочную массу Мп., кг, поформуле:

Мп.= Мтр. - Ма.,                                                       (11)

Если общаятребуемая масса Мтр. меньше массы агрегата Ма., то вдальнейшем в качестве Мтр. принимают Ма.

д) в соответствиис указаниями п. 6.3 определяютнеобходимое количество виброизоляторов, n;

е) определяютстатическую нагрузку на один виброизолятор Рст, Н, по формуле

.                                                       (12)

где g = 9,8 м×с-2;

n - количество виброизоляторов.

ж) определяют расчетнуюмаксимальную рабочую нагрузку на один виброизолятор Pmaxрасч., Н, по формуле

                                    (13)

где Рст. - статическая нагрузка, определяемаяпо формуле (12);

f - основная расчетная частотавынуждающей силы агрегата, Гц (по исходным данным);

адоп.- максимально допустимая амплитуда смещения центра масс агрегата (табл. 3), м;

з) определяют поформуле (10) требуемую суммарнуюжесткость всех виброизоляторов в вертикальном направлении Кzтр., Н/м, и затем требуемую жесткостьв вертикальном направлении одного виброизолятора kzтр. по формуле

,                                                          (14)

где n - число виброизоляторов;

и) находят попаспортным данным (например, рис. 2для пружинных виброизоляторов ДО и рис. 6для резиновых виброизоляторов ВР), подходящий тип виброизолятора по максимальнойрабочей нагрузке на один виброизолятор Pmaxрасч. и жесткости одного виброизолятора в вертикальномнаправлении kzтр., при этом должны соблюдаться неравенства

Pmax ³ Pmaxрас.                                                           (15)

kz £ kzтр.                                                                       

где Pmax - максимальная рабочая нагрузка на одинвиброизолятор, Н;

Pmaxрас. - максимальная расчетная рабочаянагрузка на один виброизолятор, Н, определенная по формуле (13);

kz - жесткость одного виброизолятора в вертикальномнаправлении, Н/м, (по паспортным данным; для пружинных виброизоляторов типа ДО- по данным на рис. 2);

kzтр. - требуемаяжесткость одного виброизолятора в вертикальном направлении, определенная поформуле (14).

Если эти условияне соблюдаются, выбирают другой тип виброизоляторов.

к) определяютсобственную частоту колебаний виброизолированного агрегата в вертикальномнаправлении fz, Гц, по формуле

                                                      (16)

где kz - то же, что вформуле (15);

g = 9,8 м×с-2;

Рст. - то же, что в формуле (12);

Обозначение

Максимальная рабочая нагрузка, Рmax, Н

Собственная частота вертикальных колебаний агрегата f, Гц, при Рmax

Жёсткость в вертикальном направлении, kz, кН/м

Высота h в свободном состоянии, мм

Осадка пружины, мм, под максимальной рабочей нагрузкой Рmax, Н

Dср., мм

ДО38

122

3

4,5

72

27

30

ДО39

219

2,7

6,1

92,5

36

40

ДО40

339

2,5

8,1

113

41,7

50

ДО41

540

2,4

12,4

129

43,4

54

ДО42

942

2,1

16,5

170

57,2

72

ДО43

1648

2,1

29,4

192

56

80

ДО44

2384

1,9

35,7

226

66,5

96

ДО45

3728

1,8

44,2

281

84,5

120

Рис. 2 Виброизоляторы ДО

л) определяютэффективность акустической виброизоляции DL, дБ, обеспечиваемую подобранной системойвиброизоляции, по формуле (8), приэтом fz - величина,рассчитанная по формуле (16).

Найденноезначение эффективности акустической виброизоляции DL, дБ, должно быть больше DLтр., дБ,определенного по табл. (2).

6.5. Если согласно п. 6.1 выбранырезиновые виброизоляторы промышленного изготовления, имеющие паспортные данные(см., например, рис. 6 и Приложение 1, п. 6), расчет выполняютв той же последовательности, что и для пружинных виброизоляторов (см. п. 6.5).

Если выбранырезиновые виброизоляторы не промышленного изготовления в виде сплошныхцилиндров, кубов или параллелепипедов квадратного сечения расчет выполняют вследующем порядке:

а) в соответствиис п. 6.4 а, б, в, г определяюттребуемую эффективность акустической виброизоляции DLтр., дБ, допустимую частоту собственных колебаний ввертикальном направлении виброизолируемого агрегата fzдоп., Гц; общую требуемую массу виброизолируемого агрегата Мтр.,кг;

б) определяютсуммарную площадь поперечного сечения всех резиновых виброизоляторов S, м2, по формуле:

.                                                       (17)

где Мтр.- общая требуемая масса виброизолируемого агрегата, кг;

g = 9,8 м×с-2;

s - допустимое статическоенапряжение в резине, для резины с твердостью (по Шору А) до 40 принимается 0,1-0,3 МПа, для резины с большейтвердостью - 0,3-0,5 МПа;

в) определяютплощадь поперечного сечения одного виброизолятора s, м2, по формуле:

s = S/n,                                                            (18)

где S - суммарная площадь поперечного сечения, определенная по формуле (17);

n - количество виброизоляторов.

г) определяютпоперечный размер одного виброизолятора:

в виде цилиндра -диаметр d, м:

,                                                         (19)

в виде куба илипараллелепипеда квадратного сечения - сторону квадрата, d, м:

                                                          (20)

д)определяют требуемую суммарную жесткость виброизоляторов в вертикальномнаправлении Кzтр., Н/м, по формуле(10);

е)рассчитывают рабочую высоту каждого виброизолятора Нр, м, поформуле:

,                                                      (21)

где Е * - динамический модуль упругости резины, Па,определяемый ориентировочно по графику рис. 3 в зависимости от твердости резины;

* Более точные значения динамического модуля упругости резинследует определять экспериментальным путем.

S - площадь поперечного сечения всех виброизоляторов, м2;

Кzтр. - требуемаясуммарная жесткость всех виброизоляторов, Н/м;

ж) проверяютсоблюдение условий устойчивости, при этом необходимо соблюдение неравенств:

                                  (22)

где Нр- рабочая высота виброизолятора, м, определяемая по формуле (21).

Если эти условияне выполнены, необходимо выбрать резину с другой твердостью или отказаться отрезиновых виброизоляторов и остановить выбор на пружинных виброизоляторах;

з) определяютполную высоту виброизолятора Н, м:

                                    (23)

Единицы твёрдостипо Шору А (ГОСТ 263-75)

Рис. 3.Зависимость динамического модуля упругости резины от твёрдости:

1 - резина на синтетическомкаучуке;

2 - резина нанатуральном каучуке.

и) определяютсуммарную жесткость всех резиновых виброизоляторов в вертикальном направлении Kz, Н/м, по формуле

,                                                      (24)

где Е, S, Нр -то же, что в формуле (21);

к) определяютсобственную частоту колебаний виброизолированного агрегата в вертикальномнаправлении fz, Гц, по формуле

,                                                      (25)

где Kz - суммарная жесткость всех виброизоляторовв вертикальном направлении, определяемая по формуле (24), Н/м;

Мтр. -общая требуемая масса виброизолированного агрегата, кг;

л) определяютэффективность акустической виброизоляции DL, дБ, обеспечиваемую подобранной системой виброизоляции, по формуле (8). Значение эффективности DL, дБ не должно быть меньше DLтр., дБ,определенного по табл. 2.

7. ОСОБЕННОСТИ РАСЧЕТА,ПРОЕКТИРОВАНИЯ И КОНСТРУКТИВНЫХ РЕШЕНИЙ АКУСТИЧЕСКОЙ ВИБРОИЗОЛЯЦИИ ИНЖЕНЕРНОГООБОРУДОВАНИЯ

7.1. Насосные установки, холодильныемашины и элементы их сетей

7.1.1. В системахтрубопроводов, соединенных с насосом, должны применяться гибкие вставки -резинотканевые рукава или резинотканевые рукава, армированные металлическимиспиралями, в зависимости от гидравлического давления в сети. Гибкие вставкиследует располагать как можно ближе к насосной установке как на нагнетательной,так и на всасывающей линиях.

7.1.2. Прирасчете виброизолирующих оснований под насосные установки и холодильные машины(далее - агрегаты) должна учитываться продольная динамическая жесткость гибкихвставок, которая соизмерима с жесткостью виброизоляторов, а во многих случаяхвыше ее.

7.1.3. Общуютребуемую массу агрегата Мтр., кг, определяют по формуле:

,                                                (26)

где m = 0,00084 с2;

Кгв -продольная динамическая жесткость гибких вставок, Н/м (при расположении гибких вставокгоризонтально учитывается их суммарная продольная жесткость; при расположенииодной гибкой вставки вертикально, а второй горизонтально учитывается толькопродольная жесткость вертикальной гибкой вставки);

Кв -суммарная динамическая жесткость виброизоляторов в направлении, параллельномпродольной оси гибкой вставки, Н/м (при расположении одной гибкой вставкивертикально, а второй горизонтально учитывается общая жесткость виброизоляторовв вертикальном направлении). При горизонтальном расположении двух гибкихвставок учитывают общую жесткость виброизоляторов в горизонтальном направлении.

7.1.4. Продольнуюдинамическую жесткость гибких вставок из резинотканевых рукавов Кгв,Н/м, со свободной длиной 750 мм следует определять по графику на рис. 4.

Суммарнуюжесткость пружинных виброизоляторов в вертикальном направлении определяют попаспортным данным на виброизоляторы рис. 2,а в горизонтальном направлении - с помощью графика на рис. 5. Суммарную жесткость резиновых виброизоляторовнепромышленного изготовления в виде цилиндров или параллелепипедов, ввертикальном направлении Кz рассчитывают поформуле (24), а жесткость вгоризонтальном направлении по формуле:

                                                         (27)

где Кх, Кz - суммарные жесткости всех резиновыхвиброизоляторов, соответственно в горизонтальном и вертикальном направлениях,Н/м,

Нр, Н -рабочая и полная высоты виброизолятора, м, определенные соответственно поформулам (21) и (23);

7.1.5. Производятпредварительный расчет требуемой условной массы Мтр.усл., кг, взависимости от продольной динамической жесткости гибких вставок по формуле

,                                                 (28)

где Кгв - то же, что в формуле(26).

Рис. 4.Зависимость продольной динамической жёсткости Кгв гибких вставок ВГНот их внутреннего диаметра (по данным СантехНИИпроекта)

l -деформация сжатия пружины под вертикальной нагрузкой;

Dср. - средний диаметр пружины, мм;

Нр - высота пружины поднагрузкой Р, мм.

Рис. 5. Отношение жесткостей пружиныв горизонтальном и вертикальном направлениях

7.1.6. По полученному (формула 28) значениютребуемой условной массы Мтр.усл. производят в соответствии сразделом 6 подбор виброизоляторов по паспортным данным (рис. 2, б), а затемведут уточненный расчет общей требуемой массы виброизолированного агрегата Мтр.с учетом жесткости виброизоляторов по формуле (26). Повычисленному значению массы Мтр. проверяют правильность подборавиброизоляторов: если Pmaxрас. и kzтр., определенные поформулам (13) и (14), при полученным по формуле (26) Мтр.не удовлетворяют неравенствам (15) для выбранного виброизолятора,то следует выбрать другой виброизолятор, удовлетворяющий неравенствам (15).

7.1.7. В связи свысокой суммарной жесткостью упругой системы (виброизоляторы и гибкие вставки),для обеспечения fzдоп. (рис. 1) собственной массы агрегата, какправило, бывает недостаточно и поэтому приходится использовать пригрузочнуюмассу, определяемую по формуле (11).

7.1.8. Дляобеспечения снижения уровня шума, передающегося по трубопроводам в помещениязданий, необходимо соблюдать следующие условия:

не допускатьпропуска труб систем отопления и водоснабжения через межквартирные стены;

изолироватьтрубопроводы в местах их прохождения через ограждающие конструкции зданий спомощью мягких эластичных прокладок по всему свободному объему отверстия вограждении, а места крепления трубопроводов к ограждениям виброизолировать спомощью гибких кронштейнов с эластичными прокладками;

ограничивать всистемах водоснабжения скорость движения воды (не более 1,5 м/с в магистралях истояках и 2,5 м/с в подводках к водоразборным кранам);

использоватьплавные переходы и соединительные фасонные части с большими радиусамизакруглений для предотвращения резких поворотов направления трубопроводов;

предусматривать ввертикальных шахтах для труб стояков водоснабжения и канализации поэтажныемонолитные диафрагмы на уровне междуэтажных перекрытий, имеющие такую жетолщину как и перекрытия. При этом пропуск труб через диафрагму долженосуществляться в эластичных гильзах.

Обозначение

Рабочая нагрузка Рраб, Н*

Вертикальная жесткость, Н/м×102**

Высота в свободном состоянии Н, мм

ВР - 201

375

250

100

ВР - 202

750

500

ВР - 203

1500

1000

ВР - 301

2820

1250

150

ВР - 302

3600

1600

ВР - 303

4500

2000

* Рабочая нагрузка определена привертикальной деформации 15 %

** Горизонтальная жесткость виброизоляторовтипа ВР составляет 30 % от вертикальной жесткости

Рис. 6. Резиновые виброизоляторыВР

Промежутки междунаружной стороной эластичных гильз и диафрагмами должны быть замоноличеныбетоном.

7.1.9. Припроектировании акустической виброизоляции насосных установок и холодильныхмашин рекомендуется пользоваться технической документацией, перечисленной втабл. 4.

Таблица 4

Наименование документа

Обозначение документа

1. Виброизолирующие основания и гибкие вставки центробежно-вихревых самовсасывающих насосов типа ВК, ВКС, ЦВ

Типовая серия 5.904-1702.75 СантехНИИпроект

2. Виброизолирующие основания под насосы ВКС и НЦС

Типовая серия 5.904.9-2711.86 СантехНИИпроект

3. Виброизолирующие основания для консольных насосов различных типов

Типовая серия 3.904.1-1708.91 СантехНИИпроект

4. Установка холодильных машин для систем KB на виброоснованиях

Типовая серия 5.904-6008.92 СантехНИИпроект

5. Виброизолируюшие основания для насосов марки Д

Рабочие чертежи повторного применения серии Ж8-1105.86. СантехНИИпроект

Примечание: При использовании типовых установочных чертежейвиброизоляционных систем агрегатов необходимо следить за тем, чтобы исполнение агрегата,его масса, марка электродвигателя и все другие параметры, а также типывиброизоляторов строго соответствовали указанным в типовых чертежах.

7.2. Вентиляционныеустановки

7.2.1.Акустическую виброизоляцию вентиляционных установок следует рассчитывать всоответствии с разделами 4-6, при этом рекомендуется предварительновыбрать количество виброизоляторов n, исходя изразмеров (в плане) рамы и массы вентилятора. Жесткостью гибких вставок навсасывающей и нагнетательной сторонах вентиляционной сети можно пренебречь.

7.2.2. Внастоящее время практически все вентиляторы, выпускаемые промышленностью,комплектуются, по требованию заказчика, виброизоляторами, а гибкие вставкиизготавливаются серийно по типовой серии 5.904-38 ГПИ «Проектпромвентиляция». В«Руководствах» СантехНИИпроекта по подбору вентиляторов соответствующего типаприведены схемы расположения виброизоляторов с указанием их типа для всехтипоразмеров вентиляторов. (См. например, «Руководство по подбору радиальныхвентиляторов ВР-86-77 и BP-300-45» М.,СантехНИИпроект, 1998).

7.3. Лифтовые установки

7.3.1. Для защитыот структурного шума лифтовой установки ее приводной двигатель с редуктором илебедкой, устанавливаемые обычно на одной общей раме, должны бытьвиброизолированы от опорной поверхности. Современные лифтовые приводныеагрегаты комплектуют соответствующими виброизоляторами, установленными подметаллическими рамами, на которых жестко крепят двигатели, редукторы и лебедки,в связи с чем дополнительная виброизоляция приводного агрегата, как правило, нетребуется. В практических целях необходимо следить за тем, чтобы виброизоляцияне была нарушена случайными жесткими мостиками между металлической рамой иопорной поверхностью, а подводящие электрокабели должны иметь достаточнодлинные гибкие петли.

7.4. Встроенные трансформаторныеподстанции

7.4.1.Трансформаторы встроенных в здания трансформаторных подстанций являютсяисточниками вибраций, вызывающих распространение по строительным конструкциямструктурного шума с основной частотой 100 Гц.

Для защиты отэтого шума жилых и иных помещений с нормируемыми уровнями шума необходимособлюдать нижеперечисленные условия:

помещения встроенныхтрансформаторных подстанций не должны примыкать к защищаемым от шумапомещениям;

встроенныетрансформаторные подстанции должны располагаться в подвалах или первых этажахзданий;

трансформаторыдолжны быть установлены на резиновые виброизоляторы, рассчитанные всоответствии с п. 6.6;

· Электрические щиты, содержащиеэлектромагнитные коммуникационные аппараты, и отдельно установленные масляныевыключатели с электрическим приводом монтируют на резиновых виброизоляторах.Воздушные разъединители не требуют виброизоляции.

· Вентиляционные устройствапомещений встроенных трансформаторных подстанций должны быть оборудованыглушителями шума, расчет которых производится в соответствии с «Руководством порасчету и проектированию шумоглушения вентиляционных установок», М.,Стройиздат, 1982.

· Для дополнительного снижения шумаот встроенной трансформаторной подстанции целесообразно обработать потолки ивнутренние стены помещения подстанции до уровня 1 м от пола звукопоглощающейоблицовкой.

7.5. Встроенные индивидуальныетепловые пункты (ИТП)

7.5.1. Вовстроенных тепловых пунктах основными источниками вибраций являются насосы.Поэтому виброизоляцию инженерного оборудования тепловых пунктов следуетпроектировать и рассчитывать в соответствии с разделом 7.1.

7.5.2. Дляснижения передачи вибраций на несущие конструкции зданий от встроенных ИТПцелесообразно предусматривать в их помещениях «плавающий» пол, на которыйустанавливаются на виброизоляторах насосы и другое вибрирующее оборудование.

7.6. Крышныекотельные

7.6.1. Источниками воздушного шума крышных котельных являются водогрейныекотлы, снабжаемые газовыми горелками, а источниками вибраций и структурногошума - насосные агрегаты, вентиляторы и дымососы.

7.6.2. В котельныхконтейнерного типа источниками внешнего воздушного шума являются вытяжные трубыкотлов, отверстия для естественной вентиляции контейнера и стенки контейнера,через которые воздушный шум проникает на окружающую территорию.

7.6.3. Шумовыехарактеристики оборудования котельных должны приводиться в соответствующихпаспортных данных. В случае их отсутствия необходимо проводить измерения шумаоборудования крышных котельных.

7.6.4. Снижениевоздушного шума достигается установкой трубчатых глушителей на вытяжные трубы,пластинчатых глушителей на отверстия естественной вентиляции.

Шум, проникающийчерез стенки контейнера, обычно имеет более низкий уровень, но, в случаенеобходимости, его снижение достигается повышением звукоизоляции ограждающихконструкций контейнера.

7.6.5. Расчет ивыбор мероприятий по снижению воздушного шума, основным из которых являетсяустройство глушителей шума, производится с помощью «Руководства по расчету ипроектированию шумоглушения вентиляционных установок», М: Стройиздат, 1982.

7.6.6. Дляснижения вибраций и структурного шума контейнерные котельные должны бытьвиброизолированы с помощью резиновых виброизоляторов. Допускается устанавливатьконтейнеры крышных котельных непосредственно на конструкцию верхнего перекрытияпри условии устройства между перекрытием и контейнерами упругого основания изматериала с низким динамическим модулем упругости (например, минераловатные истекловолокнистые плиты).

Приложение 1

(информационное)

Виброизоляторы и гибкие вставки

1. Пружинныевиброизоляторы изготавливаются двух типов:

- с постояннойжесткостью и переменной частотой собственных колебаний, зависящей от нагрузки,

- с переменнойжесткостью (зависящей от нагрузки) и постоянной частотой собственных колебаний(равночастотные виброизоляторы).

2. Длявиброизоляции инженерного оборудования в настоящее время наиболее широкоиспользуются пружинные виброизоляторы с постоянной жесткостью типа ДО 38 - ДО45, изготавливаемые по ТУ 36-1832-75 Вологодским производством СП"Интерконвент" (160026, г. Вологда, ул. Преображенского, 30).

Габаритныечертежи и технические характеристики приведены на рис. 2.

3. Длявентиляторов ВЦ 4-76 № 10 и 12,5 5-го конструктивного исполнения по ГОСТ5976-90 применяются равночастотные пружинные цилиндрические виброизоляторытипа ВЦ4-76-10-11-08 изготавливаемые учреждением ЮЕ 312-28 (Украина, 343740, г.Торез, Донецкой обл.).

4. Длявентиляторов ВЦ 4-76 № 8 и № 10 применяются равночастотные пружинныевиброизоляторы типа 1980-8.05.000, изготавливаемые учреждением ОУ/8 (Украина,333026, г. Симферополь).

5. Длявентиляторов ВЦ 4-76 № 16 и № 20, используемых для комплектации центральныхкондиционеров КТЦ-3, применяются конические виброизоляторы типа ВЦ 4-76-16-04А,изготавливаемые заводом "Кондиционер" (Украина, 310044, г. Харьков,Московский проспект, 257).

6. В качестве резиновых виброизоляторов целесообразно использоватьвиброизоляторы типа ВР, изготавливаемые в соответствии с ОСТ 95.10196-86предприятием "Вибротехника" (Москва, Большая Ордынка, 29).

7. Для сниженияструктурного шума от вентиляторов на сторонах нагнетания и всасыванияиспользуются гибкие вставки из льняной парусины, изготавливаемые в соответствиис типовыми чертежами серии 5.904-38 (разработаны ГПИ"Проектпромвентиляция", 1986).

На стороневсасывания устанавливаются вставки круглого поперечного сечения длиной до 250мм в зависимости от номера вентилятора, а на стороне нагнетания - вставкипрямоугольного поперечного сечения той же длины.

Вставкиприменяются при температуре перемещаемой среды от минус 50 до плюс 50° С.

8. Для насосов ихолодильных машин используются гибкие вставки ВГН круглого поперечного сеченияв виде резинотканевых рукавов, изготавливаемых по ТУ 36-2447-82 АО "ЗаводСантехпром" (107241, Москва, Амурская, 9/6).

Температураперемещаемой воды до 100° С.

Общий вид гибкихвставок ВГН

Технические характеристикигибких вставок ВГН

Обозначение вставки

Внутренний диаметр вставки (по рукаву), Двн., мм

Рабочее давление, МПа

ВГН 50 - 50

50

0,6-1,6

ВГН 65 - 65

65

- « -

ВГН 75 - 80

75

- « -

ВГН 90 - 80

90

- « -

ВГН 100 - 100

100

- « -

ВГН 114 - 125

114

0,6 - 1,0

ВГН 125 - 125

125

- « -

ВГН 138 - 125

138

- « -

ВГН 150 - 150

150

- « -

ВГН 200 - 200

200

0,6

Приложение 2

Примеры расчета акустической виброизоляции вентиляционных инасосных установок

Примеррасчета 1

Задание:

Рассчитатьакустическую виброизоляцию центробежного вентилятора ВЦ4-75 № 12,5 (по ГОСТ5960-90), установленного на перекрытии из легкого железобетона (G = 300 кг/м2) в здании офиса категории Б (по МГСН2.04-97).

Исходные данные:

Частотавращения вентилятора                             -Nв = 600 мин-1 (fB = 10 Гц)

Частотавращения электродвигателя                    -Nэ = 975 мин-1 (fэ = 16,2 Гц)

Массаагрегата                                                        а = 1020 кг

Общаямасса вращающихся частей                       - Мвр.ч. = 250кг

Вентилятординамически отбалансирован.

Решение:

1. В соответствиис п. 5.1 принимаем эксцентриситетвращающихся частей агрегата e = 0,2×10-3м. Исходя из частоты вращения вентилятора (600 мин-1), определяем потабл. 3 максимально допустимую амплитудусмещения центра масс агрегата адоп. = 0,145×10-3 м.

2. По таблице 2 определяем требуемую эффективностьакустической виброизоляции DLтр. = 24 дБ.

3. По графику нарис. 1 находим допустимую частотусобственных колебаний в вертикальном направлении виброизолируемого агрегата приразмещении его на перекрытии из легкого бетона (кривая «в» на рис. 1)

fzдоп. = 3,2 Гц.

4. По формуле (9) определяем общую требуемую массувиброизолируемого агрегата.

кг

5. Так какмасса агрегата Ма (1020 кг) больше требуемой массы Мтр. (862кг), пригрузочная масса не требуется и для дальнейшего расчета в качестве Мтр.принимаем массу агрегата 1020 кг.

6. В соответствиис п. 6.1 выбираем пружинныевиброизоляторы. Принимая количество виброизоляторов n = 5, определяем по формуле (12) статическую нагрузку на один виброизолятор

Н ~ 2000 Н

7. Определяемрасчетную максимальную нагрузку на один виброизолятор по формуле (13)

Н

8. Определяемтребуемую суммарную жесткость виброизоляторов в вертикальном направлении Кzтр. по формуле (10)

Кzтр. = 4 (3,14)2 × (3,2)2 × 1020 = 411930 Н/м

и требуемуюжесткость одного виброизолятора kzтр. в вертикальномнаправлении по формуле (14)

kzтр. = 411930/5 = 82385 Н/м

9. По нагрузке Pmaxрас. и kzтр., пользуясь таблицей на рис. 2, выбираемвиброизолятор типа ДО44. Для него Pmax = 2380 Н, kz = 35700 Н/м.

10. Проверяем,удовлетворяет ли выбранный тип виброизолятора неравенствам (15):

2380 > 2018 Н

35700 < 82385Н/м

Необходимыеусловия выполнены.

11. Определяемсобственную частоту колебаний виброизолированного агрегата в вертикальномнаправлении по формуле (16)

Гц

12. Определяемвеличину эффективности акустической виброизоляции DL по формуле (8)

дБ > 24 дБ = DLтр.

Подобраннаявиброизоляция обеспечивает требуемую эффективность.

Пример расчета 2

Задание:

Рассчитатьакустическую виброизоляцию вентилятора АИР 112 М2, установленного в подвальномэтаже административного здания категории Б (по МГСН2.04-97).

Исходные данные:

Частотавращения                                      NB = 3000 мин-1 (fВ= 50 Гц)

Массаагрегата                                           Ма= 89,8 кг

Массавращающихся частей                     Мвр.ч.= 19 кг

Агрегатдинамически отбалансирован.

Решение:

1. В соответствиис п. 5.1 принимаем эксцентриситетвращающихся частей агрегата e = 0,2×10-3 м.Исходя из частоты вращения вентилятора (3000 мин-1), определяемпо табл. 3 максимально допустимуюамплитуду смещения центра масс агрегата адоп. = 0,04 × 10-3м.

2. По табл. 2 находим требуемую эффективностьвиброизоляции агрегата DLтр. = 26 дБ.

3. По графику нарис. 1 находим допустимую частотусобственных колебаний в вертикальном направлении виброизолируемого агрегата приразмещении его в подвальном этаже

fzдоп. = 11 Гц.

4. По формуле (9) определяем требуемую массувиброизолированного агрегата

кг

5. Так кактребуемая масса больше массы агрегата, применяем пригрузочную массу Мп(см. п. 6.4г), рассчитываемую поформуле (11)

Мп = 238 - 89,8 = 148кг

В качествепригрузочной массы используем железобетонную плиту толщиной 120 мм с площадьюпоперечного сечения F =1,18 м2 (плотность бетона2300 кг/м3).

6. В соответствиис п. 6.1 применяем резиновыевиброизоляторы.

Для изготовлениявиброизоляторов выбираем резинуна основе натурального каучука соследующими характеристиками:

твердость                                                                                        56единиц (по Шору А)

динамическиймодуль упругости E (по графику нарис. 3)     3,0 × 106Па

допустимоестатическое напряжение s                                      0,3× 106Па (по п. 6.5б)

По формуле (17) рассчитываем суммарную площадьпоперечного сечения всех резиновых виброизоляторов S:

м2

и площадьпоперечного сечения одного виброизолятора s по формуле (18),принимая общее количество виброизоляторов n = 4

м2

Рассчитаемпараметры виброизолятора в виде параллелепипеда квадратного сечения. Размерстороны квадрата d можно рассчитатьпо формуле (20)

м

7. Определяемтребуемую суммарную жесткость всех виброизоляторов Кzтр. по формуле (10).

Кzтр. = 4×(3,14)2 ×(11)2 × 238 = 1135747Н/м

8. Рассчитываемрабочую высоту Нр виброизолятора по формуле (21)

м

9. С помощьюнеравенства (22) проверяем рассчитанныевиброизоляторы на устойчивость:

1,5 × 0,021 £ 0,045 £ 8 × 0,021

0,03 £ 0,056 £ 0,168

Устойчивостьвиброизоляторов обеспечена.

10. Определяемсуммарную жесткость всех виброизоляторов Кz по формуле (24)

Н/м

11. Рассчитываемчастоту fz собственныхколебаний виброизолированного агрегата в вертикальном направлении по формуле (25)

Гц

12. Определяемвеличину эффективности акустической виброизоляции DL по формуле (8)

дБ = DLтр.

Подобраннаявиброизоляция обеспечивает требуемую эффективность.

Пример расчета 3

Рассчитать акустическуювиброизоляцию центробежного насосного агрегата К 65-50-160А, установленного наперекрытии из тяжелого железобетона (G = 550 кг/м2)жилого дома категории Б (по МГСН2.04-97).

Исходные данные:

Частота вращения насоса                                     -N = 2850 мин-1 (47,5 Гц)

Массанасосного агрегата                                    -М, - 115 кг

Диаметргибких вставок

на всасывании                                                -d1 = 65 мм

на нагнетании                                                -d2 = 50 мм

Гибкие вставки расположеныгоризонтально, параллельно одна другой.

Агрегатдинамически отбалансирован.

Решение:

1. В соответствиис п. 5.1 принимаем эксцентриситетвращающихся частей агрегата e = 0,3 × 10-3м. Исходя из частоты вращения вентилятора (2850 мин-1),определяем по табл. 3 максимальнодопустимую амплитуду смещения центра масс агрегата адоп. = 0,03 × 10-3м.

2. По табл. 2 находим требуемую эффективностьвиброизоляции насосного агрегата DLтр. = 26 дБ.

3. По графику нарис. 1 определяем допустимую частотусобственных колебаний в вертикальном направлении виброизолируемого агрегата приразмещении его на железобетонном перекрытии (кривая «б» на рис. 1)

fzдоп. = 6,8 Гц.

4. По графику нарис. 4 определяем продольнуюдинамическую жесткость гибких вставок

Кг.в.1 = 200000 Н/м

Кг.в.2= 130000 Н/м

5. По формуле (28) определяем требуемую условнуюмассу виброизолируемого агрегата Мтр.усл., учитывая толькопродольную динамическую жесткость гибких вставок:

Мтр.усл. = 0,00084 ´ (200000 +130000) = 277 кг.

6. В соответствиис п. 6.1 выбираем резиновые виброизоляторы.Принимая количество виброизоляторов n = 4, определяемпо формуле (12) статическуюнагрузку на один виброизолятор

Н » 680 Н

7. Определяемрасчетную максимальную нагрузку на один виброизолятор по формуле (13)

Н

8. Определяемтребуемую суммарную жесткость виброизоляторов в вертикальном направленииКzтр. по формуле (10)

Кzтр. = 4×(3,14)2 ×(6,8)2 × 277 = 505146 Н/м

и требуемуюжесткость одного виброизолятора kzтр. в вертикальномнаправлении по формуле (14)

kzтр. = 505146/4 = 126286 Н/м

9. По нагрузке Pmaxрас. и kzтр., пользуясьтаблицей на рис. 6, выбираемвиброизолятор типа ВР-202. Для него Pmax = 1000 Н, kz = 50000 Н/м.

10. Проверяем, удовлетворяетли выбранный тип виброизолятора неравенствам (15):

750 > 708 Н

50000 < 126286Н/м

Необходимыеусловия выполнены.

11. По формуле (26) определяем общую требуемую массувиброизолируемого агрегата, принимая Кх =0,3 Kz (см. второепримечание к рис. 6)

Мтр. = 0,00084 (200000+ 130000 + 50000 × 4 × 0,3) = 327 кг

12. По формуле (12) определяем уточненную статическуюнагрузку на один виброизолятор при Мтр. = 327 кг.

Н

13. По формуле (13) рассчитываем уточненную максимальнуюнагрузку на один виброизолятор

Н

14. По формулам (10) и (14) определяем уточненные значения требуемой суммарной жесткостивиброизоляторов в вертикальном направлении Кzтр. и требуемой жесткости одного виброизолятора в вертикальномнаправлении kzтр.,

Кzтр. = 4 × (3,14)2 × (6,8)2 × 327 = 596327 Н/м

kzтр. = 596327/4 = 149080 Н/м

15. Данные табл.рис. 6 показывают, что выбранныйранее (п. 9 данного примера расчета)тип виброизолятора ВР-202 по новому значению Pmaxрас. не удовлетворяет неравенствам (15). В соответствии с п. 7.1.6 выбираем по табл. рис. 6 тип виброизолятора ВР-203, тогданеравенства (15)

1500 > 834 Н

100000 <149080 Н/м

Необходимыеусловия при виброизоляторах ВР-203 выполнены.

16. Определяемсобственную частоту колебаний виброизолированного агрегата в вертикальномнаправлении по формуле (16)

Гц

17. Определяемвеличину эффективности акустической виброизоляции DL по формуле (8)

 дБ > 26 дБ = DLтр.

Подобранная виброизоляцияобеспечивает требуемую эффективность.

 

 

Мне нравится
Комментировать Добавить в закладки

Комментарии могут оставлять только зарегистрированные пользователи.

Пожалуйста зарегистрируйтесь или авторизуйтесь на сайте.